FR2793593A1

FR2793593A1 - Multi-layer coaxial cable for low-pass use includes magnetic screening layer between two dielectric layers

Info

Publication number: FR2793593A1
Application number: FR9905981A
Authority: FR
Inventors: Ning Yu; Bruno Giacomini
Original assignee: Axon Cable SA
Current assignee: Axon Cable SA
Priority date: 1999-05-11
Filing date: 1999-05-11
Publication date: 2000-11-17

Abstract

The cable includes a layer of ferromagnetic alloy providing the magnetic screening required. The low pass cable includes a series of coaxial layers. It comprises a conductive core (10) including a bundle of conductive wires, surrounded by a first dielectric layer (12). This is then enclosed by a further layer (14) consisting of a magnetic absorption layer made of ferromagnetic alloy with an amorphous or a nano-crystalline structure. A second dielectric layer (16) surrounds the magnetic absorption layer, and this in turn is enclosed within a screening braid (18). An outer insulating sheath (20) surround the whole structure. The magnetic absorption layer includes 80% +/- 10% of atoms selected from Co, Fe, Mn and Ni, and the remainder selected from B, Si 7 P.

Description

La présente invention a pour objet un câble blindé passe-bas. Un câble de transmission électrique a pour but de véhiculer les signaux à l'intérieur d'un système électrique ou électronique ou entre deux systèmes de ce type dans un large domaine de fréquence de ces signaux. The present invention relates to a shielded low-pass cable. An electrical transmission cable is intended to convey signals within an electrical or electronic system or between two such systems in a wide frequency range of these signals.

Un câble de transmission passe-bas présente une bande passante de basse fréquence c'est-à-dire qu'il ne laisse se propager que des signaux dont la fréquence est inférieure à une certaine limite appelée fréquence de coupure du câble. A low-pass transmission cable has a low frequency bandwidth, that is to say that it only allows to propagate signals whose frequency is below a certain limit called cable cut-off frequency.

Selon la norme américaine MIL-C-85 485 la fréquence de coupure est définie comme étant celle pour laquelle l'atténuation est égale à 4,3 dB par mètre. According to the American standard MIL-C-85 485 the cutoff frequency is defined as that for which the attenuation is equal to 4.3 dB per meter.

On connaît déjà des câbles blindés passe-bas dans lesquels on réalise en plus du blindage habituel par tresse métallique une couche intermédiaire d'absorption magnétique qui dans ces câbles connus est réalisée à base de ferrite. De tels câbles passe-bas présentent une fréquence de coupure de l'ordre de 100 MHz au sens mentionné ci- dessus. Une telle fréquence de coupure est considérée comme admissible pour un certain nombre d'applications. Cependant, lorsque l'on veut avoir une transmission du signal utile sans que celui-ci soit affecté par des perturbations conduites par le câble ou résultant de rayonnement extérieur d'une meilleure qualité, il serait souhaitable de disposer de câbles blindés passe-bas présentant une présence de coupure sensiblement plus faible par exemple au plus égal à quelques dizaines de M Hz. Low-pass shielded cables are already known in which, in addition to the usual metal braid shielding, an intermediate magnetic absorption layer is formed which, in these known cables, is made of ferrite. Such low-pass cables have a cut-off frequency of the order of 100 MHz in the sense mentioned above. Such a cutoff frequency is considered permissible for a number of applications. However, when it is desired to have a useful transmission of the signal without it being affected by disturbances conducted by the cable or resulting from external radiation of better quality, it would be desirable to have low-pass shielded cables having a substantially lower cutoff presence for example at most equal to a few tens of M Hz.

II va de soi que cette présence de coupure doit être adaptée à la fréquence maximale des signaux électriques qui doivent transiter par le câble. It goes without saying that this presence of cutoff must be adapted to the maximum frequency of the electrical signals that must pass through the cable.

De toute manière il est souhaitable de disposer de câbles dont la fréquence de coupure est très sensiblement inférieure à 100 MHz, fréquence de coupure que l'on obtient avec les câbles blindés passe-bas de l'état de la technique. In any case it is desirable to have cables whose cutoff frequency is very substantially less than 100 MHz, the cutoff frequency that is obtained with the low-pass shielded cables of the state of the art.

Un objet de la présente invention est de fournir un câble blindé passe-bas dont la fréquence de coupure, c'est-à-dire la fréquence correspondant à une atténuation de 4,3 dB par mètre est sensiblement inférieure à 100 MHz, typiquement inférieure ou égale à 20 MHz. Un autre objet de l'invention est de fournir un câble de ce type dans lequel l'impédance de transfert Zt du câble ne croisse pas fortement avec la fréquence du signal transmis pour assurer une protection efficace contre les interférences électromagnétiques. An object of the present invention is to provide a low-pass shielded cable whose cutoff frequency, i.e. the frequency corresponding to an attenuation of 4.3 dB per meter is substantially less than 100 MHz, typically less than or equal to 20 MHz. Another object of the invention is to provide a cable of this type in which the transfer impedance Zt of the cable does not grow strongly with the frequency of the transmitted signal to provide effective protection against electromagnetic interference.

Pour atteindre ces deux objets selon l'invention, le câble blindé passe-bas se caractérise en ce qu'il comprend successivement depuis son centre vers sa périphérie - une âme conductrice - une première couche diélectrique - une couche d'absorption magnétique en un alliage métallique amorphe ferromagnétique - une couche de blindage métallique, et - une gaine isolante. To achieve these two objects according to the invention, the low-pass shielded cable is characterized in that it comprises successively from its center towards its periphery - a conductive core - a first dielectric layer - a magnetic absorption layer of an alloy ferromagnetic amorphous metal - a metal shielding layer, and - an insulating sheath.

De préférence, l'alliage métallique amorphe constituant la couche d'absorption a comme composition pondérale 1 à 15 % de manganèse, 0 à 2 % de fer, 0 à 1 % de nickel, le reste étant du cobalt. Preferably, the amorphous metal alloy constituting the absorption layer has as composition 1 to 15% manganese, 0 to 2% iron, 0 to 1% nickel, the balance being cobalt.

Grâce à la présence de la couche d'absorption magnétique réalisée en un alliage métallique amorphe ferromagnétique ayant de préférence la composition indiquée ci-dessus, on obtient effectivement, simultanément, un abaissement de la fréquence de coupure à une valeur inférieure ou égale à 20 MHz pour une atténuation de 4,3 dBlm et une diminution de l'augmentation de l'impédance de transfert pour les fréquences élevées. Due to the presence of the magnetic absorption layer made of a ferromagnetic amorphous metal alloy preferably having the composition indicated above, the reduction frequency is effectively reduced to a value of less than or equal to 20 MHz simultaneously. for attenuation of 4.3 dBlm and a decrease in the transfer impedance increase for high frequencies.

De préférence encore, l'alliage métallique amorphe a la composition pondérale suivante: 2 à 10 % de manganèse, 0,5 à 1,5 % de fer, 0,05 à 0,5 % de nickel, le reste étant du cobalt. More preferably, the amorphous metal alloy has the following weight composition: 2 to 10% manganese, 0.5 to 1.5% iron, 0.05 to 0.5% nickel the rest being cobalt.

La présente invention a également pour objet un procédé de fabrication d'un câble blindé passe-bas qui permet d'obtenir dans des conditions économiques intéressantes un câble blindé passe-bas présentant les caractéristiques énoncées ci-dessus. The present invention also relates to a method of manufacturing a shielded low-pass cable which provides under advantageous economic conditions a shielded low-pass cable having the characteristics set out above.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit de plusieurs modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemple non limitatif. La description se réfère aux figures annexées sur lesquelles la figure 1 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un câble blindé passe-bas; la figure 2 est une vue en coupe transversale du câble de la figure 1 ; la figure 3 représente des courbes qui montrent l'atténuation du câble correspondant à l'exemple 1 en fonction de la fréquence; la figure 4 est une vue similaire pour le câble de l'exemple 2 ; la figure 5 montre des courbes donnant les variations d'impédance de transfert en fonction de la fréquence pour les quatre exemples de câbles correspondant à l'exemple 6 ; et les figures 6A à 6D montrent des courbes représentant l'efficacité de blindage en fonction de la fréquence pour les quatre câbles définis dans l'exemple 6. Other characteristics and advantages of the invention will appear better on reading the following description of several embodiments of the invention given by way of non-limiting example. The description refers to the appended figures in which Figure 1 is a partially cutaway perspective view of a low-pass shielded cable; Figure 2 is a cross-sectional view of the cable of Figure 1; FIG. 3 represents curves which show the attenuation of the cable corresponding to example 1 as a function of frequency ; FIG. 4 is a similar view for the cable of example 2; FIG. 5 shows curves giving the transfer impedance variations as a function of frequency for the four cable examples corresponding to example 6; and FIGS. 6A-6D show curves representing the shielding efficiency as a function of frequency for the four cables defined in Example 6.

En se référant tout d'abord aux figures 1 et 2, on va décrire la structure générale du câble. Le câble est constitué tout d'abord d'une âme conductrice 10 qui peut être constitué bien sûr par plusieurs brins conducteurs par exemple en cuivre argenté. Cette âme conductrice peut aller de AWG08 à AWG26. Autour de l'âme conductrice 10, on trouve une première couche de matériau diélectrique 12. Sur la première couche diélectrique 12 est réalisée selon une caractéristique essentielle de l'invention une couche 14 d'absorption magnétique. On trouve ensuite une deuxième couche 16 de matériau diélectrique puis une tresse métallique de blindage 18 de type standard et enfin une gaine externe isolante 20. Sur la figure 2, on a repéré de D1 à D6 les diamètres externes de ces différentes couches. Referring first to Figures 1 and 2, the general structure of the cable will be described. The cable is constituted first of a conductive core 10 which can be constituted of course by several conductive strands for example silver-plated copper. This conductive core can be from AWG08 to AWG26. Around the conductive core 10, there is a first layer of dielectric material 12. On the first dielectric layer 12 is formed according to an essential feature of the invention a magnetic absorption layer 14. A second layer 16 of dielectric material is then found, followed by a standard shielding metal braid 18 and finally an insulating outer sheath 20. In FIG. 2, the external diameters of these different layers have been labeled from D1 to D6.

II faut dès à présent mentionner que selon certains modes de réalisation, le câble peut ne pas comporter la deuxième couche de diélectrique 16 interposée entre la couche d'absorption magnétique 14 et la tresse de blindage 18. It should now be mentioned that according to some embodiments, the cable may not include the second dielectric layer 16 interposed between the magnetic absorption layer 14 and the shielding braid 18.

En variante, l'âme conductrice 10 pourrait être constituée par plusieurs éléments conducteurs, chaque élément conducteur étant entouré par sa propre isolation en matériau diélectrique. Ces éléments conducteurs sont de préférence torsadés. La première couche en matériau diélectrique 12 est alors, dans ce cas, constituée par les différentes isolations. La couche d'absorption magnétique est réalisée autour de l'ensemble constitué par les différents éléments conducteurs isolés. Selon une caractéristique essentielle de l'invention, la couche absorbante magnétique est réalisée en un alliage métallique amorphe ferromagnétique. Cette caractéristique permet comme on l'a déjà expliqué succinctement et comme cela sera démontré par référence aux courbes d'obtenir une diminution très sensible de la fréquence de coupure correspondant à l'atténuation de 4,3 dBlm ce qui permet donc d'obtenir une transmission du signal utile dans des conditions très améliorées puisqu'on obtient ainsi un filtrage des fréquences non utiles induites ou rayonnées, ainsi qu'une amélioration sensible de l'impédance de transfert. De préférence, le matériau constitué par l'alliage amorphe métallique ferromagnétique est du type suivant en composition pondérale de 1 à 15 % de manganèse, de 0 à 2 % de fer, de 0 à 1 % de nickel, le reste étant du cobalt. Alternatively, the conductive core 10 could be constituted by a plurality of conductive elements, each conductive element being surrounded by its own insulation of dielectric material. These conductive elements are preferably twisted. The first layer of dielectric material 12 is then, in this case, constituted by the different insulations. The magnetic absorption layer is formed around the assembly constituted by the various isolated conductive elements. According to an essential characteristic of the invention, the magnetic absorbent layer is made of a ferromagnetic amorphous metal alloy. This characteristic makes it possible as already explained briefly and as will be demonstrated by reference to the curves to obtain a very significant reduction in the cut-off frequency corresponding to the attenuation of 4.3 dBlm, which therefore makes it possible to obtain a transmission of the useful signal under greatly improved conditions since thus obtaining a filtering of the non-useful induced or radiated frequencies, as well as a substantial improvement of the transfer impedance. Preferably, the material constituted by the ferromagnetic metal amorphous alloy is of the following type in weight composition of 1 to 15% manganese, 0 to 2% iron, 0 to 1% nickel, the balance being cobalt.

Selon une composition encore préférée, la teneur pondérale en manganèse est comprise entre 2 et 10 %, la teneur pondérale en fer est comprise entre 0,5 et 1,5 % et la teneur en nickel est comprise entre 0,05 et 0,5 %, le reste étant du cobalt. According to a still preferred composition, the weight content of manganese is between 2 and 10%, the weight content of iron is between 0.5 and 1.5% and the nickel content is between 0.05 and 0.5 %, the rest being cobalt.

On comprend que dans cet alliage, c'est le cobalt et le manganèse qui remplissent essentiellement la fonction d'absorption magnétique, le fer et le nickel ayant essentiellement pour but de réaliser un liant afin d'obtenir la structure métallique amorphe. It is understood that in this alloy, it is cobalt and manganese that essentially fulfill the magnetic absorption function, iron and nickel having essentially the purpose of producing a binder to obtain the amorphous metal structure.

La couche d'absorption est obtenue par guipage de micro-fils réalisés avec l'alliage métallique amorphe, présentant un diamètre compris entre 9 microns et 22 microns et de préférence recouverts individuellement de verre. La couche ainsi obtenue a, de préférence, une épaisseur comprise entre 50 et 150 microns. The absorption layer is obtained by covering micro-wires made with the amorphous metal alloy, having a diameter of between 9 microns and 22 microns and preferably individually covered with glass. The layer thus obtained preferably has a thickness of between 50 and 150 microns.

On va maintenant décrire plusieurs exemples de réalisation du câble blindé passe-bas selon l'invention. Several embodiments of the low-pass shielded cable according to the invention will now be described.

Exemple 1 Un premier câble a été réalisé selon les caractéristiques définies dans le tableau ci-dessous. On utilise pour la réalisation de la couche d'absorption magnétique un faisceau de 32 micro-fils réalisés avec un alliage ayant la composition suivante manganèse 7 %, fer 0,9 %, nickel 0,2 %, le reste étant du cobalt. Cette couche d'absorption magnétique est obtenue par guipage d'un cordon constitué par le faisceau des 32 micro fils. On obtient une couche de micro-fils sensiblement jointive. Le pas de guipage est de 1 mm. La mesure d'atténuation du câble montrée par la figure 3 montre que pour une atténuation de 4,3 dBlm la fréquence de coupure est de 20 MHz, ce qui est très inférieure à la fréquence de coupure de 100 MHz de l'état de la technique.

Example 1 A first cable was made according to the characteristics defined in the table below. For the production of the magnetic absorption layer, a beam of 32 micro-wires made with an alloy having the following composition manganese 7%, iron 0.9%, nickel 0.2%, the remainder being cobalt. This magnetic absorption layer is obtained by wrapping a bead consisting of the beam of 32 micro son. A substantially adjacent micro-son layer is obtained. The covering pitch is 1 mm. The cable attenuation measurement shown in Figure 3 shows that for an attenuation of 4.3 dBlm the cutoff frequency is 20 MHz, which is much lower than the 100 MHz cutoff frequency of the state of the technical.

Composant <SEP> Matériaux <SEP> Mise <SEP> en <SEP> oeuvre
<tb> Conducteur <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> argenté <SEP> AWG22
<tb> Diélectrique <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion
<tb> Couche <SEP> d'absorption <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.00 <SEP> mm <SEP> Faisceau <SEP> 32 <SEP> micro-fils <SEP> Guipage
<tb> Tresse <SEP> de <SEP> blindage <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.55 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> argenté <SEP> O <SEP> = <SEP> 0.102 <SEP> mm <SEP> Tressage
<tb> Gaine <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.00 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion Plus généralement, le faisceau comprend 30 à 35 micro-fils et le pas de guidage est compris entre 0,25 mm et 1,1 mm. Exemple 2 On a réalisé un autre câble en adoptant les mêmes techniques de fabrication que dans l'exemple 1 et la même structure pour le câble. La différence réside dans le fait que le pas de guipage des micro-fils en matériau métallique amorphe ferromagnétique est de 0,3 mm au lieu de 1 mm. Comme le montre la figure 4, le câble présente une fréquence de coupure qui est encore abaissée pour l'atténuation de 4,3 dBlm puisque cette fréquence est de l'ordre de 3 MHz. Exemple 3 On a réalisé un troisième câble qui ne diffère des exemples précédents que par le fait que le diamètre D3 de la couche d'absorption est de 1,10 mm au lieu de 1 mm, c'est-à-dire que les micro fils ont un diamètre de l'ordre de 20 microns. Les autres paramètres étant inchangés. La mesure d'atténuation de ce câble montre que la fréquence de coupure à 4,3 dBlm est repoussée en dessous de 1 MHz. Un autre câble a été réalisé suivant les spécifications indiquées dans le tableau ci-dessous. On voit que dans ce cas, on a effectivement la présence de la deuxième couche de diélectrique 16 entre la couche absorbante 14 et la tresse de blindage 18. Les résultats sont similaires à ceux obtenus dans le cas de l'exemple 2.

Component <SEP> Materials <SEP> Setting <SEP> in <SEP> artwork
<tb> Conductor <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Silver Cu <SEP><SEP> AWG22
<tb> Dielectric <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion
<tb> absorption <SEP> layer <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.00 <SEP> mm <SEP> Beam <SEP> 32 <SEP> micro-son <SEP> Guipage
<tb> Braid <SEP> of <SEP> Shielding <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.55 <SEP><SEP> Cu <SEP> Silver <SEP> O <SEP> = <SEP> 0.102 <SEP > mm <SEP> Braiding
<tb> Sheath <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.00 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion More generally, the bundle comprises 30 to 35 micro-wires and the guiding pitch is between 0, 25 mm and 1.1 mm. Example 2 Another cable was made by adopting the same manufacturing techniques as in Example 1 and the same structure for the cable. The difference lies in the fact that the wrapping pitch of the ferromagnetic amorphous metallic material micro-wires is 0.3 mm instead of 1 mm. As shown in Figure 4, the cable has a cutoff frequency which is further lowered for the attenuation of 4.3 dBlm since this frequency is of the order of 3 MHz. Example 3 A third cable was made which differs from the preceding examples only in that the diameter D3 of the absorption layer is 1.10 mm instead of 1 mm, it is that is, the micro-wires have a diameter of the order of 20 microns. The other parameters are unchanged. The attenuation measurement of this cable shows that the cutoff frequency at 4.3 dBlm is pushed back below 1 MHz. Another cable was made according to the specifications indicated in the table below. It can be seen that in this case, the presence of the second dielectric layer 16 between the absorbent layer 14 and the shielding braid 18 is indeed present. The results are similar to those obtained in the case of Example 2.

Composant <SEP> Matériaux <SEP> Mise <SEP> en <SEP> oeuvre
<tb> Conducteur <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> argenté <SEP> AWG22
<tb> Diélectrique <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion
<tb> Couche <SEP> d'absorption <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.00 <SEP> mm <SEP> Faisceau <SEP> 32 <SEP> micro-fils <SEP> Guipage
<tb> Diélectrique <SEP> D4 <SEP> = <SEP> 1.37 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion
<tb> Tresse <SEP> de <SEP> blindage <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.82 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> argenté <SEP> 0 <SEP> = <SEP> 0,102 <SEP> mm <SEP> Tressage
<tb> Gaine <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.30 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion Exemple 5 On a réalisé un autre câble similaire à celui de l'exemple 4, sauf en ce qui concerne le matériau diélectrique servant à réaliser les deux couches de diélectrique et la gaine externe. Le FEP est remplacé par un film composite PTFEIpolyimideIPTFE ou un film composite polyimide/PTFE, Les résultats de la mesure d'atténuation montrent des performances en terme d'atténuation et de fréquence de coupure similaire à celles de l'exemple 2.

Component <SEP> Materials <SEP> Setting <SEP> in <SEP> artwork
<tb> Conductor <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Silver Cu <SEP><SEP> AWG22
<tb> Dielectric <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion
<tb> absorption <SEP> layer <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.00 <SEP> mm <SEP> Beam <SEP> 32 <SEP> micro-son <SEP> Guipage
<tb> Dielectric <SEP> D4 <SEP> = <SEP> 1.37 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion
<tb> Braid <SEP> of <SEP> Shielding <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.82 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> silver <SEP> 0 <SEP> = <SEP> 0.102 <SEP > mm <SEP> Braiding
<tb> Sheath <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.30 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> Extrusion Example 5 Another cable was made similar to the one in the example 4, except for the dielectric material used to make the two dielectric layers and the outer sheath. The FEP is replaced by a PTFEIpolyimideIPTFE composite film or a polyimide / PTFE composite film. The results of the attenuation measurement show performance in terms of attenuation and cutoff frequency similar to those of Example 2.

Composant <SEP> Matériaux <SEP> Mise <SEP> en <SEP> oeuvre
<tb> Conducteur <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> étamé <SEP> AWG22
<tb> Diélectrique <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> Film <SEP> polyimidel.PTFE <SEP> Rubanage
<tb> Couche <SEP> d'absorption <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.10 <SEP> mm <SEP> Faisceau <SEP> 32 <SEP> micro-fils <SEP> Guipage
<tb> Diélectrique <SEP> D4 <SEP> = <SEP> 1.35 <SEP> mm <SEP> Film <SEP> polyimidel.PTFE <SEP> Rubanage
<tb> Tresse <SEP> de <SEP> blindage <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.80 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> étamé <SEP> 0 <SEP> = <SEP> 0,102 <SEP> mm <SEP> Tressage
<tb> Gaine <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.30 <SEP> mm <SEP> Film <SEP> polyimide/.PTFE <SEP> Rubanage Exemple 6 Dans l'exemple suivant, on a réalisé 4 câbles numérotés respectivement 1, 2, 3 et 4 pour montrer l'efficacité en termes d'amélioration de l'impédance de transfert des câbles selon l'invention par rapport au câble de l'état de la technique. Le tableau ci-dessous montre la composition des câbles 1, 2, 3 et 4.

Component <SEP> Materials <SEP> Setting <SEP> in <SEP> artwork
<tb> Conductor <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> Tinned <SEP> AWG22
<tb> Dielectric <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> Film <SEP> polyimidel.PTFE <SEP> Tape
<tb> Absorption <SEP> Layer <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.10 <SEP> mm <SEP> Beam <SEP> 32 <SEP> Microchip <SEP> Guipage
<tb> Dielectric <SEP> D4 <SEP> = <SEP> 1.35 <SEP> mm <SEP> Film <SEP> polyimidel.PTFE <SEP> Tape
<tb> Braid <SEP> of <SEP> Shielding <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.80 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> Tinned <SEP> 0 <SEP> = <SEP> 0.102 <SEP> mm <SEP> Braiding
<tb> Sheath <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.30 <SEP> mm <SEP> Film <SEP> Polyimide / .PTFE <SEP> Tape Example 6 In the following example four cables 1, 2, 3 and 4 were respectively made to show the efficiency in terms of improving the transfer impedance of the cables according to the invention compared with the cable of the state of the art. The table below shows the composition of cables 1, 2, 3 and 4.

Composant <SEP> Matériaux
<tb> Câble <SEP> 1 <SEP> Câble <SEP> 2 <SEP> Câble <SEP> 3 <SEP> Câble <SEP> '4
<tb> Conducteur <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Cu <SEP> argenté <SEP> AWG22
<tb> Diélectrique <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> FEP
<tb> Couche <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.00 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> ferrite <SEP> micro-fils <SEP> 1 <SEP> micro-fils <SEP> 2
<tb> d'absorption
<tb> Diélectrique <SEP> D4 <SEP> = <SEP> 1.37 <SEP> mm <SEP> FEP
<tb> Tresse <SEP> de <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.82 <SEP> mm <SEP> Fil <SEP> Cu <SEP> argenté <SEP> 0.102 <SEP> mm <SEP> 16x3
<tb> blindage
<tb> Gaine <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.30 <SEP> mm <SEP> FEP La différence entre les câbles 3 et 4 réside dans la composition chimique des micro-fils utilisés, le premier contenant 0,9 % de Fe et le second 0,6 % de Fe. Component <SEP> Materials
<tb> Cable <SEP> 1 <SEP> Cable <SEP> 2 <SEP> Cable <SEP> 3 <SEP> Cable <SEP>'4
<tb> Conductor <SEP> D1 <SEP> = <SEP> 0.76 <SEP> mm <SEP> Silver Cu <SEP><SEP> AWG22
<tb> Dielectric <SEP> D2 <SEP> = <SEP> 0.88 <SEP> mm <SEP> FEP
<tb> Layer <SEP> D3 <SEP> = <SEP> 1.00 <SEP> mm <SEP> FEP <SEP> ferrite <SEP> micro-son <SEP> 1 <SEP> micro-son <SEP> 2
<tb> absorption
<tb> Dielectric <SEP> D4 <SEP> = <SEP> 1.37 <SEP> mm <SEP> FEP
<tb> Braid <SEP> of <SEP> D5 <SEP> = <SEP> 1.82 <SEP> mm <SEP> Yarn <SEP> Cu <SEP> silver <SEP> 0.102 <SEP> mm <SEP> 16x3
<tb> shielding
<tb> Sheath <SEP> D6 <SEP> = <SEP> 2.30 <SEP> mm <SEP> FEP The difference between cables 3 and 4 lies in the chemical composition of the micro-wires used, the former containing 0.9% Fe and the second 0.6% Fe.

Le câble 1 ne comporte pas de couche d'absorption magnétique, le câble 2 comporte une couche d'absorption magnétique en ferrite selon l'état de la technique, le câble 3 comporte une couche d'absorption selon l'invention, l'alliage métallique amorphe ferromagnétique est conforme à la composition donnée en liaison avec l'exemple 1 alors que dans le câble 4, l'alliage d'absorption magnétique a une teneur de 0,6 % en fer. The cable 1 does not have a magnetic absorption layer, the cable 2 comprises a ferrite magnetic absorption layer according to the state of the art, the cable 3 comprises an absorption layer according to the invention, the alloy ferromagnetic amorphous metal is in accordance with the composition given in connection with Example 1 while in the cable 4, the magnetic absorption alloy has a content of 0.6% iron.

La figure 5 montre que l'on obtient une amélioration très sensible de l'impédance de transfert pour les câbles 3 et 4, c'est-à-dire pour les câbles conformes à l'invention. Ces mesures ont été réalisées selon la méthode triaxiale. FIG. 5 shows that a very significant improvement in the transfer impedance is obtained for the cables 3 and 4, that is to say for the cables according to the invention. These measurements were carried out according to the triaxial method.

De plus, les figures 6A à 6D montrent l'efficacité de blindage A exprimée en dBlm en fonction de la fréquence F exprimée en MHz pour les câbles 1 à 4 dans une plage de fréquences élevées de 500 MHz à 2 GHz. La comparaison des figures 6A et 6B d'une part et 6C et 6D d'autre part montre qu'à ces fréquences élevées, l'efficacité de blindage des câbles 3 et 4 conforme à l'invention est bien supérieure (de 10 à 20 dB/m) à celle qu'on obtient avec les câbles 1 et 2 selon l'état de la technique. In addition, FIGS. 6A-6D show the shielding efficiency A expressed in dBlm as a function of the frequency F expressed in MHz for the cables 1 to 4 in a high frequency range of 500 MHz to 2 GHz. The comparison of FIGS. 6A and 6B on the one hand and 6C and 6D on the other hand shows that at these high frequencies, the shielding efficiency of the cables 3 and 4 in accordance with the invention is much greater (from 10 to 20 dB / m) to that obtained with the cables 1 and 2 according to the state of the art.

Ces mesures ont été réalisées selon la technique de chambre réverbérante conforme à la Norme Mil-STD 1344. Exemple 7 On réalise un câble suivant les mêmes caractéristiques que celles de l'exemple 4 mais avec une âme conductrice du type AWG26. Les autres paramètres de construction étant identiques. On obtient des performances similaires au cas des exemples précédents. II en serait de même si l'âme conductrice était du type AWG08. These measurements were carried out according to the reverberation chamber technique in accordance with Standard Mil-STD 1344. Example 7 A cable is produced according to the same characteristics as those of Example 4 but with a conductive core of type AWG26. The other construction parameters being identical. Similar performances are obtained in the case of the preceding examples. It would be the same if the conductive core was of the AWG08 type.

Exemple 8 On a réalisé un câble qui a les mêmes caractéristiques que celui de l'exemple 5 mais en utilisant des micro-fils de composition pondérale suivante manganèse 7 %, fer 0,5 %, nickel 0,4 %, le reste étant du cobalt. Les essais réalisés sur ce câble montrent que la fréquence de coupure correspondant à une atténuation de 4,3 dB/m est la même que dans le cas de l'exemple 2. Example 8 A cable was made which has the same characteristics as that of Example 5, but using micromers of the following weight composition: manganese 7%, iron 0.5%, nickel 0, 4%, the rest being cobalt. The tests performed on this cable show that the cutoff frequency corresponding to an attenuation of 4.3 dB / m is the same as in the case of Example 2.

Selon un procédé préféré de réalisation du câble, au moins la première couche de matériau diélectrique 12 et la deuxième couche en matériau diélectrique 16 lorsqu'elle existe, sont réalisées par extrusion ou rubanage ; et la gaine externe isolante 20 est réalisée par extrusion. According to a preferred embodiment of the cable, at least the first layer of dielectric material 12 and the second layer of dielectric material 16 when it exists, are made by extrusion or taping; and the insulating outer sheath 20 is made by extrusion.

Claims

CLAIMS

A low-pass shielded cable characterized in that it comprises successively from its center towards its periphery a conductive core (10), a first dielectric layer (12), a magnetic absorption layer made of an amorphous metal alloy. ferromagnetic (14), - a metal shielding layer (18), and - an insulating sheath (20).

2. Cable according to claim 1, characterized in that it further comprises a second dielectric layer (16) interposed between the absorbent layer (14) and the shield (18).

3. Cable according to any one of claims 1 and 2, characterized in that the amorphous metal alloy has as a composition by weight 1 to 15% of manganese, 0 to 2% iron; 0 to 1% nickel, the balance being cobalt.

4. Cable according to claim 3, characterized in that the amorphous metal alloy has the following composition by weight: 2 to 10% manganese, 0.5 to 1.5% iron, 0.05% to 0.5% nickel, the remainder being cobalt.

5. Cable according to claim 4, characterized in that the amorphous metal alloy has the following weight composition about 7% manganese, about 0.9% iron, about 0.2% nickel, the balance being cobalt.

6. Cable according to any one of claims 1 to 5, characterized in that said magnetic absorption layer is constituted by son of said amorphous metal material of diameter between 9 and 22 microns.

7. Cable according to claim 6, characterized in that each wire of amorphous metallic material is coated with a layer of glass.

8. Cable according to any one of claims 6 and 7, characterized in that said absorbent layer is formed by wrapping with a bundle which comprises 30 to 35 said son to a pitch of between 0.25 mm and 1.1 mm.

9. Cable according to any one of claims 1 to 7, characterized in that said dielectric layer or layers are made of FEP or PTFE.

Cable according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the conductive core (10) is constituted by a plurality of conducting elements and in that the first dielectric layer (12) is constituted by a plurality of insulating coatings, each coating covering one of said conductive elements.

11. A method of manufacturing a shielded low-pass cable characterized in that it comprises the following steps a) is carried out, by extrusion or taping a first layer of dielectric material on a conductive core; b) a magnetic absorption layer on said dielectric material is fabricated by covering with a bundle of a plurality of micro-wires made of a ferromagnetic amorphous metallic material; c) braiding is carried out by braiding on said magnetic material, and d) an insulating outer sheath is produced by extrusion.

12. The method of claim 11, characterized in that between steps c) and d) is carried out, by extrusion or taping a second layer of dielectric material on said layer of absorbent material.

13. Method according to any one of claims 11 and 12, characterized in that the wrapping using the micro-son beam is made in such a way that the micro-son are substantially contiguous.