FR2781814A1 - Fil composite comprenant une ame en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable - Google Patents
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Abstract
Fil composite comprenant une âme en acier au carbone dont la composition chimique comprend, en poids : 0, 15 % <= C <= 0, 6%; 0, 1 % <= Si <= 0, 3 %; 0, 3 % <= Mn <= 1 %; 0% <= V <= 0, 3 %; le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration; et une couche externe en acier inoxydable dont la composition chimique comprend, en poids : 0, 005 % <= C <= 0, 05 %; 0, 005 % <= N <= 0, 05 %; 0, 1 % <= Si <= 2 %; 0, 1% <= Mn <= 5 % <= Ni <= 12 %; 10 % <= Cr <= 20 %; 0 % <= Mo <= 3 %; 0 % <= Cu <= 4 %; le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Le diamètre du fil est inférieur à 1 mm et la résistance à la traction du fil est supérieure à 2000 MPa.
Description
L'invention est relative à un fil composite de petit diamètre et de
résistance mécanique élevée comportant une âme en acier au carbone et une couche
extérieure en acier inoxydable.
Les fils fins, de diamètre inférieur à 1 mm, ayant une résistance à la traction supérieure à 2000 MPa, utilisés pour fabriquer, par exemple, des câbles de haubanage, des câbles pour le renfort de bandes transporteuses ou de tuyaux sous pression, des fils ou des câbles de renfort d'élastomères, sont, en général, obtenus par tréfilage fin d'un fil machine en acier à haut carbone contenant environ 0,8 % de carbone, 0,5 % de manganèse, 0,3 % de silicium, le reste étant essentiellement du fer. Ces fils présentent l'inconvénient d'être sensibles à la corrosion, ce qui conduit à des risques de rupture en service prématurée. Ce problème de la résistance à la corrosion existe également pour des fils de diamètre plus important, et il a été proposé d'y remédier en utilisant des fils composites comportant une âme en acier à haut carbone identique à celui qui vient d'être décrit, et une couche externe mince en acier inoxydable austénitique du type SUS 304 contenant de 17 % à 19 % de chrome, de 9 % à 11 % de nickel, environ 0,1 % de carbone, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. C'est le cas, notamment, dans les demandes de brevet japonais JP 56 148410 et JP 56 152922. Mais les solutions proposées par ces demandes de brevet ne permettent pas d'obtenir des diamètres inférieurs à 1 mm et des résistances à la traction supérieures à 2000 MPa. Ces limites résultent, notamment, de la formation de carbures de chrome à l'interface entre l'acier à haut carbone et l'acier inoxydable lors des traitements thermiques
nécessaires au tréfilage.
Pour limiter l'effet néfaste des carbures de chrome à l'interface entre l'acier à haut carbone et l'acier inoxydable, il a été proposé, dans la demande de brevet japonais JP 41 87336, d'intercaler entre l'acier à haut carbone et l'acier inoxydable, une fine couche de cuivre. On peut ainsi obtenir un fil de 0,7 mm de diamètre, dont la résistance à la traction est de 2000 MPa. Mais, avec cette technique, il n'est pas possible d'obtenir un diamètre inférieur et une résistance supérieure; de plus, cette technique nécessite le dépôt d'une couche de cuivre sur l'âme en acier à haut
carbone, ce qui complique la fabrication.
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Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et de proposer un fil de diamètre inférieur à 1 mm et de résistance à la traction supérieure
à 2000 MPa, ayant une bonne résistance à la corrosion.
A cet effet, l'invention a pour objet un fil composite comprenant une âme en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable. Ce fil est tel que: - la composition chimique de l'acier au carbone comprend, en poids:
0,15% < C < 0,6%
0,1% < Si < 0,3% 0,3% < Mn < 1%
0% < V < 0,3%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, - la composition chimique de l'acier inoxydable comprend, en poids:
0,005% < C < 0,05%
0,005% < N < 0,05%
0,1% < Si < 2% 0,1 % < Mn < 5% % < Ni < 12% % < Cr < 20% 0% < Mo < 3% 0% < Cu < 4% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, o - le diamètre du fil est inférieur à 1 mm et la résistance à la traction du fil est
supérieure à 2000 MPa.
De préférence, la composition chimique de l'acier au carbone est telle que:
S < 0,02%
P < 0,02%
AI < 0,005 %
N < 0,008 %
De préférence, le rapport de la section du fil qui est en acier inoxydable à la
section totale du fil est comprise entre 5 % et 20 %.
La composition chimique de l'acier au carbone peut être choisie telle que:
0,15% < C < 0,35%
0,5% < Mn < 1% - et celle de l'acier inoxydable telle que: 9% < Ni < 12% % < Cr < 20% 1,5% < Cu < 4% cette composition satisfaisant, en outre, la relation: -150 < 551 -462 x (C + N)- 9,2 x Si- 20 x Mn- 13,7 x Cr - 29 x (Ni + Cu) - 18,5 x Mo <- 55 Dans ce cas, on peut obtenir un fil dont le diamètre est compris entre 0,1 mm et 0,8 mm, et la résistance à la traction comprise entre 2100 MPa et 2700 MPa. Le
tréfilage peut alors être effectué sans traitement thermique intermédiaire.
La composition chimique de l'acier au carbone peut, également, être telle que:
0,35% < C < 0,6%
0,3% < Mn < 0,6% io - et la composition chimique de l'acier inoxydable telle que: -55<551 -462x(C + N)-9,2xSi-20x Mn-13,7xCr -29 x (Ni + Cu)18,5 x Mo <- 30 De préférence, la composition chimique de l'acier inoxydable doit être telle que:
C + N < 0,06%
De préférence également, la teneur en cuivre de l'acier inoxydable doit être
comprise entre 3 % et 4 %.
On peut alors obtenir un fil dont le diamètre est compris entre 0,1 mm et 0,8 mm et dont la résistance à la traction comprise entre 2700 MPa et 3400 Mpa. Le tréfilage de ce fil nécessite un traitement thermique intermédiaire qui: - lorsque la teneur en carbone est comprise entre 0, 35 % et 0,45 %, peut être une trempe par refroidissement à une vitesse supérieure à 100 C/s après austénitisation entre 950 C et 1050 C pendant environ 5 s, suivie d'un revenu entre 550 C et 650 C pendant environ 5 s, - lorsque la teneur en carbone est comprise entre 0,45 % et 0,6 %, peut être soit un patentage entre 550 C et 600 OC, soit un refroidissement continu jusqu'à la température ambiante à une vitesse supérieure à 20 C/s après une austénitisation
entre 950 C et 1050 C pendant environ 5 s.
Le fil selon l'invention peut être utilisé, notamment, pour le renforcement d'élastomères. L'invention va maintenant être décrite plus en détails et illustrée par des
exemples.
Pour fabriquer un fil composite selon l'invention, on part d'un fil machine de diamètre égal, par exemple, à 5,5 mm, ou d'un fil tréfilé de plus petit diamètre, par exemple 3 mm, en acier au carbone obtenu par laminage à chaud d'une billette. Le lo fil est décapé puis revêtu, sur toute sa surface, d'une couche d'acier inoxydable d'épaisseur de quelques dixièmes de millimètres environ (de préférence entre 0,1 et 0,3 mm), afin d'obtenir une ébauche de fil composite. L'épaisseur de la couche d'acier inoxydable est déterminée pour que la proportion de la section de l'ébauche, et donc du fil composite, qui est constituée d'acier inoxydable soit comprise entre 5 % et 20 %, et de préférence, moins de 10 %, de la section totale de l'ébauche ou
du fil composite.
Le revêtement du fil machine peut se faire par différents procédés, par exemple par colaminage d'un tube en acier inoxydable et d'un fil en acier au carbone inséré dans le tube. On peut également enduire le fil d'acier au carbone d'une couche d'acier inoxydable en le faisant passer à travers un bain d'acier inoxydable, ou encore, réaliser le revêtement par plaquage d'un feuillard sur la surface du fil
machine, ou par tout autre procédé connu de l'homme du métier.
L'ébauche ainsi obtenue est alors tréfilée avec ou sans traitement thermique
au cours du tréfilage.
D'une façon générale l'acier au carbone utilisé contient, en poids, de 0, 15 % à 0,6 % de carbone, de 0,1 % à 0,3 % de silicium, de 0,3 % à 1 % de manganèse, éventuellement jusqu'à 0,3 % de vanadium, le reste étant du fer et des impuretés
résultant de l'élaboration.
La teneur en carbone est choisie d'une part pour permettre d'obtenir la résistance à la traction souhaitée, comprise entre 2000 MPa et 3400 MPa, d'autre part pour éviter d'apporter trop de carbone au voisinage de l'interface entre l'acier au
carbone et l'acier inoxydable.
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Le silicium est un résidu de désoxydation de l'acier et sa teneur ne doit pas
être trop élevée pour ne pas trop diminuer la ductilité.
Le manganèse confère une certaine trempabilité, nécessaire pour obtenir une résistance à la traction très élevée. s Le vanadium peut être ajouté pour augmenter la résistance mécanique finale
du fil tréfilé fin.
Les impuretés résultant de l'élaboration comprennent notamment le soufre dont la teneur doit, de préférence, rester inférieure à 0,02 %, le phosphore dont la teneur doit, de préférence, rester inférieure à 0,02 %, I'aluminium dont la teneur doit, îo de préférence, rester inférieure à 0,005 %, et l'azote dont la teneur doit, de préférence, rester inférieure à 0,008 %. Ces limites sont souhaitables pour permettre
un tréfilage fin.
D'une façon générale, également, I'acier inoxydable est un acier inoxydable austénitique dont la structure est susceptible de se transformer en martensite après tréfilage et qui contient peu de carbone pour limiter les risques de précipitation de carbures de chrome à l'interface entre l'acier inoxydable et l'acier au carbone. Cet acier contient, en poids: - de 0,005 % à 0,05 % de carbone et de 0,005 % à 0, 05 % d'azote, de façon à permettre d'obtenir une structure majoritairement martensitique après tréfilage, tout en limitant les risques de précipitation de carbures de chrome à l'interface entre l'acier inoxydable et l'acier au carbone, - de 0 % (en général plus de 0, 1 %) à 2 % de silicium, cet élément nécessaire à la désoxydation ne doit pas être en trop grande quantité pour éviter de fragiliser le métal à l'état écroui, de 0,1 % à 5 % de manganèse, cet élément nécessaire au contrôle des inclusions a, de plus, I'avantage de favoriser l'obtention d'une structure austénitique ne doit pas être en trop grande quantité pour éviter des difficultés d'élaboration, - de 5 % à 12 % de nickel pour conférer à l'acier une structure austenitique susceptible de transformer en martensite au cours du tréfilage, - de 10 % à 20 % de chrome pour obtenir une inoxydabilité suffisante, - éventuellement de 0 % à 3 % de molybdène pour améliorer la résistance à la corrosion,
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- éventuellement de 0 % à 4 % de cuivre pour améliorer l'aptitude de l'acier à la déformation à froid, cependant, lorsqu'il est en trop grande quantité cet élément engendre des difficultés de déformation à chaud, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration telles que le soufre, le s phosphore, I'oxygène et l'aluminium, ou des éléments ajoutés en très petites
quantité pour contrôler les inclusions.
De préférence, la teneur en soufre est inférieure à 0,03 % et la teneur en
phosphore est inférieure à 0,1 %.
Ces compositions, tant de l'acier au carbone que de l'acier inoxydable, 0o permettent d'obtenir un fil composite de diamètre inférieur à 1 mm, et pouvant atteindre 0,1 mm, et de résistance à la traction supérieure à 2000 MPa, et pouvant atteindre 3400 MPa; ce fil ayant une bonne résistance à la corrosion et une bonne résistance à la fatigue, en particulier du fait qu'il n'y a pratiquement pas de précipités
de carbures de chrome à l'interface entre l'acier au carbone et l'acier inoxydable.
Cependant, les compositions chimiques des aciers doivent être choisies en
fonction de la gamme de résistance à la traction qu'on veut obtenir.
Lorsque la résistance à la traction visée est comprise entre 2100 MPa et 2700 MPa pour un diamètre compris entre 0,2 mm et 0,8 mm, la composition chimique de l'acier au carbone est telle que:
0,15% < C < 0,35%
0,5% < Mn < 1% Cet acier permet à la fois d'effectuer un tréfilage suffisamment poussé, c'est à dire avec un taux de réduction supérieur à 95 %, et d'obtenir les caractéristiques mécaniques souhaitées sans qu'il soit nécessaire de réaliser un traitement thermique au cours du tréfilage. Mais, pour que la fabrication du fil composite puisse se faire sans traitement thermique intermédiaire, I'acier inoxydable doit également pouvoir être tréfilé sans traitement thermique et permettre d'obtenir des caractéristiques mécaniques suffisantes. Pour cela, la composition chimique de l'acier inoxydable est choisie telle que: 9% < Ni < 12% % < Cr < 20% 1,5% < Cu < 4% cette composition satisfaisant, en outre, la relation: -150<551 -462 x (C + N)-9,2 x Si-20 x Mn-13,7 x Cr - 29 x (Ni + Cu)- 18,5 x Mo <- 55 Lorsque la résistance à la traction visée est comprise entre 2700 MPa et 3400 MPa, il est nécessaire d'effectuer un traitement thermique au cours du tréfilage et la composition chimique de l'acier au carbone est telle que:
0,35% < C < 0,6%
0,3% < Mn < 0,6% Le traitement thermique qui se fait au défilé dépend de la teneur en carbone de
l'acier au carbone.
- lorsque le teneur en carbone est comprise entre 0,35 % et 0,45 %, une trempe par refroidissement à une vitesse supérieure à 130 C / s après austénitisation entre 950 C et 1050 C pendant environ 5 s, c'est à dire entre 2 s et 10 s, suivie d'un revenu entre 550 C et 650 C pendant environ 5 s, c'est à dire entre 2 s et 10 s; - lorsque la teneur en carbone est comprise entre 0,45 % et 0,6 %, soit un patentage entre 550 C et 600 C, soit un refroidissement continu jusqu'à la température t5 ambiante à une vitesse supérieure à 20 C / s après une austénitisation entre 950 C
et 1050 C pendant environ 5 s, c'est à dire entre 2 s et 10 s.
Dans ce cas, I'acier inoxydable est choisi pour être compatible avec le traitement thermique. Sa composition chimique est alors telle que: % < Ni < 12% % < Cr < 20% de préférence, la somme C + N doit rester inférieure à 0,06 % et la teneur en cuivre doit être comprise entre 3 % et 4 %. De plus, l'analyse doit satisfaire la relation: -55< 551 -462 x (C + N) - 9,2 x Si - 20 x Mn - 13,7 x Cr - 29 x (Ni + Cu) - 18,5 x Mo< - 30 A titre de premier exemple, on a réalisé un fil composite en revêtant au trempé un fil tréfilé en acier au carbone de 3, 2 mm de diamètre par une couche
d'acier inoxydable de 0,1 mm, soit 6 % de la section.
La composition chimique de l'acier au carbone était: llC Mn P S Si AI N V
0,442 0,585 0,005 0,01 0,222 0,004 0,0045 0,15
l 2781814 La composition chimique de l'acier inoxydable était: C Mn P S Si AI N Ni Cr Mo I Cu
0,023 1,5 0,015 0,005 0,244 0,004 0,034 9,93 18,2 0,18 1 0,05
Avec cette analyse, on a: 551 - 462 x (C + N)- 9,2 x Si- 20 x Mn- 13,7 x Cr- 29 x (Ni + Cu)- 18,5 x Mo =-49,5 Le fil ainsi revêtu d'acier inoxydable est d'abord tréfilé jusqu'au diamètre de 1,3 mm, soit un taux de réduction de 85 %. Il est alors soumis à un traitement thermique de trempe et revenu consistant en une austénitisation à 1050 C pendant secondes, suivie d'un refroidissement à la vitesse de 200 C/s jusqu'à la
température ambiante puis d'un revenu à 600 C pendant 5 secondes.
Le tréfilage est alors poursuivi jusqu'au diamètre final de 0,20 mm. Le fil composite fin comportant une couche externe d'acier inoxydable de 6 pm
d'épaisseur, soit 6 % de la section, a une résistance à la traction de 2850 MPa.
A titre de deuxième exemple, on a réalisé un fil composite en revêtant au trempé un fil machine en acier au carbone de 5,5 mm de diamètre par une couche
S5 d'acier inoxydable de 0,22 mm, soit 14 % de la section.
La composition chimique de l'acier au carbone était: O Mn P S si AI N
0,197 0,7 0,007 0,01 0,25 0,002 0,0037
La composition chimique de l'acier inoxydable était: C Mn P S S i AI IN Ni | Cr Mo Cul
0,011 0,376 0,021 0,002 1 0,299 0,002 0,034 9,49 17,45 0,175 3,08
Avec cette analyse, on a: 551 - 462 x (C + N)- 9,2 x Si- 20 x Mn- 13,7 x Cr- 29 x (Ni + Cu)- 18,5 x Mo =-86,9 Le fil ainsi revêtu d'acier inoxydable a été tréfilé sans traitement thermique intermédiaire jusqu'au diamètre de 0,34 mm, soit une déformation rationnelle totale
= 5,7.
ii i* 9 2781814 Le fil composite fin obtenu, comporte une couche externe d'acier inoxydable de 13 pm d'épaisseur, soit 14 % de la section, et a une résistance à la traction de
2368 MPa.
a
Claims (9)
1 - Fil composite comprenant une âme en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable caractérisé en ce que: - la composition chimique de l'acier au carbone comprend, en poids:
0,15% < C < 0,6%
0,1% < Si < 0,3% 0,3% < Mn < 1%
0% < V < 0,3%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, - la composition chimique de l'acier inoxydable comprend, en poids:
0,005% < C < 0,05%
0,005% < N < 0,05%
0,1% < Si < 2% 0,1 % < Mn < 5% % < Ni < 12% % < Cr < 20% 0% < Mo < 3% 0% < Cu < 4% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, - le diamètre du fil est inférieur à 1 mm et la résistance à la traction du fil est
supérieure à 2000 MPa.
2 - Fil selon la revendication 1 caractérisé en ce que la composition chimique de l'acier au carbone est telle que:
S < 0,02%
P < 0,02%
AI < 0,005 %
N < 0,008 %
3 - Fil selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que le rapport de la section du fil qui est en acier inoxydable à la section totale du fil est comprise entre
5 % et20 %.
4 - Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que:
Ll 2781814 - la composition chimique de l'acier au carbone est telle que:
0,15% < C < 0,35%
0,5% < Mn < 1% - et la composition chimique de l'acier inoxydable est telle que: 9% < Ni < 12% % < Cr < 20% 1,5% < Cu < 4% la composition de l'acier inoxydable satisfaisant, en outre, la relation -150< 551 -462 x (C + N) -9,2 xSi - 20x Mn - 13,7 x Cr s - -29 x (Ni + Cu)- 18,5 x Mo < -55 Fil selon la revendication 4 caractérisé en ce que son diamètre est compris entre 0,1 mm et 0,8 mm, et sa résistance à la traction est comprise entre 2100 MPa
et 2700 MPa.
6 - Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que:
- la composition chimique de l'acier au carbone est telle que:
0,35% < C < 0,6%
0,3% < Mn < 0,6% - et la composition chimique de l'acier inoxydable est telle que: -55<551 -462 x (C + N)-9,2 x Si-20 x Mn-13,7 x Cr -29 x (Ni + Cu) - 18,5 x Mo < -30 7 - Fil selon la revendication 6 caractérisé en ce que la composition chimique I5 de l'acier inoxydable est telle que:
C+N < 0,06%
8 - Acier selon la revendication 6 ou la revendication 7 caractérisée en ce que
l'acier inoxydable a une teneur en cuivre comprise entre 3 % et 4 %.
9 - Fil selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 caractérisé en ce que il
a un diamètre compris entre 0,1 mm et 0,8 mm et une résistance à la traction
comprise entre 2700 MPa et 3400 MPa.
- Procédé pour la fabrication par tréfilage d'un fil selon la revendication 4 ou la revendication 5 caractérisé en ce que le tréfilage est effectué sans traitement
thermique intermédiaire.
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11 - Procédé pour la fabrication par tréfilage d'un fil selon l'une quelconque
des revendications 6 à 9 caractérisé en ce que le tréfilage comporte un traitement
thermique intermédiaire qui est: - lorsque le teneur en carbone est comprise entre 0,35 % et 0,45 %, une trempe par refroidissement à une vitesse supérieure à 100 C I s après austénitisation entre 950 "C et 1050 "C pendant un temps compris entre 2 et 10 s, suivie d'un revenu entre 550 C et 650 C pendant un temps compris entre 2 et 10 s, - lorsque la teneur en carbone est comprise entre 0,45 % et 0,6 %, soit un patentage entre 550 C et 600 C, soit un refroidissement continu jusqu'à la température o10 ambiante à une vitesse supérieure à 20 O / s après une austénitisation entre 950 C
et 1050 C pendant un temps compris entre 2 et 10 s.
12 - Utilisation d'un fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 pour le
renforcement d'élastomères.
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9809739A FR2781814B1 (fr) | 1998-07-30 | 1998-07-30 | Fil composite comprenant une ame en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable |
| ES99401876T ES2195528T3 (es) | 1998-07-30 | 1999-07-23 | Hilo de material compuesto que comprende un alma de acero al carbono y una capa externa de acero inoxidable. |
| EP99401876A EP0976541B1 (fr) | 1998-07-30 | 1999-07-23 | Fil composite comprenant une ame en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable |
| AT99401876T ATE235369T1 (de) | 1998-07-30 | 1999-07-23 | Verbunddracht mit einem kern aus kohlenstoffstahl und einer aussenschicht aus einem rostfreiem stahl |
| DE69906194T DE69906194T2 (de) | 1998-07-30 | 1999-07-23 | Verbunddracht mit einem Kern aus Kohlenstoffstahl und einer Aussenschicht aus einem rostfreiem Stahl |
| CA002279120A CA2279120C (fr) | 1998-07-30 | 1999-07-28 | Fil composite comprenant une ame en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable |
| US09/362,684 US6322907B1 (en) | 1998-07-30 | 1999-07-29 | Composite wire comprising a carbon-steel core and a stainless-steel outer layer |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9809739A FR2781814B1 (fr) | 1998-07-30 | 1998-07-30 | Fil composite comprenant une ame en acier au carbone et une couche externe en acier inoxydable |
| US09/362,684 US6322907B1 (en) | 1998-07-30 | 1999-07-29 | Composite wire comprising a carbon-steel core and a stainless-steel outer layer |
Publications (2)
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|---|---|---|---|---|
| GB1305419A (fr) * | 1969-11-11 | 1973-01-31 | ||
| JPS56148410A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of steel wire coated with stainless steel layer |
| JPS56152922A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of stainless steel clad steel wire |
| JPS56154239A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of high-strength stainless-clad steel wire |
| EP0059070A1 (fr) * | 1981-02-24 | 1982-09-01 | Spencer Clark Metal Industries Limited | Barres d'acier protégées contre la corrosion |
| JPS61255781A (ja) * | 1985-05-07 | 1986-11-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼クラツド半丸形鋼 |
| EP0225983A2 (fr) * | 1985-10-11 | 1987-06-24 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Acier duplex résistant à la corrosion et son procédé de fabrication |
| US4917969A (en) * | 1987-12-16 | 1990-04-17 | Thyssen Stahl Ag | Process for the production of clad hot rolled strip and the resulting product |
| JPH04187336A (ja) * | 1990-11-19 | 1992-07-06 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 複合金属線 |
| EP0546549A1 (fr) * | 1991-12-11 | 1993-06-16 | Nippon Steel Corporation | Tube pour pipeline, avec bonne résistance à la corrosion et bonne soudabilité |
| US5366569A (en) * | 1992-03-31 | 1994-11-22 | Sket Schwermaschinenbau Magdeburg Gmbh | Method for producing a corrosion-resistant composite wire |
| EP0761426A1 (fr) * | 1995-09-11 | 1997-03-12 | Büchel, Röder & Partner GmbH | Rayon d'une roue |
| EP0851039A1 (fr) * | 1996-12-31 | 1998-07-01 | Sprint Métal - Société de Production Internationale de Tréfiles | Fil en acier inoxydable et procédé de fabrication |
-
1998
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Patent Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1305419A (fr) * | 1969-11-11 | 1973-01-31 | ||
| JPS56148410A (en) * | 1980-04-18 | 1981-11-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of steel wire coated with stainless steel layer |
| JPS56152922A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production of stainless steel clad steel wire |
| JPS56154239A (en) * | 1980-04-28 | 1981-11-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of high-strength stainless-clad steel wire |
| EP0059070A1 (fr) * | 1981-02-24 | 1982-09-01 | Spencer Clark Metal Industries Limited | Barres d'acier protégées contre la corrosion |
| JPS61255781A (ja) * | 1985-05-07 | 1986-11-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼クラツド半丸形鋼 |
| EP0225983A2 (fr) * | 1985-10-11 | 1987-06-24 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Acier duplex résistant à la corrosion et son procédé de fabrication |
| US4917969A (en) * | 1987-12-16 | 1990-04-17 | Thyssen Stahl Ag | Process for the production of clad hot rolled strip and the resulting product |
| JPH04187336A (ja) * | 1990-11-19 | 1992-07-06 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 複合金属線 |
| EP0546549A1 (fr) * | 1991-12-11 | 1993-06-16 | Nippon Steel Corporation | Tube pour pipeline, avec bonne résistance à la corrosion et bonne soudabilité |
| US5366569A (en) * | 1992-03-31 | 1994-11-22 | Sket Schwermaschinenbau Magdeburg Gmbh | Method for producing a corrosion-resistant composite wire |
| EP0761426A1 (fr) * | 1995-09-11 | 1997-03-12 | Büchel, Röder & Partner GmbH | Rayon d'une roue |
| EP0851039A1 (fr) * | 1996-12-31 | 1998-07-01 | Sprint Métal - Société de Production Internationale de Tréfiles | Fil en acier inoxydable et procédé de fabrication |
Non-Patent Citations (5)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 006, no. 033 (M - 114) 27 February 1982 (1982-02-27) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 006, no. 035 (C - 093) 3 March 1982 (1982-03-03) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 006, no. 039 (M - 116) 10 March 1982 (1982-03-10) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 011, no. 111 (M - 578) 8 April 1987 (1987-04-08) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 016, no. 507 (M - 1327) 20 October 1992 (1992-10-20) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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