FR2719386A1 - Procédé et appareil de mesure de la résistivité des formations dans les trous tubes. - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne, d'une part, un procédé de détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde tubé (22), consistant à: - faire passer un courant le long d'une première et d'une seconde parties du tubage espacées par une zone intermédiaire et à mesurer les tensions (V(M1, N1), V(M3, N2)); - mesurer les tensions (V(M1, M2), V(M2, M3)) entre chaque partie du tubage et un point de la zone intermédiaire; et - utiliser les tensions mesurées pour déduire la résistivité (Rt) de la formation; et, d'autre part, un outil de diagraphie (20) comprenant un corps ayant des première et seconde parties ((M1, N1, (M3, N2)) séparées par une zone intermédiaire (M1, M3), dans lequel: la première et la seconde parties de corps comprennent chacune une source de courant (I1, I2) et un dispositif de contrôle de tension, et la zone intermédiaire comprend des dispositifs de contrôle de tension intermédiaire.
Description
A
PROCEDE ET APPAREIL DE MESURE DE LA RESISTIVITE DES
FORMATIONS DANS LES TROUS TUBES
La présente invention se rapporte à un procédé et à un appareil pour mesurer la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde. En particulier, I'invention se rapporte à un procédé et à un appareil destinés à être utilisés dans
les trous de sonde qui sont revêtus d'un tubage.
La détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde est bien connue comme 1 0 procédé d'évaluation de la nature des fluides dans la formation, de façon à détecter la présence d'hydrocarbures. Typiquement, ceci est réalisé peu de temps après que le puits ait été foré et avant qu'un revêtement du trou de sonde n'ait été commencé. Après le forage, le trou de sonde est normalement revêtu en cimentant un tubage d'acier à l'intérieur de celui-ci, de façon à obtenir une isolation zonale et une stabilité du trou de sonde. La mesure de la résistivité d'une formation entourant un puits producteur, complété peut être utile pour permettre le contrôle des variations de la position de l'interface eau-hydrocarbure, de la mise en cône de l'eau sous-jacente ou de la calotte de gaz, et de la
saturation d'huile résiduelle.
Divers procédés ont été proposés pour mesurer la résistivité de la formation à partir de trous tubés. Ceux-ci comprennent les techniques par induction, telles qu'elles sont décrites dans les brevets des Etats- Unis d'Amérique n 4 748 415 et 5 038 107, et les techniques par voie galvanique, telles qu'elles sont décrites dans les brevets des Etats- Unis d'Amérique n0 2 459 196, 4 796 186, 4 820 989, 4 882 542, 5 043 668, 5 075 626, et le brevet français n 2 207 278. A ce jour, seules les techniques par voie galvanique se sont révélées possibles. Ces techniques sont basées sur le principe selon lequel, lorsqu'un certain courant alternatif direct ou à très basse fréquence, (1 Hz ou moins) est injecté dans le tubage, il circule de façon prédominante le long du tubage, mais fuit également lentement dans la formation. La conductivité de la formation (résistivité) est calculée à partir du taux de fuite du courant de tubage. La circulation du courant, axialement dans le tubage, peut être facilement observée à partir de l'intérieur du tubage en mesurant la chute de tension à travers une section du tubage et en divisant la chute de tension par la résistance de cette même section. Le courant de fuite est alors
obtenu à partir du taux de variation du courant axial dans le tubage.
Un tel système nécessite au moins trois électrodes de tension et deux électrodes de courant, comme ceci est décrit dans les brevets des EtatsUnis d'Amérique n 4 820 989, 4 882 542 et 5 075 626,
et montré sur les figures 1 et 2.
Le système montré sur les figures 1 et 2, comprend une sonde 10, comportant les électrodes A, Ml, M2, M3 et Bo, qui est descendue dans le puits tube 12 au moyen d'un câble 14, et qui est connectée via celui- ci à une électrode de retour de courant B1 et une électrode de tension N, ces deux dernières étant situées en surface. Le système est disposé initialement pour compenser les
non-homogénéités du tubage, comme montré sur la figure 1.
i 5 Une source de courant lI est connectée entre les électrodes A et B0 qui sont écartées de quelques mètres et les tensions sont mesurées en M1, M2 et M3, comme montré sur la figure 1. Dans cette configuration. la plus grande partie du courant circule dans le tubage 12. De ce fait, la tension MS est, avec une VIM très bonne approximation, égale à 10 RMlM2 et la tension v, est égale à Io RM2M3. A partir de ces mesures, on obtient la résistance des sections de tubage RM1M2 et RM2M3 pour une utilisation ultérieure
RMM = VMA /I (1)
RM M = V M M / 1,
ou, de façon équivalente, on ajuste le gain de l'un au moins des amplificateurs, de sorte que Vl-V2 est égal à zéro, comme montré
sur la figure 1.
La disposition du système de mesure du courant radial est montrée sur la figure 2. Le retour de la source de courant est connecté à l'électrode B1 en surface. Dans ce cas, la totalité du courant injecté dans le tube à l'électrode A quitte finalement le tubage et revient à l'électrode B1. Le courant qui quitte le tubage à partir d'une section de longueur Az centrée en M2 est égal à la différence entre les courants axiaux des sections M1M2 et M2M3 Ir = Izl - Iz2 IR
RMM R(2)
I/? -=
RMM La différence de tension entre l'une des électrodes de tension du trou telle que M3 et une électrode N en surface est également mesurée. L'électrode N doit être très éloignée (plusieurs
centaines de mètres) de l'électrode de retour de courant B1.
Idéalement, les électrodes de retour N et B1 sont éloignées à l'infini et n'affectent pas les mesures dans le trou. En d'autres termes, la source de courant est idéalement un monopôle alors que le courant radial est mesuré par un récepteur quadripôle. La résistivité de la formation est obtenue par VMAX/
R. = K
Rj rK h (3) 1 5 o Az est l'écartement entre les électrodes de tension du trou et K est une constante de proportionnalité sans dimension d'ordre 1 Puisque Iz et Iz2 sont typiquement 100 à 10 000 fois plus grands que Ir = lz - Iz2, selon la taille du tubage et de la résistivité de la formation, toutes les quantités conduisant au calcul de Ir doivent être précises à 3 à 5 chiffres si l'on veut que le facteur de formation soit estimé avec une précision de 10 %. Il n'existe aucun moyen de mesure permettant de contourner cette
difficulté fondamentale.
Un objet de l'invention est de réaliser un système de mesure de la résistivité de la formation à partir d'un trou tubé, dans lequel ces problèmes sont évités. En particulier, un objet de l'invention est de réaliser un système dans lequel il n'est pas
nécessaire d'utiliser des électrodes en surface.
Un premier aspect de l'invention réalise un procédé pour déterminer la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde cimenté, qui comprenne les étapes consistant à amener un courant à circuler le long d'une première partie du tubage, et dans une direction opposée, le long d'une seconde partie du tubage qui est écartée de la première partie par une zone intermédiaire. Les tensions à travers les première et seconde parties du tubage, entre la première partie du tubage et un point de la zone intermédiaire, et entre la seconde partie du tubage et ce point, sont mesurées, et la résistivité de la formation est
déduite de ces tensions.
Un second aspect du procédé selon l'invention, comprend les étapes supplémentaires consistant à faire passer un courant connu le long de la zone intermédiaire et à mesurer la tension a travers cette zone. Dans ce cas, la résistance de la zone est déduite de la grandeur du courant et de la tension mesurée, et la résistivité de la formation est déduite de la connaissance des tensions à travers les première et seconde parties du tubage et de
la zone intermédiaire, et de la résistance de la zone intermédiaire.
1 5 Un troisième aspect de l'invention réalise un appareil pour être utilisé pour la détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde tubé, et compose d'un corps comprenant des première et seconde parties séparées par une zone intermédiaire. La première partie de corps comprend une première source de courant comprenant des électrodes espacées, disposées pour permettre à un courant de circuler dans une première partie correspondante du tubage et des premiers moyens de contrôle de tension comprenant des électrodes espacées pour détecter une tension à travers la première partie du
tubage.
La seconde partie de corps comprend une seconde source de courant comprenant des électrodes espacées disposées de façon à permettre à un courant de circuler dans une seconde partie correspondante du tubage et des seconds moyens de mesure de tension comprenant des électrodes espacées pour détecter une tension à travers la seconde partie du tubage. La zone intermédiaire comprend des premiers moyens de contrôle de tension intermédiaire comprenant des électrodes pour détecter une tension entre la première partie du tubage et un point dans une zone intermédiaire correspondante du tubage, et des seconds moyens de contrôle de tension intermédiaire comprenant des électrodes pour détecter une tension entre la seconde partie du
tubage et le point de la zone intermédiaire du tubage.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention
ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci-
après, faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 montre une vue schématique d'un système de l'art antérieur destiné à mesurer la résistivité d'une section du tubage; la figure 2 montre une vue schématique d'un système de l'art antérieur destiné à mesurer la résistivité de la formation; la figure 3 montre une vue schématique d'une réalisation de la présente invention pour mesurer la résistivité de la formation; la figure 4 montre une vue schématique de la réalisation de la figure 3 disposée pour mesurer la résistance du tubage; la figure 5 montre un exemple d'utilisation du système des figures 3 et 4; la figure 6 montre les grandeurs des mesures individuelles de tension utilisées pour l'exemple de la figure 5; et la figure 7 montre le facteur pseudo-géométrique en
fonction du rayon d'invasion.
Le système montré sur les figures 3 et 4 comprend une sonde montrée schématiquement en 20 qui peut être descendue dans le trou de sonde tubé 22 au moyen d'un câble 24 permettant d'alimenter en énergie l'outil à partir de la surface et de ramener en surface les données pour la mémorisation, le traitement et l'affichage. La sonde 20 comprend une série d'électrodes N1, B1, A1, M1 M2, M3, A2, B2 et N2. Les électrodes B1 et A 1 et les électrodes A2 et B2 sont connectées à des sources de courant respectives Il et 12. Des mesures de tension V(Mî, Ni), V(M1, M2), V(M2, M3) et V(M3, M2) sont réalisées entre les électrodes Na, M1 M2, M3 et N3. Les électrodes N1, B1 sont séparées mais sont situées de façon suffisamment proches pour délivrer un courant ou mesurer la tension à sensiblement la même position. La même chose s'applique aux paires d'électrodes A1 et M1, M3 et A2, et B2 et N2. Une autre source de courant lI est prévue entre les électrodes A1 et A2 pour déterminer la résistance du tubage dans la zone intermédiaire Ml, M3. Tous ces composants sont contenus dans la sonde 22 mais sont montrés à l'extérieur des raisons de clarté. Le système selon l'invention diffère de celui de l'art antérieur en ce qu'il n'existe pas d'électrode de tension ou de courant en surface. Les électrodes de retour se trouvent dans le trou et une source de courant dipôle est utilisée à la place d'une
source de courant monopôle.
Initialement, une source de courant d'intensité lI est connectée entre les électrodes A1 et A2 comme montré sur la figure 4 et les résistances des sections de tubage M1M2 et M2M3 sont calculées selon l'équation (1). Une source de courant est connectée entre les électrodes A1 et B1 et une seconde source de courant est connectée entre les électrodes A2 et B2, les courants circulant en sens opposé. Le rapport de ces deux sources de courant est ajusté de façon que VMlM3 soit égal à zéro. En utilisant deux sources de courant et en vérifiant la condition VMlM3 = 0, on amène le courant radial émanant de la section M1M3 à être davantage focalisé radialement et symétrique. Le courant radial Ir est à nouveau calculé selon l'équation (2). La résistivité de la formation est estimée à partir du courant radial par vA,
R. = K
R. Or K (3') o Az est l'écartement des électrodes de tension M1, M2 et M3, et K est une constante de proportionnalité sans dimension d'ordre 1. La tension V qui commande le courant radial est prise approximativement comme étant la moyenne de VMN1 et VM3N2 qui sont mesurées initialement. La raison pour laquelle V = (VMI N, + VM3 N2)/2 est la suivante: le potentiel du tubage varie très lentement à l'extérieur de la section B1 B2; il augmente linéairement de B1 à A,; reste constant de A1 à A2; et diminue linéairement de A2 à B2. Le potentiel de la section de tubage AlA2 s'élève par rapport au reste du tubage, approximativement de V volts. Le courant radial est émis à partir de la section A1A2 et revient au tubage au-dessous de B. et au- dessus de B2, comme montré sur la figure 3. La longueur de la section équipotentielle IA1A21 augmentant, la focalisation passive devient plus efficace et
la profondeur d'investigation augmente.
Les électrodes de courant A1, B1, A2 et B2 et les électrodes de tension Ml, N1, M3 et N2 sont distinctes (les sources de courant et les voltmètres ne partagent pas leurs électrodes) afin d'éviter une altération des mesures de tension par les chutes
de tension des impédances de contact.
Au lieu d'utiliser deux sources de courant et d'ajuster leurs amplitudes relatives, une source de courant peut être utilisée à chaque fois et les tensions mesurées peuvent être superposées dans le programme au cours du traitement des données. Dans cette approche, il n'est pas nécessaire d'ajuster la source de courant et sa valeur exacte est immatérielle. Une source de courant est connectée à travers les électrodes A1 et B1 et les tensions Vk VM V.N sont mesurées. Une source de courant est connectée entre les électrodes A2 et B2 et les tensions VIM, VM,,
VM, sont mesurées.
Comme pour l'art antérieur, les courants radiaux Il(l) et lr(2) sont calculés comme étant la différence de deux courants 0 axiaux À) _ i () hl t2 (4 i_ M,M z RM1M2 (5) (6) _;i 1,2 (6)M Les mesures sont superposées linéairement par les coefficients cl et c2 2 tI) V2) MV(MI V(MIMs (7) VI C.= MtNlyDL (8) <228 M I o VM, = V,M + MM; i = 1,2. Ce choix de coefficients satisfait à 2)
CV(M,M, +C2 MMI = (9)
et la normalisation arbitraire c1 + c2 = 1. Le courant radial et la tension entrainant le courant radial sont obtenus par superposition: k * cé) +C2 42) (1 O) V-CId"-) +C2. (1 1 0) La résistivité de la formation est estimée comme dans le cas précédent: VAz
R = K-I
1 0 (3')
La configuration montrée sur la figure 3 donne deux profondeurs d'investigation. Seule la source de courant connectée entre les électrodes A1 et B1 est mise sous tension. Ainsi, le courant radial émanant de deux sections différentes du tubage peut i15 être mesuré. Le courant qui quitte le tubage en s'éloignant davantage de la source, s'enfonce plus profondément dans la formation avant de revenir au tubage: Ir (Shallow) = V,!,)(.1 2V)
RMMI RM,
VM (1 3)
La mesure profonde nécessite la connaissance de RM3N2, qui peut être mesurée lors de la phase initiale si l'électrode
de retour (A2 sur la figure 4) est placée au-dessus de N2.
On désigne par G(z,, Zt) le potentiel du tubage à la profondeur Zr lorsque l'unité de courant est injectée dans le tubage à la profondeur Zt avec un retour à l'infini. Dans une formation 3 0 homogene homogène G(z,, z) - exp (-z. - z /L) (1)
( 1 6)
o L2 es R-t (17) et r est la résistance du tubage par unité de longueur. Par et rc, est la résistance du tubage par unité de longueur. Par conséquent, dans un milieu homogène, I'un de plusieurs estimateurs possibles de la résistivité de la formation est aG(zf,zt) azt Rt o (18) a3O(z,z,) azta4r Le terme au dénominateur peut être interprété comme étant le potentiel dû à une source dipôle mesurée par un récepteur quadripôle. En se référant à la figure 3, lorsque l'une des sources de courant est mise sous tension VM,M2 - VMM, = (z)1 9) azcae Dans une situation invariante verticalement VO)M -2VI-")_.2aG(z-z (20) par symétrie. Ainsi, dans une formation homogène Ro< M.N1 M Rt i - N 1 M) OviM2i2M, V.MM, (21) La mesure proposée dans les deux parties
précédentes est une version rendue symétrique des équations ci-
dessus et comprend également la correction s'appliquant à des
tubages non homogènes.
L'art antérieur utilise une électrode de tension en
surface qui doit être éloignée de l'électrode de courant de surface.
Cet agencement rend le déploiement de l'outil difficile, spécialement sur des sites o se trouvent des conduites et des clôtures métalliques. La mesure proposée utilise seulement une mesure de tension différentielle réalisée dans le trou. Dans l'art antérieur, le courant, injecté dans le tubage, est limité par la dissipation ohmique du câble de diagraphie. Par exemple, un courant de 10 A circulant sur 4 conducteurs parallèles d'un câble de diagraphie de 4500 m (15000 pieds) dissipe 3750 W à travers le câble. Dans la présente invention, la source de courant et de ses deux électrodes sont dans le trou, qui constitue un circuit typique ayant une impédance de 2 ohms environ. Une source de courant d'un trou de ce type dissipe 200 W à 10 A. La puissance du câble de diagraphie peut à présent être de 60 Hz et de plusieurs centaines de volts, ce qui peut être transformé et rectifié dans le trou. Dans cet agencement, le courant, et de ce fait la dissipation du câble de diagraphie, seraient plus faibles. Par exemple, pour fournir 200 W dans le trou avec 300 VAC en utilisant 4 conducteurs de 4500 m (15000 pieds) de câble de diagraphie, on consomme 67 W de dissipation de
puissance supplémentaire à travers le câble.
Comme exemple d'utilisation de ce système, on considère l'outil des figures 3 et 4, dans lequel les écartements des électrodes de tension et de courant sont de 5 mètres, 1 5 IM1M21 = IM2M31 = IA1B II = IA2B21 = 5 m, IN1B11 = IN2B21 = IA1Mll = IA2M31 = 0,25 m, et la source de courant délivre 10 ampères. La longueur de la sonde
est au moins de 21 mètres.
La performance d'un tel outil a été simulé par le code d'ordinateur NKAR. La résistivité apparente simulée est comparée à la résistivité réelle sur la figure 5. La définition verticale de l'outil est de l'ordre de IM1M31 = 10 m. Les couches conductrices apparaissent plus épaisses que leur taille réelle du fait des
effets des couches d'épaulement.
Les grandeurs de VM1N1, VM1M2, et VM1M2 - VM2M3 sont montrées sur la figure 6. La plus grande de ces tensions, VM1N1, est facile à mesurer mais ne contient pas d'information relative à la
formation. Elle est proportionnelle à la résistance du tubage RM1N1.
La tension VM1M2, la mesure dipôle-dipôle, est proportionnelle à une
moyenne à très grande échelle de la conductivité de la formation.
Elle varie très peu lorsque l'outil traverse les couches. La tension la plus faible VMlM2 - VM2M3 est proportionnelle à la conductivité de la couche à proximité de la sonde (plus précisément, la quantité intéressante est VM1M2 - VM2M3 RM1M2/RM2M3 mais le tubage est
considéré comme étant uniforme dans l'exemple des figures 5 et 6).
La figure 6 indique que les tensions VM1M2 et VM2M3 doivent être mesurées avec au moins trois chiffres (0, 1 nV) de précision dans des couches de 10 ohm mètre. Ceci peut constituer la limite de ce qui peut être obtenu par les amplificateurs de tension de l'état de
l'art sur une durée raisonnable d'intégration de plusieurs minutes.
Le facteur pseudo-géométrique de la mesure proposée, qui est défini par
R, - R.
-Rx-. R, (22) est montré en fonction du rayon d'invasion sur la figure 7. Dans la définition ci- dessus, Ra est la résistivité apparente, Rt la résistivité de la formation, et Rxo est la résistivité de la zone envahie. La figure 7 montre également que la profondeur d'investigation est fortement dépendante du profil et du contraste
de la résistivité.
Claims (18)
1. Procédé de détermination de la résistivité d'une formation souterraine entourant un trou de sonde (22) qul est revêtu d'un tubage, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à (a) amener un courant à circuler dans une première direction le long d'une première partie du tubage et à mesurer la tension (V(M1, N1>) à travers la première partie; (b) amener un courant à circuler dans une seconde direction opposée le long d'une seconde partie du tubage et à mesurer la tension (V(M3, N2)) à travers la seconde partie, ladite seconde partie étant espacée de la première partie par une zone Intermédiaire; (c) mesurer les tensions (V(M1, M2), V(M2, M3)) entre la première partie du tubage et un point de la zone Intermédiaire et entre la seconde l 5 partie du tubage et ledit point;
(d) déduire la résistivité (Rt) de la formation à partir des tensions.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à amener le courant à circuler
simultanément dans les première et seconde directions.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'it comprend une étape consistant à amener le courant A circuler
séquentleliement dans les première et seconde directions.
4. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que le point de la zone internmédialre est espacé de façon sensiblement
équidistante entre les première et seconde parties du tubage.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes,
caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à mesurer les tensions entre les points des première et seconde parties du tubage adjacent à la zone Intermédlalre et le point de la zone Intermédiaire,
respectivement.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes,
caractérisé en ce que les courants amenés à circuler dans les première et seconde directions sont tels qu'il n'existe sensiblement pas de différence
de potentiel à travers la zone Intermédialre.
SR 10530 BM
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes,
caractérisé en outre en ce qu'il comprend les étapes consistant À: faire passer un courant de grandeur connue le long de la zone intermédiaire et mesurer une tension (V(M1, M3)) à travers la zone et déduire la résistance (R M1 M3) de la zone à partir de la grandeur du courant et de la tension mesurée; et déduire la résistivité de la formation à partir des tensions et de la
résistance déduite de la zone Intermédiaire.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il io comprend une étape consistant à faire passer ledit courant le long de la zone intermédiaire et à déduire la résistance de la zone, séparément de l'étape consistant à faire passer les courants a travers les première et
seconde parties du tubage et à mesurer lesdites tensions.
9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à mesurer une tension à travers la zone tout en amenant le courant à circuler dans les première et seconde directions. 10. Appareil pour être utilisé dans la détermination de la résistlvlté (Rt) d'une formation souterraine entourant un trou de sonde (22) qui est revêtu d'un tubage, I'appareil comprenant un corps comportant des premèlbre et seconde parties séparées par une zone Intermédlaire, caractérisé en ce que (a) la première partie de corps (M1, N1) comprend des premlels moyens de source de courant (11) comprenant des électrodes espacées (81, A1), disposées de façon à permettre à un courant de circuler dans une première partie correspondante du tubage et des premiers moyons de contrôle de tension comprenant des électrodes (M1, N1) espacées pour détecter une tension à travers ladite première partie du tubage; (b) la seconde partie de corps (M3, N2) comprend des seconads moyens de source de courant (12) comprenant des électrodes espacées (A2, B2), disposées de façon à permettre à un courant de circuler dans une seconde partie correspondante du tubage et des seconds moyens de contrôle de tension comprenant des électrodes (M3, N2) espacées pour détecter une tension à travers ladite seconde partie du tubage;
SR 10530 BM
(c) la zone Intermédiaire (M1, M3) comprend des premiers moyens de contrôle de tension Intermédiaire comprenant des électrodes (M1, M2, M3) pour détecter une tension entre ladite première partie du tubage et un point de zone intermédiaire correspondante du tubage, et des seconds moyens de contrôle de tension Intermédiaire comprenant des électrodes pour détecter une tension entre ladite seconde partis du tubage et ledit
point de la zone intermédiaire du tubage.
11. Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d'analyse de tension connectés auxdIts premier et second moyens de contrtôle de tension et auxdits premier et second moyens de contrôle de tension intermédiaire pour déterminer la
résistivité de la formation souterraine.
12. Appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens d'analyse de tension sont situés au-dessus du sol et sont
connectés aux moyens de contrôle de tension via un câble.
13. Apparell selon la revendication 10, 11 ou 12, caractérisé en 0e que l'électrode des premier et second moyens de contrôle de tensioh intermédiaire est disposée de sorte que ledit point de la zone intermédlaire du tubage est espacé de façon sensiblement équidistante
des premier et second points du tubage.
14. Appareil selon l'une quelconque des revendications 10 à 13,
caractérisé en ce que les premiers moyens de source de courant amènent un courant à circuler dans une direction opposée à celle de la seconde
source de courant.
15. Appareil selon la revendication 14, caractérisé en ce que les premier et second moyens de sources de courant fonctionnent de façon à amener les courants à circuler simultanément dans des directions
opposées respectivement.
16. Appareil selon l'une quelconque dos revendications 10 à 1$,
caractérisé en ce que la zone Intermédiaire comprend des moyens de courant Intermédialre (Io) comprenant des électrodes (AI, A2) pour faire passer un courant à travers la zone Intermédiaire correspondante du tubage.
SR 10530 BM
17. Appareil selon fa revendication 16, caractérisé en ce que les moyens de courant Intermédiaire fonctionnent uniquement lorsque les
premier et second moyens de source de courant ne fonctionnent pas.
18. Apparell selon la revendication 16 ou 17, caractérisé en ce que certaines des électrodes des moyens de courant Intermédiaire comprennent des électrodes qui font également partie des premier et
second moyens de source de courant.
19. Appareil selon l'une quelconque des revendications 10 à 18,
caractérisé en ce que les premier et second moyens de contrôle do tension intermédiaire comprennent des électrodes des premier et second
moyens de contrôle de tension, respectivement.
SR 10530 BM
SR 10530 BM
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/236,932 US5510712A (en) | 1994-05-02 | 1994-05-02 | Method and apparatus for measuring formation resistivity in cased holes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2719386A1 true FR2719386A1 (fr) | 1995-11-03 |
| FR2719386B1 FR2719386B1 (fr) | 1997-10-31 |
Family
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|---|---|---|---|---|
| US5570024A (en) * | 1986-11-04 | 1996-10-29 | Paramagnetic Logging, Inc. | Determining resistivity of a formation adjacent to a borehole having casing using multiple electrodes and with resistances being defined between the electrodes |
| US5633590A (en) * | 1986-11-04 | 1997-05-27 | Paramagnetic Logging, Inc. | Formation resistivity measurements from within a cased well used to quantitatively determine the amount of oil and gas present |
| US6987386B1 (en) * | 1986-11-04 | 2006-01-17 | Western Atlas International, Inc. | Determining resistivity of a geological formation using circuitry located within a borehole casing |
| FR2793031B1 (fr) * | 1999-04-28 | 2001-06-29 | Schlumberger Services Petrol | Procede et appareil pour determiner la resistivite d'une formation traversee par un puits tube |
| FR2793032B1 (fr) | 1999-04-28 | 2001-06-29 | Schlumberger Services Petrol | Procede et appareil pour determiner la resistivite d'une formation traversee par un puits tube |
| US20020054895A1 (en) | 1999-07-23 | 2002-05-09 | Alwyn Company, Inc. | Allantoin-containing skin cream |
| WO2001051958A1 (fr) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | Roberto Flores Ortega | Nouveau procede geoelectrique resistif permettant de detecter les caracteristiques physiques d'un volume de terrain donne et appareil permettant d'appliquer ce procede |
| WO2001066670A2 (fr) * | 2000-03-05 | 2001-09-13 | Montgomery Jerry R | Procede et systeme pour surveiller le mouvement de l'eau en subsurface pendant la recuperation secondaire des hydrocarbures |
| US6445187B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-09-03 | Jerry R. Montgomery | System for the measurement of electrical characteristics of geological formations from within steel cased wells using magnetic circuits |
| US7227363B2 (en) * | 2001-06-03 | 2007-06-05 | Gianzero Stanley C | Determining formation anisotropy based in part on lateral current flow measurements |
| AR037955A1 (es) | 2001-12-20 | 2004-12-22 | Halliburton Energy Serv Inc | Sistema y metodo para medir la resistividad a traves de la envoltura |
| US6712139B1 (en) * | 2002-09-24 | 2004-03-30 | Saudi Arabian Oil Company | Method of well casing cathodic protection optimization using the drill stem data |
| KR100517965B1 (ko) * | 2003-08-09 | 2005-09-30 | 엘지전자 주식회사 | 플라즈마 디스플레이 패널 |
| US7098664B2 (en) * | 2003-12-22 | 2006-08-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Multi-mode oil base mud imager |
| US6975121B2 (en) * | 2004-03-22 | 2005-12-13 | Kjt Enterprises, Inc. | System for measuring earth formation resistivity through and electrically conductive wellbore casing |
| US7388382B2 (en) * | 2004-06-01 | 2008-06-17 | Kjt Enterprises, Inc. | System for measuring Earth formation resistivity through an electrically conductive wellbore casing |
| US7202671B2 (en) * | 2004-08-05 | 2007-04-10 | Kjt Enterprises, Inc. | Method and apparatus for measuring formation conductivities from within cased wellbores by combined measurement of casing current leakage and electromagnetic response |
| EP1780558B1 (fr) | 2005-10-31 | 2008-08-06 | KJT Enterprises, Inc. | Système pour la mesure de la résistivité d'une formation terrestre par l'intermédiaire d'un tubage électriquement conducteur |
| US7579841B2 (en) | 2005-11-04 | 2009-08-25 | Halliburton Energy Services, Inc. | Standoff compensation for imaging in oil-based muds |
| US7696756B2 (en) | 2005-11-04 | 2010-04-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Oil based mud imaging tool with common mode voltage compensation |
| WO2007055784A2 (fr) * | 2005-11-04 | 2007-05-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Outil de mise en image de boue a base d'huiles qui mesure la phase et l'amplitude de tension |
| EP1946152B1 (fr) | 2005-11-10 | 2014-03-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Amplificateur d'électrode deplacée |
| CA2611789C (fr) | 2005-12-13 | 2013-06-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Correction du courant de fuite multifrequence pour l'imagerie de boues petroliferes |
| RU2382385C1 (ru) * | 2009-01-26 | 2010-02-20 | Валентин Цой | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
| RU2408039C1 (ru) * | 2009-12-07 | 2010-12-27 | Николай Иванович РЫХЛИНСКИЙ | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
| US8499828B2 (en) * | 2009-12-16 | 2013-08-06 | Schlumberger Technology Corporation | Monitoring fluid movement in a formation |
| US8508231B2 (en) * | 2009-12-30 | 2013-08-13 | Schlumberger Technology Corporation | Logging tool employing a monopole current injection electrode for microresistivity imaging |
| US8581594B2 (en) * | 2009-12-30 | 2013-11-12 | Schlumberger Technology Corporation | Microresistivity anisotropy logging tool employing a monopole current injection electrode |
| US20140135372A1 (en) | 2010-02-02 | 2014-05-15 | Elliott Farber | Compositions and methods of treatment of inflammatory skin conditions using allantoin |
| CN104141489B (zh) * | 2013-05-10 | 2016-12-28 | 中国石油天然气集团公司 | 一种测量电阻率的设备和方法 |
| WO2015191056A1 (fr) * | 2014-06-10 | 2015-12-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Outil de diagraphie de résistivité avec régulation de courant d'excitation basée sur une comparaison de cycles |
| EP2989291A4 (fr) | 2014-06-10 | 2016-10-19 | Halliburton Energy Services Inc | Outil de diagraphie de résistivité doté d'une commande de courant d'excitation |
| EP2957934A1 (fr) | 2014-06-18 | 2015-12-23 | Services Petroliers Schlumberger | Systèmes et procédés permettant de déterminer la matière de remplissage annulaire sur la base de mesures de résistivité |
| CN105484740B (zh) * | 2015-12-04 | 2018-06-22 | 中国石油天然气集团公司 | 一种用于探测地层复电阻率的多频探测装置 |
| CN105388529A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-03-09 | 辽宁工程技术大学 | 一种基于直流电探测的不明采空积水区探测方法 |
| CN110187398B (zh) * | 2019-07-11 | 2020-12-15 | 中南大学 | 一种寻找井间目标体的多电极系探测方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2891215A (en) * | 1956-11-13 | 1959-06-16 | Electro Chemical Lab Corp | Method and apparatus for electric well logging |
| FR1592075A (fr) * | 1967-09-25 | 1970-05-11 | ||
| US3882376A (en) * | 1972-04-24 | 1975-05-06 | Schlumberger Technology Corp | Methods and apparatus for investigating earth formations |
| FR2463939A1 (fr) * | 1979-08-17 | 1981-02-27 | Inst Francais Du Petrole | Perfectionnement a la methode et aux dispositifs de mesure de la resistivite electrique de formations geologiques |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2459196A (en) * | 1938-12-22 | 1949-01-18 | Sun Oil Co | Electrical logging method and apparatus |
| US2729784A (en) * | 1950-11-30 | 1956-01-03 | Lane Wells Co | Method and apparatus for electric well logging |
| GB1310141A (en) * | 1969-04-07 | 1973-03-14 | Schlumberger Inland Service | Methods and apparatus for investigating earth formations |
| FR2207278B1 (fr) * | 1972-11-20 | 1977-07-22 | Inst Francais Du Petrole | |
| GB2019004B (en) * | 1978-01-21 | 1982-12-08 | Schlumberger Ltd | Well logging methods and apparatus |
| US4431963A (en) * | 1981-09-28 | 1984-02-14 | Dresser Industries, Inc. | Apparatus for determining a natural current flow in well casing |
| US4431964A (en) * | 1981-09-28 | 1984-02-14 | Dresser Industries, Inc. | Method for determining a natural current flow in well casing |
| US4796186A (en) * | 1985-06-03 | 1989-01-03 | Oil Logging Research, Inc. | Conductivity determination in a formation having a cased well |
| AU5859886A (en) * | 1985-06-24 | 1987-01-08 | Halliburton Company | Investigating the resistivity of materials in the vicinity of focussed-current resistivity measurement apparatus in a borehole |
| US4714889A (en) * | 1985-07-31 | 1987-12-22 | Chevron Research Company | Method of interpreting impedance distribution of an earth formation using precursor logging data provided by a multi-electrode logging array stationary within a borehole |
| JPH0718929B2 (ja) * | 1985-11-01 | 1995-03-06 | シユルンベルジエ オ−バ−シ−ズ エス．エイ． | ケーシング診断装置及びそのダウンホール装置 |
| US5260661A (en) * | 1986-04-29 | 1993-11-09 | Para Magnetic Logging, Inc. | Calibrating and compensating influence of casing thickness variations on measurements of low frequency A.C. magnetic fields within cased boreholes to determine properties of geological formations |
| US4748415A (en) * | 1986-04-29 | 1988-05-31 | Paramagnetic Logging, Inc. | Methods and apparatus for induction logging in cased boreholes |
| US5075626A (en) * | 1986-11-04 | 1991-12-24 | Paramagnetic Logging, Inc. | Electronic measurement apparatus movable in a cased borehole and compensating for casing resistance differences |
| US4820989A (en) * | 1986-11-04 | 1989-04-11 | Paramagnetic Logging, Inc. | Methods and apparatus for measurement of the resistivity of geological formations from within cased boreholes |
| US5043668A (en) * | 1987-08-26 | 1991-08-27 | Paramagnetic Logging Inc. | Methods and apparatus for measurement of electronic properties of geological formations through borehole casing |
| US5223794A (en) * | 1986-11-04 | 1993-06-29 | Para Magnetic Logging, Inc. | Methods of operation of apparatus measuring formation resistivity from within a cased well having one measurement and two compensation steps |
| US4882542A (en) * | 1986-11-04 | 1989-11-21 | Paramagnetic Logging, Inc. | Methods and apparatus for measurement of electronic properties of geological formations through borehole casing |
| US5187440A (en) * | 1986-11-04 | 1993-02-16 | Para Magnetic Logging, Inc. | Measuring resistivity changes from within a first cased well to monitor fluids injected into oil bearing geological formations from a second cased well while passing electrical current between the two cased wells |
| US4857831A (en) * | 1986-12-29 | 1989-08-15 | Schlumberger Technology Corporation | Borehole casing diagnostic apparatus and method |
| JP2561286B2 (ja) * | 1987-07-24 | 1996-12-04 | 大阪瓦斯株式会社 | 地中埋設金属管の補修方法 |
| US4837518A (en) * | 1987-08-18 | 1989-06-06 | Atlantic Richfield Company | Method and apparatus for measuring the electrical resistivity of geologic formations through metal drill pipe or casing |
| US5043669A (en) * | 1987-08-26 | 1991-08-27 | Para Magnetic Logging, Inc. | Methods and apparatus for measurement of the resistivity of geological formations from within cased wells in presence of acoustic and magnetic energy sources |
| US5038107A (en) * | 1989-12-21 | 1991-08-06 | Halliburton Logging Services, Inc. | Method and apparatus for making induction measurements through casing |
-
1994
- 1994-05-02 US US08/236,932 patent/US5510712A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-04-25 GB GB9508338A patent/GB2289340B/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-25 CA CA002147790A patent/CA2147790C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-02 FR FR9505212A patent/FR2719386B1/fr not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2891215A (en) * | 1956-11-13 | 1959-06-16 | Electro Chemical Lab Corp | Method and apparatus for electric well logging |
| FR1592075A (fr) * | 1967-09-25 | 1970-05-11 | ||
| US3882376A (en) * | 1972-04-24 | 1975-05-06 | Schlumberger Technology Corp | Methods and apparatus for investigating earth formations |
| FR2463939A1 (fr) * | 1979-08-17 | 1981-02-27 | Inst Francais Du Petrole | Perfectionnement a la methode et aux dispositifs de mesure de la resistivite electrique de formations geologiques |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2147790C (fr) | 2004-02-24 |
| US5510712A (en) | 1996-04-23 |
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| FR2719386B1 (fr) | 1997-10-31 |
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| GB2289340B (en) | 1998-02-18 |
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