FR2660972A1 - Tuyere de poussee pour un reacteur hypersonique. - Google Patents
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Abstract
Une tuyère pour un réacteur hypersonique (1) comportant un corps central (17) en forme de champignon susceptible d'être déplacé en direction axiale, est pourvue de deux volets de détente (18, 19) qui sont montés de manière pivotante pour pouvoir être basculés l'un vers l'autre pour des nombres de Mach de vol faibles et l'un en s'écartant de l'autre pour des nombres de Mach de vol élevés. Ceci permet d'obtenir une grande variation de la divergence de la tuyère (7) tout en assurant une grande rigidité mécanique et des fuites faibles.
Description
TUYERE DE POUSSEE POUR UN REACTEUR
HYPERSONIQUE.
L'invention concerne une tuyère de poussée pour un réacteur hypersonique, qui comporte un corps central en forme de champignon qui peut être déplacé en direction axiale en vue de modifier la section du col de la tuyère, et dont la paroi extérieure derrière la section du col de la tuyère se raccorde à des surfaces
de détente en secteur circulaire qui s'évasent.
Une des exigences difficilement réalisable, à laquelle doit satisfaire un réacteur hypersonique qui doit être adapté à des vitesses de vol allant de Mach O à Mach 7, consiste en la nécessité d'une conversion élevée de l'énergie des gaz d'échappement en poussée brute ou poussée du jet, aussi bien aux faibles vitesses de vol en-dessous de Mach 1, qu'aux vitesses élevées à
Mach 7.
Dans cette optique on a proposé de prévoir des réacteurs combinés du type turbo-statoréacteurs qui aux faibles vitesses de vol fonctionnent comme réacteurs à
turbine à gaz avec ou sans post-combustion, et qui au-
delà d'une vitesse de vol déterminée fonctionnent comme
statoréacteurs (fonctionnement RAM).
Les tuyères de réacteurs hypersoniques diffèrent sensiblement des concepts de tuyère classiques, en raison de la plage de variation nettement plus grande des paramètres déterminants, à savoir la section du col de la tuyère que l'on doit pouvoir modifier dans un rapport de 1: 5, et le rapport de détente de la tuyère qui s'établit et qui en fonctionnement augmente à partir d'une valeur d'environ 3 au décollage jusqu'à un ordre de grandeur de 1000 pour le nombre de Mach de vol hypersonique 7, en nécessitant ainsi en principe une plage de variation énorme de la divergence. La divergence, c'est à dire le rapport de la section de sortie à la section du col de la tuyère, extrêmement élevée, nécessitée dans le cas de nombres de Mach de vol hypersoniques, ne peut être réalisée à l'intérieur de la tuyère en raison des rapports de détente élevés qui s'établissent En conséquence, il est nécessaire de disposer de toute manière, d'un parcours de détente subséquente, qui se raccorde à la tuyère et qui est réalisé par une configuration appropriée de
l'arrière de l'avion.
Les tuyères convergentes/divergentes connues, à symétrie axiale et de construction du type à pétales telles que celles qui sont utilisées par exemple dans des réacteurs à post combustion militaires, présentent une plage de variation considérablement trop faible de la section du col de la tuyère et de la divergence, de sorte que ce type de tuyère ne peut être mis en oeuvre pour des réacteurs du type de celui mentionné en
introduction.
Par ailleurs on connaît des tuyères convergentes à symétrie axiale, comportant des corps centraux susceptibles d'être déplacés en direction axiale, dans lesquelles la section du col peut être réglée dans une large plage Des tuyères de ce type n'ont jusqu'à présent été utilisées que pour des réacteurs sans post-combustion, parce que le refroidissement du corps central par de l'air, qui par exemple est prélevé du turboréacteur, pose des problèmes. Une autre exécution de tuyère divulguée par exemple par la demande de brevet allemande P 39 12 330,
est désignée comme étant une tuyère à deux dimensions.
Celle-ci permet certes une large variation de la section du col et de la divergence, mais la construction d'une telle tuyère est très complexe et coûteuse et conduit à
un poids élevé.
Tous les concepts pour tuyères à symétrie axiale et à deux dimensions, rentrant en ligne de compte pour le domaine hypersonique, sont complétés par des parcours de détente subséquente qui sont formés par le profil de l'arrière de l'avion, et qui complètent la partie divergente de la tuyère de telle sorte que la détente du jet de poussée soit guidée, au moins sur la
partie supérieure, par une paroi fixe.
A partir de là, le but de la présente invention est donc de fournir une tuyère pour un réacteur hypersonique du type de celui mentionné en introduction, qui d'une part autorise une divergence de tuyère très élevée, mais qui d'autre part présente une rigidité de forme suffisante et de faibles fuites Par ailleurs, l'orientation (la vectorisation) du jet pouvant être obtenue à l'aide d'une tuyère à deux dimensions devra d'une certaine façon également être réalisable. Ce but est atteint conformément à l'invention grâce à une tuyère de poussée à géométrie variable pour réacteur hypersonique, comportant un corps central en forme de champignon qui, pour la variation de la section la plus faible de la tuyère, est susceptible d'être déplacé par rapport à une paroi extérieure qui à un endroit s'évase en direction de la sortie de la tuyère, deux zones opposées de la paroi extérieure qui s'évase étant constituées par des volets de détente qui, au niveau de leurs bords amont, peuvent pivoter transversalement à l'axe du réacteur, autour d'axes de pivotement parallèles entre-eux. Selon une exécution préférée de l'invention, les volets de détente sont disposés l'un au-dessus de l'autre Par ailleurs, les volets de détente présentent, à leur extrémité amont, une courbure qui est adaptée à la paroi de la tuyère et qui diminue en direction de
l'extrémité aval jusqu'à former un bord rectiligne.
Par ailleurs, les axes de pivotement des volets sont situés sensiblement sur la coordonnée axiale de la plus grande circonférence du corps central se trouvant dans sa position extrême arrière Les axes de pivotement présentent une distance à l'axe du réacteur
plus faible que la paroi extérieure dans cette section.
Le profil d'extrémité d'un premier volet de détente situé côté fuselage, est, dans sa position extrême d'évasement, adapté de manière aérodynamique au profil de fuselage du revêtement extérieur de l'avion propulsé par le réacteur hypersonique Dans sa première position extrême d'évasement, le premier volet de détente obture un canal de couche limite, et dans sa seconde position extrême de resserrement, il met en communication ce canal de couche limite avec le parcours
de détente de la tuyère.
Par ailleurs, en vue de réaliser l'étanchéité de la fente entre la paroi extérieure et le volet de détente, des lèvres d'étanchéité sont formées sur la paroi extérieure, et des dispositifs d'amenée de combustible cryogénique sont prévus en vue du refroidissement des lèvres d'étanchéité par léchage de leurs faces éloignées de l'écoulement du jet, le courant de fluide de refroidissement s'écoulant dans le parcours de détente du canal de la tuyère, au travers d'une fente résiduelle entre les lèvres d'étanchéité et les volets
de détente.
En outre, dans le canal de couche limite est disposé un volet de couche limite qui permet de régler une section d'écoulement de couche limite, par interaction avec la face dorsale du volet de détente Le volet de couche limite peut pivoter autour d'un troisième axe de pivotement disposé dans la zone du bord aval du premier volet de détente; le volet de couche limite s'étend en direction amont à partir de son axe de pivotement, et présente en coupe, une forme de croissant. Par ailleurs, la tuyère de poussée d'un statoréacteur à turbine à gaz destiné à des aéronefs utilisables en vol subsonique, supersonique et hypersonique, est caractérisée en ce que la section de tuyère la plus faible est dans chaque cas réalisée en fonction de la position axiale du corps central divergent/convergent dans la direction de l'écoulement, entre son diamètre extérieur le plus grand et la paroi extérieure La paroi extérieure présente un profil intérieur convergent/divergent dans la direction de l'écoulement, des sections les plus faibles ou sections de col de grandeur variable pouvant être réglées grâce au corps central, entre les positions extrêmes de début et de fin de l'évasement de la paroi extérieure, vu dans
la direction axiale.
Les avantages essentiels de l'invention résident dans le fait que d'une part l'on est en présence dans la partie avant de la tuyère, d'une structure et d'une sollicitation thermique et mécanique de l'enveloppe de tuyère proprement dite, à large symétrie de révolution, ce qui est particulièrement avantageux quant à la rigidité. D'autre part, il en est de même pour le corps central en forme de champignon dont la sollicitation thermique et mécanique présente également une symétrie de révolution, en raison du contour à symétrie de révolution, cette sollicitation pouvant de ce fait être
absorbée de manière avantageuse.
On obtient une large variation de la section du col de la tuyère grâce au coulissement axial du corps central dont le mécanisme de déplacement est logé dans
la structure refroidie par de l'hydrogène cryogénique.
De manière avantageuse, les fuites telles que celles qui sont inévitables dans le cas de tuyères à deux dimensions, peuvent être évitées, jusque dans la zone des bords amont des volets de détente Celle-ci se situe toutefois déjà, dans le cas de nombres de Mach de vol élevés supersoniques ou de pressions intérieures élevées, dans le domaine supersonique o les fuites sont plus faibles que dans le domaine subsonique, en raison de la détente précédente et des faibles pressions
statiques dans la tuyère.
Un autre avantage essentiel de l'invention réside dans le fait que le volet de détente supérieur conjointement avec le volet de détente inférieur peuvent, par un déplacement approprié donné, être utilisés pour orienter (vectoriser) le jet vers le haut ou vers le bas, tout en conservant la divergence souhaitée Ainsi, de manière avantageuse, il est possible de régler des angles d'orientation (de vectorisation) assez grands par déplacement des deux volets, dans la partie inférieure de la plage des nombres de Mach pour laquelle le volet de détente supérieur est de toute façon en position rentrée Dans la partie supérieure de la plage des nombres de Mach on atteint des angles d'orientation (de vectorisation) plus petits par réglage du volet de détente inférieur, le volet de détente supérieur demeurant dans sa position
extrême supérieure.
Par ailleurs, un autre avantage réside dans le fait que la sollicitation mécanique par les couples de commande de déplacement, des volets de détente autour de leurs axes de rotation respectifs, est faible en raison de la chute du niveau de pression dans l'écoulement hypersonique. L'invention va maintenant être décrite plus en détail au regard d'un exemple de réalisation représenté sur les dessins annexés qui montrent: Fig 1 une coupe longitudinale schématique d'un turboréacteur hypersonique, le corps central étant en position "avant" pour fonctionnement hypersonique, Fig 2 une coupe longitudinale de la zone de la tuyère du réacteur selon la figure 1, à un nombre de Mach élevé, Fig 3 une coupe transversale de la tuyère le long de la ligne III-III selon la figure 2, Fig 4 une vue inclinée du volet de détente inférieur, Fig 5 la tuyère avec le corps central en position "arrière" pour fonctionnement en turboréacteur dans la plage de nombres de Mach allant jusqu'à 3, Fig 6 une coupe longitudinale de la transition de la paroi extérieure au volet de détente, Fig 7 a le volet de détente supérieur vu du dessus,
Fig 7 b le volet de détente inférieur vu de dessous.
Sur la figure 1 est représenté en coupe axiale, un réacteur hypersonique ( 1) qui est monté dans le bas d'un avion hypersonique ( 2) non représenté plus en détail Le réacteur hypersonique ( 1) se compose essentiellement d'une entrée d'air ( 3), d'un turboréacteur ( 4), d'un statoréacteur constitué par un canal d'air dynamique ( 5) et de dispositifs d'injection
( 6), ainsi que d'une tuyère ( 7).
Le turboréacteur ( 4) comporte une soufflante ( 8) à deux étages qui peut être mise en drapeau lorsque le réacteur fonctionne en statoréacteur, un canal d'entrée de turbine ( 10) susceptible d'être obturé au moyen d'un premier anneau obturateur ( 9), un compresseur haute pression ( 11), une chambre de combustion ( 12), une turbine ( 13) et un second anneau obturateur ( 14)
susceptible d'obturer le turboréacteur à l'arrière.
En fonctionnement en turboréacteur, le courant d'air arrivant par l'entrée d'air ( 3) est comprimé au moyen de la soufflante ( 8), une partie s'écoule dans le canal d'entrée de turbine ( 10) o l'air est comprimé au moyen du compresseur haute pression ( 11), puis brûlé dans la chambre de combustion ( 12) avec du kérosène ou de l'hydrogène stocké de manière cryogénique qui a été amené, et sollicite ensuite la turbine ( 13) Le courant de gaz est mélangé, à l'arrière de la turbine ( 13), à l'autre courant d'air s'écoulant dans le canal d'air dynamique ( 5) (réacteur à double flux) et parvient avec celui-ci, après avoir traversé les dispositifs d'injection ( 6), dans une seconde chambre de combustion ( 15) Cette seconde chambre de combustion ( 15) sert, en
fonctionnement en turboréacteur, comme chambre de post-
combustion fonctionnant également à l'hydrogène, de manière similaire aux turboréacteurs classiques avec post-combustion. A l'arrière de la seconde chambre de combustion ( 15), est disposée la tuyère ( 7) qui se compose essentiellement d'une paroi extérieure annulaire ( 16) s'étendant de manière convergente/divergente, et d'un corps central ( 17) en forme de champignon pouvant être déplacé axialement La section du col de la tuyère définissant la section la plus faible entre la paroi extérieure ( 16) et le corps central ( 17) s'obtient en fonction de la position axiale du corps central ( 17) et
est montrée de façon plus précise sur la figure 2.
En fonctionnement en statoréacteur, le premier anneau obturateur ( 9) et le second anneau obturateur ( 14) se trouvent dans leur position dans laquelle ils obturent le turboréacteur ( 4), à savoir son entrée d'air ( 10), de sorte que la totalité du courant d'air arrivant dans l'entré d'air ( 3) s'écoule, après avoir passé la soufflante ( 8) qui a été mise en drapeau, au travers du canal d'air dynamique ( 5) jusqu'à la seconde chambre de combustion ( 15) A l'aide des dispositifs d'injection ( 6) on additionne du combustible, la combustion ayant uniquement lieu dans la seconde chambre de combustion
( 15).
En aval de la paroi extérieure ( 16), sont prévus deux volets de détente ( 18 et 19) faisant partie de la tuyère ( 7) et qui peuvent pivoter transversalement à l'axe du réacteur, autour d'axes de pivotement ( 20 a, b) Le premier volet de détente ( 18), dénommé volet supérieur, qui, du côté dirigé vers l'avion, est adapté au profil de la tuyère, se raccorde de manière aérodynamique à un revêtement extérieur ( 21) de l'avion et définit avec celui-ci le prolongement de la paroi de
la tuyère.
En amont de l'entrée d'air ( 3) est prévue, entre l'avion hypersonique ( 2) et le réacteur hypersonique ( 1), une ouïe ( 22) destinée à l'aspiration de la couche limite du fuselage A l'ouïe ( 22) se raccorde un canal de couche limite ( 23) qui s'étend
jusque dans la région du premier volet de détente ( 18).
Lorsque le premier volet de détente ( 18) est basculé vers le bas, le canal de couche limite ( 23) est donc ouvert vers l'arrière, et sinon il est fermé En outre, est prévu un autre volet dit volet de couche limite ( 24) qui sera décrit dans les figures suivantes, et qui conjointement avec le premier volet de détente ( 18) sert à définir la section libre nécessaire pour insuffler l'air de la couche limite du fuselage, dans le courant
des gaz d'échappement.
Sur la figure 2 est représenté un secteur agrandi de la tuyère ( 7) en coupe axiale Toutes les surfaces représentées de manière hachurée sur cette figure et sur les figures suivantes, sont pourvues de canaux de fluide de refroidissement qui sont parcourus par du combustible cryogénique, notamment de il l'hydrogène, en vue d'évacuer la chaleur élevée qui s'y développe. Sur la figure 2, la tuyère est représentée dans une position telle qu'elle se présente pour des nombres de Mach élevés, notamment environ dans la plage des nombres de Mach supérieurs à 4 Le corps central ( 17) est déplacé dans sa position extrême avant au moyen de sa tige de poussée ( 25) en passant par-dessus le cylindre de support ( 26), de sorte que la section du col de la tuyère (h 1) est définie entre la circonférence la plus grande du corps central ( 17) et la région opposée
de la paroi extérieure annulaire ( 16).
En aval de cette section de col de tuyère (hl) la plus faible possible, la paroi extérieure ( 16) s'évase de manière conique ou en forme de cloche, et se termine dans la zone de la ligne de section transversale III-III indiquée en trait mixte Là, au niveau de deux secteurs périphériques opposés, débutent les deux volets de détente ( 18 et 19), au-dessus et en-dessous du corps central ( 17) Les deux volets de détente ( 18 et 19) sont conçus de manière à pouvoir pivoter autour d'axes de pivotement respectifs ( 20 a et 20 b) Sur les volets de détente ( 18 et 19) sont formés des flasques de support ( 27 a et 27 b respectivement 28 a et 28 b) qui, d'une part servent au montage pivotant sur les axes transversaux ( 20 a et 20 b), et d'autre part servent à la transmission des couples de commande de déplacement Pour cela sont prévus des dispositifs d'actionnement ( 29 a et 29 b) qui s'appuient sur l'enveloppe du réacteur et qui sont reliés aux flasques de support ( 27 a, 27 b et 28 a, 28 b) au niveau des points d'articulation ( 30 a et 30 b) A l'aval du premier volet de détente ( 18) se raccorde par
ailleurs, le revêtement extérieur ( 21) de l'avion.
Dans la région du bord aval ( 31) du volet de détente supérieur ( 18), est prévu, en position fixe, un axe de rotation ( 32) autour duquel est monté pivotant un volet de couche limite ( 24) présentant une forme de croissant, en coupe Ce volet de couche limite peut être rentré ou sorti par pivotement, au moyen du dispositif d'actionnement ( 29 c), par l'intermédiaire du ou des flasques de pivotement ( 33) Dans la position de fonctionnement pour des nombres de Mach élevés, représentée sur la figure 2, ce volet de couche limite ( 24) est toutefois sans signification, puisque le volet de détente supérieur ( 18) obture le canal de couche
limite ( 23).
Sur la figure 3 est représentée une coupe transversale le long de la ligne III-III de la figure 2, permettant de voir le profil en section des deux volets de détente ( 18 et 19) Les deux volets de détente ( 18 et 19) présentent une section qui peut être qualifiée de forme ondulée ou cintrée Cela signifie que nous avons dans une région centrale ( 34), un profil de section de forme circulaire, et de chaque côté de cette région centrale ( 34) se raccordent des zones cintrées de courbure opposée Dans la région de leurs bords extérieurs ( 35 a et 35 b) se fait une transition aux
volets de détente ( 36 a et 36 b) du réacteur voisin.
Sur le volet de détente supérieur ( 18) sont fixés les deux flasques de support ( 27 a et 27 b) destinés au montage du volet de détente ( 18) dans des paliers ( 37 a et 37 b), de sorte que le volet de détente ( 18)
puisse pivoter autour de l'axe de pivotement ( 20 a).
Conjointement, les dispositifs d'actionnement ( 29 a) représentés sur la figure 2, sont articulés sur les flasques de support ( 27 a et 27 b) au niveau des points d'articulations ( 30 a) Le volet de détente inférieur ( 19) est monté de manière pivotante et est articulé de
manière identique.
La figure 4 montre une vue inclinée du volet de détente inférieur ( 19), qui fait apparaître la transition du profil de forme ondulée du bord amont ( 38) jusqu'au profil rectiligne dans la région du bord aval ( 31) Le volet de détente supérieur ( 18) est de forme analogue et présente seulement une étendue plus grande dans la direction axiale du réacteur Cette forme revêt
son importance quant à la rigidité des volets.
Sur la figure 5 est représentée la tuyère selon la figure 2, dans sa position de fonctionnement à de faibles nombres de Mach, dans le mode de fonctionnement en turboréacteur A l'inverse de la position pour vitesses élevées représentée sur la figure 2, le corps central ( 17) se trouve ici dans sa position axiale arrière, tandis que les deux volets de détente
( 18 et 19) sont pivotés vers l'intérieur.
La section de col de tuyère la plus grande possible (h 2) est définie, dans la position de fonctionnement représentée, entre la circonférence la plus grande du corps central ( 17) et l'extrémité de la paroi extérieure ( 16) de forme annulaire En même temps on obtient un évasement moins important du canal de tuyère ( 39) en raison des volets de détente ( 18 et 19) qui sont pivotés vers l'intérieur, ce qui conduit à une divergence nettement moindre de la tuyère ( 7) dans cette
position de fonctionnement.
Après que le volet de détente supérieur ( 18) ait été pivoté vers le bas, il s'ouvre entre celui-ci et le revêtement extérieur de l'avion ( 21) situé en aval, une fente ( 40) qui met en communication le canal de couche limite ( 23) et le canal de tuyère ( 39) Ainsi l'écoulement de couche limite est mélangé au courant des gaz d'échappement du réacteur hypersonique ( 1) Lorsque le volet de détente ( 18) est ouvert, le volet de couche limite ( 24) est réglé, au moyen du troisième dispositif d'actionnement ( 29), de manière à pouvoir respecter la section de tuyère (g) nécessaire, entre le volet de couche limite ( 24) et le volet de détente supérieur ( 18) Le montage à cet endroit de ce volet non exposé au jet de gaz chaud, mais seulement à la couche limite du fuselage, est particulièrement intéressant parce que le profil du parcours de détente subséquente, défini par le revêtement extérieur ( 21) de l'avion, est rectiligne,
perpendiculairement à l'écoulement.
Sur la figure 6 est représentée en coupe, une partie de la transition de la paroi extérieure ( 16) vers le volet de détente supérieur ( 18) On peut remarquer ici, qu'aussi bien la paroi extérieure ( 16) que le volet de détente supérieur ( 18) sont traversés par des canaux d'air de refroidissement ( 41 et 42) dans lesquels s'écoule du combustible cryogénique en vue du refroidissement des ces éléments de construction Sur la paroi extérieure ( 16) est formée une lèvre d'étanchéité ( 43) de sorte qu'il ne reste entre celle-ci et le volet de détente supérieur ( 18) , qu'une fente très étroite ( 44) Le canal d'air de refroidissement le plus à l'arrière ( 41 a) de la paroi extérieure ( 16) est pourvu d'une ou plusieurs sorties ( 45) desquelles s'écoule une faible quantité de combustible à partir du canal d'air de refroidissement arrière ( 41 a) au travers de la fente ( 44) La lèvre d'étanchéité ( 43) est ainsi suffisamment refroidie La part de combustible qui s'échappe est quantitativement très faible et participe au cycle moteur du fait de sa détente La fente entre la paroi extérieure ( 16) et le volet de détente inférieur ( 19)
est de configuration identique.
Sur la figure 7 a est représentée une vue à partir du haut, d'une partie du volet de détente
supérieur ( 18) ainsi que du volet de couche limite ( 24).
Un ligne en trait interrompu représente le cheminement en méandres des canaux de refroidissement ( 42) dans l'une des moitiés du volet De manière analogue, la figure 7 b montre une vue par le dessous, du volet de détente inférieur ( 19), qui permet de remarquer que celui-ci est plus court que le volet de détente supérieur ( 18) Les canaux de refroidissement ( 42) sont ici raccordés aux canaux de refroidissement des éléments de construction fixes, par des conduites flexibles non représentées.
Claims (13)
1 Tuyère de poussée à géométrie variable pour un réacteur hypersonique, comportant un corps central ( 17) en forme de champignon qui, pour la variation de la section la plus faible de la tuyère, est susceptible de coulisser par rapport à une paroi extérieure ( 16) qui à un endroit s'évase en direction de la sortie de la tuyère, deux zones opposées de la paroi extérieure ( 16) qui s'évase, étant réalisées sous la forme de volets de détente ( 18, 19) qui, au niveau de leurs bords amont ( 38), peuvent pivoter transversalement à l'axe du réacteur, autour d'axes de pivotement ( 20 a, 20 b)
parallèles entre-eux.
2 Tuyère de poussée selon la revendication 1, caractérisée en ce que les volets de détente ( 18, 19)
sont disposés l'un au-dessus de l'autre.
3 Tuyère de poussée selon la revendication 1, caractérisée en ce que les volets de détente ( 18, 19) présentent, à leur extrémité amont, une courbure qui est adaptée à la paroi de la tuyère et qui diminue en direction de l'extrémité aval ( 31) jusqu'à former un
bord rectiligne.
4 Tuyère de poussée selon la revendication 1, caractérisée en ce que les axes de pivotement ( 20 a, 20 b) sont situés sensiblement sur la coordonnée axiale de la plus grande circonférence du corps central ( 17) se
trouvant dans sa position extrême arrière.
Tuyère de poussée selon la revendication 1, caractérisée en ce que le profil d'extrémité d'un premier volet de détente ( 18) situé côté fuselage, est, dans sa position extrême d'évasement, adapté de manière aérodynamique au profil de fuselage du revêtement extérieur ( 21) de l'avion ( 2) propulsé par le réacteur
hypersonique ( 1).
6 Tuyère de poussée selon les revendications
1 ou 5, caractérisée en ce que dans sa première position extrême d'évasement, le premier volet de détente ( 18) obture un canal de couche limite ( 23), et dans sa seconde position extrême de resserrement, il met en communication ce canal de couche limite avec le parcours
de détente de la tuyère ( 7).
7 Tuyère de poussée selon les revendications
1 ou 4, caractérisée en ce que les axes de pivotement ( 20 a, 20 b) présentent une distance à l'axe du réacteur plus faible que la paroi extérieure ( 16) dans cette section. 8 Tuyère de poussée selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'en vue de réaliser l'étanchéité de la fente entre la paroi extérieure ( 16) et le volet de détente ( 18), des lèvres d'étanchéité ( 43) sont formées sur la paroi extérieure ( 16), et des dispositifs ( 45) d'amenée de combustible cryogénique sont prévus en vue du refroidissement des lèvres d'étanchéité ( 43) par léchage de leurs faces éloignées de l'écoulement du jet, le courant de fluide de refroidissement s'écoulant dans le parcours de détente du canal de tuyère ( 39) au travers d'une fente résiduelle ( 44) entre les lèvres
d'étanchéité ( 43) et les volets de détente ( 18, 19).
9 Tuyère de poussée selon la revendication 6, caractérisée en ce que dans le canal de couche limite ( 23) est disposé un volet de couche limite ( 24) qui permet de régler une section d'écoulement de couche limite (g), par interaction avec la face dorsale du
volet de détente ( 18).
Tuyère de poussée selon la revendication 9, caractérisée en ce que le volet de couche limite ( 24) peut pivoter autour d'un troisième axe de pivotement ( 32) disposé dans la zone du bord aval du premier volet
de détente ( 18).
11 Tuyère de poussée selon la revendication 9, caractérisée en ce que le volet de couche limite ( 24) s'étend en direction amont à partir de l'axe de
pivotement ( 32).
12 Tuyère de poussée selon la revendication 9, caractérisée en ce que le volet de couche limite ( 24)
présente en coupe, une forme de croissant.
13 Tuyère de poussée d'un statoréacteur à turbine à gaz destiné à des aéronefs utilisables en vol subsonique, supersonique et hypersonique, selon l'une
des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que la
section de tuyère la plus faible est dans chaque cas réalisée, en fonction de la position axiale du corps central ( 17) divergent/convergent dans la direction de l'écoulement, entre son diamètre extérieur le plus grand
et la paroi extérieure ( 16).
14 Tuyère de poussée selon la revendication 1, caractérisée en ce que la paroi extérieure ( 16) présente un profil intérieur convergent/divergent dans la direction de l'écoulement, des sections les plus faibles ou sections de col (hl; h 2) de grandeur variable pouvant être réglées grâce au corps central ( 17), entre les positions extrêmes de début et de fin de l'évasement de la paroi extérieure ( 16), vu dans la direction axiale.
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