FR2641968A1 - Dispositif pour le traitement chirurgical d'une ametropie - Google Patents

Abstract

L'invention se rapporte à un dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie. Selon l'invention, il comporte un laser ultraviolet à impulsions 1 et, sur le trajet du faisceau de son rayonnement, un formeur 3 de la répartition de la densité d'énergie du rayonnement du laser 1 en section transversale du faisceau. Le formeur 3 comporte deux lentilles coniques 5, 6 à angles de réfringence alpha égaux, orientées l'une vers l'autre par leurs sommets, et un objectif téléscopique 7 placé sur le trajet du rayonnement, en aval de la lentille conique 6. Le dispositif est destiné au traitement chirurgical de la myopie et de l'hypermétropie de fort degré dioptrique.

Description

L'invention se rapporte à la médecine, notamment à l'ophtalmologie, et

plus particulièrement, concerne les dispositifs pour le traitement chirurgical d'une amétropie

(de la myopie et de l'hypermétropie).

On connaît un dispositif pour le traitement chirur- gical d'une amétropie comportant un laser ultraviolet à

impulsions et, placé sur le trajet de son faisceau, un for-

meur de la répartition de la densité d'énergie du rayonne-

ment en section transversale du faisceau (Rapport du "Centre Scientifique IBM", Paris, France, Document N F 104,

1986, K. Hanna et al. "Excimer Laser Refractive Kerato-

plasty"). Dans ce dispositf, le formeur de la répartition

de la densité d'énergie du rayonnement a la forme d'un dis-

que tournant qui possède une fente de forme calculée.

Par l'action d'un grand nombre d'impuisions de rayonnement laser, à un rapport prédéterminé de la fréquence d'impuisions du rayonnement à la vitesse de rotation du disque à fente, on effectue la modification de la forme de

la surface de la cornée nécessaire à la correction de l'amé-

tropie.

Or, lors de l'utilisation de ce dispositif connu, à un moment donné, seule est irradiée la partie de la cornée

déterminée par la forme de la fente et par la position an-

gulaire de celle-ci au moment de l'impact,ce qui rend dif-

ficile l'obtention de surfaces traitées lisses du profil requis, vu que chaque impulsion effectue l'ablation d'une

couche de cornée à parois verticales et d'une forme corres-

pondant à celle de la fente. Donc, on ne peut obtenir une

surface lisse de forme nécessaire de la cornée que par approxima-

tion à partir de surfaces en gradins, et pour obtenir cette surface lisse, il faut effectuer une ablation multiple de couches de faible profondeur. Cela rend l'opération plus longue et rend difficile sa réalisation en exigeant une fixation précise de l'oeil par rapport au faisceau laser

pendant un intervalle de temps considérable. Le taux d 'uti-

lisation de l'énergie du rayonnement laser est réduit, ce

qui contribue à l'augmentation de la durée de l'opération.

Le dispositif est difficile à fabriquer car la fente et le mécanisme de sa rotation doivent être exécutés avec une grande précision, les exigences de la précision de la mesure- de la position angulaire de la fente et de la correspondance de cette position au moment de l'apparition de l'impulsion de

rayonnement laser son donc très sévères.

On connaît en outre un dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie, notamment de la myopie, décrit dans l'ouvrage: 'Am. Journal of Ophtalmology", V. 103, n 3, partie II, M.B.Mc Donald et al. "Refractive Surgery with the Excimer Laser", p.469, 1987. Dans ce dispositif, le formeur de la répartition de la densité de l'énergie du rayonnement a la forme d'un diaphragme placé sur le trajet du rayonnement,

dont le diamètre varie d'une façon discontinue d'une impul-

sion à l'autre, conformément à un programme de calculateur, de façon à obtenir finalement la modification de la forme de la surface de la cornée nécessaire à la correction de la myopie. Lors de l'utilisation de ce dispositif, tout comme

du dispositif précédent, à un moment donné, seule est irra-

diée la partie de la cornée déterminée par le diamètre du diaphragme à ce moment, ce qui rend difficile l'obtention d'une surface lisse; il faut faire l'ablation de plusieurs couches de petite profondeur. Cela augmente la durée de l'opération et rend celle-ci difficile à réaliser, car l'oeil doit subir une fixation durable très précise par rapport au faisceau laser. De plus, l'énergie du rayonnement laser n'est utilisée qu'avec une efficacité réduite, ce qui augmente

encore la durée de l'opération.

On connaît enfin un dispositif pour le traitement

chirurgical d'une amétropie, comportant un laser ultra-

violet à impulsions et, sur le trajet de son fasceau, un

formeur de la répartion de la densité del'énergie du rayon-

nement en section transversale du faisceau (PCT/SU 88/00280).

Dans ce dispositif, le formeur de la répartition de la den-

sité de l'énergie de rayonnement représente une cuvette optique dont une première et une deuxième fenêtre, sur le trajet du faisceau de rayonnement, sont en un matériau transparent au rayonnement laser, les surfaces internes de ces fenêtres ayant la forme d'une surface de révolution de deuxième ordre: paraboloide, hyperboloide ou sphère,

la cuvette étant remplie d'un milieu absorbant partielle-

ment le rayonnement laser. Ce dispositif connu permet

d'obtenir la surface lisse de la cornée de profil nécessaire.

Pourtant, dans ce dispositif, l'utilisation de l'énergie du rayonnement laser est insuffisamment efficace,

un partie de rayonnement étant absorbée par le milieu con-

tenu dans la cuvette, ce qui augmente la durée de l'opéra-

tion. En outre, l'exécution des fenêtres dans la cuvette de façon qu'elles aient la forme de surfaces de révolution de deuxième ordre est technologiquement difficile. Les fenêtres doivent être exécutées avec une grande précision car tout écart par 'rapport à la forme requise entraîne la diminution de la précision d'obtention de la forme requise de la surface de la cornée de l'oeil du patient. L'ajustage

du dispositif avant l'opération est également très compli-

qué.

L'invention vise à créer un dispositif pour le trai-

tement chirurgical d'une amétropie, dont le formeur de la

répartition de la densité du rayonnement en section trans-

versale du faisceau laser aurait une structure permettant

d'utiliser avec une efficacité maxima-le l'énergie du rayon-

nement laser, et qui,de plus, serait suffisamment simple à fabriquer, donnant ainsi la possibilité de l'exécuter avec une précision élevée, et de ce fait, de réduire la

durée de l'opération et d'augmenter la précision d'obten-

tion de la forme nécessaire de la cornée de l'oeil.

L'idée de l'invention consiste en ce que, dans un dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie,

comportant un laser ultraviolet à impulsions et, sur le tra-

jet de son fasceau, un formeur de la répartition de la den-

sité de l'énergie du rayonnement en section transversale du faisceau, selon l'invention, le formeur de la répartition de la densité de l'énergie du rayonnement laser en section transversale du faisceau représente un système optique, comprenant au moins deux lentilles coniques et un objectif télescopique places sur un même axe optique, ce système pouvant transformer un faisceau parallèle cylindrique de

rayonnement en un faisceau annulaire ayant un diamètre va-

riable dont la valeur maximale est commensurable avec le

diamètre de la cornée de l'oeil humain.

Il est possible que, dans un dispositif selon l'in-

vention, le formeur de la répartition de la densité du rayonnement comprenne deux lentilles coniques ayant des angles de réfringence égaux et orientées l'une vers l'autre par leurs sommets, et que l'objectif télescopique soit placé sur le trajet du rayonnement, en aval de la deuxième lentille conique. On peut aussi exécuter le formeur selon l'invention de façon qu'il comprenne trois lentilles coniques, dont la deuxième et la troisième,sur le trajet de rayonnement, ont des angles égaux de réfringence, les trois lentilles étant

orientées vers le laser par leurs bases, et placer l'objec-

tif télescopique sur le trajet du rayonnement laser entre

les première et deuxième lentilles coniques.

On peut enfin exécuter le formeur de la répartition de la densité de l'énergie de façon qu'il comprenne trois lentilles coniques orientées vers le laser par leurs bases

et placer l'objectif télescopique sur le trajet du rayonne-

ment laser entre la première et la deuxième lentille coni-

que, en exécutant la lentille placée la troisième sur le trajet du faisceau de façon à lui conférer une conicité inverse et un angle de réfringence égal à 90o-, o

est l'angle de réfringence de la deuxième lentille co-

nique sur le trajet du fasceau.

Il est avantageux que, dans toutes les versions de réalisation, la lentille conique placée le deuxième sur le trajet du rayonnement laser soit montée avec possibilité

de déplacement le long de l'axe optique.

- Le dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie selon la présente invention permet d'augmenter la précision d'obtention de la forme requise de la surface de la cornée grâce à une réduction considérable de la durée de traitement. La réduction du temps de traitement est due au fait qu'à chaque moment donné, la surface de la cornée subit l'action du flux total du rayonnement issu du laser, les pertes dans le formeur de la répartition de la

densité de l'énergie de rayonnement étant réduites au mini-

mum. De plus, le dispositif proposé se prête aisément à un ajustage à la valeur de correction nécessaire de l'amétropie l'ajustage se fait en déplaçant l'une des lentilles coniques du formeur à l'aide d'un moteur pas-à-pas. La fabrication des lentilles coniques pose un problème technologique plus

simple que la fabrication des fenêtres d'une cuvette opti-

que présentant des surfaces de révolution de deuxième ordre,

le dispositif selon l'invention est donc plus simple à fa-

briquer et peut être fait avec une précision suffisamment haute. Dans ce qui suit, l'invention se trouve élucidée à

l'aide de la description des versions non limitatives con-

crètes de sa réalisation faite en se référant aux dessins non limitatifs annexés qui montrent: - la figure 1, schématiquement, un dispositif pour

le traitement chirurgical d'une amétropie, selon l'inven-

tion, en version à deux lentilles coniques; - la figure 2, le même dispositif qu'à la figure 1, en version à trois lentilles coniques; - la figure 3, le même dispositif qu'à la figure 2,

en version avec une troisième lentille possédant une coni-

cité inverse; - la figure 4, schématiquement, un oeil à un stade de traitement de la myopie à l'aide du dispositif montré à la figure 1; - la figure 5, est identique à la figure 4, pour le cas d'une hypermétropie; la figure 6, schématiquement, un oeil à un stade de traitement de la myopie à l'aide de dispositifs montrés

aux figures 2 ou 3; et -

- la figure 7, est identique à la figure 6, pour le cas d'une hypermétropie. Le dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie (myopie et hypermétropie), montré à la figure 1, comporte un laser ultraviolet à impulsions i et, sur le trajet de son faisceau 2, un formeur 3 de la répartition de la densité de l'énergie du rayonnement du laser 1 en section transversale du faisceau 2, ce formeur déterminant le diamètre de la zone d'opération sur la cornée 4 de

l'oeil d'un patient.

Le formeur 3 de la répartition de la densité de l'énergie représente un système optique comprenant, placés

successivement sur un même axe optique, deux lentilles coni-

ques 5 et 6 orientées l'une vers l'autre par leurs sommets, possédant des angles égaux de réfringence X( et un objectif télescopique 7, placé sur le trajet du rayonnement du laser 1

après la deuxième lentille conique. Tous les éléments op-

tiques sont faits en un matériau transparent au rayonnement laser, par exemple en quartz. La deuxième sur le trajet du

faisceau du laser i ou lentille 6 est montée avec possibi-

lité de déplacement le long de l'axe optique, dans la version décrite du dispositif, elle est déplacée à l'aide d'un moteur pas-à-pas 8, et forme avec la première lentille conique 5 un système à focale variable. L'objectif télescopique 7 est constitué d'un

système de lentilles positives 9 et d'un système de len-

tilles négatives 10, calculées de façon à minimiser les aberrations, et représente, dans le cas général, un système

télescopique à agrandissement variable.

La figure 2 montre une version d'exécution du dispo-

sitif pour le traitement chirurgical d'une amétropie, dont le formeur 3' de la répartition de la densité de l'énergie du rayonnement comporte trois lentilles coniques 5, 11, et 12, toutes orientées par leurs bases vers le laser 1 et possédant des angles égaux de réfringence, et un objectif

télescopique 13, placé sur le trajet du rayonnement du la-

ser 1 entre la première lentille conique 5 et la deuxième lentille conique 11. Tous les éléments optiques dans cette version du dispositif sont également en un matériau trans- parent au rayonnement laser, par exemple en quartz, et la lentille conique 11 placée la deuxième sur le trajet du rayonnement est montée avec possibilité de déplacement le long

de l'axe optique à l'aide du moteur pas-à-pas 8. L'objec-

tif télescopique 13 est constitué d'une lentille négative

14 et d'une lentille positive 15 calculées de façon à mini-

miser les aberrations.

La figure 3 montre encore une version d'exécution

du dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétro-

pie, comprenant un formeur 3" de la répartition de la den-

sité de l'énergie de rayonnement qui comporte aussi trois lentilles coniques 5, 11 et 16, toutes oirentées par leurs bases vers le laser 1, et un objectif télescopique 13', constitué d'une lentille négative 14' et d'une lentille positive 15', dont les paramètres diffèrent de ceux des éléments de l'objectif télescopique 13 (figure 2), et qui se trouve entre la première lentille conique 5 (figure 3)

et la deuxième lentille conique 11, sur le trajet du rayon-

nement du laser 1. La troisième lentille conique 16, dans cette version d'exécution du dispositif, à la différence de la version précédente, est à conicité inverse, son angle de réfringence étant égal

à 90 -0, o o est l'angle de réfringence de la première et de la deu-

xième lentille conique 5 et 11 sur le trajet du rayonnement. Tous les

éléments optiques du formeur 3" de ce dispositif sont éga-

lement en un matériau transparent au rayonnement laser, par exemple en quartz, et la deuxième lentille conique sur le trajet du rayonnement laser est montée avec possibilité de déplacement le long de l'axe optique à l'aide du moteur

pas-à-pas 8.

Les options du dispositif pour le traitement chirur-

gical d'une amétropie diffèrent par la facilité de fabri-

cation et par le degré de minimisation des aberrations du

système optique du dispositif.

Le dispositif représenté à la figure i a la struc-

ture la plus ramassée mais il exige la précision de fabri-

cation la plus élevée et son ajustage estle pluscompliqué. Les versions du dispositif montrées aux figures 2 et 3

assurent une meilleure précision d'exécution de l'opéra-

tion, vu qu'ils fonctionnent en utilisant des faisceaux focalisés et son caractérisés par une aberration minimale

du système optique.

Le dispositif montré à la figure 3 a une structure plus ramassée que celle du dispositif montré à la figure 2, mais la présence, dans le premier, d'une lentille 16 à

conicité inverse,rend sensiblement compliquée sa fabrica-

tion.

Le dispositif pour le traitement chirurgical d'une

amétropie selon l'invention fonctionne comme suit.

Examinons le travail du dispositif selon sa version montrée à la figure 1 sur un exemple de traitement d'une

myopie.

Comme on le sait, la surface de la cornée d'un oeil normal peut être décrite à l'aide de l'équation d'un paraboloide de révolution ayant un rayon de courbure R. La surface de la cornée 4 (figures 4, 6) d'un oeil

myopique peut aussi être décrite par l'équation d'un para-

boloide de révolution, le rayon R de courbure au sommet de ce paraboloide étant inférieur à celui d'un oeil normal: R <R. m Pour remédier à la myopie, il faut effectuer, sur la cornée 4 (figure 4) de l'oeil, l'ablation d'une couche délimitée par deux surfaces paraboloîdes de différente

courbure donnant la zone hachurée 17.

Lors du traitement de la myopie, le faisceau paral-

lèle cylindrique 2 sortant du laser i (figure 1) et ayant une répartition régulière de la densité d'énergie en section

transversale (un cercle d'un diamètre D) passe par la pre-

mière lentille conique et se trouve transformé en un faisceau en entonnoir 18, ayant une épaisseur des parois de l'entonnoir D/2-cosI et un angle 2 a au sommet de l'entonnoir, déterminé par l'angle de réfringence 0 et par l'indice de réfraction n de la lentille conique 5: sin = (n Vlsin -n2sin2cL)sin c- (1) Puis, le faisceau 18, en passant par la deuxième lentille conique 6 ayant le même angle de réfringence (, se transforme en un faisceau à section en anneau 19 ayant

une épaisseur de la paroi de l'anneau égale à D/2, le dia-

mètre extérieur D1 de l'anneau en train de se former va-

riant progressivement lors d'un déplacement progressif de la lentille conique 6 le long de l'axe optique à l'aide du mécanisme de déplacement 8. Dans la version proposée du dispositif, est pvévue- la possibilité de régler la valeur de D1 à partir d'un anneau d'un diamètre minimal D (l'anneau est transformé en cercle, le diamètre interne de l'anneau

est nul) jusqu'à un anneau de grandeur maximale, à un dia-

mètre externe Dmax la valeur D1 étant liée au déplacement de la lentille conique 6 par la relation suivante: D1 D+2 tg 3, (2)

o est la valeur de déplacement de la lentille coni-

que 6 par rapport à la position zéro (position 6' à la figure 1), à laquelle D = D; condition qui peut être remplie lorsqu'on choisit une distance "a" entre les sommets des lentilles coniques 5 et 6 conformément à l'expression:

D DO - D

a = - _--(L- 2 tg i), (3)

o D est le diamètre et L est l'épaisseur de la len-

tille conique 5. L'égalité (3) est juste pour le cas o les

lentilles 5 et 6 sont identiques.

Après avoir passé par la deuxième lentille conique 6, le faisceau de rayonnement parallèle 19 dont la section transversale représente un anneau, passe par l'objectif

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télescopique 7 o il se transforme avec un agrandissement K, en un faisceau parallèle à section en anneau 20, dont le diamètre externe D2 et l'épaisseur d de la paroi sont variables. Le faisceau 20 est dirigé directement sur la cornée 4 de l'oeil. La variation de l'épaisseur d de la- paroi du faisceau 20 est obtenue par variation progressive de la distance entre les lentilles 9 et 10 de l'objectif

télescopique 7.

Ainsi, D2 = D1.K, o K est le taux d'agrandissement et K < 1, c'est-àdire que la section transversale du faisceau 20 varie à partir d'un anneau de diamètre maximal D2 = Dlmax. K jusqu'à un cercle de diamètre D2 = D.K, le diamètre D2 = Dlmax'K étant commensurable avec l1 diamètre 2 i

de la cornée 4 de l'oeil humain.

On choisit l'épaisseur d de la paroi du faisceau annulaire 20 en fonction des conditions de l'opération et des paramètres du laser 1. Il est souhaitable, dans ce cas, que d soit choisi le plus petit possible compte tenu des

caractéristiques diffractives du formeur 3 de la réparti-

tion de la densité de l'énergie.

Lors de l'utilisation de la version de dispositif pour le traitement de la myopie montrée à la figure 2, le faisceau de rayonnement parallèle 2 sortant du laser 1 et

ayant une répartition régulière d'énergie en section trans-

versale d'un diamètre D, tout comme dans le cas précédent, passe par la première lentille conique 5 et se transforme

en un faisceau en entonnoir 18 avec une épaisseur des pa-

rois de l'entonnoir de D/2.cosA et un angle de 2, au sommet de l'entonnoir. Puis le faisceau 18, en passant par

le système de lentilles sphériques 14 et 15 formant l'objec-

tif télescopique 13, est transformé en un faisceau annulaire

22 ayant un diamètre moyen constant et une épaisseur décrois-

sante de paroi, dont le plan focal 21 coupe la surface de

la cornée 4 et est perpendiculaire à l'axe optique du dis-

positif. Après avoir passé par l'objectif télescopique 13, le faisceau annulaire 22 passe par le système télescopique

conique à agrandissement variable formé des lentilles coni-

il[

ques 11 et 12, o il est transformé d'abord en un fais-

ceau en entonnoir 23 et ensuite, en un faisceau annulaire 24 d'un diamètre variable D2 et avec une épaisseur d

décroissante de paroi.

La section transversale minimale du faisceau.24 représente un cercle d'un diamètre de 2d, la valeur de d étant choisie en fonction des conditions d'opération, des paramètres du laser i et du formeur 3'. La valeur de d est à choisir de façon à être la plus faible possible et est déterminée principalement par les caractéristiques diffractives du formeur 3'. On obtient la variation du diamètre D2 nécessaire pour obtenir la valeur D2 voulue en déplaçant progressivement la lentille conique 11 le long

de l'axe optique à l'aide du moteur pas-à-pas 8.

Dans la version du dispositif montrée à la figure 3, le travail du formeur 3" de la répartition de la densité de l'énergie du rayonnement diffère du travail du formeur 3' de la figure 2 en ce qu'après l'objectif télescopique

13', le faisceau annulaire 22 passe par le système télésco-

pique conique formé des lentilles coniques 11 et 16, cette

dernière possédant une conicité inverse, o il est trans-

formé d'abord en un faisceau en entonnoir 25 puis, en un

faisceau annulaire 26 de diamètre variable et d'une épais-

seur d diminuant suivant la marche du rayonnement de la paroi. La section transversale minimale de ce faisceau se présente également comme un cercle d'un diamètre 2d. La variation des paramètres du faisceau 26 est obtenue dans ce cas par un déplacement progressif le long de l'axe

optique de la lentille conique 11 à l'aide du moteur pas-à-

pas 8.

Le formeur 3" selon la figure 3 est plus ramassé que le formeur 3' de la figure 2 car, pour des valeurs maximales du diamètre D2max des faisceaux annulaires 24 (figure 2) et 26 (figure 3) dirigés vers la cornée 4 de

l'oeil, la distance c entre les bases des lentilles coni-

ques 11 et 16 formant le système télescopique conique dans le formeur 3" est toujours inférieure à la distance b entre les bases des lentilles 11 et 12 dans le formeur 3',

c'est-à-dire que la condition c<b est toujours remplie.

On sait que l'action d'un rayonnement ultraviolet,

ayant parcouru une grande distance,sur des tissus biolo-

giques,entraine l'ablation (l'évaporation) de ces dern-iers, et dans une plage déterminée des densités d'énergie du

rayonnement, l'épaisseur de la couche éliminée est propor-

tionnelle à la densité d'énergie.

Lors de l'opération, l'interaction du faisceau actif 20 (figure 1) avec la cornée 4 de l'oeil entraîne l'ablation d'une zone 17 (figure 4). L'ablation d'une zone analogue 17 (figure 6) a lieu lors de l'interaction des faisceaux actifs 24 (figure 2) et 26 (figure 3) avec la

cornée 4 de l'oeil.

L'irradiation commence au centre de la cornée 4, le diamètre du faisceau actif étant minimal et on réduit la durée d'irradiation avec l'augmentation du diamètre du faisceau actif. L'établissement d'un régime convenable mène à l'ablation de la partie 17 (figures 4 et 6) de la cornée 4, partie délimitée par deux surfaces paraboliques de révolution dont l'une est la surface de la cornée

déformée par la myopie et la deuxième correspond à la sur-

face de la cornée 4 telle qu'elle se présente après l'ac-

tion du rayonnement du laser 1 (figures 1, 2, 3). On effec-

tue l'irradiation jusqu'à la suppression de la myopie

(de la zone hachurée 17 indiquée sur les figures 4, 6).

La surface de la cornée d'un oeil atteint d'hyper-

métropie est décrite par l'équation du paraboloide de révo-

lution ayant un rayon de courbure Rg au sommet plus grand

qu'au cas d'un oeil normal: Rg> R. Pour remédier à l'hyper-

métropie, il faut éliminer, de -la cornée, une couche déli-

mitée par deux surfaces paraboliques de différentes cour-

bures: la zone hachurée 27 (figures 5, 7). On effectue le traitement de l'hypermétropie d'une façon analogue au

procédé décrit de traitement de la myopie, à cette diffé-

rence près que, dans ce cas, on commence l'irradiation de la cornée 4 à sa périphérie, le diamètre du faisceau décrit étant maximal et on effectue l'irradiation en diminuant

le diamètre du faisceau de rayonnement et le temps d'irra-

diation. Pour une meilleure compréhension de l'idée de l'invention, on donne ci-dessous un exemple concret de'sa réalisation. On a fabriqué et essayé un dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie selon l'invention, du type montré à la figure 3. Pour la modification de la

réfraction des yeux d'un lapin, on a utilisé le rayonne-

ment laser à excimères 1 à molécules de A+F (longueur

d'onde 193 nm), transformé en un faisceau parallèle cylin-

drique ayant pour diamètre D = 6 mm. Tous les éléments fixes du formeur 3" de la répartition de la densité du

rayonnement étaient en quartz optique (n = 1,559). La pre-

mière lentille conique 5 à conicité externe et ayant un

angle de réfringenceCi = 10 et la troisième lentille coni-

qtel6 à conicité inverse et ayant un angle de réfringence -t*= 76 étaient immobiles. La deuxième lentille conique 11 à conicité externe, à angle de réfringence & * = 14 était mobile le long de l'axe optique sur une distance

j = 150 mm, ce déplacement permettant de régler la va-

leur D2 de 8 mm à 0,5 mm, l'épaisseur de la paroi de l'an-

neau étant constante: d = 0,25 mm = constante, dans le

plan d'action.

La fréquence de répétition des impulsions de

rayonnement du laser 1 était de 15 Hz, l'énergie d'impul-

sion variant de 100 à 300 mJ3 On a opéré 16 yeux chez 8 lapins en obtenant la modification de la réfraction de la

cornée en fonction des paramètres d'action dans un inter-

valle de 0,5 à 5 dioptries.

L'application du dispositif selon l'invention a permis d'augmenter la précision de l'obtention de la forme requise de lasurface traitée de la cornée de B à 10 fois

par rapport au dispositif de destination analogue compor-

tant un diaphragme interchangeable, de réduire de 7 à 8 fois la durée de l'opération et de 3 à 4 fois par rapport au dispositif dans lequel le formeur de la répartition de la densité du rayonnement est une cuvette optique. L'augmentation de la précision d'obtention de la forme requise de la surface traitée de la cornée est

surtout due à la réduction considérable du temps de l'opé-

ration chirurgicale. La durée de l'opération est réduite

du fait qu'à chaque moment donné, sur la surface à trai-

* ter de la cornée 4, agit le flux total du rayonnement

sortant du laser 1.

R E V E ND I CA T I 0 N S

1. Dispositif pour le traitement chirurgical d'une amétropie, du type comportant un laser ultraviolet

à impulsions et, sur le trajet du faisceau de son rayon-

nement, un formeur de la répartition de la densité de l'énergierayonnement du laser en section transversale du faisceau, caractérisé en ce que le formeur (3) de la répartition de la densité de l'énergie du rayonnement du laser (1) en section transversale du faisceau représente un système optique comprenant, sur un même axe optique, au moins deux lentilles coniques (5, 6) et un objectif

télescopique (7), ce système pouvant transformer un fais-

ceau parallèle cylindrique (2) de rayonnement du laser (1) en un faisceau à section transversale en anneau (20),

d'un diamètre variable, dont la valeur maximale est commen-

surable avec le diamètre de la cornée (4) de l'oeil humain.

2. Dispositif selon la revendication 1, carac-

térisé en ce que le formeur (3) de la répartition de la densité de l'énergie comporte deux lentilles coniques (5, 6) orientées l'une vers l'autre par leurs sommets et

ayant des angles de réfringence identiques (0), et l'ob-

jectif télescopique (7) est placé sur le trajet du rayon-

nement après la deuxième lentille conique (6).

3. Dipositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le formeur (3') de la répartition de la densité de l'énergie comporte trois lentilles coniques (5, 11, 12),

orientées vers le laser (1) par leurs bases, dont la deu-

xième et la troisième, sur le trajet de rayonnement, possè-

dent des angles égaux de réfringence, et en ce que l'objec-

tif télescopique (13) est placé sur le trajet du rayonne-

ment du laser (1) entre la première et la deuxième lentille

conique (5, 11).

4. Dispositif selon la revendication 1, caracté-

risé en ce que le formeur (3") de la répartition de la densité de l'énergie comporte trois lentilles coniques (5, 11, 16) orientées par leurs bases vers le laser (1), et qu'un objectif télescopique (13') est placé sur le tra- jet de rayonnement du laser (1) entre la première et la deuxième lentille (5, 11), la troisième lentille (16) sur le trajet du rayonnement du laser (1) étant exécutée avec une conicité inverse et ayant un angle de réfringence égal à 90 -QC, o Q est l'angle de réfringence de la deuxième

sur le trajet du rayonnement lentille conique (11).

5. Dispositif pour le traitement chirurgical

d'une amétropie selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que la deuxième lentille

conique ( 6 ou 11) est montée avec possibilité de déplace-

ment le long de l'axe optique.