FR2593915A1 - Dispositif acoustique de detection de fuites sur une canalisation d'eau sous pression - Google Patents

Abstract

Le dispositif comprend un accéléromètre 11 fixé à une canalisation à contrôler 1, une chaîne d'amplification 2, des filtres passe-bas 30 et passe-haut 31 ajustables respectivement à 15-18 kHz et 10-12 kHz, un détecteur de précision 4 attaquant un point de jonction 50. Du point de jonction 50 le signal est appliqué à une porte analogique 90, suivie d'un condensateur 93 de maintien et un convertisseur tension/fréquence 100 pour attaquer un afficheur. Par ailleurs le signal est intégré dans une cellule Rc 5 et appliqué à une entrée d'un comparateur 7, dont l'autre entrée est attaquée par un signal issu d'un différenciateur 6 attaqué par le signal intégré. La sortie du comparateur 7 attaque un univibrateur 8 qui bloque la porte 90. Le bruit de fuite de la canalisation 1 se superpose à un bruit de fonctionnement qui comporte un bruit de fond rose d'intensité modérée, et des impulsions violentes. Le dispositif bloque la transmission du signal lors de l'apparition d'impulsions. (CF DESSIN DANS BOPI)

Description

"Dispositif acoustique de détection de fuites sur une
canalisation d'eau sous pression"
L'invention a trait à un dispositif de détection à distance de fuites sur une canalisation d'eau sous pression, particulièrement chaude, notamment sur réseau de chauffage urbain, par analyse des bruits acoustiques sur cette canalisation.

Les fuites de condensats sur les canalisations de retour dans les réseaux de chauffage urbain ou analogues sont sources de perturbations importantes dans l'exploitation de tels réseaux, pour plusieurs raisons
En raison de l'agressivité de l'eau pure que constituent les condensats, l'apparition de fuites dues à la corrosion d'éléments de canalisation n'est pas un phénomène exceptionnel.

La perte d'eau par la fuite grève l'exploitation du réseau, car les chaudières sont alimentées en eau qui a subi des traitements onéreux pour éviter l'entartrage et l'incrustation de ces chaudières, et les pertes d'eau par les fuites sont compensées par l'apport en quantité correspondante d'eau d'alimentation. De plus les condensats véhiculent une énergie thermique résiduelle non négligeable, qui est perdue avec l'eau qui s'échappe par les fuites.

Les canalisations du réseau ne sont facilement accessibles qu'en des points de visite qui sont espacés d'au moins quelques mètres, sinon de quelques dizaines de mètres ; aussi les fuites qui se créent ailleurs qu'aux points de visite ne se manifestent souvent que par les dégâts apparents qu'elles ont créés à leur environnement.

Ces manifestations secondes et tardives des fuites peuvent apparaitre parfois à distance de la fuite proprement dite ; la localisation d'une fuite et la réparation de cette fuite conduisent alors souvent à pratiquer des ouvertures dans la voie publique en de nombreux points.

La pression dans les canalisations d'eau chaude est généralement bien supérieure à la pression atmosphérique la détente dans la fuite est alors susceptible de vaporiser une partie des condensats qui s'échappent. La fuite, de façon bien connue qualitativement, engendre des turbulences et des bruits acoustiques qui se propagent dans les canalisations. Ces bruits sont la manifestation la plus immédiate de la fuite, et il est a priori tentant de déceler les fuites par détection acoustique.

Cependant la Demanderesse a fait une étude bibliographique soignée de la question, et il lui est apparu en conclusion qu'aucune solution n'a été apportée à la détection des fuites, au moins dans le cadre de réseaux étendus de distribution d'eau sous pression, avec une fiabilité suffisante pour que le coût de la surveillance de l'intégrité du réseau par les méthodes empiriques actuelles puisse être sensiblement réduit.

Toutefois l'étude bibliographique précitée a mis en évidence un certain nombre de données de bases
Le phénomène physique lié à une fuite d'eau chaude sous pression qui devrait le mieux se prêter à la détection d'une fuite est la mise en vibration de la canalisation par le bruit de fuite, les vibrations se propageant le long de cette canalisation.

Les gammes de fréquences qui ont été les plus étudiées se situent entre 50 kHz et 800 kHz ; des études moins nombreuses ont exploré les gammes 10-50 kHz. Il n'est pas apparu de plages où le bruit de fuite présente des particularités spectrales qui en permettent l'identification.

L'atténuation des vibrations avec la distance entre le point d'observation et la fuite semble établie et pourrait permettre une certaine localisation de la fuite.

Néanmoins les indications quantitatives sur l'atténuation, données par les différents auteurs qui se sont intéressés à la question, sont trop divergentes pour qu'un enseignement puisse être tiré.

Tous les auteurs qui ont étudié les bruits acoustiques de fuite sur des réseaux réels, et non sur des modèles de laboratoire s'accordent à constater que les bruits parasites émis par les canalisations, ou bruits de fonctionnement, c'est-à-dire les bruits qui se produisent également sur les canalisations saines, sont au moins aussi importants que les bruits dus à une fuite.

Pour mettre en évidence le bruit de fuite en présence de bruits de fonctionnement, diverses méthodes ont été proposées, depuis une séparation des bruits par niveaux énergétiques jusqu'à des méthodes de corrélation, dérivées des méthodes utilisées en électronique pour mettre en évidence un signal utile en présence d'un bruit de fond intense. On constate que les méthodes de corrélation ne se sont avérées efficaces que sur des modèles de laboratoire.

On peut d'ailleurs se demander si de telles méthodes, qui font appel à une cohérence structurelle d'un signal utile noyé dans un bruit de fond essentiellement aléatoire, peuvent être transposables à la détection d'un bruit de fuite, dont les études ont fait apparaître le caractère largement aléatoire, en présence d'un bruit de fonctionnement dont on peut penser qu'il est aléatoire.

On rappelle qu'un bruit totalement aléatoire, ou bruit blanc, présente une densité spectrale constante dans toute l'étendue du spectre, jusqu'à une fréquence de coupure déterminée par la durée de corrélation du phénomène générateur de bruit blanc.

La Demanderesse a recherché s'il n'était pas possible de fonder la discrimination entre bruit de fuite et bruits de fonctionnement sur des particularités spectrales du bruit de fonctionnement, étant donné que le bruit de fuite ne présentait pas de particularités spectrales utilisables.

Aussi a-t-elle entrepris des campagnes d'analyse, en divers points du réseau de chauffage urbain de Paris, des bruits acoustiques sur les canalisations de retour de condensats, en présence ou en absence de fuites, provoquées ou fortuites. Une première campagne a porté sur le relevé spectral des bruits effectué avec des équipements présentant une bande passante de 50 kHz à 2 mHz, avec une réponse utilisable jusqu'à 20 kHz. La campagne suivante a été menée en fixant aux canalisations des accéléromètres piézoélectriques classiques avec une bande passante 2 Hz50 kHz et utilisant une canine à deux voies de mesure comprenant un analyseur de Fourrier.

Les conclusions que l'on peut tirer des résultats de mesure, notamment de la seconde campagne, peuvent se résumer ainsi
Le bruit de fonctionnement est très variable, tant en niveau qu'en répartition spectrale. Si l'on prend comme niveau de référence une accélération de 1 mètre par seconde par seconde, les niveaux relevés s'étageaient entre - 5 dB et - 44 d8, soit sur 39 dB.

A trois emplacements de mesure sur quatre on a relevé, pour le bruit de fonctionnement, de fortes impulsions, corrélées avec des phénomènes thermodynamiques, tout particulièrement la réinjection de condensats. Ces impulsions se traduisaient par un élargissement du spectre et un accroissement des densités spectrales.

Si l'on effectue des mesures à faible distance de la source et à faible niveau de bruit de fonctionnement, on peut obtenir des rapports bruits de fuite/bruit de fonctionnement de 30 à 40 dB pour certaines plages de fréquences.

Le niveau de bruit de fuite varie très peu avec l'importance du débit de la fuite, à partir de niveaux de fuite très bas (microfuites).

Lorsque l'on supprime les impulsions engendrées par les bruits de fonctionnement, en supprimant temporairement la réinjection des condensats et en isolant le tronçon de canalisation où est placé l'accéléromètre, on obtient des rapports bruits de fuite/bruits de fonctionnement résiduel exploitables.

En raffinant les mesures dans des conditions de bruit de fonctionnement résiduel, la Demanderesse a constaté que ce bruit de fonctionnement résiduel, c'est-à-dire débarrassé des impulsions, etait plus rose que le bruit de fuite, autrement dit que l'atténuation de niveau en fonction de la fréquence croissante était plus accentuée pour le bruit de fonctionnement que pour le bruit de fuite.

Il n'est évidemment pas possible, en exploitation normale du réseau de chauffage, de procéder à des inspections du réseau en isolant successivement chaque tronçon et en interdisant les réinjections sur le tronçon isolé. Aussi l'invention a pour objectif un dispositif de détection de fuites sur des canalisations d'eau sous pression capable d'éliminer les manifestations, sur le bruit de fonctionnement des perturbations paroxystiques telles que la réinjection de condensats.

A cet effet l'invention propose un dispositif pour la détection à distance de fuites sur une canalisation d'eau sous pression, particulièrement d'eau chaude, notamment réseau de chauffage urbain, par analyse des bruits acoustiques sur cette canalisation, caractérisé en ce qu'il comporte un accéléromètre, adapté à être appliqué étroitement à ladite canalisation pour délivrer un signal représentatif de vibrations, des moyens amplificateurs recevant le signal représentatif et comprenant des filtres aptes à limiter un signal amplifié entre deux fréquences de coupure dans la gamme 8-25 kHz, un moyen de redressement du signal amplifié limité délivrant en réponse un signal redressé, un moyen de mesure du signal redressé, et des moyens d'inhibition intercalés entre le moyen de redressement et le moyen de mesure, et sensibles à des impulsions parasites sur le signal redressé pour bloquer la transmission de ce signal redressé au moyen de mesure pendant une période réglée.

On comprendra que les moyens amplificateurs avec leurs filtres permettent de sélectionner une bande de fréquence où le rapport bruit de fuite/bruit de fonctionnement est favorable, tout au moins quand le bruit de fonctionnement n'est pas exacerbé par la présence d'impulsions engendrées par des perturbations telles que la réinjection de condensats. Par ailleurs l'action du moyen d'inhibition a pour effet de suspendre la transmission du signal au moyen de mesure lors de l'apparition d'une impulsion perturbatrice, la suspension de transmission durant au moins aussi longtemps que la traînée de l'impulsion. On notera que la suspension de la transmission du signal n'implique pas nécessairement l'annulation de la tension appliquée au moyen de mesure, dont la valeur antérieure peut être conservée.

En disposition préférée, les moyens d'innibition comprennent une porte analogique avec une entrée de commande logique, un univibrateur relié à l'entrée de commande pour bloquer la porte pendant une période réglée, et un comparateur à deux entrées, une première entrée recevant une fraction d'un signal intégré issu du signal redressé par passage dans une cellule d'intégration et la seconde recevant un signal dérivé issu du signal intégré par passage dans un différenciateur, le comparateur déclenchant l'univibrateur lorsque le niveau de signal sur la seconde entrée est supérieur à celui du signal sur la première.

La différenciation du signal intégré restitue un signal image du signal redressé en amont de la porte analogique, toutefois avec un niveau moyen variable avec le niveau du signal intégré. Ainsi le comparateur émet un signal de déclenchement lorsque le niveau d'impulsion, dans le signal redressé, est dans un rapport donné avec le signal intégré, de sorte que la porte n'est bloquée que si le niveau d'impulsion est susceptible de perturber la mesure.

En d'autres termes si le niveau de bruit total est faible, la porte sera bloquée en réponse à des impulsions de niveau relativement bas, tandis que si le niveau de bruit total est élevé, le blocage ne se produira que pour des niveaux d'impulsion élevés.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre, à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels
la figure 1 est un schéma d'ensemble d'un dispositif selon l'invention
la figure 2 représente une pince-étau utilisée comme support de capteur
la figure 3 est un schéma de filtres actifs convenables pour l'invention
la figure 4 est un schéma de détecteur convenable pour l'invention.

Selon le mode de réalisation choisi et représenté figure 1, pour détecter des fuites sur une canalisation 1 de retour de condensats dans un réseau de chauffage urbain, on a serré sur cette canalisation 1 une pince-étau 10 sur un mors de laquelle on a boulonné un capteur accélérométrique piézoélectrique 11, en forme de pastille, ayant une courbe de réponse sensiblement plate entre 2 Hz et 50 kElz. Les connexions de sortie du capteur al sont reliées à l'entrée d'un amplificateur 2, comprenant un étage préamplificateur 20, un potentiomètre 21 de reglage d'amplification, et d'un amplificateur 22. ta sortie de l'amplificateur 22 est reliée à l'entrée d'un ensemble de filtre 3, ainsi qu'â une sortie de contrôle 22b par l'intermédiaire d'un amplificateur 22a pour l'adaptation à l'impédance d'un casque d'écoute.

L'ensemble de filtre 3 comprend successivement un filtre actif passe-bas 30, dont la fréquence de coupure est réglable entre 15 et 18 kHz, et un filtre actif passe-haut 31, dont la fréquence de coupure est réglable entre 10 et 12 kHz. L'ensemble de filtre sera décrit plus en détail ci-après.

La sortie du groupe de filtre 3, qui forme passebande, est suivie d'un détecteur de précision 4, formé d'un étage détecteur 40 redressant séparément les tensions positives et négatives, et d'un étage additionneur 41 constitué d'un amplificateur différentiel attaqué sur son entrée directe par les tensions redressées positives et sur son entrée inverseuse par les tensions redressées négatives.

Le détecteur 4 sera décrit plus en détail ci-après.

La sortie du détecteur 4 aboutit à un point de branchement 50. Au point 50 est branchée une cellule intégratrice 5, composée d'une résistance réglable 51 en série et d'une capacité 52 connectée entre sortie de la résistance 51 et la masse. La constante de temps Rc est réglable entre 10 et 100 ms. La sortie de la cellule intégratrice est reliée, d'une part à l'entrée d'un différenciateur 6, composé d'un amplificateur 60 avec une cellule Rc (61,62) montée en contre-réaction, et d'autre part à l'entrée d'un comparateur 7, par l'intermédiaire d'un potentiomètre 71. Le comparateur 7 est formé d'un amplificateur différentiel 70, sans rétroaction. L'entrée directe de l'amplificateur 70 est reliée au curseur du potentiomètre 71, et l'entrée inverseuse est reliée à la sortie du différenciateur 6.

La sortie du comparateur 7 est reliée à l'entrée inverseuse d'un univibrateur 8, ainsi qu'à une sortie de contrôle 70a. L'univibrateur 8 est constitué de façon connue d'un amplificateur opérationnel 80 équipé d'une capacité 82 entre sortie et entrée directe, celle-ci mise à la masse à travers une résistance réglable. La sortie du comparateur 7 est reliée à l'entrée directe de l'amplificateur 80. La période de l'univibrateur 8 est bien entendu déterminée par la constante de temps de l'ensemble résistance 81-capacité 82, et est réglable de 30 à 300 ms.

La sortie de l'univibrateur 8 est appliquée aux entrées de commande de deux portes analogiques 90 et 91, la dernière à travers un inverseur logique 92. Les entrées de signal des portes analogiques 90 et 91 sont reliées en commun au point de branchement 50. Par porte analogique on entend un circuit qui peut être passant ou bloqué pour un signal analogique, suivant l'état logique d'une entrée de commande.

La sortie de la porte 90 est appliquée à l'entrée d'un convertisseur tension/fréquence 100 avec une résistance variable de réglage 101. Le convertisseur tension/fréquence émet des impulsions sur sa sortie 100a avec une fréquence de récurrence fonction directe de la tension appliquée à l'entrée. Sur la sortie 100a peuvent être branchés des circuits logiques classiques terminés par un afficheur numérique, capables de traduire les tensions en décibels avec un niveau de référence qui ccrrespond à une accélération (sur l'accéléromètre 11) de 1 m/s/s.

A l'entrée du convertisseur tension/fréquenc2 on a disposé une capacité ajustable 93, telle que, lorsque la porte 90 est ouverte, les signaux qui traversent cette porte ne soient pas sensiblement altérés, tandis que lorsque la porte 90 est bloquée, pendant la durée d'impulsion de l'univibrateur 8, la tension aux bornes de la capacité reste sensiblement constante.

La sortie de la porte 91 est reliée à une sortie de contrôle 91a.

Le fonctionnement du dispositif qui vient d'être décrit va maintenant être explicité.

Les vibrations de la canalisation 1, qu'elles soient dues au bruit de fonctionnement ou au bruit de fuite se transmettent à la pince-étau 10, dont les mors sont fortement serrés sur la canalisation ; l'accéléromètre 11 reçoit ces vibrations et les transforme en signal électrique. La proximité de la fixation de l'accéléromètre 11, sur le mors mobile de la pince 10 élimine les distorsions qui pourraient être apportées aux vibrations par un trajet dans la structure de la pince. On a constaté expérimentalement que l'orientation de l'accéléromètre Il par rapport à la direction longitudinale de la canalisation 1 n'avait pratiquement pas d'influence sur le contenu du spectre des vibrations, et qu'une influence modérée sur l'amplitude de signal.

Le signal issu du capteur accélérométrique 11 est amplifié par l'amplificateur 20 (G=220) puis par l'amplificateur 22 dont le gain est ajustable entre 13 et 82 par le potentiomètre 21, afin d'obtenir une tension en sortie proportionnelle, avec un coefficient connu aux accélérations sur le capteur 11. L'amplificateur 22a permet l'écoute au casque des bruits, sans détériorer le gain de la chaîne. Par ailleurs, l'amplificateur 22 comporte en fait un étage tampon, d'amplification unité, qui présente une impédance de sortie très basse pour l'attaque du groupe de filtre 3. La combinaison du filtre passe-bas 30 et du filtre passe-haut 31 équivaut à un filtre passe-bande, dont les fréquences de coupures inférieure et supérieure sont ajustables indépendamment.Comme on l'a indiqué dans les commentaires généraux sur l'invention, l'isolement d'une bande de fréquence à frontières basse et haute réglables permet de choisir la bande où le rapport du signal utile au signal perturbateur est favorable. En outre la limitation de la largeur de bande vient réduire l'énergie contenue dans les impulsions du bruit de fonctionnement, ce qui évite des effets de saturation de la chaine de traitement de signal.

te signal débarrassé de ses composantes situées en dehors de la bande passante des filtres subit un redressement deux alternances à travers le redresseur-4. Le signal redressé est l'image instantanée dans un rapport connu de la valeur absolue d'amplitude du signal filtré. Ce signal sera transmis au convertisseur tension/fréquence 100 lorsque la porte 90 sera débloquée, et sera dérivé vers la sortie 91a lorsque, la porte 90 étant bloquée, la porte 91 sera débloquée.

Le signal redressé est appliqué en outre à la cellule
Rc d'intégration, et le signal intégré résultant appliqué d'une part, à un niveau réglé par le potentiomètre 71, à l'entrée directe du comparateur 70, et d'autre part au différenciateur 6, dont la sortie est reliée à l'entrée inverseuse du comparateur 70.

On comprendra que le signal intégré est représentatif de la valeur moyenne courante, prise sur la constante de temps de la cellule, du niveau de signal redressé, tandis que le signal issu du différenciateur reproduit les fluctuations de niveau du signal redressé. Ainsi, tant que les fluctuations de niveau sont modérées vis-à-vis du niveau moyen, la sortie 70a du comparateur 70 est haute (1 logique). Par contre si une impulsion se présente, le signal intégré variera peu sur l'instant, tandis que le signal restitué par différenciation reproduira l'Impulsion.

La sortie du comparateur prendra un état bas (zéro logique).

Le retour à l'état 1 sera hâté par simultanément la décroissance de l'impulsion dans le signal différencié, et la prise en compte de cette impulsion dans l'élaboration du signal intégré.

On appréciera que le seuil de basculement du comparateur 7 suit le niveau moyen, de sorte que la sensibilité aux impulsions s'adapte au niveau moyen de bruit.

Tant que la sortie 70a du comparateur 7 est à l'état 1 (absence d'impulsion) la sortie de l'amplificateur 80 est à l'état bas. Le passage à ltétat zéro de la sortie 70a, fait passer la sortie de l'amplificateur 80 à l'état haut, et par voie de conséquence forme une impulsion triangulaire sur la résistance 81 à travers la capacité 82, cette impulsion se trouvant appliquee sur l'entrée directe de l'amplificateur 81.

L'impulsion rectangulaire calibrée formée en sortie de l'amplificateur 80, qui fonctionne ainsi en univibrateur, est appliquée telle quelle sur l'entrée de commande de la porte 90, et inversée par l'inverseur 92 sur l'entrée de commande de la porte 91. En résultat, durant l'impulsion calibrée la porte 90 normalement ouverte est temporairement bloquée, tandis que la porte 91, normalement bloquée, est ouverte.

Tant que la porte 90 est ouverte, c'est-à-dire présente une impédance de passage très faible, le signal détecté est appliqué à l'entrée du convertisseur tension/fréquence, l'impédance parallèle sur cette entrée apportée par la capacité 93 restant élevée par rapport à l'impédance de passage de la porte 90. Mais lorsque la porte 90 est bloquée, la capacité 93 reste chargée à une valeur lentement décroissante, à l'origine la valeur de signal redressé avant le blocage de la porte.

Sur la sortie 91a, en aval de la porte 91, apparaîtra le signal d'impulsion ; il sera possible ainsi de compter les impulsions parasites, et éventuellement de les observer.

La numérisation du niveau de signal redressé à travers le convertisseur 100 facilite le traitement du signal numérisé, notamment pour traduire les niveaux de bruit en décibels, et afficher le résultat sous forme numérique.

Un homme du métier comprendra aisément comment il est possible d'effectuer de tels calculs numériques, et saisira les avantages d'une présentation en décibels.

Si l'on se réfère à la figure 2, on verra que la pince-étau 10 utilisée pour solidariser, de façon rapide et sûre, le capteur accélérométrique 11, est un outil classique dans lequel l'écartement entre un mors fixe 13 et un mors mobile 14 est réglable par degré grâce à une lumière en crémaillère, et ajustable de façon continue par action sur une branche de manoeuvre 12, le serrage d'une pièce entre les mors fixe 13 et mobile 14 étant irréversible sans action sur un mécanisme de déblocage.

La seule modification de cette pince-étau est l'exécution d'un trou dans le mors mobile 14, pour le passage d'une queue filetée du capteur 11.

On remarquera que cette disposition de blocage permet la fixation du capteur en des endroits peu accessibles, à l'aide d'une seule main.

En se référant à la figure 3 pour en revenir aux filtres de fréquence, on voit que le filtre passe-bas 30 et le filtre passe-haut 31 on-t des structures, connues, transposées, constituées, autour d'un amplificateur 300, 301, de trois cellules à résistance capacité en gamma, la troisième cellule étant montée dans un circuit de rétroaction. Dans le circuit passe-bas 30, les branches séries des cellules sont des résistances 301, 303, 305, ajustables, et les branches parallèles des capacités 302, 304, 306. on notera qu'une résistance 307, également ajustable, fixe le potentiel de repos de l'entrée inverseuse de l'amplificateur 300. L'ajustage des résistances 301, 303, 305, 307, par bonds, permet d'ajuster la valeur de fréquence de coupure supérieure de l'ensemble de filtre à 15 et 18 kHz.Les calculs de fréquence de coupure, et de surtension, cette dernière définissant l'atténuation de coupure, sont classiques.

Dans le filtre passe-haut, les branches séries sont des capacités 311, 313, 315, les branches parallèles des résistances ajustables 312, 314, 316. Une capacité 317 se substitue à la résistance 307. L'ajustage des résistances 312, 314, 315 ajuste la fréquence de coupure à 10 et 12 kHz.

Le redresseur représenté à la figure 4 se compose d'un premier étage 40, comportant deux amplificateurs 42 et 43, attaqués en parallèle sur leur entrée directe, reliée à la borne d'entrée 40a, par le signal à redresser ; les amplificateurs 42 et 43 sont reliés chacun en sortie à deux diodes, respectivement 44, 46 et 45, 47, la première de ces diodes 44, 45 étant montée en rétroaction, la diode 44 étant passante de sortie à entrée et la diode 45 d'entrée à sortie. Les diodes 46, 47 relient la sortie de l'amplificateur correspondant 42, 43 à l'entrée, respectivement directe et inverse, d'un amplificateur 41. La diode 46 est passante de la sortie de l'amplificateur 42 à l'entrée de l'amplificateur 41, tandis que la diode 47 en bloquante de la sortie de l'amplificateur 43 à l'entrée de l'amplificateur 41.

Sur l'amplificateur 42, les signaux d'élongation positive subissent, à travers la diode 44, une contreréaction totale (amplification unité) et sont appliqués à l'entrée directe de l'amplificateur 41 à travers la diode 4W. Les signaux d'élongation négative bloquent au niveau bas la sortie de l'amplificateur 42 (pas de contre-réaction) et ne sont pas transmis, la diode 46 étant bloquante, à l'amplificateur 41.

Les signaux d'élongation négative sont de même transmis en même grandeur à l'entrée inverseuse de l'amplificateur 41, tandis que les signaux d'élongation positive ne sont pas transmis.

En sortie de l'amplificateur 41 les signaux d'élongation négative ont une polarité changée de signe et viennent s'intercaler entre les signaux d'élongation positive. Une résistance ajustable 48, en série dans l'entrée inverseuse de l'amplificateur 41, permet d'équilibrer les voies du redresseur.

Bien entendu l'invention n'est pas limitée aux dispositions décrites, mais en embrasse toutes les variantes d'exécution, dans le cadre des revendications. Notamment les circuits peuvent faire l'objet de très larges variantes, l'objet de l'invention visant la combinaison de leurs fonctions plus que leurs structures individuelles.

Claims (8)

REVENDICATIONS

1. Dispositif pour la détection à distance de fuites sur une canalisation d'eau sous pression, particulièrement d'eau chaude, notamment réseau de chauffage urbain, par analyse des bruits acoustiques sur cette canalisation (1), caractérisé en ce qu'il comporte un accéléromètre (11) adapté à être appliqué étroitement à ladite canalisation (1) pour délivrer un signal représentatif de vibrations, des moyens amplificateurs (2,3) recevant le signal représentatif et comprenant des filtres (3) aptes à limiter un signal amplifié entre deux fréquences de coupure dans la gamme 8-25 kHz, un moyen de redressement (4) du signal amplifié limité délivrant en réponse un signal redressé, un moyen de mesure (10) du signal redressé, et des moyens d'inhibition (5,6,7,8,9) intercalés entre le moyen de redressement (a) et le moyen de mesure (10), et sensibles à des impulsions parasites sur le signal redressé pour bloquer la transmission de ce signal redressé au moyen de mesure pendant une période réglée.

2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'accéléromètre est solidarisé à une pince à mors (10) en forme, apte à être serrée sur ladite canalisation.

3. Dispositif selon une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les moyens amplificateurs comprennent en série deux filtres dits actifs l'un, passe-bas (30) définissant une fréquence de coupure haute, et l'autre, passe-haut (31) définissant une fréquence de coupure basse.

4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les fréquences de coupure haute et basse sont respectivement comprises dans les gammes 15-18 kHz et 10-12 kHz.

5. Dispositif selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens de redressement sont constitués de deux amplificateurs en parallèle (42,43), équipés chacun d'une diode (44,46) insérée en rétroaction entre sortie et entrée inverseuse, une diode étant bloquante dans le sens sortie-entrée tandis que l'autre est passante dans ce .3enr

6.Dispr. if 1on on une quelconque des revenuications 1 5 5, caractérisé n :e qiie lesdits moyens d'inhibition comprennent au moins une ,)orte analogique ,90) avec une entrée de commande logique1 disposée sur une liaison entre moyens de redressenent (4) et de mesure (10), un univibrateur (a) relié a l'entrée de commande logique pour bloquer la porte pendant une période réglée n réponse à un signal de déclenchement, et un amplificateur monte en comparateur (7) avec deux entrées, une première entrée recevant une fraction réglée d'un signal intégré issu du signal redressé par passage dans une cellule (5) d'intégration tandis que la seconde entrée reçoit un signal dérivé engendré par un différenciateur (6) attaqué par le signal intégré, le comparateur (8) adressant un signal de déclenchement au comparateur lorsque le niveau de signal sur la seconde entrée est supérieur à celui sur la première.

7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le différenciateur (6) comprend un amplificateur (60) avec une cellule d'intégration en rétroaction (61, 62).

8. Dispositif selon une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le moyen de mesure comprend un convertisseur tension/fréquence (100) et un moyen mesureur de fréquence à affichage numérique.