FR2564990A1 - Lunette afocale infrarouge - Google Patents

Abstract

UNE LUNETTE AFOCALE INFRAROUGE 40 COMPREND UN SYSTEME DE FOCALE VARIABLE 27, UN SYSTEME COLLECTEUR 28 ET UN SYSTEME D'OCULAIRE 30 AYANT UN AXE OPTIQUE COMMUN 26. LE SYSTEME DE FOCALE VARIABLE EST FORME PAR UN OBJECTIF FIXE K ET PAR DES PREMIER ET SECOND SOUS-ENSEMBLES H, I, J MONTES SUR DES EQUIPAGES MOBILES RESPECTIFS 32, 31 QUI PEUVENT ETRE DEPLACES INDEPENDAMMENT. LES SOUS-ENSEMBLES MOBILES DU SYSTEME DE FOCALE VARIABLE 27 ONT TOUS LE MEME SIGNE DE VERGENCE, ET LA VARIATION DU GROSSISSEMENT DE LA LUNETTE QUE PROCURE LE POSITIONNEMENT SELECTIF DES EQUIPAGES MOBILES COUVRE AU MOINS UNE PLAGE DE 5:1.

Description

LUNETTE AFOCALE INFRAROUGE

La présente invention concerne une lunette afo-

cale infrarouge.

L'apparition de systèmes de détection de rayon-

nement infrarouge à hautes performances a conduit à une demande portant sur des lunettes à hautes performances qui,

pour certaines applications, exigent plusieurs champs uti-

lisables tour à tour, avec continuité dans la formation d'image (c'est-àdire un effet de focale variable) pendant

un changement de champ. Parmi les autres exigences figu-

rent un faible encombrement (c'est-à-dire une faible lon-

gueur globale), des structures mécanique et optique sim-

ples, une résolution élevée de l'image sur toute la gamme des champs, un rapport de focale variable relativement grand, et l'existence de moyens destinés à compenser la lunette vis-à-vis des effets de la température, auxquels les matières utilisées en infrarouge sont particulièrement sensibles.

L'invention a donc pour but de procurer une for-

me perfectionnée de lunette afocale infrarouge.

L'invention procure une lunette afocale infra-

rouge comprenant:

un système de focale variable, un système col-

lecteur et un système d'oculaire alignés sur un axe opti-

que commun, le système de focale variable étant conçu de façon à accepter un rayonnement provenant d'un espace objet dans la bande infrarouge, le système collecteur étant conçu de façon à former une image réelle à partir du rayonnement que lui transmet le système de locale variable, et le système d'oculaire étant conçu de façon à fournir à une pupille dans un espace image le rayonnement qui provient de cette image, dans lequel le système collecteur est formé par un seul sous-ensemble de lentilles qui est placé en position fixe sur l'axe optique et le système de locale variable est formé par un sous-ensemble d'objectif qui est placé en position fixe sur l'axe optique et par des premier et second sousensembles de lentilles montés sur des équipages mobiles respectifs et qu'on peut positionner sélectivement

et séparément le long de l'axe optique, entre le sous-

ensemble d'objectif et le sous-ensemble de lentilles uni-

que, les premier et second sous-ensembles de lentilles ont le même signe de vergence, le sous-ensemble d'objectif a une vergence positive, la variation du grossissement de la lunette que procure le positionnement sélectif des premier et second sous-ensembles de lentilles correspond au moins à une plage de 5:1, la trajectoire des premier et second

sous-ensembles de lentilles est pratiquement exempte d'in-

version du sens de déplacement, et la configuration est telle que des réglages de position relativement faibles des premier et second sousensembles de lentilles rendent

le télescope insensible aux effets d'origine thermique.

*25 -Les premier et second sous-ensembles de lentilles

ont de préférence chacun une vergence négative.

Chaque sous-ensemble du système de focale varia-

ble est commodément formé par une seule lentille.

De plus, chacun des équipages mobiles est commo-

dément positionné le long de l'axe optique par un signal de

positionnement qui est émis par des moyens de calcul compor-

tant des données pré-programmées concernant les caracteris-

tiques optiques des éléments de la lunette, et comportant des entrées pouvant être actionnées manuellement, pour la -35 distance focale et le facteur de grossissement demandé, et

L5649O0

une entrée automatique continue pour la température détectée de la lunette. Une telle configuration est décrite en détail dans la demande de brevet Grande-3retagne 83 15 878 (Publication n 2 141 260), dont les détails complets sont incorporés ici par référence. La lunette de l'invention est simple au point de vue mécanique et optique, son encombrement est relativement réduit et, du fait des caractéristiques optiques et des trajectoires du système de focale variable, les composants mobiles sont rendus insensibles aux effets thermiques. La lunette peut être entièrement sphérique ou peut avoir des éléments asphériques et on peut également lui appliquer aisément une correction chromatique par la sélection des matières. A titre d'exemple, toutes les lentilles peuvent être en germanium, à l'exception d'une lentille dans les premier ou second sous-ensembles de lentilles du système de focale variable, qui peut être constituée par l'une quelconque des matières indiquées dans le Tableau V. L'invention sera mieux comprise à la lecture de

la description qui va suivre de modes de réalisation

donnés à titre d'exemples non limitatifs. La suite de la

description se réfère aux dessins annexés sur lesquels:

La figure 1 représente une première lunette con-

forme à l'invention; La figure 2 représente des courbes d'écartement pour les sous-ensembles mobiles; et

La figure 3 représente une seconde lunette con-

forme à l'invention.

La lunette 40 qui est représentée sur la figure 1 possède un grossissement variable dans la plage x2 à xlO (c'est-à-dire que la plage est de 5:1), et le facteur de grossissement particulier dépend de la position axiale de ses composants mobiles. Cinq facteurs de grossissement

sont représentés séparément sur la figure 1.

La lunette 40 est formée par une structure

2 5 6 49 0

d'objectif 29 et par un système d'oculaire 30. La structure d'objectif 29 comprend un système de focale variable 27 et un système collecteur 28, et les systèmes 27, 2B et 30 sont

alignés sur un axe optique commun 26. Le rayonnement prove-

nant de l'espace objet 24 est dirigé par la structure d'objectif 29 pour former une image réelle 23 à partir de laquelle le système d'oculaire 30 relaie le rayonnement

vers l'espace image 25 par l'intermédiaire d'une pupille 0.

Le facteur de grossissement de la lunette 40 est compris dans la plage allant de x2 à xlO, et dans un but de clarté le dessin représente individuellement cinq facteurs de

grossissement séparés, du fait que chaque facteur de gros-

sissement spécifique est déterminé par un positionnement spécifique de composants mobiles du système de focale

variable 27 le long de l'axe 26.

Le système collecteur 28 est formé par un seul

sous-ensemble qui, dans ce mode de réalisation, est consti-

tué par trois lentilles E, F et G positionnées de façon fixe sur l'axe optique 26 et ayant des paires de surfaces réfringentes respectives 9, 10; 11, 12; et 13, 14. Le système de focale variable 27 est constitué par trois sous-ensembles parmi lesquels le premier sous-ensemble (par rapport au système collecteur 28), est formé par une seule lentille H, le second sous-ensemble est formé par une paire

de lentilles I, J formant un doublet (c'est-à-dire une pal-

re de lentilles placées à une faible distance mutuelle), et le troisième sous-ensemble, ou objectif, est formé par une seule lentille K. Les lentilles H, I, J et K ont des paires de surfaces réfringentes respectives 15, 16; 17, 18; 19, 20; 21, 22, et la lentille K est placée en position fixe sur l'axe 26, mais les lentilles H. I et J sont mobiles le long de l'axe 26 pour produire l'effet de focale variable, comme on l'expliquera. Le système d'oculaire 30 est formé

par trois lentilles A, B, C formant un triplet (c'est-à-

dire trois lentilles placées à de faibles distances mutuel-

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les), avec des paires de surfaces réfringentes respectives 1, 2; 3, 4; 5; 6, et il est pl.acé en position fixe sur l'axe

optique 26.

Pour obtenir le grossissement variable pour la lunette 40, chacun des premier et second sous-ensembles du système de focale variable 27 est monté sur un équipage mobile respectif séparé 3i et 32, de façon à accomplir un

mouvement axial le long de l'axe optique 26, dans les limi-

tes physiques imposées par la présence du troisième sous-

ensemble ou sous-ensemble d'objectif du système 27 (len-

tille K) et du système collecteur 28 (lentille G), chacun

d'eux étant placé en position fixe sur l'axe optique 26.

Pour réaliser une compensation de la mise au point pour tenir compte d'effets thermiques, on peut commodément effectuer un petit réglage en position portant sur l'un au

moins des équipages mobiles 31 et 32.

Le système de focale variable 27 comporte des surfaces réfringentes 15-22 et toutes ces surfaces sont soit sphériques soit planes. Ceci fait que le système 27 est simple au point de vue optique et ne comporte qu'un

petit nombre de lentilles, tout en ayant un faible encom-

brement avec une plage variable étendue de champs (ou de grossissements). Le Tableau II indique les valeurs de performances pour la lunette 40 ayant les paramètres du Tableau I, pour chacun des cinq facteurs de grossissement, ce qui permet de voir que la lunette présente des performances élevées

(c'est-à-dire proches des limites imposées par la diffrac-

tion) au moins sur les deux tiers du champ et a un encom-

brement extrêmement réduit.

La distance focale effective (DFE) est indiquée sur le dessin pourchaque facteur de grossissement et elle montre qu'on obtient une augKentaion de la distance focale effective à partir de 'a distance foeale effective minimale, -35 par des mouvements séparés des équipages mobiles 31 et 32 vers le système collecteur 28, les équipages mobiles 31 et 32 s'approchant le plus l'un de l'autre pour une distance

focale effective intermédiaire (correspondant approximative-

ment à un grossissement x4), ce qui fait que la distance focale effective maximale est obtenue lorsque l'équipage mobile 32 s'approche du système collecteur 28, et elle est limitée par la venue en butée. La trajectoire de l'équipage mobile 31 est désignée par la référence 33 et celle de

l'équipage mobile 32 est désignée par la référence 34.

La figure 2 montre des courbes d'écartement 32', 31' pour les équipages mobiles respectifs 32, 31, sur la plage de grossissement maximale de la lunette de la figure 1, qui s'étend de xl,l à xlO, et cette figure permet de voir que la courbe 32' (représentant la trajectoire 34) est

pratiquement linéaire, tandis que la courbe 31' (représen-

tant la trajectoire 33) n'est pas linéaire mais ne présente pas une inversion du sens de déplacement. On entend par "inversion du sens de déplacement" une inversion du sens du mouvement d'un élément d'un système de focale variable au cours du passage de sa position à faible grossissement vers sa position à grossissement élevé (ou inversement). On note en particulier que la courbe 31' indique de façon constante un écartement croissant lorsque le grossissement augmente progressivement de sa valeur la plus faible jusqu'à sa valeur la plus élevée. Le taux de variation de l'écartement est le plus grand aux valeurs de grossissement faibles et il est relativement faible pour des valeurs de grossissement

plus élevées.

En ce qui concerne les vergences des lentilles du système de focale variable 27 et du système collecteur 28, chacune des lentilles K, G et F a une vergence positive,

les lentilles J et I, considérées conjointement,ont une ver-

gence négative et chacune des lentilles J et I a une ver-

gence négative, et chacune des lentilles H et E a une ver-

gence négative. En particulier, les lentilles I et J ont c.njointement une vergence égale à environ 75% de celle de la lentille H. Du fait des matières utilisées pour former les lentilles, qui sont indiquées dans le Tableau I, la

lunette 40 accepte le rayonnement dans une bande de lon-

gueurs d'onde de 8-13 micromètres, et du fait des valeurs numériques, elle permet la mise au point dans la plage de mètres à l'infini avec une dégradation minimale de la résolution, mais si une telle dégradation est acceptable, on peut réaliser la mise au point jusqu'à 10 mètres. On peut aisément rendre la lunette 40 insensible aux effets d'origine thermique sur la plage de -10 C à -:50 C, avec une dégradation minimale des performances d'ensemble, par des réglages de position relativement faibles des équipages

mobiles 31, 32. En pratique, si la dégradation de la réso-

lution est acceptable, on peut augmenter la plage de com-

pensation thermique jusqu'à -40 C à +80 C, mais la lunette présente une atténuation de transmission due à l'absorption du rayonnement par le germaniumi à l'extrémité de la plage du côté des températures élevées. Le diamètre d'ouverture du plus grand élément du système de focale variable est agrandi de moins de 4%' pour tenir compte des

aberrations de pupille.

La lunette 40 qui est représentée sur la figure 3 est de façon générale similaire à celle de la figure 1, mais est optimisée pour une plage différente de facteurs de grossissement (x2,65 à x13,25) et elle comporte un système collecteur 28 à quatre lentilles (mais formant un seul

sous-ensemble), de façon à réaliser la correction d'aberra-

tion nécessaire. Dans la lunette de la figure 3, les len-

tilles D, E, F et G forment le système collecteur à un seul sous-ensemble, 28, comportant des surfaces réfringentes 7-14, et le système de focale variable 27 est formé par trois sous-ensembles, parmi lesquels le premier (par rapport au système 28) est une lentille unique H ayant des surfaces réfringentes 15, 16, le second sous-ensemble est un doublet

formé par des lentilles I, J ayant des surfaces réfringen-

tes 17-20, et le troisième sous-ensemble, ou objectif, con-

siste en une seule lentille K ayant des surfaces réfringen-

tes 21, 22.

Dans la configuration de la figure 3, toutes les

surfaces réfringentes sont sphériques.

Les caractéristiques de la lunette de la figure 3 en ce qui concerne les paramètres et les matières sont indiquées dans le Tableau III et les détails concernant la résolution sont indiqués dans le Tableau IV. Oin notera que

dans les Tableaux I et III, les écartements dans le germa-

nium et le séléniure de zinc et les rayons de courbure des quatre lentilles H, I, J et K du système 27 des deux modes de réalisation sont les mêmes. Du fait qu'il n'existe que de faibles différences des écartements dans l'air et des diamètres maximaux des ouvertures, on peut considérer que

le système de focale variable 27 est commun aux deux lunet-

tes qui donnent des champs et des diamètres de pupille dif-

férents dans l'espace image. Comme l'indiquent les Tableaux I à IV, on peut dimensionner et optimiser les systèmes de focale variable 27 dans les deux modes de réalisation pour

obtenir une plage plus étendue des distances focales effec-

tives supérieures et inférieures et de facteurs de grossis-

sement, et si le facteur de grossissement le plus élevé est suffisamment faible, une correction chromatique peut ne pas

être nécessaire, auquel cas toutes les lentilles constitu-

tives peuvent être formées par la même matière, telle que

du germanium. Il est également possible d'optimiser le sys-

tème d'oculaire 30 et le système collecteur 28 de manière à procurer d'autres champs et d'autres diamètres de pupille dans l'espace image, permettant ainsi d'associer la lunette à des systèmes détecteurs différents qui peuvent utiliser

ou non des mécanismes de balayage.

On notera que pour conserver une longueur d'ensem-

ble réduite à la lunette qui est représentée sur le dessin, le nombre f au niveau de l'image réelle interne 23 doit 6tre

maintenu faible, par exemple inférieur à 2,5.

On notera également que la lunette 40 des deux modcs de réalisation est ptmse pour la mise au point sur un objet voisin de l'infini, et qu'un changement du champ (grossissement) par un mouvement des équipages mobiles 31 et 32 peut conserver la mise au point nominale. Cependant, pour

un objet à une distance autre que l'infini, il est nécessai-

re de mettre au point initialement la lunette 40, et on réa-

lise commodément ceci en dê-plagant l'un au moins des équipa-

ges mobiles 31 et 32. Dans chaque cas, après la mise au point initiale,en fonction de la distance de l'objet, on peut déplacer l'un au moins des équipages mobiles 31 et 32, dans les limites fixées par les contraintes relatives à l'espace physique, pour remettre l'image au point afin de compenser des variations de température et des mouvements

du système de focale variable.

Toutes les données indiquées ici et dans les tableaux se rapportent à uine température de 20 C, et en ce

qui concerne le Tableau V, les valeurs V données sont calcu-

lées par la formule classique: V indice de réfraction à 10 pm - 1,0 indice de réfraction à 8,5 pm -indice de réfraction à 11,5 pm et le nombre f spécifié ici est obtenu par la formule (2 sin)- 1 dans laquelle g est le demi-angle du câne formé par le pinceau axial après réfraction dans la lentille sur

laquelle tombe le faisceau.

Bien que les deux modes de réalisation soient optimisés pour donner une résolution élevée sur une plage

de focale variable de 5:1, si la dégradation de la résolu-

tion est acceptable, on peut étendre la plage de focale variable jusqu'à au moins 9:1, l'étendue de cette plage

étant limitée par les contraintes physiques que les sous-

ensembles fixes du système de focale variable et du système

collecteur imposent aun: deux sous-ensembles mobiles du sys-

tème de focale variable.

Du fait que les équipages mobiles 31 et 32 sont séparés physiquement par une distance axiale qui, dans de nombreuses situations, présente la même valeur pour deux grossissements différents, il est possible d'utiliser le système de focale variable 27 dans un mode ne comportant que deux grossissements. A l'exception de la position la plus rapprochée des équipages mobiles 31 et 32 qui ne donne qu'un seul grossissement, on dispose d'une plage de paires de grossissements. Dans ce cas, les équipages mobiles 31 et 32 sont mutuellement accouplés pour former un seul équipage mobile qu'on positionne sélectivement à l'une ou l'autre des deux positions compatibles qui procurent la résolution mentionnée précédemment. Cette configuration ne procure

évidemment pas une mise au point continue entre les gros-

sissements, mais elle est mécaniquement simple du fait qu'elle ne comporte qu'un seul sous-ensemble mobile, et elle peut donner un rapport de grossissements très élevé,

tel que 9:1.

Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté,

sans sortir du cadre de l'invention.

Il

ANNEXE

TABLEAU 1

Lentil- Sur- Ecarte- Grossis- Rayorn Matière Diamètre

le face ment sement de d ouver-

(mm) courbure ture ( 27m) mazimal Pupil- 0 0 que] con- infini Air 15,30 le* que 1 33,21 quelcon- -68,58 Air 21,13 A que 3,30 queleou- -56,90 Ge 21,91 que 3 0,50 quelcon- 246,13 A-ir 22,85 B que 4 3,80 quelcon- 14792, 96 Ge 22976 aque 0,50 quelcon- 38,61 Air 21987 C que 6 10,07 quelcorn34'19 Ge 179,57 que 9 73,92 queicon- -233,38 Air 23958 E que 2,50 quelcon-525,64 Ge 24,00 que 11 12,82 quelcon- -132,08 Air 28,45 F que 12 5,10 quelcon- -78,31 Ge 299,15 que 13 0,50 quelconr- 176,02 Air 28,27 G que 14 4,40 quelcon- 636,75 Ge 27987 que 47,14 x2 ,89 x4 24,56 x6 -1986,54 Air 25,40 14,50 x8 H 5,65 xlO 16 2,30 auelceon- 151,64 Ge 24,93 que TABLEAU 1 (suite) Lentil- Sur- Ecarte- Grossis- Rayon Matière Diamètre

le face ment sement de d'ouver-

(mm) courbure ture (mm) maximal (mm) (ram) 24,78 x2 13,25 x4 17 17,00 x6 122,78 Air 27,78 24,25 x8 32,16 xlO 18 2,30 quelcon- -256,79 Ge 28,57 que 19 2,30 quelcon- -303,94 Air 29,83 J que 2,30 quelcon- -1010,46 ZnSe 30,69 que ,58 x2 68,36 x4 21 75,94 x6 -235,46 Air 77,48 78,75 x8 K 79,69 x10 22 13,50 quelcon- -155,60 Ge. 79,51 que

* Angle de champ maximal au niveau de la pupille = 46,4 .

TABLEAU il

Tailles de trace approximatives en valeur efficace dans l'espace objet ' (silliradians)

Monochromati- Polychromati-

que à 10,0 que sur 8,5-11,5 micromêtres micromètres** Grossis- Position dans le champ exprimée en fraction du sement chanmp total au niveau de la pupille***

0 0,4 0,8 0 0,4 0,8

x2 0,756 0,513 0,938 0,797 0,583 1,004 x4 0,380 0,247 0,494 0,389 0,264 0, 502 x6 0,273 0,223 0,308 0,279 0,233 0,318 x8 0,173 0,191 0,177 0,181 0, 200 0,193 xlO 0,121 0,083 0,141 0,136 0,107 0,163 * Diamètre de la pupille = 14,4 mm ** Mesure totalisée et pondérée portant sur trois longueurs d'onde. Les longueurs d'onde sont: 8,5, 10,0 et 11,5 micromêtres et les poids respectifs sont: 0,63, 1,00 et 0,50.

Angle de champ maximal au niveau de la pupille = 46,40.

TABLEAU III

Lentil- Sur- Ecarte- Grossis- Rayon Matière Diamètre

le face ment sement de d'ouver-

(mm) courbure ture (mM) maximal (mm) Pupil- 0 0 auelcon- Infini Air 11,30 le* que 1 19,50 quelcon- -47,12 Air 18,43 A que 2 3,80 quelcon- -37,97 Ge 19,50 que 3 0,50 quelcon- 163,58 Air 21,03 B que 4 3,60 quelcon- -2583,94 Ge 20,93 que 0,50 quelcon- 28,17 Air 19,19 C que 6 7,27 quelcon- 23,04 Ge 15,26 que 7 49,46 quelcon- 825,50 Air 22,76 D que 8 3,50 quelcon- -622,43 Ge 22,91 que 9 25,36 quelcon- -201,68 Air 25,52 E que 2,50 quelcon- -761, 11 Ge 25,97 que 11 6,76 quelcon- -113,54 Air 27,55 F que 12 5,20 quelcon-73,17 Ge 28,38 que 13 0,50 quelcon- 180,34 Air 27,67 G que

14 4,70 quelcon-

que 1109,73 Ge 27,27 47,58 x2,65 ,96 x5,30 24,39 x7,95 -1986,54 Air 25,00 14,19 x10,60 H 5,25 x13,25 16 2,30 quelcon- 151,64 Ge 24,57 que TABLEAU III (suite) Lentil- Sur- Ecarte- Grossis- Rayon Matière Diamètre

le fLace ment sement de d'ouver-

(mn) courbure ture (mm) maximal (mE.) (rnm) 23,54 x2,65 12,66 x5,30 17 16, 86 x7,95 -122,78 Air 27,42 24,33 x1O,6 32,44 x13,25 18 2,30 queicon- 256,79 Ge 28,18 que 19 2,30 quelcon- -303,94 Air 29,37 J que 2,30 quelcon- -1010,46 ZnSe 30,24 que 46,38 x2, 65 ,88 x5,30 21 76,2-5 x7,95 -235,46 Air 77,976 78,93 x O60 79,81 xl-,25 22 13,50 quelcon- -155960 Ge 79,84 que

* Angle de champ maximal au niveau de la pupille = 720.

TABLEAU IV

Tailles de trace approximatives en valeur efficace dans l'espace objet* (milliradians)

Monochromati- Polychromati-

que à 10,0 que sur 8,5-11,5 micromètres micromètrese* Grossis- Position dans le champ exprimée en fraction du sement champ total au niveau de la pupille***

0 0,4 0,8 0 0,4 0,8

x2,65 0,899 0,492 1,238 0,926 0,553 - 1,293 x5,30 0,425 0,303 0,576 0,430 0,312 0,580 x7,95 0,257 0,213 0,322 0,257 0,220 0,330 xlO,60 0,134 0,148 0,128 0,142 0,157 0,148 x13,25 0,171 0,087 0,159 0,180 0,106 0,178 * Diamètre de la pupille = 10 mm ** Mesure totalisée et pondérée portant sur trois longueurs d'onde. Les longueurs d'onde sont: 8,5, 10,0 et 11,5 micromètres et les poids respectifs sont: 0,63, 1,00 et 0,50.

** Angle de champ maximal au niveau de la pupille = 72.

256499O

TABLEAU V

Matière Indice de réfraction* Valeur V**

BS2 2,85632 248

BSA 2,77917 209

TI 1173 2,60010 142

AMTIR 1 2,49745 169

BS1 2,49158 152

TI20 2,49126 144

ZnSe 2,40653 77

KRS 5 2,37044 260

CsI 1,73933 316 CsBr 1,66251 176

KI 1,62023 137

* L'indice de réfraction est donné pour une longueur d'onde

de 10 micromètres.

** Sur la plage de longueurs d'onde de 8,5-11,5 micromètres.

2 56499J

Claims (6)

REVENDICATIONS

1. Lunette afocale infrarouge (40) comprenant un système de focale variable (27), un système collecteur (2B83 et un système d'oculaire (30) alignés sur un axe optique commun (26), le système de focale variable (27) étant conçu de façon à recevoir à partir d'un espace objet (24) un rayonnement dans la bande infrarouge, le système collecteur (28) étant conçu de façon à former une image réelle 123) à partir du rayonnement que lui applique le système de focale variable (27), et le système d'oculaire (30) étant conçu pour appliquer le rayonnement provenant de l'image (23)} à une pupille (0) dans un espace image (25), caractérisée en ce que le système collecteur (28) est formé par un seul sous-ensemble de lentilles qui est placé en position fixe sur l'axe optique (26) et le système de focale variable (27) est constitué par un sous-ensemble d'objectif (K) placé en position fixe sur l'axe optique (26) et par des

premier (H) et second (I, J) sous-ensembles de lentilles.

montés sur des équipages mobiles respectifs (32, 31) et pouvant être positionnés sélectivement et séparément le long de l'axe optique (26), entre le sous-ensemble d'objectif (K) et le sous-ensemble de lentilles unique (28), les premier (H) et second (I, J) sous-ensembles de lentilles ont le même signe de vergence, le sous-ensemble d'objectif (K) a une vergence positive, la variation de grossissement de la lunette que procure le positionnement sélectif des premier (H) et second (I, J) sousensembles

de lentilles couvre au moins une plage de 5:1, la trajec-

toire (34, 33) du mouvement des premier (H) et second (X.

J) sous-ensembles de lentilles est pratiquement exempte d'inversion de sens de déplacement, et la configuration est telle que des réglages de position relativement faibles des premier (H) et second (I, J) sousensembles de lentilles rendent la lunette (40) insensible aux effets d'origine

thermique.

2. Lunette selon la revendication 1, caractérisée

en ce que chacun des premier (H) et second (19 J) sous-

ensembles de lentilles a une vergence négative.

3. Lunette selon l'une quelconque des revenclica-

tions 1 ou 2, caractérisee en ce que chlaque sous-ensemble (H; I, J; K) du système de focale variable (27) est formé

par une seule lentille.

4. Lunette selon iune quelconque des revendica-

tions 1 à 3, caractérisée en ce que chacun des équipages mobiles (32, 31) est positionné le long de!'axe optique (26) par un signal de positionnement qui est émis par des moyens de calcul comportant des données pré-programmées concernant les caractéristiques optiques des éléments de

la.unette et comrnportant des entrées pouvant tire action-

nées manuellement, relatives à!a distance ficale et au

facteur de grossissement demandés, et une entree automati-

que continue pour la température détectée de la lunette.

5. Lunette selcn la revendicat-ion 1 caractéri-

sée en ce qu'elle présente les valeurs de paramètres qui

sont indiquées dans le Tableau i.

6. Lunette selon la revendication 1, caractéri-

sée en ce qu'elle présente les valeurs de paramètres qui

sont indiquées dans le Tableau III.