FR2507774A1

FR2507774A1 - Program-controlled pressure liq. flow - altering pressure to produce constant fluid flow velocity esp. of molten metal

Info

Publication number: FR2507774A1
Application number: FR8111518A
Authority: FR
Inventors: A T Dyshlenko; V A Samsonik; V A Fedorenko; M R Tsin; I M Chizhenko
Original assignee: INST LITIA AKADEMII
Current assignee: INST LITIA AKADEMII
Priority date: 1981-06-11
Filing date: 1981-06-11
Publication date: 1982-12-17
Also published as: FR2507774B1

Abstract

The flow of liq. esp. of molten metal, under pressure, is controlled by a rising pressure, checking the time when the jet passes a monitored section, and starting at that moment a program control for the pressure. The pressure rise is such that the velocity is constant when the monitored section is reached. The program control sequence is followed by a pressure redn. and these velocities are held throughout all cycles. This keeps the flow cycles constant independent of the metal level in the ladle.

Description

La présente invention concerne le dosage de liquides et a notamment pour objet un procédé de dosage de liquides au temps à l'aide d'un doseur en charge, ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé, applicables en particulier au dosage de bains de fusion agressifs à haute température. The present invention relates to the dosing of liquids and in particular relates to a process for dosing liquids over time using a loaded metering device, as well as a device for implementing this process, applicable in particular to dosing of aggressive high temperature molten baths.

L'invention peut trouver des applications particulièrement avantageuses dans la métallurgie et notamment dans la fonderie pour automatiser la coulée d'un métal liquide par portions dans des moules. The invention can find particularly advantageous applications in metallurgy and in particular in foundry for automating the casting of a liquid metal in portions in molds.

On utilise largement les doseurs de liquide en charge, qui délivrent la dose à la suite de la montée du liquide à doser sous pression dans un conduit d'évacuation et de son déversement à travers un orifice situé sur ledit conduit au-dessus du niveau maximum de liquide dans le réservoir. De tels doseurs sont les plus eff-icaces pour le dosage de bains agressifs à haute température, notaient de métaux liquides. On emploie le plus souvent des doseurs pneumatiques et électromagnétiques de métal fondu. Loaded liquid metering devices are widely used, which deliver the dose following the rise of the liquid to be metered under pressure in a discharge pipe and its discharge through an orifice located on said pipe above the maximum level. liquid in the tank. Such dosers are the most effective for dosing aggressive baths at high temperatures, noted liquid metals. Pneumatic and electromagnetic molten metal dosers are most often used.

On connait des procédés de dosage de métal liquide à l'aide de doseurs foulants en poids, au volume et au temps. Parmi ces procédés on utilise largement le dosage au temps, celui-ci étant le procédé le plus simple et, dans nombre de cas, l'unique procédé possible, par exemple pour le dosage de petites portions de métal (0,1 à 1,0 kg). Methods for dosing liquid metal are known using trough metering devices by weight, volume and time. Among these methods, time dosing is widely used, this being the simplest method and, in many cases, the only possible method, for example for dosing small portions of metal (0.1 to 1, 0 kg).

Le mouvement du liquide au cours du dosage au temps se divise en plusieurs étapes : (i) remplissage du conduit de vidange jusqu'à l'orifice de vidange;(2) vidange commandée (écoulement du liquide sous l'action de la pression appliquée); (3) vidange par inertie (vidange apres suppression de la pression); (4) retour du liquide au niveau de départ dans le conduit de vidange. The movement of the liquid during the time dosing is divided into several stages: (i) filling the drain pipe to the drain orifice; (2) controlled draining (flow of the liquid under the action of the pressure applied) ); (3) inertial emptying (emptying after pressure has been removed); (4) return of the liquid to the starting level in the drain pipe.

Le mouvement du liquide a un caractère instable dfl avant tout aux changements de la pression appliquée. The movement of the liquid is unstable primarily due to changes in the pressure applied.

Mais même quand la valeur de cette pression reste constante durant le cycle de dosage, la vitesse d'écoulement du liquide et son débit depuis le doseur varient au cours d'une période importante de ce cycle, et ce, à cause de l'influence sensible des forces d'inertie. En cas de coulée d'une petite portion de liquide, la vitesse d'écoulement et le débit sont variables durant tout le cycle de dosage.But even when the value of this pressure remains constant during the dosing cycle, the flow speed of the liquid and its flow rate from the doser vary during a significant period of this cycle, and this, because of the influence sensitive to inertial forces. When a small portion of liquid is poured in, the flow speed and flow rate are variable throughout the dosing cycle.

Les variations de la pression à appliquer au liquide représentent l'un des facteurs exerçant une influence sur la dose. Parmi ces facteurs il faut noter le changement du niveau de liquide dans le réservoir , le changement de la résistance hydraulique du conduit de vidange et des propriétés physiques du liquide. One of the factors influencing the dose is variations in the pressure to be applied to the liquid. Among these factors should be noted the change in the level of liquid in the tank, the change in the hydraulic resistance of the drain pipe and the physical properties of the liquid.

La plus grande influence est exercée généralement par le changement du niveau de liquide. Si la valeur moyenne de la pression appliquée et sa durée d'action sont constantes, on constante qu' au far et à mesure que le niveau de liquide baisse dans le réservoir, la nasse de la dose diminue.Ceci se produit pour les raisons suivantes
a) augientation du temps de remplissage du conduit de vidange;
b) diminution de la vitesse de déplacement du liquide au début de la vidange;
c) diminution de la surpression au cours de la vidange ooaandée;
d) diminution de la masse de liquide s'écoulant pendant la vidange par inertie aussi bien à cause de la réduction de la vitesse d'écoulement du liquide au début de cette étape du dosage qu'à cause de l'augmentation de la différence de pression qui agit au cours de cette période sur le liquide et qui est déterminée par le niveau de liquide dans le réservoir.The greatest influence is usually exerted by the change in the liquid level. If the mean value of the pressure applied and its duration of action are constant, it is constant that as far as the level of liquid drops in the reservoir, the basket of the dose decreases. This occurs for the following reasons
a) increasing the filling time of the drain pipe;
b) decrease in the speed of movement of the liquid at the start of the emptying;
c) reduction of the overpressure during the ooaandée emptying;
d) reduction in the mass of liquid flowing during draining by inertia both because of the reduction in the flow rate of the liquid at the start of this dosing step and because of the increase in the difference in pressure which acts during this period on the liquid and which is determined by the level of liquid in the tank.

On connaît un procédé de dosage (cf. certificat d'auteur URSS N' 129307 publié en 1960) suivant lequel, au départ, on maintient le niveau du liquide constant à l'aide d'un dispositif créant la pression, et puis on crée, à l'aide d'un autre dispositif, une pression constante d'appoint pour la période de dosage. There is a known dosing process (cf. USSR author's certificate No. 129307 published in 1960) according to which, at the outset, the level of the liquid is kept constant using a device creating pressure, and then creating , using another device, a constant make-up pressure for the dosing period.

Ce procédé de dosage et le doseur qui le met en oeuvre donnent lieu à des dépenses d'énergie suppléaentaires considérables, nécessaires pour maintenir le liquide dans le conduit de vidange à un niveau constant. D'autre part, le doseur a une structure compliquée à cause de la présence de deux dispositifs créant la pression. Lors du dosage de bains agressifs à haute température et, en premier lieu, de métaux liquides, on se heurte à des difficultés quant au maintien du bain à un meme niveau : il se produit une obstruction du conduit de vidange par les scories qui se déposent à la limite métal-air. D'autre part, on a besoin de compenser les pertes thermiques du bain dans le conduit de vidange. This metering process and the metering device which implements it give rise to considerable additional energy expenditure, necessary to maintain the liquid in the drain pipe at a constant level. On the other hand, the dispenser has a complicated structure because of the presence of two devices creating pressure. When dosing aggressive baths at high temperature and, first of all, liquid metals, there are difficulties in keeping the bath at the same level: there is an obstruction of the drain pipe by the slag which is deposited at the metal-air limit. On the other hand, there is a need to compensate for the thermal losses from the bath in the drain pipe.

On connaît également un procédé (cf. certificat d'auteur URSS N 226871) selon lequel, en se servant d'un doseur pneumatique, on augmente la pression à appliquer au liquide à doser avant le début de l'évacuation d'une dose, et puis on envoie au réservoir étanche du doseur une portion constante d'air comprimé. D'après ce procédé, la précision du dosage est affectée par le caractère indéter- miné de l'augrentation de la pression avant la vidange, et par la diminution de la surpression réelle et de la quantité de bain évacué à la troisième étape du dosage (pendant la vidange par inertie) au fur et à mesure de l'augmentation du volume libre du réservoir au cours de l'évacuation du liquide. A process is also known (cf. USSR author's certificate N 226871) according to which, by using a pneumatic metering device, the pressure to be applied to the liquid to be metered is increased before the start of the evacuation of a dose, and then a constant portion of compressed air is sent to the sealed tank of the doser. According to this method, the accuracy of the metering is affected by the indeterminate nature of the increase in pressure before emptying, and by the reduction in the actual overpressure and the amount of bath evacuated at the third stage of the metering. (during draining by inertia) as the free volume of the tank increases during the evacuation of the liquid.

Etant donné que les procédés qui viennent d'être décrits n'assurent pas la précision voulue du dosage, on utilise largement pour le dosage de bains agressifs à haute température des procédés plus simples donnant les mêmes résultats. Since the methods which have just been described do not ensure the desired accuracy of the assay, simpler methods giving the same results are widely used for assaying aggressive baths at high temperature.

Suivant l'un de ces procédés (cf. brevet Tchécos lovaquie N0 115834 publié le 7.6.1962) pour supprimer l'influence de l'augmentation de la durée de remplissage du conduit de vidange sur la masse de la dose, on mesure le temps non pas depuis le début de la création de la pression, mais à partir du moment où le front du jet de liquide à doser passe par la section contrôlée du conduit de vidange. Cette section est d'habitude choisie à proximité de l'orifice de vidange, et l'on y place un appareil de contrôle approprié. According to one of these methods (cf. Czech patent Lovaquie N0 115834 published on 7.6.1962) to remove the influence of the increase in the duration of filling of the drain pipe on the mass of the dose, the time is measured not from the start of the creation of pressure, but from the moment when the front of the jet of liquid to be metered passes through the controlled section of the drain pipe. This section is usually selected near the drain hole, and an appropriate tester is placed there.

Le procédé en question de dosage au temps à l'aide d'un doseur en charge consiste à faire monter le liquide par le conduit de vidange en faisant augmenter la pression depuis le niveau de départ sur le signal de début de dosage, à enregistrer le moment de passage par le front du jet liquide de la section contrôlée du conduit de vidange, à évacuer le liquide sous l'action de la pression, modifiée selon un programme donné réalisé à partir de ce moment, et à baisser la pression. The process in question of dosing on time using a loaded metering device consists in raising the liquid through the drain pipe by increasing the pressure from the starting level on the dosing start signal, recording the moment of passage through the front of the liquid jet of the controlled section of the drain pipe, to evacuate the liquid under the action of pressure, modified according to a given program carried out from this moment, and to lower the pressure.

Cependant, pour améliorer la précision du dosage, il est nécessaire de supprimer les autres facteurs énumérés ci-dessus. Or le procédé qui vient d'être décrit ne le permet pas. However, to improve the accuracy of the assay, it is necessary to suppress the other factors listed above. However, the process which has just been described does not allow this.

Suivant l'un des modes de réalisation du procédé, on a recours, pour stabiliser la valeur de la dose, à une correction de la durée du dosage au fur et à mesure de la diminution du niveau du liquide, celui-ci étant nesuré directement ou déterminé indirectement, par exemple en fonction du numéro de la dose. Le procédé est réalisé à l'aide d'un doseur pneumatique (AGAL 600) pour alliages d'aluminium (firme "Otto Junker", R.F.A.). According to one of the embodiments of the method, use is made, to stabilize the value of the dose, of a correction of the duration of the dosage as the liquid level decreases, the latter being measured directly or determined indirectly, for example based on the dose number. The process is carried out using a pneumatic metering device (AGAL 600) for aluminum alloys (firm "Otto Junker", R.F.A.).

La relation entre les changements du niveau et la durée de dosage pour une masse constante de la dose n'est pas linéaire et l'introduction de ladite correction exige l'emploi de dispositifs électroniques compliqués. The relationship between changes in level and duration of dosing for a constant mass of the dose is not linear and the introduction of said correction requires the use of complicated electronic devices.

D'autre part, lorsqu'il s'agit de bains de fusion agressifs à haute température (métaux, laitiers, fondants), la mesure continue du niveau de liquide dans le réservoir représente un problème difficile à résoudre, et la précision de cette mesure n'est pas élevée. Quant aux méthodes indirectes, elles ne sont pas précises puisqu'elles ne tiennent pas compte de 1 'erreur de mesure qui s'accumule, du changement de la capacité du réservoir du doseur au cours de l'utilisation et de l'écart du niveau initial du liquide dans le réservoir (après son remplissage) par rapport au niveau nominal. On connaît une autre manière d'effectuer la correction : on a proposé de modifier la durée du dosage en fonction du temps de passage du liquide par le secteur de mesure du conduit.Comme l'ont montré les essais effectués, cette liaison est très compliquée pour la réaliser,il faut un dispositif électronique spécial. D'autre part, la précision du dosage est sensiblement influencée par le changement de la section du conduit et par d'autres facteurs variables.On the other hand, in the case of aggressive melting baths at high temperature (metals, slag, fluxes), the continuous measurement of the level of liquid in the tank represents a problem difficult to solve, and the accuracy of this measurement is not high. As for the indirect methods, they are not precise since they do not take into account the measurement error which accumulates, the change in the capacity of the metering tank during use and the difference in level. initial liquid in the tank (after filling) compared to the nominal level. Another way of correcting is known: it has been proposed to modify the duration of the metering as a function of the time of passage of the liquid through the measurement sector of the conduit. As the tests carried out have shown, this connection is very complicated. to do this, you need a special electronic device. On the other hand, the accuracy of the dosage is significantly influenced by the change in the section of the duct and by other variable factors.

Pour réaliser le procédé qui vient autre décrit pour le dosage de bains de fusion agressifs à haute température, le plus utile serait d'employer un four à canal d'induction avec un système de commande (cf. M.P. Tsin et al. wuluchshenie kharacteristik bitiristornogo privoda MW XDN-6. USH Rishskoe soveschanie po magnitnoi gidro- dinamike SCIA, GD-metody i ustroistva, Riga, "Zinatne, 1975, pp. 113-114). To carry out the process which has just been described for the dosing of aggressive melting baths at high temperature, the most useful would be to use an induction channel furnace with a control system (cf. MP Tsin et al. Wuluchshenie kharacteristik bitiristornogo privoda MW XDN-6. USH Rishskoe soveschanie po magnitnoi gidro-dinamike SCIA, GD-metody i ustroistva, Riga, "Zinatne, 1975, pp. 113-114).

Ledit dispositif comprend un conduit de vidange à remplir de liquide à doser, ainsi qu'un système de canaux communiquant entre eux, avec un réservoir de liquide à doser et avec le conduit de vidange. Pour créer le courant électrique dans le liquide, on a prévu un inducteur dont le circuit magnétique fermé entoure l'un des canaux et dont l'enroulement est alimenté en courant alternatif. Said device comprises a drain pipe to be filled with liquid to be dosed, as well as a system of channels communicating with each other, with a reservoir of liquid to be dosed and with the drain pipe. To create the electric current in the liquid, an inductor is provided, the closed magnetic circuit of which surrounds one of the channels and the winding of which is supplied with alternating current.

Le nombre d'inducteurs dépend des conditions concrètes.The number of inductors depends on the concrete conditions.

Le point de jonction d'au moins un canal avec le conduit de vidange est entouré d'un électro-aimant servant à créer dans le liquide un champ magnétique entrant en interaction avec le courant électrique dans le liquide.The junction point of at least one channel with the drain pipe is surrounded by an electromagnet used to create in the liquid a magnetic field interacting with the electric current in the liquid.

Cet électro-aimant à d'habitude un enroulement principal qui constitue , avec un condensateur monté en parallèle, un circuit oscillant LC. L'alimentation de cet enroulement est réalisé à l'aide d'un convertisseur de tension qui fait varier la tension d'alimentation de l'électro-aimant suivant la loi de changement de la pression consignée par le système de commande.This electromagnet usually has a main winding which, with a capacitor mounted in parallel, an oscillating circuit LC. The supply of this winding is carried out using a voltage converter which varies the supply voltage of the electromagnet according to the law of change of pressure recorded by the control system.

Ce système de commande comprend une unité de progrsmmation du réglage de la tension d'alimentation de l'électro-aimant, ainsi qu'une unité de commande du convertisseur de tension. This control system comprises a unit for programming the adjustment of the supply voltage of the electromagnet, as well as a control unit for the voltage converter.

Ledit électro-aimant possède, en plus, des enroule mentis de compensation correspondant au nombre d'inducteurs et branchés en série avec les enroulements de ces derniers. Said electromagnet has, in addition, compensation windings corresponding to the number of inductors and connected in series with the windings of the latter.

Outre les éléments déjà mentionnés, le dispositif possède un capteur de niveau du liquide, installé dans la section contrôlée du conduit de vidange et branché sur l'unit de programmation. In addition to the elements already mentioned, the device has a liquid level sensor, installed in the controlled section of the drain pipe and connected to the programming unit.

Parmi les avantages du doseur qui vient dire décrit il faut citer le faible taux d'inertie de commande de la pression, une compensation efficace des pertes thermiques du bain de fusion, un haut coefficient de puissance de I 'électro-aimant qui détermine une faible puissance installée du convertisseur de tension.Toutefois, un tel doseur se caractérise par la relation non linéaire entre la pression développée et la tension d'alimentation de 1 'électro-aimant, cette non linéarité étant due à la diminution en avance de l'amplitude de la prenibre harmonique de tension et au changement de l'angle de déphasage entre cette harmonique et le courant dans le bain de fusion, surtout en eas de grands angles de réglage, c'est-à-dire en cas de faibles pressions. Among the advantages of the dosing device which comes to be described, mention should be made of the low rate of inertia of pressure control, effective compensation for the thermal losses of the molten bath, a high power coefficient of the electromagnet which determines a low installed power of the voltage converter. However, such a metering device is characterized by the non-linear relationship between the developed pressure and the supply voltage of the electromagnet, this non-linearity being due to the decrease in advance of the amplitude of the first harmonic of tension and to the change of the angle of phase shift between this harmonic and the current in the bath of fusion, especially in eas of great angles of adjustment, that is to say in case of low pressures.

L'invention vise donc un procédé de dosage d'un liquide au temps à l'aide d'un doseur en charge et un dispositif pour la réalisation dudit procédé, qui permet traient d'améliorer la précision du dosage en maintenant constante la loi de changement de la vitesse de déplacement du liquide à toutes les étapes du cycle de dosage indé pendamment du niveau du liquide dans le réservoir grâce à la relation linéaire entre la valeur de la pression créée et la tension d'alimentation de ltélectro-aimant du doseur dans toute la plage de changement de la pression. The invention therefore relates to a method for metering a liquid over time using a loaded metering device and a device for carrying out said method, which makes it possible to improve the accuracy of the metering by keeping the law of constant change in the speed of movement of the liquid at all stages of the dosing cycle regardless of the level of the liquid in the tank thanks to the linear relationship between the value of the pressure created and the supply voltage of the solenoid of the metering device in the entire range of pressure change.

Le problème ainsi posé est résolu en ce que dans le procédé de dosage d'un liquide au temps à l'aide d'un doseur en charge, consistant à faire remonter le liquide à doser à travers un conduit de vidange en faisant crotte la pression depuis un niveau de départ sur un signal de début de l'opération, à enregistrer le moment du passage du front du jet de liquide par une section contrôlée dudit conduit de vidange, à évacuer le liquide sous l'action d'une pression modifiée d'après un programme prescrit exécuté depuis ce moment, et à réduire par la suite la pression, suivant l'invention on fait crotte la pression à une vitesse constante de manière que vers le moment du passage du front du jet de liquide à travers ladite section contrôlée sa vitesse devienne constante, on modifie la pression d'après un programme donné par rapport à la pression enregistrée au moment du franchissement par le
Jet de la section contrôlée, tandis que la réduction de la pression est effectuée à une vitesse constante jusqu'à ce que le liquide, dans le conduit de vidange, descende et atteigne la section contrôlée, les vitesses correspondantes de changement de la pression étant maintenues constantes à tous les cycles de dosage.The problem thus posed is solved in that in the process of dosing a liquid over time using a loaded metering device, consisting in bringing the liquid to be metered through a drain pipe while making pressure build up from a starting level on a signal to start the operation, to record the moment of the passage of the front of the liquid jet through a controlled section of said drain pipe, to evacuate the liquid under the action of a modified pressure d '' after a prescribed program executed since that time, and to subsequently reduce the pressure, according to the invention the pressure is spattered at a constant speed so that towards the moment of the passage of the front of the jet of liquid through said section controlled its speed becomes constant, the pressure is modified according to a given program compared to the pressure recorded at the time of crossing by the
Jet of the controlled section, while the pressure reduction is carried out at a constant speed until the liquid, in the drain pipe, descends and reaches the controlled section, the corresponding rates of pressure change being maintained constant at all dosing cycles.

Le procédé proposé garantit une valeur constante de la dose malgré les changements du niveau du liquide dans le réservoir . La loi de changement du débit du liquide au cours du dosage et la durée totale de ltévacua- tion du liquide sont les mêmes pour tous les cycles de dosage. The proposed method guarantees a constant dose value despite changes in the level of the liquid in the reservoir. The law of change of the liquid flow during the dosing and the total duration of the evacuation of the liquid are the same for all the dosing cycles.

Il est utile d'effectuer le changement de la pression d'après le programme tout en conservant la vitesse d'accroissement de la pression durant un premier intervalle de temps dont la valeur est fonction du débit de liquide voulu, et en maintenant ensuite la pression constante durant un second intervalle défini par le volume de la dose. It is useful to change the pressure according to the program while maintaining the rate of pressure increase during a first time interval whose value is a function of the desired liquid flow rate, and then maintaining the pressure constant during a second interval defined by the dose volume.

Un tel mode de réalisation du procédé permet de réaliser le programme de changement de la pression à l'aide d'un système de commande relativement simple. Such an embodiment of the method makes it possible to carry out the program for changing the pressure using a relatively simple control system.

Il est utile, dans certains cas, qu'à partir du moment où le liquide est descendu au-dessous de la section ontrôlée du conduit de vidange, la pression enregistrée à ce moment soit réduite d'une valeur établie d'avance. It is useful, in certain cases, that from the moment when the liquid has descended below the controlled section of the drain pipe, the pressure recorded at this moment is reduced by a value established in advance.

Ceci permet de maintenir le niveau initial du liquide dans le conduit de vidange constant par rapport à ltorifice de vidange à tous les cycles de dosage, sans contrôle direct de ce niveau. On arrive ainsi à réduire la pollution d'alliages facilement oxydables et à obtenir une valeur constante de la durée totale de dosage. This keeps the initial level of the liquid in the drain line constant with respect to the drain hole during all dosing cycles, without direct control of this level. This results in reducing the pollution of easily oxidizable alloys and obtaining a constant value for the total dosing time.

Il est commode, à partir du moment de la descente du liquide en-dessous de la section contrôlée du conduit de vidange, de conserver la vitesse de diminution de la pression pendant un temps donné. It is convenient, from the moment of the descent of the liquid below the controlled section of the drain pipe, to maintain the rate of decrease in pressure for a given time.

Dans le cas où, en présence de variations de la tension d'alimentation, on dose un liquide électroconducteur à l'aide d'une pompe électromagnétique ayant deux systèmes électromagnétiques dont l'un sert à créer le courant électrique dans le liquide et dont l'autre engendre un champ magnétique dans le liquide, ce champ étant en interaction avec le courant dans le liquide, il est commode de maintenir les vitesses de changement de la pression égales à tous les cycles de dosage en alimentant le système électromagnétique, créant le champ magnétique dans le liquide, en une tension égale au rapport du carré de la tension stabilisée du réseau à la valeur actuelle de celle-ci. In the case where, in the presence of variations in the supply voltage, an electroconductive liquid is metered using an electromagnetic pump having two electromagnetic systems, one of which is used to create the electric current in the liquid and whose l other generates a magnetic field in the liquid, this field being in interaction with the current in the liquid, it is convenient to maintain the velocities of change of the pressure equal to all the dosing cycles by feeding the electromagnetic system, creating the field magnetic in the liquid, at a voltage equal to the ratio of the square of the stabilized network voltage to its current value.

Ceci permet de réduire considérablement la puissance installée du stabilisateur de la tension de rérsecm, et, par conséquent, d'améliorer la précision du dosage, la puissance stabilisante étant de plusieurs fois inférieure à la puissance totale consommée par le doseur. This considerably reduces the installed power of the rérsecm voltage stabilizer, and therefore improves the dosing accuracy, the stabilizing power being several times less than the total power consumed by the metering device.

Pour le cas indiqué plus haut, on peut sinplifier le systeae de commande de la tension de ltélectro-aimant grâce au fait que le maintien des vitesses de changement de la pression à des valeurs constantes dans tous les cycles de dosage est réalisé en alimentant le système dlectromagnétique, créant le champ magnétique dans le liquide, an une tension dont la valeur est égale à la différence entre le double de la valeur stabilisée de la tension du réseau et la valeur actuelle de celle-ci. For the case indicated above, the system for controlling the voltage of the electromagnet can be simplified by virtue of the fact that maintaining the rates of change of pressure at constant values in all the dosing cycles is achieved by supplying the system electromagnetic, creating the magnetic field in the liquid, at a voltage whose value is equal to the difference between twice the stabilized value of the network voltage and the current value thereof.

Le problème exposé plus haut est également résolu en ce que le dispositif pour la réalisation du procédé proposé, en cas de dosage d'un liquide électroconducteur, contenant un conduit de vidange à remplir avec le liquide à doser, un système de conduits communiquant l'un avec l'autre, avec un réservoir et avec le conduit de vidange, au loins un inducteur servant à créer le courant électrique dans le liquide et dont le circuit magnétique ferlé entoure l'un des conduits et dont l'enroulement est alimenté en courant alternatif, le point de jonction d'au moins deux desdits conduits étant entouré d'un électro-aimant servant à créer dans le liquide un champ magnétique entrant en interaction avec le courant électrique dans le conduit, ledit électro-aimant ayant au moins un enroulement principal avec un condensateur en parallèle, ledit enroule nuent étant alimenté par l'intermédiaire d'un convertisseur de tension d'alimentation de 1 'électro-aimant suivant la loi de changement de la pression commandée par un système de commande comportant une unité de programmation du réglage de la tension d'alimentation de l'électro-aimant, ainsi qu'une unité de commande du convertisseur de tension et des enroulements de compensation en nombre égal à celui des inducteurs branchés en série avec les enroulements des inducteurs, ainsi qu'un capteur de niveau du liquide, installé dans la section contrôlée du conduit de vidange, ledit dispositif étant caractérisé, selon l'invention, en ce que ledit convertisseur de tension est un formateur d'impulsions de tension d'un circuit LC constitué d'un électro-aimant et d'un condensateur, l'amplitude des impulsions étant réglée en accord avec le programme de changement de la pression, la fréquence des impulsions étant égale à la fréquence du courant des inducteurs, la capacité du condensateur étant choisie de manière que la fréquence des oscillations libres dans ledit circuit LC se situe dans une plage de 1 à 1,5 fois la fréquence des impulsions à la sortie du formateur. The problem set out above is also solved in that the device for carrying out the proposed method, in the event of metering of an electroconductive liquid, containing a drain pipe to be filled with the liquid to be dosed, a system of pipes communicating the one with the other, with a tank and with the drain pipe, at least an inductor used to create the electric current in the liquid and whose magnetic magnetic circuit surrounds one of the pipes and whose winding is supplied with current alternating, the junction point of at least two of said conduits being surrounded by an electromagnet serving to create in the liquid a magnetic field interacting with the electric current in the conduit, said electromagnet having at least one winding main with a capacitor in parallel, said bare winding being supplied via a supply voltage converter of the electromagnet according to the law of change of pressure co controlled by a control system comprising a programming unit for adjusting the supply voltage of the electromagnet, as well as a control unit for the voltage converter and the compensation windings in a number equal to that of the connected inductors in series with the windings of the inductors, as well as a liquid level sensor, installed in the controlled section of the drain pipe, said device being characterized, according to the invention, in that said voltage converter is a formatter of voltage pulses of an LC circuit consisting of an electromagnet and a capacitor, the amplitude of the pulses being adjusted in accordance with the pressure change program, the frequency of the pulses being equal to the frequency of the current inductors, the capacitance of the capacitor being chosen so that the frequency of free oscillations in said LC circuit is in a range from 1 to 1.5 times the frequency of the pulses at so rtie of the trainer.

Une telle conception du dispositif permet de maintenir constante la composition harmonique de la tension de sortie dans toute la gamme de réglage. On obtient une relation linéaire entre la tension et la pression, une plus haute pression pour des tensions plus faibles et une diminution de la puissance consommée. Such a design of the device makes it possible to maintain constant the harmonic composition of the output voltage throughout the adjustment range. We obtain a linear relationship between voltage and pressure, higher pressure for lower voltages and a decrease in the power consumed.

Il est utile que le formateur d'impulsions soit réalisé sous forme d'un quadripôle en T dont le circuit longitudinal comporte un thyristor de charge commandant la valeur de la tension d'alimentation de l'électro-aimant et un thyristor de décharge déterminant la phase de cette tension, tandis que son circuit transversal comporte un condensateur de mémoire, l'électrode de commande du thyristor de charge étant connectée, par l'intermédiaire d'une unité de commande du convertisseur de tension, à l'entrée de l'unité de programmation de réglage de la tension d'alimentation de l'électro-aimant. It is useful that the pulse former is produced in the form of a T-shaped quadrupole, the longitudinal circuit of which comprises a charge thyristor controlling the value of the supply voltage of the electromagnet and a discharge thyristor determining the phase of this voltage, while its transverse circuit comprises a memory capacitor, the control electrode of the load thyristor being connected, by means of a voltage converter control unit, to the input of the programming unit for adjusting the electromagnet supply voltage.

Un tel formateur permet, en cas d'alimentation par réseau de courant alternatif, de former des impulsions d'une amplitude variable par commande en phase du thyristor de charge. Such a trainer makes it possible, in the case of an AC power supply, to form pulses of variable amplitude by phase control of the load thyristor.

Il est commode de monter un autre quadripôle identique en opposé-parallèle avec ledit quadripôle en T. It is convenient to mount another identical quadrupole in opposite-parallel with said T-shaped quadrupole.

Ceci permet d'améliorer la forme de la courbe de la tension à 1 'électro-aimant et la forme de la courbe du courant d'entrée. This improves the shape of the electromagnet voltage curve and the shape of the input current curve.

Selon un mode de réalisation de l'invention, on a monté une self en série avec le thyristor de charge. According to one embodiment of the invention, a choke has been mounted in series with the load thyristor.

Ceci permet d'augmenter le coefficient de puissance du convertisseur. This increases the power coefficient of the converter.

Pour augmenter la pression maximale, gracie au réglage de la phase de la tension indépendamment de la valeur de celle-ci, il est utile que le thyristor de décharge soit réglable. To increase the maximum pressure, thanks to the adjustment of the voltage phase regardless of its value, it is useful that the discharge thyristor is adjustable.

Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le formateur d 'impulsions est connecté à une source dont la tension est égale à la différence entre le double de la tension stabilisée du réseau et la valeur actuelle de celle-ci. According to another embodiment of the invention, the pulse trainer is connected to a source whose voltage is equal to the difference between twice the stabilized voltage of the network and the current value thereof.

Ceci permet de stabiliser la pression sans modifier le système de commande et avec l'aide d'un stabilisateur de tension ordinaire. This allows the pressure to stabilize without modifying the control system and with the help of an ordinary voltage stabilizer.

Pour accroStre le taux de stabilisation de la pression et réduire la consommation d'énergie en supprimant le stabilisateur de tension dans le circuit de puissance, il est utile d'ajouter au dispositif un traducteur de fonctions pour diviser la valeur, proportionnelle au carré de la tension stabilisée, de la tension d'alimentation de I 1électro-aimant par la valeur proportionnelle à la valeur actuelle de cette tension, la sortie dudit traducteur étant couplée, par l'intermédiaire de l'unité de programma- tion du réglage de la tension d'alimentation de l'électroaimant et de I 'unité de commande du convertisseur de tension, à l'électrode de commande du thyristor de charge. To increase the rate of stabilization of the pressure and reduce the energy consumption by removing the voltage stabilizer in the power circuit, it is useful to add to the device a function translator to divide the value, proportional to the square of the stabilized voltage, of the supply voltage of the electromagnet by the value proportional to the current value of this voltage, the output of said translator being coupled, by means of the programming unit for adjusting the voltage supply of the electromagnet and of the control unit of the voltage converter, to the control electrode of the load thyristor.

L'invention sera lieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparattront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents iodes de réalisation donnés uniquement i titre d'exemples non limitatifs avec références aux dessins non limitatif s annexés, dans lesquels
- la figure 1 représente le dispositif suivant l'invention, partiellement en coupe;
- la figure 2 représente le schéma électrique d'une variante de réalisation du convertisseur de tension suivant l'invention;
- la figure 3 montre le schéma iVectriqRe d'une autre variante de réalisation du converEisseur ae tension suivant ltinvention;
- la figure 4 montre une variante de connexion du convertisseur de tension suivant l'invention;;
- la figure 5 représente une variante de connexion du système de commande au convertisseur de tension selon l'invention;
- la figure 6 représente la courbe de variation de la pression dans le temps, illustrant une variante de réalisation du procédé selon l'invention;
- la figure 7 montre la courbe de variation de la pression dans le temps, illustrant une autre variante de réalisation du procédé suivant l'invention.The invention will be understood and other objects, details and advantages thereof will appear better in the light of the explanatory description which follows of various embodiments given only by way of nonlimiting examples with reference to the non-drawing drawings. limited s appended, in which
- Figure 1 shows the device according to the invention, partially in section;
- Figure 2 shows the electrical diagram of an alternative embodiment of the voltage converter according to the invention;
- Figure 3 shows the iVectriqRe diagram of another alternative embodiment of the voltage converter according to the invention;
- Figure 4 shows an alternative connection of the voltage converter according to the invention;
- Figure 5 shows a variant connection of the control system to the voltage converter according to the invention;
- Figure 6 shows the pressure variation curve over time, illustrating an alternative embodiment of the method according to the invention;
- Figure 7 shows the pressure variation curve over time, illustrating another alternative embodiment of the method according to the invention.

Le procédé de dosage d'un liquide faisant l'objet de l'invention, comme déjà mentionné plus haut, trouve ses emplois les plus avantageux en particulier dans la métallurgie et dans la fonderie, où se pose avec une acuitd particulière le problème de l'accroissement de la précision du dosage de liquides électroconducteurs tels que des métaux liquides. Nais le procédé décrit ici permet d'améliorer la précision du dosage non seulement de liquides électroconducteurs, mais aussi de liquides non conducteurs. The method for dosing a liquid which is the subject of the invention, as already mentioned above, finds its most advantageous uses in particular in metallurgy and in foundry, where the problem of l arises with a particular acuitd. increase in the metering accuracy of electrically conductive liquids such as liquid metals. However, the process described here makes it possible to improve the accuracy of the dosing not only of electroconductive liquids, but also of non-conductive liquids.

Compte tenu du domaine préférentiel d'application de la présente invention, celle-ci va être décrite dans son application au cas particulier du dosage d'un liquide électroconducteur à l'aide d'un doseur en charge, bien que, comme on l'a déjà souligné, cette application ne soit pas la seule possible. On va d'abord examiner le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé proposé. Given the preferred field of application of the present invention, this will be described in its application to the particular case of dosing an electrically conductive liquid using a charged metering device, although, as is has already stressed, this application is not the only one possible. We will first examine the device for implementing the proposed method.

Comme on le voit à la figure 1, selon son mode de réalisation préférentiel, le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé en question comporte un réservoir 7 recevant le liquide à doser, le niveau de ce dernier dans le réservoir étant désigné par "han. Le réservoir 1 communique avec un conduit de vidange 2 muni d'un orifice de vidange 3. As can be seen in FIG. 1, according to its preferred embodiment, the device for implementing the process in question comprises a reservoir 7 receiving the liquid to be metered, the level of the latter in the reservoir being designated by "han The tank 1 communicates with a drain pipe 2 provided with a drain hole 3.

Le conduit de vidange 2 est en liaison avec un capteur 4 qui enregistre le passage du front du jet de liquide par la section contrôlée du conduit de vidange. The drain pipe 2 is connected to a sensor 4 which records the passage of the front of the liquid jet through the controlled section of the drain pipe.

L'emplacement de cette section contrôlée peut différer suivant les circonstances. C'est ainsi que pour des conduits de vidange courts et raidement ascendants, il est utile de situer la section contrôlée le plus près possible de l'orifice de vidange 3, tandis que dans le cas de conduits de vidange longs contenant des tronçons horizontaux, cette section peut être située plus loin de l'orifice de vidange, de préférence sur un secteur ascendant raide.The location of this controlled section may differ depending on the circumstances. It is thus that for short and stiffly ascending drain pipes, it is useful to locate the controlled section as close as possible to the drain opening 3, while in the case of long drain pipes containing horizontal sections, this section can be located further from the drain opening, preferably on a steep upward sector.

La conception du capteur 4 est choisie en fonction du genre de liquide à doser et de sa température. On peut utiliser des capteurs connus photo-électriques, à induction, à capacité, à flotteur. En ce qui concerne les métaux liquides transportés à travers des tubes céramiques, c'est en utilisant un capteur à contact électrique qu'on arrive à enregistrer avec le plus de précision le moment du passage du front du jet de liquide par la section contrôlée. The design of the sensor 4 is chosen according to the kind of liquid to be dosed and its temperature. Known photoelectric, induction, capacitance, float sensors can be used. With regard to the liquid metals transported through ceramic tubes, it is by using an electric contact sensor that we manage to record with the most precision the moment of the passage of the front of the jet of liquid through the controlled section.

Le dispositif contient en outre un système de conduits 5,6, 7 communiquant entre eux, avec le réservoir 1 et le conduit de vidange 2. Pour créer le courant électrique dans le liquide à doser, on a prévu deux inducteurs. Les circuits magnétiques 8 et 9 desdits inducteurs sont fermés et entourent les conduits 5 et 7 respectivement. Les enroulements 10 et 11 des inducteurs sont alimentés en courant alternatif. The device also contains a system of conduits 5, 6, 7 communicating with each other, with the reservoir 1 and the drain conduit 2. To create the electric current in the liquid to be metered, two inductors are provided. The magnetic circuits 8 and 9 of said inductors are closed and surround the conduits 5 and 7 respectively. The windings 10 and 11 of the inductors are supplied with alternating current.

Le point de jonction des conduits 5, 6 et 7 est entouré par le circuit magnétique 12 d'un électro-aimant destiné à créer dans le liquide à doser un champ magnétique entrant en interaction avec le courant électrique dans le liquide. Ledit électro-aimant possède un enroulement principal 13 réalisé sous forme de deux bobines montées en série. Un condensateur 14 est branché en parallèle sur 1 'enroulement principal 13. The junction point of the conduits 5, 6 and 7 is surrounded by the magnetic circuit 12 of an electromagnet intended to create in the liquid to be metered a magnetic field entering into interaction with the electric current in the liquid. Said electromagnet has a main winding 13 produced in the form of two coils connected in series. A capacitor 14 is connected in parallel to the main winding 13.

Le condensateur 14 constitue avec l'enroulement 13 de l'6lectro-aimant un circuit LC dont le rôle sera expliqué plus bas. The capacitor 14 constitutes with the winding 13 of the electromagnet an LC circuit whose role will be explained below.

L'électro-aimant possède en outre des enroulements de compensation 15, 16 branchés en série avec les enroule mentis 10 et Il des inducteurs, respectivement. The electromagnet also has compensating windings 15, 16 connected in series with the windings mentis 10 and II of the inductors, respectively.

Les enroulements de compensation ont pour fonction de compenser le champ magnétique créé dans le circuit magnétique 12 de i 'électro-aimant par le courant dans le métal liquide et d'assurer l'absence d'une force contreélectromotrice à la sortie d'un convertisseur de tension 17. The compensation windings have the function of compensating the magnetic field created in the magnetic circuit 12 of the electromagnet by the current in the liquid metal and of ensuring the absence of a counterelectromotive force at the output of a converter. tension 17.

L'enroulement 13 est alimenté par l'intermédiaire dudit convertisseur de tension 17 , qui sert à modifier la tension d'alimentation de l'électro-aiiant suivant la loi de variation de la pression établie par le système de commande. The winding 13 is supplied by means of said voltage converter 17, which is used to modify the supply voltage of the electromagnet according to the law of variation of the pressure established by the control system.

Ce système de commande comporte une unité 18 de programmation du réglage de la tension d'alimentation de l'6lectro-aimant et une unité 19 de commande du convertisseur de tension 17. This control system comprises a unit 18 for programming the adjustment of the supply voltage of the electromagnet and a unit 19 for controlling the voltage converter 17.

Selon l'invention, le convertisseur de tension 17 est un formateur d'impulsions de tension dudit circuit LC. According to the invention, the voltage converter 17 is a voltage pulse trainer of said LC circuit.

L'amplitude de ces impulsions est réglée en accord avec le programme de variation de la pression dans le liquide à doser, tandis que leur fréquence est égale à celle du courant de l'inducteur. La capacité du condensateur 14 est choisie de telle sorte que la fréquence des oscillations libres dans ledit circuit LC se situe dans une plage de 1 à 1,5 fois la fréquence des impulsions à la sortie du formateur d 'impulsions. The amplitude of these pulses is adjusted in accordance with the program for varying the pressure in the liquid to be dosed, while their frequency is equal to that of the current of the inductor. The capacitance of the capacitor 14 is chosen such that the frequency of the free oscillations in said LC circuit is in a range from 1 to 1.5 times the frequency of the pulses at the output of the pulse trainer.

Selon le mode préférentiel de réalisation de l'invention, le formateur d'impulsions est réalisé sous forme d'un quadripôle en T. Le circuit longitudinal de ce quadripôle contient un thyristor de charge réglable 20 (figure 2) commandant la tension d'alimentation de l'4lectro-aimant et un thyristor de décharge 21 déterminant la phase de cette tension. Le circuit transversal dudit quadripôle comporte un condensateur de mémoire 22. Le réglage du fonctionnement du thyristor de charge 20 est réalisé par l'unité 18 de programmation de réglage de la tension d'alimentation de l'électro-aimant , et à cette fin, l'entrée de cette unité est reliée par l'intermédiaire de l'unité 19 de commande du convertisseur de tension 17 à l'électrode de commande du thyristor de charge 20.Le condensateur de mémoire 22 se charge, par l'intermédiaire du thyristor de charge 20, lors de l'application à l'entrée du traducteur 17 d'une demi-onde positive de tension alternative sinusoIdale. L'énergie accumulée dans le condensateur 22 est transmise, sous forme d'une impulsion de courte durée, au condensateur 14 par l'intermédiaire du thyristor de décharge 21. Des oscillations entretenues apparaissent alors dans ledit circuit LC. La fréquence desdites oscillations est déterminée par les paramètres du circuit LC et se situe de préférence dans une plage de 1 à 1,5 fois la fréquence des impulsions à la sortie du formateur. L'amplitude est fonction du niveau de tension auquel est chargé le condensateur de mémoire 22. Toute variation de ce niveau entrasse des changements de la tension à la sortie du traducteur 17. According to the preferred embodiment of the invention, the pulse former is produced in the form of a T-shaped quadrupole. The longitudinal circuit of this quadrupole contains an adjustable charge thyristor 20 (FIG. 2) controlling the supply voltage of the electromagnet and a discharge thyristor 21 determining the phase of this voltage. The transverse circuit of said quadrupole comprises a memory capacitor 22. The operation of the load thyristor 20 is adjusted by the programming unit 18 for adjusting the supply voltage of the electromagnet, and to this end, the input of this unit is connected via the control unit 19 of the voltage converter 17 to the control electrode of the charge thyristor 20. The memory capacitor 22 is charged, via the thyristor load 20, when applying to the translator 17 input a positive half-wave of sinusoidal alternating voltage. The energy accumulated in the capacitor 22 is transmitted, in the form of a short duration pulse, to the capacitor 14 via the discharge thyristor 21. Maintained oscillations then appear in said LC circuit. The frequency of said oscillations is determined by the parameters of the LC circuit and is preferably within a range of 1 to 1.5 times the frequency of the pulses at the output of the trainer. The amplitude is a function of the voltage level at which the memory capacitor 22 is charged. Any variation in this level is accompanied by changes in the voltage at the output of the translator 17.

Selon un autre mode de réalisation, le formateur d'impulsions comprend encore un quadripôle en T, identique à celui qui vient d'être décrit et connecté à lui en opposé-parallèle. La figure 3 représente cet exemple d'exécution du formateur d'impulsions avec les références suivantes pour les éléments du second quadripôle en T thyristor de charge 23, thyristor de décharge 24, condensateur de mémoire 25. According to another embodiment, the pulse former further comprises a T-shaped quadrupole, identical to the one which has just been described and connected to it in opposite-parallel. FIG. 3 represents this exemplary embodiment of the pulse former with the following references for the elements of the second quadrupole in T charge thyristor 23, discharge thyristor 24, memory capacitor 25.

En série avec le thyristor de charge 20 peut être montée une self 26 qui a pour rôle de limiter la vitesse de croissance du courant à travers le thyristor 20 lors de la charge du condensateur de mémoire 22o Dans ce cas, la forme du courant prélevé sur le réseau se rapproche de la sinusoïde. Ceci permet d'augmenter le coefficient de puissance du formateur d'impulsions. In series with the charging thyristor 20 can be mounted a choke 26 which has the role of limiting the speed of growth of the current through the thyristor 20 during the charging of the memory capacitor 22o In this case, the shape of the current taken from the network approaches the sinusoid. This increases the power coefficient of the pulse trainer.

Le thyristor de décharge 21 peut être réglable pour permettre de régler la phase de la tension de sortie sur la charge par rapport à la phase du réseau d'alimentation, ce qui permet, grâce à la correction de la phase de courant de 1 t électro-aimant, d'augmenter de 10 à 15% la pression développée par le doseur. The discharge thyristor 21 can be adjustable to allow the phase of the output voltage on the load to be adjusted relative to the phase of the supply network, which allows, thanks to the correction of the current phase of 1 t electro -magnet, to increase by 10 to 15% the pressure developed by the dispenser.

On sait que les fluctuations de la tension du réseau d'alimentation compromettent le régime normal de fonctionnement du dispositif, ce qui conduit à des écarts indésirables, notamment, de la masse des doses, vu la perturbation du programme de variation de la pression. It is known that fluctuations in the voltage of the supply network compromise the normal operating regime of the device, which leads to undesirable deviations, in particular, in the mass of the doses, given the disturbance of the pressure variation program.

Pour améliorer la précision du dosage, surtout en cas de petites portions ( ~ 0,5 kg) de liquide, l'invention prévoit que le formateur d'impulsions soit connecté à la sortie d'une source de tension 27 (figure 4), la valeur de cette tension étant égale à la différence entre le double de la tension stabilisée du réseau et la tension actuelle du réseau. Un exemple de cette connexion est représenté à la figure 5. La source de tension 27 comprend un stabilisateur de tension 28 aux bornes d'entrée 29 et 30 duquel est appliquée la tension du réseau, tandis qu'à ses bornes de sortie 31 et 32 on obtient une tension stabilisée égale à la tension double du réseau. Les bornes 29 et 31 sont reliées entre elles, tandis que les bornes 30 et 32 servent de sortie à la source de tension 27.To improve the accuracy of the dosage, especially in the case of small portions (~ 0.5 kg) of liquid, the invention provides that the pulse trainer is connected to the output of a voltage source 27 (FIG. 4), the value of this voltage being equal to the difference between twice the stabilized network voltage and the current network voltage. An example of this connection is shown in FIG. 5. The voltage source 27 comprises a voltage stabilizer 28 at the input terminals 29 and 30 from which the network voltage is applied, while at its output terminals 31 and 32 a stabilized voltage is obtained equal to the double network voltage. The terminals 29 and 31 are interconnected, while the terminals 30 and 32 serve as the output of the voltage source 27.

Etant donné que la puissance consommée par l'électro-aimant est de l'ordre de 10 kW et que le convertisseur de tension 17 est un amplificateur de puissance à coefficient d'amplificateur supérieur à 100, il est plus intéressant d'introduire la correction des fluctuations de tension du réseau dans le système de commande du convertisseur de tension 17. Dans ce but, et aussi pour rendre invariable le programme de variation de la pression en cas de fluctuations de la tension du réseau d'alimentation, un exemple de réalisation du dispositif proposé comporte un traducteur de fonctions 33 (figure 5) dont le rôle est de diviser une valeur proportionnelle au carré de la tension stabilisée du réseau d'alimentation de 1 'électro-aimant par une valeur proportionnelle à la valeur actuelle de cette tension.On connaît largement les dispositifs permettant d'obtenir les signaux d'entrée d'un tel traducteur. Since the power consumed by the electromagnet is around 10 kW and the voltage converter 17 is a power amplifier with an amplifier coefficient greater than 100, it is more advantageous to introduce the correction mains voltage fluctuations in the control system of the voltage converter 17. For this purpose, and also to make the pressure variation program invariable in the event of fluctuations in the supply network voltage, an exemplary embodiment of the proposed device includes a function translator 33 (Figure 5) whose role is to divide a value proportional to the square of the stabilized voltage of the supply network of the electromagnet by a value proportional to the current value of this voltage .We are widely aware of the devices making it possible to obtain the input signals from such a translator.

La sortie du traducteur de fonctions est reliée, par l'intermédiaire de l'unité 18 de programmation du réglage. de la tension d'alimentation de l'électro-aimant et de l'unit 19 de zen commande du convertisseur de tension 17, aux électrodes de commande des thyristors 20 et 23. The output of the function translator is connected, via the unit 18 for programming the adjustment. of the supply voltage of the electromagnet and of the Zen unit 19 for controlling the voltage converter 17, to the thyristor control electrodes 20 and 23.

Le procédé selon l'invention permet de tenir compte des diverses conditions technologiques auxquelles doit satisfaire le processus de dosage et qui sont déterminées par la valeur de la dose, le genre de liquide à doser, etc. The method according to the invention makes it possible to take account of the various technological conditions which the dosing process must satisfy and which are determined by the value of the dose, the kind of liquid to be dosed, etc.

La figure 6 représente le diagramme de variation de la pression dans le temps, qui illustre l'un des modes de réalisation du procédé revendiqué. FIG. 6 represents the diagram of variation of the pressure over time, which illustrates one of the embodiments of the claimed process.

Avant le dosage, le liquide contenu dans le conduit de vidange 2 est maintenu à un niveau de départ déterminé par les conditions du processus technologique. On applique à 1 'électro-aimant une tension assurant la valeur voulue de pression Po et le niveau initial de liquide correspondant à cette pression. Dans le cas le plus répandu, le niveau initial de liquide est égal à son niveau dans le réservoir, le liquide dans le conduit de vidange étant en équilibre hydrostatique avec celui contenu dans le réservoir, l'électro-aimant recevant une tension assurant une pression appliquée nulle. Quand le signal de début de dosage est appliqué au moment tô à l'unité 18, cette dernière forme des signaux de commande qui augmentent à une vitesse constante la tension d'alimentation de 1'électro-aimant. Before dosing, the liquid contained in the drain pipe 2 is maintained at a starting level determined by the conditions of the technological process. A voltage is applied to the electromagnet ensuring the desired value of pressure Po and the initial level of liquid corresponding to this pressure. In the most widespread case, the initial level of liquid is equal to its level in the tank, the liquid in the drain pipe being in hydrostatic equilibrium with that contained in the tank, the electromagnet receiving a voltage ensuring a pressure applied null. When the start of dosing signal is applied at the time t0 to the unit 18, the latter forms control signals which increase the supply voltage of the electromagnet at a constant speed.

Le dispositif pour la réalisation de ce procédé est conçu en sorte que le changement de pression corresponde au changement de la tension d'alimentation de ltélectro-aimant, tension qui est prescrite d'après le programme. The device for carrying out this method is designed so that the change in pressure corresponds to the change in the supply voltage of the electromagnet, a voltage which is prescribed according to the program.

L'augmentation de la pression provoque le déplacement du liquide à doser à travers le conduit de vidange 2 en direction de l'orifice de vidange 3. Dans le processus décrit d'augmentation de la pression, on choisit la vitesse de variation de celle-ci à une valeur constante comprise entre 0,05 et 0,15 m/s, ce qui assure l'achèvement du processus hydraulique transitoire lié à l'accélération du liquide, et ce qui assure en outre, vers le moment du passage du front du jet de liquide par la section contrôlée, la mise en synchronisme du changement du niveau du liquide à doser dans le conduit de vidange avec le changement de la tension d'alimentation de l'électro-aimant. Ainsi, la vitesse du métal au moment où il traverse la section contrôlée du conduit ne dépend pas de son niveau dans le réservoir. The increase in pressure causes the liquid to be metered to move through the drain pipe 2 in the direction of the drain orifice 3. In the described process of increasing the pressure, the speed of variation of this is chosen. ci at a constant value between 0.05 and 0.15 m / s, which ensures the completion of the transient hydraulic process linked to the acceleration of the liquid, and which also ensures, towards the moment of the passage of the front of the liquid jet through the controlled section, the synchronization of the change in the level of the liquid to be dosed in the drain pipe with the change in the supply voltage of the electromagnet. Thus, the speed of the metal as it crosses the controlled section of the duct does not depend on its level in the tank.

Au moment t1 où le front du jet de liquide à doser traverse la section contrôlée, le capteur 4 de niveau de liquide entre en Jeu en déclenchant l'exécution du programme de variation de la pression. Selon l'invention, on modifie cette pression par rapport à la pression P1 obtenue au moment où le front du jet de liquide passe à travers la section contrôlée. At time t1 when the front of the liquid jet to be metered crosses the controlled section, the liquid level sensor 4 comes into play by triggering the execution of the pressure variation program. According to the invention, this pressure is modified relative to the pressure P1 obtained when the front of the liquid jet passes through the controlled section.

Suivant la version du programme examinée ici, on poursuit l'accroissement de la pression à une vitesse V1, pendant le délai donné #1 , jusqu'au moment t31 . Le liquide continue de monter dans le conduit de vidange 2. According to the version of the program examined here, the pressure increase is continued at a speed V1, during the given delay # 1, until time t31. The liquid continues to rise in the drain pipe 2.

Au moment t21 , avec une pression P21 , il atteint l'orifice de vidange 3 et se déverse du doseur. L'augmentation suivante de la pression jusqu'à P31, correspondant au moment t31 , conduit à l'augmentation du débit Q du métal jusqu'à la valeur Qmax exigée par la technologie. Pour accroître le débit Qmax , on augmente #1 et V1.At time t21, with a pressure P21, it reaches the drain orifice 3 and pours out of the metering device. The next increase in pressure up to P31, corresponding to the moment t31, leads to an increase in the flow rate Q of the metal up to the value Qmax required by the technology. To increase the flow Qmax, we increase # 1 and V1.

Au bout du délai #1, la pression demeure invariable pendant #2 jusqu'au moment t41 . L'écoulement du liquide se fait sous l'action d'une pression exéédentaire égale à la différence P21 - P31 . At the end of delay # 1, the pressure remains constant for # 2 until time t41. The liquid flows out under the action of an excess pressure equal to the difference P21 - P31.

En règle générale, la masse de la dose est déterminée par la valeur #2 établie par le programme. As a general rule, the mass of the dose is determined by the value # 2 established by the program.

Dans un cas particulier, lors de la distribution de faibles doses, t2 peut être nulle.In a particular case, during the distribution of low doses, t2 may be zero.

Au bout du délai #2, on commence à modifier à une vitesse constante la tension de l'électro-aimant pour abaisser la pression à la vitesse constante V2. 1
Au moment t5 , la pression atteint une valeur P@1 toutefois, vu que le liquide a une certaine inertie, il continue à s'écouler jusqu'à ce que la pression baisse à une valeur P41 au moment t6 . Ensuite on abaisse la pression au niveau de départ. Le caractère du changement de la pression dans cette zone n'exerce aucune influence sur la masse de la dose. C'est pourquoi, après la descente du jet de liquide au-dessous de la section contrôlée du conduit de vidange, la pression peut être modifiée soit suivant la même loi, soit par sauts. Dans l'exemple décrit de réalisation du procédé, on continue de modifier la pression à la vitesse constante V2.Au moment t7 le liquide à la pression P5 traverse la section contrôlée, au moment t8 la pression appliquée devient nulle, après quoi l'équilibre hydrostatique entre le liquide dans le conduit de vidange 2 et le liquide dans le réservoir se rétablit.At the end of delay # 2, we begin to modify the voltage of the electromagnet at a constant speed to lower the pressure at constant speed V2. 1
At time t5, the pressure reaches a value P @ 1, however, since the liquid has a certain inertia, it continues to flow until the pressure drops to a value P41 at time t6. Then we lower the pressure to the starting level. The character of the pressure change in this area has no influence on the mass of the dose. This is why, after the descent of the liquid jet below the controlled section of the drain pipe, the pressure can be modified either according to the same law, or by jumps. In the example described for carrying out the method, the pressure is continued to be modified at constant speed V2.At time t7 the liquid at pressure P5 crosses the controlled section, at time t8 the pressure applied becomes zero, after which equilibrium hydrostatic between the liquid in the drain pipe 2 and the liquid in the tank is restored.

A ce moment, le niveau de départ du liquide dans le conduit de vidange 2 est inférieur au niveau initial d'avant la vidange de la dose considérée, d'une valeur égale à la diminution du niveau du liquide dans le réservoir 1 après l'évacuation de la dose. At this time, the starting level of the liquid in the emptying pipe 2 is lower than the initial level before the emptying of the dose considered, by a value equal to the decrease in the level of the liquid in the tank 1 after the dose evacuation.

A chacun des cycles de dosage suivants quel qu'il soit, étant donné que le niveau du liquide a baissé dans le réservoir 1, pour faire remonter le liquide jusqu'à la section contrôlée il faudra appliquer en conséquence une pression plus grande P2 , que l'on obtient au moment
I t2
De cette façon, l'évacuation du liquide commence à la pression P22 au moment t22 , la montée de la pression continue jusqu'à la valeur P2 et prend fin au moment t3
La vidange à la pression P3 est réalisée jusqu'au moment t4 , après quoi on abaisse la pression à la vitesse constante V2 jusqu'au niveau de départ, la vidange du liquide prenant fin à une pression P42 au moment t62 .At each of the following dosing cycles whatever it is, given that the level of the liquid has dropped in the reservoir 1, to bring the liquid up to the controlled section it will be necessary to apply a higher pressure P2 accordingly, than we get at the moment
I t2
In this way, the evacuation of the liquid begins at the pressure P22 at the time t22, the rise in the pressure continues until the value P2 and ends at the time t3
The draining at the pressure P3 is carried out until the time t4, after which the pressure is lowered at the constant speed V2 to the starting level, the draining of the liquid ending at a pressure P42 at the time t62.

Il ressort de la description qui vient d'être donnée du procédé proposé que la vitesse V2 doit être choisie de telle sorte que la vidange du liquide prenne fin avant que ne se produise la baisse de la pression jusqu'à son niveau de départ.It emerges from the description which has just been given of the proposed process that the speed V2 must be chosen so that the emptying of the liquid ends before the drop in pressure occurs up to its starting level.

Etant donné que la différence des niveaux de la section contrôlée et de l'orifice de vidange, d'une part, et la vitesse V1 d'augmentation de la pression ainsi que la vitesse de montée du liquide dans le conduit (qui est en synchronisme avecoette première vitesse au moment du passage de la section contrôlée), d'autre part, ne dépendent pas du niveau initial du liquide, l'intervalle (t2 - t1) de montée du liquide depuis la section contrôlée jusqu'à l'orifice de vidange est constant pour tous les cycles de dosage, c'est-à-dire : t21 - t11 = t22 - t12
Pour cette raisons la surpression maximale (P3 - P2) est constante pour tous les cycles
P3 - P2 = P1 +V1#1] - CP1 + V1 (t2 t1)] =
V1[#1 - (t2 - t1)] = const. (1)
Sont donc constantes aussi les pressions moyennes au stade de la vidange commandée, déterminées par le rapport entre la surface S du trapèze 1-2-3-4 et l'intervalle de temps de la phase (t4 - t2), ce dernier étant lui aussi constant :V
(t4 - t2) = #2 + [#1 - (t2 - t1)] (1 + @2/V1) (2)
(t4 - t2) + #2
S = (P2 - P3) (3)
2
Comme on le voit, ces expressions ne contiennent que les grandeurs qui ne dépendent ni du niveau initial du métal, ni du temps t1 (on vient de montrer que l'intervalle (t2 - t1) est constant pour une valeur V1 donnée).Given that the difference in the levels of the controlled section and of the drainage orifice, on the one hand, and the speed V1 of increase in pressure as well as the speed of rise of the liquid in the conduit (which is in synchronism with this first speed at the time of passage of the controlled section), on the other hand, do not depend on the initial level of the liquid, the interval (t2 - t1) of rise of the liquid from the controlled section to the orifice of draining is constant for all dosing cycles, i.e.: t21 - t11 = t22 - t12
For this reason the maximum overpressure (P3 - P2) is constant for all cycles
P3 - P2 = P1 + V1 # 1] - CP1 + V1 (t2 t1)] =
V1 [# 1 - (t2 - t1)] = const. (1)
The mean pressures at the stage of controlled emptying are therefore also constant, determined by the ratio between the surface S of the trapezium 1-2-3-4 and the time interval of the phase (t4 - t2), the latter being itself also constant: V
(t4 - t2) = # 2 + [# 1 - (t2 - t1)] (1 + @ 2 / V1) (2)
(t4 - t2) + # 2
S = (P2 - P3) (3)
2
As we can see, these expressions contain only the quantities which depend neither on the initial level of the metal, nor on the time t1 (we have just shown that the interval (t2 - t1) is constant for a given value V1).

Le fait que la surpression et la vitesse de sa baisse soient constantes rend constante la vitesse du liquide à tous les cycles du dosage au moment où la surpression devient nulle Puisque cette vitesse est celle de départ pour la phase de vidange par inertie et que la baisse de la pression a lieu à une même vitesse, la vidange par inertie doit prendre fin durant un même délai (t6 - t5) pour une différence de pression (P2 - P4) constante par rapport à la pression P2 , ce qui veut dire que la vitesse moyenne des pressions agissant sur le métal au stade dek vitesse par inertie est elle aussi constante pour tous les cycles.Ceci est évident, mais, comme dans les cas précédents, peut être prouvé en résolvant le système correspondant d'équations différentielles. Le caractère constant de la loi de variation de la différence de pression agissant sur le métal à tous les cycles de dosage, de même que le caractère constant de la vitesse initiale du métal au passage de la section contrôlée, assurent une masse constante de métal évacué durant un cycle, c'est-à-dire que la masse de la dose est indépendante du niveau du métal dans le réservoir et dans le conduit. The fact that the overpressure and the rate of its fall are constant makes the speed of the liquid constant at all dosing cycles at the moment when the overpressure becomes zero Since this speed is that of departure for the draining phase by inertia and the fall pressure takes place at the same speed, the inertia emptying must end during the same delay (t6 - t5) for a constant pressure difference (P2 - P4) compared to the pressure P2, which means that the The average velocity of the pressures acting on the metal at the speed of inertia stage is also constant for all cycles. This is obvious, but, as in the previous cases, can be proved by solving the corresponding system of differential equations. The constant nature of the law of variation of the pressure difference acting on the metal at all dosing cycles, as well as the constant nature of the initial speed of the metal when passing the controlled section, ensure a constant mass of metal evacuated during a cycle, that is to say that the mass of the dose is independent of the level of the metal in the reservoir and in the conduit.

Dans le même temps, le niveau initial du métal dans le conduit de vidange 2 peut exercer une influence sensible sur les paramètres technologiques du processus de dosage. At the same time, the initial level of the metal in the drain 2 can exert a significant influence on the technological parameters of the dosing process.

C'est ainsi que lors du dosage d'alliages facilement oxydables (par exemple d'alliages de magnésiui), le retour du métal dans le conduit de vidange 2 jusqu'à son niveau dans le réservoir, à chacun des cycles de dosage, accroît le danger de pollution du métal par les produits d'oxydation qui se déposent sur les parois du conduit lors de la descente du métal. En cas de délais différents de remontrée du métal depuis son niveau initial à la section contrôlée (t1 - t0), la durée totale du cycle de dosage croit au fur et à mesure que le réservoir se vide, ce qui, souvent, peut compromettre l'automatisation du processus et le rendement de celui-ci.Thus, during the metering of easily oxidizable alloys (for example magnesium alloys), the return of the metal in the drain pipe 2 to its level in the reservoir, at each of the metering cycles, increases. the danger of pollution of the metal by the oxidation products which are deposited on the walls of the conduit during the descent of the metal. In the event of different recovery times for the metal from its initial level to the controlled section (t1 - t0), the total duration of the dosing cycle increases as the tank empties, which can often compromise the automation of the process and its performance.

Dans de pareils cas, il est économiquement avantageux de maintenir le métal dans le conduit de vidange 2 à un niveau constant par rapport à l'orifice de vidange 3, malgré une certaine dépense supplémentaire d'énergie. In such cases, it is economically advantageous to keep the metal in the drain 2 at a constant level relative to the drain 3, despite some additional energy expenditure.

On y arrive en réduisant la pression P5 obtenue au moment où le liquide descend au-dessous de la section contrôlée d'une valeur établie d'avance. Cette valeur étant constante, il devient possible de maintenir le liquide dans le conduit de vidange à une même distance de la section contrôlée et, par conséquent, de l'orifice de vidange 3. This is achieved by reducing the pressure P5 obtained when the liquid drops below the controlled section by a value established in advance. This value being constant, it becomes possible to keep the liquid in the drain pipe at the same distance from the controlled section and, consequently, from the drain orifice 3.

On obtient le même résultat en conservant la vitesse V2 de diminution de la pression durant le délai voulu après le franchissement de la section contrôlée figure 7)
AP = P3 - P6 = V2(t7 - t6 ) (4) où P6 est la pression initiale pour tous les cycles de dosage à ltexception du premier. Etant donné que t7 -t6 est const. , on a t p P constant . La baisse du niveau du liquide dans le conduit à tous les cycles se produit sous l'action d'une même différence de pressions: #p = V2(t - t6) (5) où t est la valeur actuelle du temps.C'est pourquoi le liquide, dans tous les cycles, atteint la section contrôlée pour une même différence de pression (P2 - P5) , et si, au moment où le métal franchit la section contrôlée, on fait baisser la pression correspondant à ce moment d'une valeur constante quelconque, le liquide parviendra à l'équilibre pratiquement à un même niveau par rapport à la section contrôlée (cela veut dire que la valeur P6 de même que P1 , s'accroîtra au fur et à mesure que se videra le creuset, tandis que la différence de pressions (P1 - P6) demeurera constante.La niveau de liquide dans le conduit de vidange 2 restant constant par rapport à la section contrôlée, le délai (t1 - t0) de remplissage du conduit de vidange jusqu'à la section contrôlée demeurera constant, lui aussi, ce qui rend constante la durée totale du cycle de dosage (t8 - t1).The same result is obtained by preserving the speed V2 of pressure reduction during the time required after crossing the controlled section (figure 7)
AP = P3 - P6 = V2 (t7 - t6) (4) where P6 is the initial pressure for all the dosing cycles except the first. Since t7 -t6 is const. , we have P constant. The drop in the level of the liquid in the conduit at all cycles occurs under the action of the same pressure difference: #p = V2 (t - t6) (5) where t is the current value of time. this is why the liquid, in all cycles, reaches the controlled section for the same pressure difference (P2 - P5), and if, when the metal crosses the controlled section, the pressure corresponding to this moment is lowered any constant value, the liquid will reach equilibrium practically at the same level with respect to the controlled section (this means that the value P6 as well as P1, will increase as the crucible is emptied, while the pressure difference (P1 - P6) will remain constant. The liquid level in the drain line 2 remains constant with respect to the section checked, the time (t1 - t0) for filling the drain line until the controlled section will also remain constant, making the total cycle time constant dosing (t8 - t1).

En réalisant les procédés qui viennent d'être décrits, on commence le premier cycle de dosage comme dans l'exemple examiné ci-dessus, c'est-à-dire lorsque le niveau du métal dans le conduit de vidange 2 est égal à celui du métal dans le réservoir 1. Le niveau de métal constant dans le conduit de vidange 2 par rapport à l'orifice de vidange 3 s'établit automatiquement au bout du premier cycle de dosage et est maintenu automatiquement constant jusqu'à la fin de la coulée depuis le réservoir 1, après quoi il devra être rabaissé au niveau du métal dans le réservoir 1. Ceci permet de réduire la consommation totale d'énergie et d'atténuer l'obstruction du conduit de vidange par les produits dsoxydation du métal. By carrying out the processes which have just been described, the first dosing cycle is started as in the example examined above, that is to say when the level of the metal in the drain pipe 2 is equal to that of metal in the tank 1. The constant metal level in the drain 2 relative to the drain 3 is established automatically at the end of the first dosing cycle and is kept automatically constant until the end of the poured from the tank 1, after which it will have to be lowered to the level of the metal in the tank 1. This makes it possible to reduce the total consumption of energy and to attenuate the obstruction of the drain pipe by the products of metal oxidation.

Dans le doseur, objet de l'invention, la relation entre la tension d'alimentation des systèmes. électromagnétiques et la pression développée est définie par l'expression
p = K1U1U2 (6) où K1 est un. coefficient de proportionnalité constant;
U1 est la tension du système d'induction du courant;
U2 est la tension du système de création du flux magnétique.In the metering device, object of the invention, the relationship between the supply voltage of the systems. electromagnetic and the developed pressure is defined by the expression
p = K1U1U2 (6) where K1 is one. constant proportionality coefficient;
U1 is the voltage of the current induction system;
U2 is the voltage of the magnetic flux creation system.

On a d'autre part U1 = = K2U3 (7)
U2 = K3fU3 (8) où U3 est la tension du réseau;
R2 et K3 sont des coefficients de proportionnalité;
est la fonction temporelle de variation de la
tension de 1 'électro-aimant durant le cycle.On the other hand, we have U1 = = K2U3 (7)
U2 = K3fU3 (8) where U3 is the network voltage;
R2 and K3 are proportionality coefficients;
is the time function of variation of the
voltage of the electromagnet during the cycle.

On a donc : p = K1K2K3fU32 (9)
Si la tension du réseau est variable, la valeur réelle de la pression développée par la pompe varie elle aussi, ce qui se répercute sur la précision du dosage. Il est évident que si on introduit dans la tension de l'électro-aimant une correction supplémentaire, sous la forme
U
K4 U3 (io)
U3 où U3N est la valeur stabilisée de la tension du réseau
on aura
U2 = K3fK4U3 = K3f= U3N2U3(11)
p = K1K2K3K4fU32 = K1K2K3fU3N2 (12)
En cas de variations relativement faibles de la pression, la correction peut être donnée sous forme d'une fonction d'approximation simplifiée
2U3N- U3
K4 = (13)
U3
U2 = K3fK4U3 = K3f(2U3N - U3), (14) d'où p = K1K2K3f(2U3N - U3)U3=K1K2K3f[2U3N-(U3+#U)] .(U3+#U)= = K1K2K3f(U3N2 -#U2) # K1K2K3fU3N2 (15)
Comme l'écart de tension n'est pas grand (pas plus de 10%), l'écart de la pression pour une telle correction ne dépasse pas 1%. So we have: p = K1K2K3fU32 (9)
If the network voltage is variable, the actual value of the pressure developed by the pump also varies, which affects the accuracy of the metering. It is obvious that if one introduces in the tension of the electromagnet an additional correction, in the form
U
K4 U3 (io)
U3 where U3N is the stabilized value of the network voltage
we'll have
U2 = K3fK4U3 = K3f = U3N2U3 (11)
p = K1K2K3K4fU32 = K1K2K3fU3N2 (12)
In the case of relatively small variations in pressure, the correction can be given in the form of a simplified approximation function
2U3N- U3
K4 = (13)
U3
U2 = K3fK4U3 = K3f (2U3N - U3), (14) hence p = K1K2K3f (2U3N - U3) U3 = K1K2K3f [2U3N- (U3 + # U)]. (U3 + # U) = = K1K2K3f (U3N2 - # U2) # K1K2K3fU3N2 (15)
As the voltage difference is not large (not more than 10%), the pressure difference for such correction does not exceed 1%.

Claims

1.- Method for dosing a liquid over time using a loaded metering device, of the type consisting in raising the liquid to be metered in the drain pipe by increasing the pressure from a starting level on a start of dosing signal, to record the moment of passage of the front of the liquid jet through a controlled section of said drain pipe, to evacuate the liquid under the action of a pressure varying according to a prescribed program, executed from said moment, and then to reduce the pressure, characterized in that the increase in pressure at a constant speed is carried out so that, towards the moment of the passage of the front of the jet of liquid through said controlled section, its speed becomes constant, that the variation of the pressure according to said prescribed program is carried out with respect to the pressure recorded at the time of crossing of said section controlled by the jet of liquid, and that the reduction of the pressure is carried out at a constant speed te until the liquid in the drain pipe drops below the controlled section, the corresponding rates of pressure variation being kept constant in all the dosing cycles.

2.- Method according to claim 1, characterized in that one carries out the variation of the pressure according to the prescribed program by maintaining the speed of increase of the pressure during a first time interval whose duration is determined d after the desired flow of liquid, and then maintaining the pressure constant during a second time interval, the duration of which is determined by the volume of the dose.

3.- Method according to one of claims 1 and 2, characterized in that from the moment the liquid is lowered below the controlled section of the drain pipe, the pressure reached is reduced by a predetermined value at the moment.

4.- Method according to one of claims 1, 2 and 3, characterized in that from the moment the liquid is lowered below the controlled section of the drain pipe, the rate of decrease of the pressure for a given time.

5.- Method according to claim 1, in the event of metering of an electroconductive liquid by an electromagnetic pump in the presence of fluctuations in the network voltage, said pump having two electromagnetic systems, one of which is used to create an electric current in the liquid, and the other, to create in said liquid a magnetic field interacting with the current created in the liquid, characterized in that maintaining identical pressure variation speeds in all dosing cycles by applying to the electromagnetic system creating the magnetic field in the liquid a tension whose value is equal to the ratio of the square of the stabilized tension of the network to the value of this at the time considered

6.- Method according to claim 1, in the event of metering of an electroconductive liquid, in the presence of fluctuations in the network voltage, using an electromagnetic pump provided with two electromagnetic systems, one of which is used to create an electric current in the liquid, and the other, creating in said liquid a magnetic field interacting with the electric current created in said liquid, characterized in that maintaining the rates of variation of the pressure at a constant value in all the dosing cycles is carried out by applying to the electromagnetic system creating the magnetic field in the liquid a voltage whose value is equal to the difference between twice the stabilized voltage of the network and the value thereof at the time considered.

7.- Metering device for implementing the method according to claim 1, in particular for metering an electrically conductive liquid, du.type comprising a drain pipe receiving the liquid to be dosed, a system of pipes communicating with each other, with a reservoir and with the drainage conduit, at least one inductor serving to create an electric current in the liquid, the closed magnetic circuit of said inductor surrounding one of said conduits and its winding being supplied with alternating current, the junction zone d '' at least two of said conduits being surrounded by an electromagnet serving to create in the liquid a magnetic field interacting with the electric current created in the liquid, said electromagnet having at least one main winding with a capacitor in parallel, said main winding being supplied by I 1 through a voltage converter intended to modify the supply voltage of the electromagnet according to the law of variation of the pressure prescribed by a control system comprising a programming unit for adjusting the supply voltage of the electromagnet, a control unit for the voltage converter, equalizing compensation windings to that of the inductors and which are connected in series with the windings of said inductors, as well as a liquid level sensor arranged in the controlled section of the drain pipe, characterized in that the voltage converter is a pulse generator of voltage of an LC circuit consisting of an electromagnet (12-13) and a capacitor (14), the amplitude of the pulses of which is adjusted in accordance with the pressure variation program, the frequency of said pulses being equal to the frequency of the current of the inductors (8-10) and (9-i1), and the capacitance of the capacitor (14) being chosen so that the frequency of the free oscillations in said LC circuit is within an interval of 1 to 1.5 times the frequency of the pulses at the output of the trainer.

8.- Device according to claim 7, characterized in that the pulse trainer is constituted by a T-shaped quadrupole whose longitudinal circuit comprises an adjustable charge thyristor controlling the value of the supply voltage of the electromagnet , and a discharge thyristor determining the phase of this voltage, while its transverse circuit comprises a memory capacitor, the control electrode of said charge thyristor being connected, via the control unit of the voltage converter , at the input of the programming unit for adjusting the supply voltage of the electromagnet.

9.- Device according to one of claims 7 and 8, characterized in that it comprises, connected in opposite-parallel to said quadrupole T, another quadrupole identical to this one.

10- Device according to one of claims 7, 8 and 9, characterized in that a choke is mounted in series with the load thyristor.

11.- Device according to one of claims 7, 8, 9 and 10, characterized in that the discharge thyristor is adjustable.

12.- Device according to one of claims 7 to 11> characterized in that the pulse trainer is connected to a voltage source equal to the difference between twice the value of the stabilized network voltage and the value of this at the time considered.

13.- Device according to one of claims 7 to 11, characterized in that it comprises a function translator for dividing a value proportional to the square of the stabilized voltage of the supply network of one electromagnet by a value proportional to the value of this voltage at the time considered, the output of said translator being connected via the programming unit for adjusting the supply voltage of the electromagnet and the control unit of the voltage converter, to the charge thyristor control electrode.