FR2495294A1 - Installation de chauffage par pompe a adsorption et son procede d'utilisation - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne une installation de chauffage à pompe à chaleur à adsorption. Cette installation comprend un évaporateur 10 qui contient un adsorbat 15 et un échangeur 36 de chaleur, un adsorbeur 1 qui communique avec l'évaporateur 10 et qui renferme un adsorbant 17, un magasin 22 de chaleur de fusion qui communique avec l'adsorbeur 1 et avec l'évaporateur 10, un élément 2 de chauffage de l'adsorbant, un dispositif 11 destiné à extraire de la chaleur de l'adsorbeur 1, un dispositif 8 destiné à extraire de la chaleur du magasin 22, un dispositif 27 destiné à mouiller l'échangeur de chaleur 36, et un dispositif 20 qui facilite la condensation de la vapeur passant de l'adsorbeur 1 dans le magasin 22. Domaine d'application : chauffage par pompage de la chaleur. (CF DESSIN DANS BOPI)
Description
L'invention concerne une pompe à chaleur à adsorption utilisée en
coopération avec un réservoir de
chaleur de fusion.
Diverses installations utilisant un collecteur de rayons solaires et une pompe à chaleur à compression de vapeur ont été proposées, mais un problème gênant l'adoption de telles installations est le -coût relativement élevé des groupes motocompresseurs appropriés. En principe, une pompe à chaleur à absorption utilisant du méthanol
et des sels LiBr et ZnBr mélangés, devrait pomper la cha-
leur de -50C à +60'C avec un coefficient de performance (COP) de l'ordre de 1,5. Si elle est équipée d'un réservoir de chaleur convenable de +600C, une telle pompe à chaleur peut être mise en oeuvre en utilisant l'électricité fournie aux heures creuses et elle peut remplacer la chaudière dans une installation existante de chauffage central à canalisations d'eau chaude. Cependant, et malheureusement, le méthanol est toxique, inflammable et sujet à une déshydratation par les sels précités. On a à présent conçu
une installation à pompe à chaleur à adsorption relative-
ment bon marché, ne nécessitant pas l'utilisation de substances toxiques pour des pompes domestiques, et pouvant fonctionner avec un coefficient de performance (COP)
d'environ 1,74, en utilisant l'énergie des heures creuses.
L'invention concerne donc une installation de chauffage comprenant un évaporateur qui renferme un adsorbat et un échangeur de chaleur. Un adsorbeur renferme un
adsorbant en communication avec l'évaporateur, et un réser-
voir de chaleur de fusion communique avec l'adsorbeur et avec l'évaporateur. L'installation comporte également des moyens qui fournissent de la chaleur à l'adsorbant contenu dans l'adsorbeur, des moyens destinés à extraire la chaleur de l'adsorbeur et des moyens destinés à extraire la chaleur du réservoir de chaleur de fusion. Elle comporte également des moyens destinés à mouiller d'un liquide l'échangeur de chaleur logé dcans l'évaporateur, et des moyens qui favorisent la condensation de la vapeur passant
de l'adsorbeur dans le réservoir de chaleur de fusion.
L'évaporateur renferme un échangeur de chaleur qui est de préférence à surface étendue et qui peut être un échangeur de chaleur à circulation d'air, ou bien un échangeur dans lequel un liquide circule. Dans le dernier cas, le liquide chauffé peut provenir d'un collecteur
du rayonnement solaire.
Le collecteur de rayonnement solaire peut prendre diverses formes et peut comprendre, par exemple, un récepteur simple, non vernissé, à travers lequel circule une solution d'éthylèneglycol. Habituellement la température
du fluide, par exemple l'eau ou la solution d'éthylène-
glycol, prélevant la chaleur dans le collecteur de rayonne-
ment solaire est relativement basse, par exemple de
-5 15 C.
L'énergie solaire est de préférence transmise à un réservoir de chaleur à basse température avant d'être transmise, par exemple par échange de chaleur, à l'adsorbat logé dans l'évaporateur. Un réservoir convenable de chaleur à basse température est décrit dans la demande de brevet britannique N0 8038284 qui a trait à un réservoir de chaleur comprenant une cuve qui contient un liquide dont le point de congélation est inférieur à 00C et dans lequel est immergé au moins un récipient étanche au liquide et conducteur de la chaleur, renfermant plusieurs substances différentes ayant chacune un point de congélation compris entre -50C et + 180C et une chaleur latente de fusion supérieure à 125 kJ/kg, un collecteur de rayonnement solaire étant associé à cette cuve afin que la chaleur provenant de ce collecteur puisse être transmise au liquide contenu dans la cuve et des moyens permettant d'extraire
la chaleur de ce liquide.
Dans tous les cas, il est souhaitable de rece-
voir de la chaleur de l'échangeur de chaleur logé à l'in-
térieur de l'évaporateur, à des températures aussi faibles que -80C. Il est donc souhaitable que l'adsorbat contenu dans l'évaporateur et ailleurs soit un liquide à point de congélation relativement bas. Des liquides convenables comprenner.t une solution d'eau et un antigel approprié, à faible pression de vapeur, par exemple du chlorure
de calcium ou de l'éthylèneglycol.
Un adsorbeur, qui renferme un adsorbant, communique avec l'évaporateur, par exemple par un conduit portant une vanne. Des moyens sont également prévus pour
fournir de la chaleur à l'adsorbant contenu dans l'adsor-
beur et ces moyens peuvent se présenter sous la forme d'un élément de chauffage par effet Joule alimenté, par
exemple,par l'électricité fournie aux heures creuses.
Il est souhaitable que l'adsorbeur puisse être rechargé sous de très faibles pressions de vapeur et, par conséquent, le système adsorbant/adsorbat préféré est un système tamis moléculaire à la zéolite 5A/eau ou, encore
mieux, un système tamis moléculaire à la zéolite Y/eau.
Cependant, il est possible d'utiliser un système charbon actif/iodure d'hydrogène ou d'autres tamis moléculaire5à la zéolite avec de l'eau, par exemple un tamis moléculaire à la zéolite Y. L'installation comporte des moyens d'extraction de la chaleur de l'adsorbeur et ces moyens comprennent de préférence un échangeur de chaleur. Ainsi, par exemple, une canalisation, dans laquelle un adsorbat, par exemple de l'eau, circule, communiquant avec le réservoir de chaleur de fusion, peut comporter une section en serpentin
qui est entourée par l'adsorbant logé dans l'adsorbeur.
Cette canalisation comporte avantageusement une pompe de circulation. Une forme préférée d'échangeur de chaleur est décrite dans la demande de brevet britannique N0 8036901. Cet échangeur de chaleur comprend une structure supportant une canalisation continue parcourue par un liquide, et des gaines à parois perméables, placées à peu
de distance de la canalisation, la structure et cette cana-
lisation étant réalisées en matière conductrice de la chaleur. Il est également prévu des moyens pouvant contenir
un matériau solide à proximité immédiate, mais à l'exté-
rieur des gaines.
Un réservoir ou magasin de chaleur de fusion communique avec l'adsorbeur, par exemple au moyen d'un conduit portant une vanne. Ce réservoir ou magasin de chaleur comprend un conteneur dans lequel sont disposés un ou plusieurs récipients conducteurs de la chaleur, étanches aux liquides,par exemple des sacs en matière plastique ou en élastomère, contenant chacun une substance ayant une chaleur de fusion relativement élevée, par exemple supérieure à 150 Joules/g. Ces récipients sont
de préférence réalisés en matière flexible afin de per-
mettre une dilatation et une contraction de la substance qu'ils renferment. Aux fins de l'invention, cette substance
doit fondre à une température comprise entre 400C et 800C.
Une substance particulièrement préférée est l'acide stéarique qui fond à 640C et qui possède une chaleur latente
de 199 Joules/g. D'autres substances convenables compren-
1 5 nent l'acide trichloracétique (point de fusion: 57,50C; chaleur latente: 360 J/g), le tritriacontane (C33H68) (point de fusion: 71,10C; chaleur latente: 226 J/g) et l'acide palmitique (point de fusion: 61,80C; chaleur latente: 166 J/g). Lorsque l'installation fonctionne, ce magasin de chaleur renferme également de l'adsorbat
entourant les récipients.
L'appareil comporte également des moyens d'extraction de la chaleur du réservoir ou magasin de chaleur de fusion. Cette extraction peut s'effectuer par
échange de chaleur, auquel cas une canalisation, dans la-
quelle un liquide tel que de l'eau circule, est montée
en relation d'échange de chaleur avec le liquide, c'est-à-
dire l'adsorbat contenu dans le magasin de chaleur de fusion. Cependant, lorsque l'adsorbat comprend de l'eau, la façon la plus commode pour extraire la chaleur consiste à faire circuler l'adsorbat dans le magasin de chaleur de fusion au moyen d'une canalisation qui fournit de la chaleur à la charge ou à un échangeur de chaleur dans le
circuit de la charge.
L'installation comporte également des moyens destinés à mouiller d'un liquide l'échangeur de chaleur
logé dans l'évaporateur. Ces moyens comprennent de préfé-
rence un pulvérisateur placé dans l'évaporateur, au-dessus de l'échangeur de chaleur. Le liquide, qui est l'adsorbat, est de préférence recueilli au fond de l'évaporateur et
recyclé à l'aide d'une pompe de circulation vers le pulvé-
risateur. Une variante des moyens destinés à mouiller l'échangeur de chaleur utilise des revêtements absorbant
l'eau, déplaçant par capillarité l'eau évaporée.
L'installation comporte également des moyens
aidant la condensation de la vapeur qui passe de l'adsor-
beur dans le magasin de chaleur de fusion, de préférence
dans la partie supérieure de ce magasin. Ces moyens compren-
nent avantageusement un dispositif de circulation qui comporte une pompe de circulation et un pulvérisateur, de manière que le liquide provenant du fond du magasin de
chaleur de fusion soit recyclé vers le sommet de ce maga-
sin d'o il sort à l'aide du pulvérisateur. Ce dernier est placé au sommet du magasin de chaleur de fusion, à
proximité du point o il est préféré que la vapeur prove-
nant de l'adsorbeur pénètre dans le magasin de chaleur de fusion. Ce circuit de recyclage comporte avantageusement deux vannes afin que l'adsorbat condensé puisse être réparti vers le pulvérisateur et un échangeur de chaleur
conçu pour fournir de la chaleur à la charge, c'est-à-
dire les moyens destinés à extraire la chaleur du magasin de chaleur de fusion. De cette manière, il est inutile que toute la chaleur produite soit emmagasinée dans le magasin de chaleur de fusion, mais une certaine partie de cette chaleur peut être utilisée pour le chauffage de
l'eau à usage domestique, par exemple.
L'installation comporte également, de préférence, des moyens destinés à transporter le liquide du magasin de chaleur de fusion vers l'évaporateur. Ce transport s'effectue de préférence à l'aide d'un conduit portant une
vanne et reliant le magasin de chaleur de fusion à l'évapo-
rateur. Le fonctionnement de l'installation sera à
présent décrit.
L'installation reçoit de la chaleur d'une source extérieure par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur placé dans l'évaporateur. Ce peut être un collecteur du rayonnement solaire, ou bien l'échangeur de chaleur peut être ventilé à l'air. La chaleur fournie provoque une évaporation de l'adsorbat de l'évaporateur et cette vapeur passe dans l'adsorbeur o elle est adsorbée, la chaleur d'adsorption étant transmise au magasin de chaleur de fusion et, par conséquent, à laàcharge. Cette transmission de chaleur est effectuée à l'aide des moyens
extrayant la chaleur de l'adsorbeur. L'adsorbat, par exem-
ple de l'eau, est mis en circulation dans l'échangeur de chaleur placé dans l'adsorbeur et de l'adsorbat chaud est fourni au magasin de chaleur de fusion o il fait fondre la substance à chaleur de fusion relativement élevée,
par exemple de l'acide stéarique,contenue dans les réci-
pients, par exemple des sacs en matière plastique. Une certaine partie de l'adsorbat chaud peut être recyclée
par la canalisation fournissant de la chaleur à la charge.
Lorsque l'adsorbeur est complètement chargé d'adsorbat, il peut être vidé. A cet effet, on fournit de la chaleur à l'adsorbant, par exemple au moyen d'un élément de chauffage à résistance, alimenté en électricité
en dehors des heures de pointe, la nuit, à bon marché.
La vapeur d'adsorbat désorbée passe ensuite dans le magasin de chaleur de fusion o elle cède sa chaleur latente de condensation afin de faire fondre la substance à chaleur de fusion relativement élevée, contenue dans les récipients
étanches aux liquides placés dans le magasin de chaleur.
A la fin de l'opération d'évacuation ou de vidange (lorsque de la chaleur n'est plus fournie), la température de l'adsorbant est élevée et cet adsorbant
peut être ramené à une température plus basse par circu-
lation intermittente d'adsorbat du magasin de chaleur de
fusion à travers l'échangeur de chaleur associé à l'adsor-
beur. Cette opération dépend de la pression de vapeur présente dans le magasin de chaleur de fusion et la chaleur sensible en excès est ainsi transmise au magasin. Lorsque la température inférieure souhaitée est atteinte, l'adsorbat qui est passé de l'adsorbeur dans le magasin de chaleur de fusion pendant l'opération d'évacuation (désorption) peut être dirigé vers l'évaporateur par ouverture de la vanne placée dans le conduit reliant le magasin de chaleur de fusion à l'évaporateur. Cette vanne doit être fermée lorsque la pression de vapeur de l'adsorbat contenu dans le magasin de chaleur de fusion descend au-dessous
de la pression de vapeur saturée de l'adsorbat, à la tempé-
rature inférieure souhaitée. Il est possible de prélever de la chaleur sur le magasin par circulation du liquide contenu dans ce dernier, c'està-dire l'adsorbat, dans
la canalisation fournissant de la chaleur à la charge.
Lorsque la température régnant dans le magasin de chaleur diminue, la substance fondue, par exemple de l'acide stéarique, contenue dans les récipients, se condense, cédant sa chaleur de condensation à l'adsorbat contenu
dans le magasin de chaleur de fusion.
Les deux opérations consistant à évaporer l'adsorbat de l'évaporateur et à évacuer l'adsorbat de l'adsorbant peuvent évidemment être inversées. Cependant, en pratique, ces opérations sont répétées de façon indéfinie
tant que de la chaleur doit être fournie à la charge.
L'invention sera décrite plus en détail en
regard du dessin annexé à titre d'exemple nullement limi-
tatif et sur lequel la figure unique est un schéma d'une forme préférée de réalisation de l'installation de
chauffage selon l'invention.
Un évaporateur 10 contient un adsorbat constitué d'eau contenant un antigel 15 au chlorure de calcium. De la chaleur est transmise à l'eau par les-serpentins d'un échangeur de chaleur 36 à surface étendue, qui reçoit lui-même sa chaleur d'un échangeur de chaleur à circulation
d'air (non représenté).
Un adsorbeur 1 est relié à l'évaporateur 10 par un conduit 16 portant une vanne 3. Cet adsorbeur 1 renferme un tamis moléculaire 17 à la zéolite Y et il est chauffé par un élément 2 de chauffage par effet Joule alimenté en énergie électrique pendant les heures creuses,
la nuit.
Une conduite 18 comporte un serpentin 11 d'échangeur de chaleur placé dans la zéolite 17, ainsi qu'une pompe 19. Cette conduite 18 contient de l'eau et elle est reliée à la fois au sommet et au fond d'un magasin ou réservoir 22 de chaleur de fusion. Une conduite 21, reliée au sommet de l'adsorbeur 17, porte une vanne 4 qui est également reliée au sommet du magasin 22 de chaleur de fusion. Ce dernier contient un adsorbat liquide 24 (eau) et plusieurs sacs 7 en matière plastique. Chaque sac contient de l'acide stéarique (point de fusion: 650C; chaleur latente de fusion 199 J/g). Le fond du magasin 22 de chaleurest relié par un conduit 12, portant une pompe 13 et une vanne 14, à l'échangeur de chaleur 8 qui fournit de la chaleur à la charge. Un conduit 9 de branchement, portant une vanne 5, relie le conduit 12 à un conduit 6 qui, lui-même, relie l'échangeur de chaleur 8 à un pulvérisateur 20 placé au
sommet du magasin 22 de chaleur.
Un conduit 28, portant une vanne 29, relie la partie supérieure du magasin 22 de chaleur à la partie supérieure de l'évaporateur 10. Enfin, l'évaporateur 10 comporte un circuit de pompage en dérivation, comprenant un onduit 25 qui porte une pompe 26 et qui relie le fond de l'évaporateur 10 à un pulvérisateur 27 disposé dans le
sommet de cet évaporateur 10.
En cours de fonctionnement, l'évaporateur 10 reçoit de la chaleur de l'échangeur de chaleur 36 à surface étendue, mais la température peut être aussi basse que -80C. L'échangeur de chaleur 36 est mouillé par le circuit de pompage en dérivation comprenant la pompe 26 et le pulvérisateur 27. L'eau vaporisée à basse température et à basse pression passe dans une vanne 3 et est adsorbée par la zéolite 17 dans l'adsorbeur 1. Dans cette forme particulière de réalisation, jusqu'à 17 g d'eau pour 100 g de zéolite peuvent être adsorbés à environ 700C et à une pression correspondant à la pression de vapeur de l'eau à -50C. La chaleur d'adsorption qui est ainsi produite est transmise au magasin 22 de chaleur par l'intermédiaire de l'échangeur 11 de chaleur, à l'aide de la pompe 19 et de la conduite 18. La chaleur est fournie à la charge par circulation de l'adsorbat dans l'échangeur de chaleur 8
à l'aide de la pompe 13, la vanne 14 étant ouverte.
Lorsque l'adsorbeur 1 est complètement chargé, il peut ensuite être déchargé. A cet effet, l'élément 2 de chauffage par résistance.est mis en marche, par exemple la nuit, en utilisant de l'énergie électrique à bon marché, disponible pendant les heures creuses, la vanne 3 étant fermée et la vanne 4 étant ouverte. La vapeur d'eau est désorbée de la zéolite 17 et elle est dirigée par-le conduit
- 21 et la vanne 4 vers le sommet du magasin 22 de chaleur.
La vapeur d'eau se condense alors dans ce magasin en cédant sa chaleur latente de condensation, ce qui fait fondre l'acide stéarique contenu dans les sacs 7. Au cours de cette opération d'évacuation ou de décharge, la pompe 19 est arrêtée et l'eau contenue dans l'échangeur de
chaleur 11 peut s'écouler vers le magasin 22 de chaleur.
Le circuit de pompage en dérivation, comprenant la pompe
13 de circulation, des conduits 12, 9 et 6 et le pulvérisa-
teur 20, assure une circulation d'eau dans le magasin 22 de chaleur et une condensation par injection. Les vannes et 14 permettent au courant d'adsorbat chaud (eau)
produit par la pompe 13 d'être réparti entre le pulvérisa-
teur 20 et l'échangeur de chaleur 8 qui fournit de la
chaleur à la charge.
A la pression de vapeur saturée de l'eau à 70'C et à une température de 300'C, la zéolite perd de l'eau jusqu'à ce qu'elle contienne environ 4 g d'eau pour 100 g de zéolite, de sorte que sa capacité de travail est d'environ 13 g pour 100 g. La vapeur d'eau évacuée se condense dans le magasin 22 de chaleur et fait fondre l'acide stéarique contenu dans les sacs 7, de manière que sa chaleur de condensation soit emmagasinée à 650C. A la fin de l'opération d'évacuation, l'adsorbant 17 est à une température de 300'C. Il est ensuite ramené à 70'C par
mise en marche de la pompe 19 qui est commandée par inter-
mittence sous l'effet de la pression de vapeur établie 1 0 à l'intérieur du magasin 22 de chaleur, et la chaleur
sensible en excès est ainsi transmise à ce magasin 22.
Lorsque la température régnant dans l'adsorbeur 1 atteint
700C, la vanne 29 est ouverte et l'eau, qui a été trans-
portée de l'adsorbeur 1 dans le magasin 22 de chaleur, peut revenir à l'évaporateur 10, la vanne 19 étant fermée lorsque la pression de vapeur établie à l'intérieur du magasin 22 descend au-dessous de la pression de vapeur
saturée de l'eau à 70C.
A la fin de l'opération d'évacuation, la charge
de l'adsorbeur 1 par l'évaporation de l'eau dans l'évapo-
rateur 10 reprend comme décrit précédemment.
La chaleur latente d'évaporation de l'eau à 700C est d'environ 2,326.106 J/kg, tandis que la chaleur d'adsorption est d'enviton 3,25.106 J/kg. Lorsqu'il est possible à la zéolite d'accumuler la chaleur sensible entre 700C et 3000C, la chaleur nécessaire à l'évacuation
de la zéolite est d'environ 4,42.106 J/kg et, par consé-
quent, le coefficient de performance prévu de 6,746 = 1,526, c'est-à-dire sensiblement le même que celui prévu pour une pompe à chaleur à absorption au méthanol travaillant -sur la même plage de température. Chaque dose de 45 kg d'adsorbant emmagasine 1,92.104 kJ, auxquels s'ajoutent 2,06.104 kJ dans le magasin de chaleur de fusion. Ceci
demande 103,5 kg d'acide stéarique convenablement enveloppé.
Il va de soi que de nombreuses modifications
peuvent être apportées à l'installation décrite et repré-
sentée sans sortir du cadre de l'invention.
Claims (18)
1. Installation de chauffage, caractérisée en ce qu'elle comporte un évaporateur (10) qui contient un adsorbat (15) et un échangeur (36) de chaleur, un adsorbeur (1) qui communique avec l'évaporateur et qui renferme un adsorbant (17), un magasin (22) de chaleur
de fusion qui communique avec l'adsorbeur et avec l'évapo-
rateur, un élément (2) destiné à fournir de la chaleur à l'adsorbant contenu dans l'adsorbeur, des moyens (11) d'extraction de la chaleur de l'adsorbeur, des moyens destinés à extraire la chaleur du magasin de chaleur de fusion, des moyens destinés à mouiller l'échangeur de chaleur logé dans l'évaporateur, et des moyens destinés à faciliter la condensation de la vapeur passant de
l'adsorbeur dans le magasin de chaleur de fusion.
2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte un échangeur de chaleur à circulation d'air destiné à transmettre de la chaleur
à l'évaporateur.
3. Installation selon l'une des revendications
1 et 2, caractérisée en ce que l'adsorbant est un tamis moléculaire (17) en zéolite 4A et en ce que l'adsorbat
est de l'eau.
4. Installation selon l'une quelconque des reven-
dications précédentes, caractérisée en ce que l'adsorbat contenu dans l'évaporateur est une solution antigel aqueuse (15).
5..Installation selon l'une quelconque des reven-
dications précédentes, caractérisée en ce que les moyens
destinés à extraire de la chaleur de l'adsorbeur compren-
nent un échangeur de chaleur (11).
6. Installation selon l'une quelconque des reven-
dications précédentes, caractérisée en ce que le magasin de chaleur de fusion comprend des récipients (7) contenant
de l'acide stéarique.
7. Installation selon l'une quelconque des reven-
dications précédentes, caractérisée en ce que l'adsorbat est de l'eau et en ce que les moyens extrayant la chaleur
du magasin de chaleur de fusion comprennent une canalisa-
tion dans laquelle ladite eau circule, transmettant de la chaleur à la charge ou à un échangeur (8) de chaleur monté dans le circuit de la charge.
8. Installation selon l'une quelconque des
revendications précédentes, caractérisée en ce que les
moyens destinés à mouiller l'échangeur de chaleur placé dans l'évaporateur comprennent un pulvérisateur (27) placé
au-dessus de l'échangeur de chaleur (36), ces moyens pou-
vant faire circuler l'adsorbat du fond de l'évaporateur
vers le pulvérisateur.
9. Installation selon l'une quelconque des
revendications précédentes, caractérisée en ce que les
moyens destinés à faciliter la condensation de la vapeur
sortant de l'adsorbeur comprennent une pompe (13) de cir-
culation et un pulvérisateur (20) pouvant recycler le liquide du fond du magasin de chaleur de fusion vers le pulvérisateur qui est placé dans la partie supérieure
du magasin de chaleur.
10. Installation selon l'une quelconque des
revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle
comporte des éléments (28, 29) permettant l'écoulement
d'un liquide du magasin de chaleur de fusion vers l'évapo-
rateur.
11. Procédé pour obtenir de la chaleur, caracté-
risé en ce que (a) une source de chaleur est utilisée pour évaporer un adsorbat (15) d'un évaporateur (10), cet adsorbat étant ensuite adsorbé par un adsorbant (17) placé dans un adsorbeur (1), la chaleur latente d'adsorption ainsi produite fournissant de la chaleur à la charge, et (b) une source (2) de chaleur est utilisée pour désorber l'adsorbat, à partir de l'adsorbant contenu dans l'adsorbeur cet adsorbat étant ensuite condensé dans un magasin (22) de chaleur de fusion3,en faisant fondre une substance ayant une chaleur latente de fusion relativement élevée et se solidifiant ensuite, la chaleur latente de fusion
ainsi obtenue étant transmise à la charge.
249529S
12. Procédé selon la revendication 11,
caractérisé en ce que les étapes <a) et (b) sont inversées.
13. Procédé selon l'une des revendications 11
et,121 caractérisé en ce que la source de charge utilisée dans l'étape (a) est un collecteur du rayonnement solaire.
14. Procédé selon l'une des revendications 11
et 12, caractérisé en ce que la source de chaleur utilisée dans l'étape (a) est un échangeur de chaleur à circulation d'air.
15. Procédé selon l'une quelconque des revendi-
cations 11 à 14, caractérisé en ce que la source de chaleur utilisée dans l'étape (b) est un élément (2) de
chauffage par effet Joule.
16. Procédé selon l'une quelconque des revendi-
cations 11 à 15, caractérisé en ce que, à la fin de l'étape (b),l'adsorbant est refroidi par circulation intermittente de l'adsorbat à partir du magasin de chaleur de fusion, dans un échangeur (11) de chaleur associé à
1 'adsorbeur.
17. Procédé selon la revendication 16, caracté-
risé en ce que, lorsque l'adsorbant a été refroidi, l'adsorbat est transporté du magasin de chaleur de fusion
vers l'évaporateur.
18. Procédé selon la revendication 11, caracté-
risé en ce que de la chaleur est obtenue à partir de l'ins-
tallation selon l'une quelconque des revendications 1 à 10.
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