FR2483049A1 - Bruleur a mazout pour faibles puissances de chauffe et procede d'exploitation de celui-ci - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE LES BRULEURS A MAZOUT. ELLE SE CARACTERISE EN CE QUE : LE DIAPHRAGME 6 A SON OUVERTURE 6A SITUEE ENTRE 3MM AMONT ET 5MM AVAL DE LA FACE FRONTALE 13B DE BUSE: L'AIR EST PARALLELE A L'AXE PRES DE L'OUVERTURE 6A; LE CONE DE NUAGE DE MAZOUT A UN ANGLE DE 65; LA LARGEUR DE L'INTERSTICE 7 AU BORD DU DIAPHRAGME 6 EST AU PLUS DE 0,5MM; LE DIAMETRE EXTERIEUR DE CE DIAPHRAGME EST ENTRE 49 ET 55MM; ET LE DIAPHRAGME COMPORTE DEUX REGIONS EN CONE 6C ET 6E. APPLICATION: BRULEURS DE 12 A 30 MCALH.

Description

"BR@LEUR A MAZOUT POUR FAIBLES PUISSANCES DE CHAUFFE ET PROCEDE D'EXPLOI-
TATION DE CELUI-CI"
L'invention concerne un brûleur à liquides, notamment à produits pétroliors, généralement désignés sous le nom de mazout, pour de faibles puissances de chauffe, en particulier pour des puissances de chauffe com- prises entre environ 12 et 30 Mcal/h, avec un dispositif d'amenée de ma zout, un ventilateur d'air et une tête de brûleur qui comprend un tube foyer sonsiblement cylindrique avec un tronçon so rétrécissant vers son orifice de sortie et une buse de brûleur placée dans le tube foyer, ain si qu'un diaphragme muni d'une ouverture centrale qui est disposé dans le tube foyer de manière telle que son bord extéricur se trouve dans la région du tronçon de ce tube se rétrécissant et qu'un interstice annulaire existe entre le diaphragme et la surface interne du tube foyer.

Dans de tels brûleurs pour faibles puissances de chauffe, des pro- blèmes importants se posent pour obtenir une qualité du combustion suffisante et ainsi une bonne utilisation du combustible amené au brûleur à mazout et un rendement élevé correspondant.

Dans la technique du chauffage au mazout on devait jusqu'à la solutin donnée par le brevet suisse 575-573 tenir compte du fait que les brûleurs à mazout de faible puissance de chauffe présentaient une qualité de combustion sensiblement inférieure à celle obtenue avec une puis- sanve de chauffe relativement grande. Pour la mesure de la qualité de combustion on y utilise la teneur en gan carbonique des gaz brûlés. Les conditions des brûleurs à mazout de grandes ou même seulement normales puissances de chauffe, soit de puissances de chauffe supérieures à 50
Mcal/h, ne peuvent pas être transposées aux brûleurs à mazout de faibles puissances de chauffe.Il est en effet apparu que dans les têtes de brû- leurs précédemment connues pour brûleurs à mazout à puissance de chauffe fe inférieure a 50 Hcal/h, le diamètre du côté de la bouche est relati- vement beaucoup trop grand pour la quantité d'air qui est nécessaire à la combustion et que l'ouverture dans le diaphragme est aussi proportion- nellement beaucoup plus grande que dans les brûleurs à mazout à grande puissance de chauffe. La faible qualité de combustion y est due en pre- mière ligne au fait que la pression dans le tube foyer et, par conséquent, également la vitesse d'écoulement de l'air dans la zone de mélange sont sensiblement plus faibles dans de plus petits brûleurs à mazout que dans des brûleurs à mazout relativement grands.Un dimensionnement du ventilateur d'air dans un petit brûleur à mazout tendant à faire pas ser l'air dans l'ouverture du diaphragme à la même vitesse d'écoulement que dans un grand brûleur à mazout aurait pour effet d'amener une quan- tité d'air qui dépasserait largement la quantité nécessaire à la combustion. Il en résulterait une forte baisse de la température de la fla--e, une très faible proportion de gaz carbonique dans le gaz brûlé et une dissipation, de manière indésirée, d'une grande partie de la chaleur produits dans l'air en excès.

Un étranglement de l'amenée d'air jusqu'à la valeur correspondant à un mélange oxygène-combustible à peu près stochiométrique donnerait par contre un écoulement d'air qui ne présenterait toujours qu'une faible vitesse d'écoulement. Comme cependant l'action de mélange de la ttte de brdleur dépend très fortement de la vitesse d'écoulement de l'air, cela aurait pour conséquence que l'air et le combustible se mêleraient l'un à l'autre de manière seulement incomplète. Le combustible serait ainsi amené à ne brtler que partiellement1 d'où d'une part un mauvais rondement et d'autre part une importante formation de suie.Un autre inconvénient d'une grande ouverture du diaphragme et d'une faible vitesse d'écoulement est que la différence de pression entre la chambre interne du tube foyer et la chambre de combustion est très petite. La relativement grande ouverture du diaphragme et la petite surpression dans le tube foyer ont alors pour conséquence que l'écoulement d'air et, par suite, la qualité de la combustion sont très fortement influencés par les variations de pression dais la chambre de combustion qui sont habituellement causées par une variation du tirage de la cheainée ou par des coups de vent.

Pour y remédier efficacement et pour obtenir une qualité de combustion aussi bonne que dans les brûleurs à mazout classiques pour grandes et moyennes puissances de chauffe, an a déjà; selon le brevet suisse 575.573, dans un brûleur à mazout générique, donné à l'ouverture centrale du diaphragme un diamètre de Il à 14 mm et dimensionné le ventilateur d'air pour qu'il produise dans l'espace interne du tube foyer une surpression de 32 à 36 mm de colonne d'eau.On a déjà reconnu à ce propos qu'il était essentiel pour obtenir une qualité de combustion suffisante dans les brflleurs à mazout pour faibles puissances de chauffe de mattri- ser les conditions de pression dans le tube foyer par un étranglement approprié de l'excès de débit de l'air de combustion amené par le ventilateur d'air à partir de l'intérieur du tube foyer dans la chambre de combustion sous forme d'air-de combustion primaire et d'air de combustion secondaire.Pour cela on a, contrairement aux réalisations connues rrécé- demment, limité le diamètre de l'ouverture centrale du diaphragme à des valeurs comprises entre 71 et 14 mm et l'on a également tenu l'intzrstice annulaire ménagé entre l'orifice de sortie du tube foyer t le bord extérieur du diaphragme, et servant d'ouverture de passage pour l'air de combustion secondaire à une valeur comparativement faible par rapport aux realisatione connues précédemment, pour pouvoir de cette manière maintenir suffisamment faible la totalité de la section d'écoulement dis- ponible pour l'air de combustioi primaire et secondaire
Cette eolution connue pour des brûleurs à mazout de faibles puissan- ces de chauffe donne des résultats satisfaisants, mais cela, seulement pour des brûleurs à mazout de puissances de chauffe supérieures à 18 Mcalfh. Pour des puissances de chauffe encore plus faibles, cette realisation connue s'est nontrée insatisfaisante parce qu'alors la qualité de la combustion chute rapidement ainsi que lo rendement, comme il résulte des essais. C'est pourquci on est jusqu'ici parti de l'idée qu'une puis sanve de chauffe de 18 McalZh représente la limite inférieure pour pouvoir maîtriser un brûleur à mazout de type générique de façon à garantir de manière fiable une qualité de combustion suffisamment bonne avec les avantages d'exploitation, d'économie et d'écologie qui l'accompagnent.

A la base de l'invention se trouve le problème de fournir, par des moyens simples et peu coûteux en évitant les inconvénients décrits, la possibilité de pouvoir maîtriser de manière fiable la qualité de la com bustion également dans les brûleurs à mazout pour puissances de chauffe inférieures à 78 Mcal/h de manière qu'elle corresponde au moins aux conditions connues selon le brevet suisse 575.573.

Selon une première idée inventive indépendante appliquée à un brd- leur à mazout pour faibles puissances de chauffe, l'invention atteint cet objectif de manière étonnament simple par la combinaison de diverses mesures dans un brûleur à mazout de type générique, ces mesures consistant d'une part é donner à l'ouverture centrale de diaphragme une dimension minimale située entre 1Q et 15 mm et à disposer le diaphragme avec un écartement entre son ouverture centrale et a face frontale libre du corps de buse de la buse de leur qui se trouve dans la plage comprise entre 3 mm de cette face frontale libre du c8te de la canne de buse et 5 mm de cette face du coté de l'orifice de sortie du tube foyer et d'autre part à donner à l'écoulement d'air de combustion primaire traversant l'ouverture centrale du diaphragme un guidage tel que cet écoulement au moins dans une région marginale de la face de cette ouverture de diaphragme parcourt cette ouverture sensiblement perpendiculairement à cette face.

L'invention part de la constatation se trouvant à la base de celleci comme idée inventive générale, que, pour des puissances de chauffe extrêmement faibles, à savoir celles allant jusqu'à douze Mcal/h, une action sur la section de passage d'air entre l'espace interne du tube foyer et la chambre de combustion pour résoudre le problème posé n'est, seule, pas suffisante, mais qu'au contraire dans les domaines de puissances de chauffe aussi faibles d'autres paramètres constructifs prennent une importance essentielle, paramètres auxquels le monde technique n'a de toute façon jusqu'ici attribué aucune valeur.Il s'agit d'une part de la nécessité d'une réduction supplémentaire de la limite inférieure pour la plus faible dimension de l'ouverture centrale de diaphragme, en respectant, certes, une distance du plan denturée de cette ouverture centraie de diaphragme à la face frontale libre du corps de buse de la buse de brtleur que l'on peut faire varier à l'intérieur de limites préfixées selon l'invention.On a trouvé de manière surprenante que cette distance ='a en aucune façon besoin d'être choisie uniquement positive comme on le tenait jusqu'ici pour nécessaire dans le monde technique, le diaphragle étant disposé du c8té de l'orifice de sortie du tube foyer en avant de la face frontale libre du corps de buse de la buse de brûleur, mais, pour des relations géométriques entièrement déterminées dans la région de soufflage de l'air de combustion primaire, on peut aussi de manière appropriée avoir une distance dite distance négative" à cette ouverture de diaphragme, le plan d'entrée de l'ouverture centrale du diaphragme se trouvant du coté de la canne de buse par rapport à la face frontale libre du corps de buse de la buse de brûleur.Un paramètre tout-à-àit essentiel pour l'obtention de la qualité de combustion voulue, également avec des puissances de chauffe se trouvant en dessous des valeurs considérées jusqu'ici comme étant encore exactement maniables, est l'amenée d'air de combustion primaire à l'ouverture centrale de diaphragme dans la direction spécifique à l'invention.A la base ée l'invention se trouve la constatation que précisément pour de faibles puissances de chauffe il importe d'avoir un bon mélange de l'oxygène participant à la réaction de combustion et du nuage de mazout et que la qualité de l'opération de mélange, eu égard précisément aux vitesses d'écoulement d'air élevées souhaitées, dépend essentiellement du fait que cela ait lieu le plus possible dès la région initiale du cane de pulvérisation du nuage de mazout, soit le plus près possible de la sortie de celui-ci de la face frontale libre du corps de buse de la buse de brûleur, et soit le moins possible perturbé par des turbulences dans la région de la surface du cône.Le développement de cette idée inventive qui ne tombe pas sous le sens a conduit à prévoir selon l'invention d'amener l'air de combustion primaire qui traverse l'ouverture centrale du diaphragme, aussi à plat que possible sur le cône de pulvérisation, sur une étendue de surface aussi grande que possible de cette ouverture de diaplirage, au moins toutefois sur une région marginale de celle-ci, c'est-à-dire avec, au moins dans cette région marginale, une direction d'écoulement à peu près parallèle à l'axe du tube foyers De manière surprenante on a obtenu par cette mesure un mélange particulièrement bon de gouttelettes de ma- zout du c8ne de pulvérisation non seulement dans la région enveloppe de celui-ci, mais aussi à l'intérieur de celui-ci.

il est apparu que même avec des brûleurs à mazout du type décrit, qui sont étudiés pour de puissances de chauffe descendant jusqu'à 12
Mcal/h, on peut obtenir avec l'invention des conditions de combustion au moins aussi bonnes que celles décrites dans le brevet suisse 575.573 pour des puissances de chauffe entre 18 et 35 Mcal/h.La mise en oeuvre de l'invention n'est pas limitée aus brûleurs à mazeut pour puissances de chauffe en-dessous de 18 Mcal/h, mais l'invention peut au contraire trouver application avec avantage, de manière appropriée également peur des puissances de chauffe plus élevées comme par exemple celles comprises entre 18 et 35 Heal/h ou même encore plus.

On a mis en évidence de façon surprenante qu'il était possible même avec des puissances de chauffe aussi petites de la m4me manière qu'avec des puissances de chauffe plus élevées, de prévoir une buse de brûleur disposée dans le tube foyer coaxialement à celui-ci et de réaliser l'ou- verture centrale du diaphragme sous forme circulaire avec un diamètre de 10 å 15 mm. D'autre part, il peut être approprié, selon une autre idée inventive perfectionnant de manière adéquate l'invention, de prévoir deux buses de brûleur disposées symétriquement par rapport à l'axe du tube foyer et de donner à l'ouverture centrale du diaphragme la forme d'us ovale avec des régions latérales semi-circulaires de diamètre de 10 à 15mm coaxiales chacune au point milieu d'une des buses de brûleur. Cette réalisation permet en effet une adaptation étendue à une gamme de puissan- ces de chauffe relativement grande, en particulier si les deux buses de brûleur sont conçues chacune pour un débit de mazout minimal.

Comme, pour une grande partie des cas d'utilisation, il est apparu préférable en outre d'adopter une réalisation de l'invention dans laquel- le la plus petite dimension de l'ouverture centrale du diaphragme se trouve, de manière en soi connue, entre t2 et 13 mm, il faut signaler, à cet égard, que, dans le cas d'une ouverture centrale du diaphragme de forme circulaire, la plus petite dimension de cette ouverture correspond au diamètre de celle-ci tandis que dans une ouverture centrale de diaphragme de forme ovale cette plus petite dimension est la distance perpendiculaire aux deux côtés allongés de l'ovale.

On peut obtenir des conditions d'écoulement particulièrement favo rables pour l'air de combustion primaire traversant l'ouverture centrale du diaphragme ainsi qu'une amélioration correspondante de la qualité do la combustion avec une forme de réalisation de l'invention dans laquelle le diaphragme est disposé du c8té de l'orifice de sortie du tube foyer du corps de buse de la buse ou des buses de brdleur avec une distance entre son ouverture centrale et le plan de la face frontale ou des faces frontales de corps de buse de 1,2 mm.Il est surprenant que cette faible distance entre la face d'entrée de l'ouverture centrale de diaphragme et la face frontale libre de la buse de brûleur ait une influence si spé cifiquement favorable sur la qualité de la combustion, précisément pour les faibles puissances de chauffe. Par la géométrie de l'introduction du nuage de mazout on pourrait encore réduire en soi cette distance, mais os c'est aperçu qu'alors l'espace pour l'installation d'une électrode ou de plusieurs électrodes d'amorçage est ci limité qu'il existe le danger de décharges disruptites sur le diaphragme ou le corps de buse.

Dans un perfectionnement de l'intention, une forme préférée de réalisation selon une autre idée inventive dépendante, se caractérise par le guidage de l'écoulement d'air de combustion primaire traversant l'ou- ouverture centrale du diaphragme au moyen du contour de la surface extérieure du corps de buse de chaque buse de brûleur.Dans un autre développement avancé, chaque corps de buse de la buse de brûleur peut comporter un contour éloigne de la canne de buse se rétrécissant, la tangente å ce contour dans la région de transition avec la face frontale libre du corps de buse formant avec l'axe du tube foyer un angle 0 < qui est compris entre 150 et 35, et l'on a mis en évidence qu'il est préférable que l'angle de cette tangente dans la région de transition avec la face frontale libre du corps de buse soit compris entre 20 et 300.Il est apparu de manière surprenante que, si l'on assure les dispositions selon cette idée inventive, la buse de brûleur peut comporter d'une mani ère connue en soi une région terminale en forme approximative de tron ;on de sphère du cbté de l'orifice de sortie du tube foyer.On n'a pas jusqu'ici estimé possible d'installer des buses de brdleur avec un tel contour connu de la surface extérieure de leur corps de buse également pour les buts poursuivis par l'invention, parce que précisément les réalisations classiques de telles buses de brailleur s'arrangent pour donner un guidage de l'écoulement de l'air de combustion primaire dans lequel les lignes d'écoulement de cet air de combustion présentent un angle relativement très raide avec la ligne enveloppe du cône de nuage de mazout, ce qui d'une part entraîne le danser de poches tourbillonnaires juste derrière la face frontale libre du corps de buse et d'autre part permet une pénétration relativement peu tangentielle dans le cône de nua- ge de mazout et, par suite, une action de mélange relativement mauvaise de cet air de combustion primaire ou de l'oxygène qu'il contient avec le flux continu de gouttelettes du nuage de mazout. Selon l'invention il est donc préférable d'installer soit des buses de cette configuration connue avec un rayon suffisamment faible de la région terminale en forme de tronçon de sphère de leur corps de buse soit des buses dans lesquel- les, du fait d'une dimension anale relativement faible de cette région terminale, la tangente dans la région de transition avec la face frontale le libre du corps de buse présente une inclinaison qui se trouve dans la gamme d'angles prévue selon l'invention. On évite, il est vrai, ces difficultés le plus largement si, selon une variante de l'invention, la buse de brûleur présente de manière en soi connue une région terminale en forme de tronc de c8ne de côté de l'orifice de sortie du tube foyers
Dans cette forme de réalisation préférée, il est possible pratiquement sans dépense de technique de fabrication, de construction ou de montage, par une inclinaison correspondante de la ligne enveloppe de cne de la région terminale du corps de buse do la buse de brûsur, qui est située du côté de l'orifice de sortie du tune foyer, de donner à la tangente, dans la région de transition avec la face frontale libre, qui ee confond pratiquement avec la ligne enveloppe de cône de cette région terminale du corps de buse, l'inclinaison voulue assurant constamment un guidagede l'écoulement d'air de combustion primaire tel que cet air se présente pratiquement perpendiculairement à la face d'entrée de l'ouverture cen- trale du diaphragme.

On a établi qu'une réalisation de brûleur à mazout selon cette idée inventive et ses développements avantageux décrits précédemment conduit à une plus grande chute de pression et, de manière souhaitée, à une vi- tesse de l'air de combustion proportionnellement plus élevée que dans les réalisations classiques sù les butes de brûleur de réalisation con- nue requièrent un plus grand diamètre de l'ouverture de diaphragme et où, par suite, le diamètre extérieur du diaphragme ainsi que l'orifice de tube foyer doivent être tenus plus grands car autrement la face de départ de la flamme serait trop petiteS ce qui conduit forcément à un orifice de section agrandie à l'extrémité de la tête de brûleur, avec la conséquence que dans une telle réalisation classique on ne peut pas obtenir dans le tube foyer la haute pression d'air voulue.La vitesse élevée de l'air de combustion que l'on peut obtenir par la conception de tête de brûleur conforme à l'idée inventive et à ses perfectionnements avantageux contribue également de manière essentielle à améliorer le mélange d'air de combustion et de nuage de mazout, attendu que de manière surprenante il se produit un mélange rapide et intime du nuage de mazout et de l'oxygène et qu'une combustion presque stochiométrique est assurée.

Hais un autre perfectionnement de l'idée de l'invention, qui n'était pas facile à imaginer, a également fait ses preuves et consiste en ce que la face frontale libre du corps de buse de la buse de brûleur présente un diamètre qui correspond au plus à la moitié de la plus faible dimension de l'ouverture centrale du diaphragme ou du diamètre de celle-ci.

D'après l'expérience, le diamètre de cette face frontale libre du corps de buse doit être d'environ 5 mm. Avec cette dimension, on obtient a'après l'expérience une aérodynamique particulièrement bonne dans la tête de brûleur avec un orifice de petite section, comme désiré, dans l'estrémité de toute de brtleur et une pression d'air proportionnellement élevé dans le tube foyer, d'où une vitesse relativement plus élevée de l'air de combustion, et, comme cela s'est vérifié, le temps de séjour du nuage de mazout en soi déjà très court jusqu'à la combustion peut Outre utilisé, dans une portion accrue, pour un mélange aussi rapide et bon que possible du nuage de mazout avec l'air de combustion, car l'air de combustion peut, dans ce processus de mélange, déjà pénétrer dans la pointe du cône de pulvérisation du nuage de mazout.

Il s'est en outre montré avantageux que la buse de brtleur comporte de manière en soi connue une région hexagonale du côté de la canne de buse et que, dans un autre développement de l'idée inventive décriteen dernier lieu, le diamètre du cercle enveloppe de cette région soit plus petit que la plus faible dimension ou le diamètre de l'ouverture centrale du diaphragme.Cela a aussi une influence importante sur la géométrie aérodynamique de l'écoulement de l'air de combustion primaire dans le sens de l'obtention de conditions de combustion stochiométriques
L'invention n'est pas en soi limitée à la constitution interne de la buse de brEleur qui est spécifiquement mise en oeuvre, en particulier eu égard à l'angle du cône de pulvérisation du nuage de mazout produit par cette buse, mais il a été mis en évidence de manière surprenante que des buses de bradeur en soi entièrement connues peuvent être mises en oeuvre avec un c8ne d'écoulement du nuage de mazout d'angle de cône compris entre 600 et 70 , cet angle de cône devant de préférence être de 65c.

On a obtenu un résultat tout-à-fait surprenant avec une disposition selon une autre idée inventive dépendante attendu qu'il a été précisément constaté que pour des puissances de chauffe se trouvant en dessous de celles considérées jusqu'ici coame encore exactement maniables, à savoir en dessous de 18 Ncal/h, on pouvait obtenir une élévation de la qualité de combustion du fait que la possibilité d'écoulement de l'air de combustion secondaire dans la chambre foyer est encore plus fortement restreinte que dans la solution que fait eonnaRtre le brevet suisse 575.573. Pour cela, cette autre idée inventive prévoit deux mesures à prendre alternativement ou ensemble, dont l'une se caractérise en ce qu'on prévoit un interstice annulaire pour le passage de l'air de le combus- tion secondaire entre l'orifice de sortie du tube foyer et le bord exté- rieur du diaphragme, dont la largeur dans le plan de l'orifice de sortie est au plus de 0,5 mm, tandis que, seloa leantre, on prévoit un intersti- ce annulaire pour le passage de l'air de combustion secondaire entre l'o- rifice de sortie du tube foyer et le bord extérieur du diaphragme, dont la profondeur en direction de l'axe du tube foyer est au plus de 1,3mm
Il est on outre apparu que m8me avec la conception de brûleur selon l'invention le diamètre du bord extérieur du diaphragme peut être, d'une manière en soi connue, compris entre 40 et 70 mmO Cela signifio que des brûleurs à mazout existante peuvent être réaménagés pour des puissances de chauffe plus petites avec une qualité de combustion excellente selon l'invention et un rendement élevé, d'une manière extrêmement économique, simplement en installant l'un par rapport à l'autre dans une disposition coordonnée spécifique à l'invention un diaphragme approprie aux buts de l'invention et une buse de brûleur communiquant à l'air de combustion primaire un écoulement conforme à l'invention. Il en est évidemment de m8me pour l'installation de buses de brûleur en tandem l'une à c8té de l'autre.On obtient ainsi non seulement une simplification du montage dans le cas d'une première installation aussi bien que dans le cas d'une modification d'installation, mais aussi une rationalisation de tout le programme de fabrication et de livraison en ce qui concerne la produit tion et le stockage avec les avantages de coat correspondants. Il est montré particulièrement avantageux que le diamètre extérieur du diaphragme se trouve entre 49 et 55mm, et il est de préférence de 50 mm.

Dans le mOme sens, le diamètre de l'orifice de sortie du tube foyer se trouve entre 41 et 71 me, la plage préférée se trouvant entre 50 et 56 mm et ce diamètre étant de préférence de 5t mm.

Dans un autre perfectionnement de l'invention, le diaphragme peut avoir la forme d'une cuvette et être disposé dans le tube foyer avec son intérieur regardant vers l'orifice de sortie de celu-ci. Le diaphrag- me peut alors présenter de manière en soi connue une région de fond seétendant à peu près dans le plan de son ouverture centrale et s'avançant dans une enveloppe qui s'étend en cône vers l'orifice de sortie du tube foyer.On obtient cependant, de manière surprenante, de meilleures conditions de combustion, en particulier eu égard à une amélioration du guidage de la flamme sur le caté chambre de combustion du diaphragme, avec une autre forme de réalisation préférée de l'invention, dans laquelle le diaphragme comporte une région de fond s'étendant en cône vers l'orifice de sortie du tube foyer et un bord enveloppe qui s'étend avec une plus forte inclinaison également vers l'orifice de sortie du tube foyer.

On préfère alors que l'angle d'inclinaison de la région de fond du diaphragme qui s'étend en c8ne, par rapport à la face de l'ouverture centrale de ce diaphragme, se trouve entre 15 et 300; il est de préférence de 25 .

Alors qu'avec le diaphragme connu de forme en cuvette à région de fond plane, on prévoit 12 fentes de passage ménagées dans cette région de fond pour l'air de combustion primaire, on peut prévoir, selon un développement approprié de cette idée inventive, en particulier avec l'utilisation d'un diaphragme en forme de cuvette à région de fond s'étendant en cane, dans l'intérêt d'un guidage stable de la flamme en combi- naison avec une amélioration du mélange d'air de combustion primaire avec le flux continu du nuage de mazout, en particulier dans la région du cane de jet, pour améliorer la qualité de la combustion, d'étendre l'ouverture centrale du diaphragme dans un nombre de trois à douze, de préférence quatre, fentes de passage formées dans une région de fond de ce diaphragme pour l'air de combustion primaire. Ces fentes de passage peuvent déboucher dans l'ouverture centrale du diaphragme, de manière connue en soi, radialexent ou en faisant un angle avec la direction radiale. Elles peuvent aussi, également d'une manière en soi connue, store disposées inclinées de 300 à 600 par rapport à l'axe longitudinal du tube foyer. En particulier dans l'utilisation avec une région de fond du diaphragme s'étendant eu cane, on obtient ici des avantages pour le guida ge de la combustion précisément avec des puissances de chauffe particulièrement faible.

Dans un autre perfectionnement inventif, les fentes de passage peuvent store des ouvertures formées par détachement et pliage de sortes de talons dans des zone du genre bandes de la région de fond du diaphragme me, hors du plan de celle-ci en direction de l'orifice de sortie du tube foyer. Cette conception de diaphragme d'un type nouveau ne convient pas seulement pour obtenir une qualité de combustion particulièrement bonne dans les puissances de chauffe extrêmement faibles, mais elle comporte aussi en elle l'avantage d'une fabrication simple et économique du diaphragme. Il s'est révélé préférable d'effectuer le détachement pliage dans les zones du genre bandes, hors du plan de la région de fond du diaphragme, pratiquement sans courbures.On évite ainsi les changements de direction sans à-coups des écoulements d'air de combustion primaire traversant les fentes, qui peuvent conduire à des formations de tourbil
Ions et ainsi porter atteinte à la qualité de mélange de l'air de combus- tion primaire et du nuage de mazout dans la région enveloppe du cône de jet.Il est en outre apparu particulièrement préférable que les zones du diaphragme qui limitent une ouverture formant une fente de passage so re- couvrent l'une l'autre. Pour la largeur des fentes de passage on a trouve une valeur comprise entre 0,2 et 1 mm, et il s'est révélé qu'il était pré- férable que la largeur des fentes de passage se situe entre 0,4 et et 0,5 mmO
De cette manière, d'une part on amène l'air de combustion primaire avec une vitesse suffisante pour un bon mélange, du côté du diaphragme tourné vers la chambre de combustion, sur l'enveloppe de cône de jet du brouil lard de mazout, mais d'autre part on s'arrange pour qu'une partie substan- tielle de l'air de combustion primaire passe sensiblement en direction axiale à travers l'ouverture centrale du diaphragme, et exerce dans une zone du c8ne de jet particulièrement proche de la région initiale, avec un angle d'attaque particulièrement plat par rapport à ce cône, une ac- tion sur ce dernier et ainsi utilise ses propres composantes de vitesse pour séparer les gouttelettes de mazout du cône de jet en les tirant es sentiellement en direction des composantes principales de sa vitesse, et, ainsi, contribue à un mélange particulièrement bon du nuage de mazout a- vec l'air de combustion primaire.

L'invention se rapporte aussi, selon une autre idée inventive indé- pendante, à un procédé d'exploitation du brûleur à mazout selon l'invention avec un mazout léger ou extra-léger. Ce procédé se caractérise en ce que dans l'espace interne au tube foyer on maintient une surpression d'air constante de 32 à 36 mm de colonne d'eau et on ce que l'adaptation de l'e- menée d'air au débit de mazout s'effectue en déplaçant le diaphragme d manière qu'il se produise un excès d'air d'au moins 5 % en volumes ce qui correspond à une teneur en gaz carbonique des gaz brûlés d'au moins 15 % en volume. Cette conduite du procédé est connus par le brevet suis- se 575.573 dans des brûleurs à mazout pour puissance de chauffe à partir de 18 Mcal/h. On a trouvé de manière surprenante selon l'invention que cette manière de procéder non seulement est possible aussi avec des puissances de chauffe inférieures jusqu'à environ 12 Mcal/h mais fournit également pour cette gamme de puissances de chauffe extremement basses les conditions optimales pour la conduite du processus de combustion0 Ces avantages paraissent particulièrement importants dans une réalisation du brûleur selon l'invention avec une région terminale du corps de buse en forme de tronc de cône et un diaphragme avec région de fond s'élargissant en c8ne, parce que précisément en employant cette conduite en soi connue du procédé sur un brûleur à mazout conforme à l'invention for mé de cette façon, on obtient de manière surprenante une autre action avantageuse qui consiste en ce qu'en dépit des dimensions géométriques faibles dans la région entre buse de brûleur et diaphragme et en particulier de l'ouverture centrale de celui-cit du fait de la pression d'air relativement élevée pour ces petites dimensions il apparat dans le tube foyer des vitesses d'écoulement de l'air de combustion primaire dans la région comprise entre buse de brtleur et diaphragme, qui permettent une disposition appropriée des électrodes d'amorçage avec une distance ex trêsement faible entre elles et avec le corps de buse de la buse de brû- leur d'une part ainsi qu'avec le diaphragme d'autre part, et assurent simultanément que l'étincelle d'amorçage est dirigée dans le sens de l'é- coulement, et, de cette manière, on évite de façon sûre des sauts d'étincelles sur le corps de buse de la buse de bradeur ou sur le diaphragme.

La conséquence avantageuse n'en est pas seulement une régularité particulière de la combustion avec l'élévation correspondante de la qualité de la combustion et les effets avantageux déjà décrita de celle-ci sur la durée de fonctionnement1 mais aussi une amélioration de la stabilité des pièces constitutives de la tête de brûleur par abaissement de la corrosion de celles-ci par étincelage et ainsi finalement une amélioration considérable de la rentabilité d'ensemble d'un tel brAleur à mazout.

Dans ce qui suit ou va décrire l'invention plus en détail à simple titre d'exemple à l'aide de deux exemples de réalisation préférés qui sont représentés sur le dessin joånt,et on indiquera d'autres caracté ristiques et d'autres avantages procurés par celles-ci.Dans ce dessin : la fig 1 montre une coupe longitudinale d'une tête de brûleur; la fig 2 montre une vue du diaphragme dans la direction de visée désignée par II sur la fig 1; la fig 4 montre une coupe de détail agrandie du diaphragme le long de la ligne III-III de la fig 2; et la fig 3 montre, dans une représentation correspondant à la représentation selon la fig 2, une autre forme de réalisation d'un diaphragme qui est déterminé pour entre mis en oeuvre avec deux buses de bradeur disposées en tandem l'une avec l'autre.

La tête de bradeur représentée sur la fig 1 et désignée dans son ensemble par 3 comporte un tube foyer 4 avec un tronçon 4b se rétrécis sant en cane jusqu'à son orifice de sortie et une buse de brûleur 5 dis- posée coaxialement dans le tube foyer 4 et servant à la pulvérisation du mazout. Le diamètre de l'orifice de sortie 4a du tube foyer 4 se trouve de manière appropriée dans la plage comprise entre 41 et 71 mn et il est avantageusement d'environ 50 à 56 mm. On préfère une valeur de diamètre de 51 mm.La buse de brûleur 5, qui comporte une canne de brûleur 12 et un corps de buse 13, peut avantageusement être constitué@ conformément à la réalisation décrite dans le brevet suisse 553.379. Le diamètre ex- térieur de la canne de brûleur 12 est par exemple de 12 mm, mais il devrait cependant dans tenu aussi faible que possible de toute façon Le corps de busc 13 est muni sur le côté tourné vers la canne de brûleur 12 d'un tronçon hexagonal dont le diamètre du cercle circonscrit est plus petit que le diamètre de l'ouverture centrale 6a du diaphragme 6.De manière appropriée, il peut aussi être plus petit que le diamètre de la canne de brûleur 12. Sur l'autre côté, le corps de buse 13 comporte une région 13a qui se rétrécit en cône, le diamètre du rétrécissement à l'ex- trématé frontale libre c'est-à-dire dans le plan de la bouche de la buse, se montant au plus à la moitié du diamètre de l'ouverture centrale 6a du diaphragme et étant de préférence de 5 ns. Le Le diaphragme rond 6 dispose devant la bouche de la buse de brûleur 5 dans le tube foyer 4 est cons- titubé en forme de cuvette et disposé dans le tube foyer 4 en s'ouvrant en direction opposée à la buse de brûleur 5.Il comporte une région de fond 6c avec une ouverture centrale 6a de forme circulaire, qui s'élargit en s'éloignant de la buse de brûleur 5, avec un angle d'inclinaison ss , par rapport au plan vertical. de coupe transversale, situé dans la gamme comprise entre 150 et zone de préférence égal à 256, et un bord enveloppe contigu,vers l'extérieur,à la région de fond et s'élargissant en cSne avec une inclinaison plus forte dans la même direction, c'est-à-dire vers l'orifice de sortie du tube foyer 4a, l'extrémité de ce bord- enveloppe formant le bord extérieur 6b du diaphragme 6. Comme on peut le déduire des fig 2 et 3, la zone de fond 6a est munie d'un nombre, compris entre trois et douze, dans l'exemple de réalisation représenté égal à quatre, de fentes de passage 6d qui s'étendent de l'ouverture 6a jusqu'au voisinage du bord de la région de fond 6c. Les fentes de passage 6d s'étendent radialement ou en faisant un angle avec la direction radiale et elles sont inclinées d'environ 300 à 600 par rapport à la direction de l'a xe longitudinal 14 du tube foyer 4. Le diamètre de 1t ouverture 6a de diaphragme peut être d'environ 10 à 15 mm, mais de préférence 12 à 13 mm.

Le diamètre extérieur maximal du corps de buse 13 est avantageusement choisi sensiblement aussi grand ou un peu plus petit que le diamètre de l'ouverture 6a de diaphragme.

La région extr8me 13a du corps de buse 13 qui se rétrécit en cône jusqu'au diamètre de 5 mm de la surface frontale libre 13b a une conicité dont la mesure est donnée par l'angle 0 < que forme la tangente 17, dans la région de transition avec la face frontale libre 13b du corps de buse 13, avec l'axe de tube foyer 14. Dans l'exemple de réalisation représenté, cette tangente 77 se confond avec la ligne enveloppe de la région 13a du corps de buse 13 qui se rétrécit en cane.Si l'on utilise une buse de brû- leur avec une région d'extrémité en òrme de tronçon de sphère connue en eoi, il faut alors s'arranger pour que le contour de la buse soit tel que la tangente à celle-ci dans la zone de transition avec la face frontale libre se trouve également à l'intérieur d'une gamme d'angles prévue selon l'invention. Cette gamme d'angles pour l'inclinaison de la tangente 77 dans la zone de transition avec la face frontale libre 13b par rapport à l'axe de tube foyer 14 ou une parallèle à celui-ci se trouve entre 15 et 350, les angles de tangente&alpha; étant de préférence entre 20 et 30 .

Le diaphragme 6 est disposé de manière que son ouverture centrale 6a présente une distance négative allant jusqu'à 3 mm ou une distance positive allant jusqu'à 5 mm par rapport à la face frontale du corps de buse 13b. On entend ici par"distance négative", une distance qui existe quand l'ouverture de diaphragme 6a se trouve du côté de la canne de buse par rapport à la face- frontale libre 13b du corps de buse 13, tandis qu' il existe-une "distance positive" lorsque l'ouverture de diaphragme 6a se trouve du c8té de l'orifice de sortie du tube foyer par rapport au corps de buse 13.On préfère particulièrement une localisation du diaphragme 6 du côté de l'ouverture de sortie du tube foyer avec une distance de son ouverture centrale 6a à la face frontale libre du corps de buse 13b de 7,2 mm.

Le diaphragme 6 est d'autre part disposé de manière que son bord ex extérieur 6b se trouve dans la région du tronçon de tube foyer se rétrécissant 4b et qu'entre son bord extérieur 6b et la surface interne 4c du tube foyer 4 subsiste un interstice annulaire 7 libre dont la largeur b dans le plan de l'orifice de sortie du tube foyer 4a est au plus de 0,5mm et dont la profondeur t en direction de l'axe du tube foyer 14 est au plue de 1,3 mm. Le diamètre du bord extérieur du diaphragme 6 se trouve compris entre 40 et 70 mm et devrait de préférence se situer entre 49 et 55 mm. On préfère un diaphragme avec un diamètre extérieur de 50 mm. En outre, le diaphragme 6 est tenu de manière qu'il puisse se déplacer le long de l'axe de tube foyer 14.Ainsi on peut faire varier, à l'intérieur des limites données, en déplaçant le diaphragme 6, l'espace en coupe transversale dans l'interstice annulaire 7 dont on dispose pour le passa ge de l'air de combustion secondaire, pour pouvoir de cette manière ajuster la pression d'air voulue dans le tube foyer 4.Pour cela, le diaphragme me 6 est lié à la buse de brûleur 5 par un support qui comporte trois bras porteurs 9 fixés sur un manchon lOo Le manchon 10 peut coulisser sur la canne de brûleur 12 qui peut être munie d'une division graduée et il peut autre fixé par serrage au moyen d'une vis Les bras porteurs 9 sont munis chacun d'une patte 9a s'étendant sensiblement radialement vers l'extérieur, qui est adjacente à la surface interne 4e du tronçon cylindre do-tube foyer 4d. On centre ainsi la buse de brûleur 5 et le diaphragme 6 sans que l'écoulement d'air dans le tube foyer soit @ssentiellement part turbé.La canne de brûleur 12 est guidée dans un flasque a l'extrémité gauche, qui n'est plus représentée sur la fig 1, du tube foyer 4, de sor- te qu'elle puisse coulisser en m8me temps que le diaphragme 6 en direc- tion de l'axe longitudinal ik. Pour faciliter le réglage exact du diaphragme me 6, on peut disposer sur le côté extérieur du flasque un dispositif de réglage tel qu'une vie de micromètre. Dans la tête de brdleur 3 se trouve en outre une électrode d'amorçage 15 représentée schématiquement sur la fig t.

L'extrémité de la canne de brûleur 12 opposée au corps de buse 13 est liée par un conduit à un dispositif d'alimentation en mazout 1, et l'espace interne 8 du tube foyer 4 est relié à un ventilateur d'air 2.

On amène directement dans l'espace interne 8 du tube foyer 4 tout l'air transporté par le ventilateur d'air 2, de sorte que ni le conduit de liai- son ni le tube foyer n'ont besoin de comporter un clapet d'air.

Pour le fonctionnement du brflleur à mazout selon l'invention qui est conçu pour une puissance de chauffe de préférence comprise entre 12 et 30 Mcal/h mais qui peut aussi Stre installé sans difficultés pour des puissances de chauffe plus grandes, on amène à la buse de brûleur 5 un mazout léger ou extra léger qui présente de manière connue une valeur de chauffe de l'ordre de grandeur d'environ 10 Mcal/kg. En outre, on amène de l'air de combustion au tube foyer par le ventilateur d'air 2 qui est dimensionné pour qu'il règne dans l'espace interne 8 du tube foyer 4 une surpression de 32 à 36 mm de colonne d'eau. Le déplacement du diaphragme 6 ajuste l' l'interstice annulaire 7 de manière à amener à la flamme une quantité d'air qui donne un mélange air-combustible à peu près stochiométrique ou au plus un excès d'air d'environ 5 % en volume. On établit cela en mesurant les teneurs en oxyde de carbone et gaz carbonique des gaz brûlés. Pour l'exploitation du brûleur à mazout on peut installer une échelle correspondante sur le dispositif de réglage servant à dépla cer la buse de brûleur et le diaphragme.De manière surprenante la pres sion dans le tube foyer 4 reste constamment à l'intérieur des limites données plus haut, même avec des puissances de chauffe du brtleur à mazout selon l'invention se trouvaat en dessous de la valeur minimale de mise en oeuvre du brûleur à mazout selon le brevet suisse 575.573. Cela a en particulier l'avantage essentiel que la vitesse d'écoulement avec laquelle l'air traverse l'ouverture de diaphragme 6a et l'interstice annulaire 7 est presque indépendante du débit de mazout de sorte que la t8te de brûleur présente à peu près la même action de mélange pour toute puissance de chauffe se trouvant à l'intérieur de l'intervalle donné.En outre, la conception de brûleur à mazout selon l'invention a pour effet que la direction d'écoulement du courant d'air de combustion primaire traver- sant l'ouverture de diaphragme 6a est, au moins dans une zone marginale de cette ouverture de diaphragme, à peu près perpendiculaire à la surface de celle-ci. Le brtleur à mazout réalisé selon l'invention permet d'atteindre, même pour des puissances de chauffe se trouvant en dessous de 18
Hcal/h, une teneur en gaz carbonique qui est dans toute la zone de tra vail supérieure à t5 % en volume.Dans une combustion où l'on amène assez d'air pour qu'il se produise un mélange oxygène-combustible stochiométri- que, la teneur en gaz carbonique des gaz brûlés se monte avec les mazouts usuels légers et extra-légers à environ 15,7 % en volume. La qualité de la combustion du brûleur à mazout réalisé selon l'invention se trouve ainsi, aSme avec des puissances de chauffe situées en dessous de 18 Hcal/h, très près de la valeur maximale pouvant être obtenue avec un mélange sto chiométrique. Cela a l'avantage qu'il se produit une température de fla.- me élevée et que les pertes nécessairement entraînées par le transport de chaleur du gaz brillé sont relativement petites.

La fixation détachable du diaphragme 6 sur la buse de brûleur 5 rend possible l'adaptation de la distance entre le diaphragme 6 et la bouche de la buse de brtleur 5 à l'angle de pulvérisation de cette dernière.

Une fois que l'ajustage a été réalisé, le diaphragme 6 ne peut plus ensuite entre déplacé qu'en même temps que la buse de brûleur 5 ou la canne de brûleur de celle-ci 12.

Comme on peut le discerner sur la fig 4, le diaphragme 6 comporte, en plus de sa zone de fond 6c s'élargissant coniquement, également encore une autre particularité par rapport aux réalisations classiques de diaphragme. Cette particularité consiste en ce que les fentes de passage 6d sont, dans la zone de fond 6c1 formées chacune par des ouvertures qui sont produites en détachant et pliant dans des zones à peu près du genre bandes 18 du matériau de la région de fond 6a, des sortes de ta lons, pratiquement sans courbures, à partir du plan de cette région de fond 6c en direction de l'intérieur de la configuration en forme de cuvet- te formée par le diaphragme 6, et on y effectue, au moyen par exemple d'un faible refoulement en direction circonférentielle, un recouvrement des sones marginales délimitant les ouvertures en forme de fentes 6d. Ce recouvrement a été désigné par v sur la fig 4. La largeur E des fentes de pansage 6d devrait être comprise entre 0,2 et 1 mm et il est de préfé- renco de 0,4 à 0,5 mm.

Sur la fig 3, on a schématiquement représenté une autre forme de de réa- lisation d'un brûleur à mazout selon l'invention pour des puissances de chauffe particulièrement faibles.Il comporte deux buses de brûleur pla- cées en tandem l'une à c8-té de l'autre, en particulier à petit contour de corps de buse et, de manière correspondante, le diaphragme 6 est muni d'une ouverture centrale 6a qui présente la forme d'un ovale dont les ré- gions marginales latérales out la forme d'arcs semi-circulaires dont le diamètre de cercle, qui correspond à la dimension la plus faible de l'ou- verture de diaphragme 6a, c'est-à-dire à la distance perpendiculaire entre les deux bords longitudinaux, est compris entre 10 et 15 mm et, de préférence, entre 12 et 13 mm. Il se produit dans cette forme de de réalisa- tion pratiquement les mêmes conditions favorables relativement aux divers paramètres de fonctionnement que dans la réalisation décrite en premier lieu.

Claims (17)

REVENDICATIONS

1 - Brdleur à mazout pour faibles puissances de chauffe dans la gaame comprise entre 12 et 30 Mcal/h, avec un dispositif d'amenée de mazout, un ventilateur d'air et une tête de brûleur, qui comporte un tube foyer sensiblement cylindrique avec un tronçon se rétrécissant vers son orifice de sortie et une buse de bradeur disposée dans le tube foyer avec une région d'extrémité, du côté de l'orifice de sortie du tube foyer, se rétrécissant en cane, ainsi qu'un diaphragme pourvu d'une ouverture centrale dont le diamètre de 12 à 13 mm est égal ou supérieur au diamètre du cercl enveloppe de la buse de brûleur, diaphragme qui est constitué en forne de cuvette et qui est disposé dans le tube foyer en ayant son intérieur tourné vers l'orifice de sortie de celui-ci, de manière telle qu'il existe un interstice annulaire entre le diaphragme et la surface interne du tube foyer, et dans lequel le ventilateur d'air est dimensionné de M- nière à produire dans l'espace interne du tube foyer une surpression de 32 à 36 mm de colonne d'eau, caractérisé en ce que l'ouverture de diaphragme (6a) est disposée à une distance de la face frontale (13b) du corps de buse (13) qui se trouve dans la plage comprise entre 3 mm de cette face frontale (13b) du c8té canne de buse et 5 mm de cette même ra- ce frontale du côté de l'orifice de sortie du tube foyer et en ce que le corps de buse (13) de la buse de brtleur (5) qui comporte une région d' extrémité (13a) en forme de tronc de c8ne est conformé aérodynamiquement pour que l'écoulement d'air primaire (16) traversant l'ouverture centrale du diaphragme (6a) soit guidé au moins dans la région marginale de l'ouverture (6a) de diaphragme essentiellement parallèlement à l'axe, en ce que le cône de sortie du nuage de mazout présente un angle de c8ne d'environ 65e, en ce que l'interstice annulaire (7) entre le tube foyer (4) et le diaphragme (6) présente une largeur (b) dans le plan de l'ori- fice de sortie (4a) du tube foyer d'au plus 0,5 mm, en ce que le diamè- tre du bord extérieur du diaphragme (6) est entre 49 et 55 mm et en ce que le diaphragme comporte une région de fond (6c) s'élargissant en cane vers l'orifice de sortie (4a) du tube foyer (4) et un bord enveloppe (6e) 'étendant avec une inclinaison plus forte également vers l'orifice de sortie (4a) du tube foyer (4).

2 - Brtleur à mazout selon l'une quelconque des revendicaticns t et 2, caractérisé en ce que l'on prévoit deux buses de brflleur (13',13") disposées symétriquement par rapport à l'axe du tube foyer (14) tandis que l'ouverture centrale (6a) du diaphragme (6) présente la forme d'un ovale avec des régions latérales, de forme semi-circulaire, coaxiales chacune au point milieu d'une des buses de brûleur (13'ou 13"), d'un diamètre de 10 à 15 mm.

3 - Bradeur à mazout selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le diaphragme (6) est disposé du côté de l'orifice de sortie du tube foyer par rapport au corps de buse (13) de la buse ou des buses de brtleur, avec un écartement de 1,2 mm entre con ouverture centrale (6a) et le plan de la face frontale ou des faces frontales do corps de buse (13b).

4 - Brûleur à mazout selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le corps de buse (13) de la ou chaque buse de brûleur comporte un contour éloigné de la canne de buse se rétrécissant, dont la tangente (17) dans la région de transition avec la face frontale (13b) du corps de buse (13) forme avec l'axe de tube foyer (14) un angle qui est compris entre 150 et 350.

5 - Brdleur à mazout selon la revendication 4 caractérisé en ce que l'an- gle (&alpha;) ) de la tangente g17) du contour se rétrécissant du corps de buse (13) avec l'axe de tube foyer (14) dans la région de transition avec la face frontale (13b) du corps de buse (13) est compris entre 20 et 30 .

6 - Brûleur à mazout selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la face frontale (13b) du corps de buse (13) de la buse de brûleur présente un diamètre (e) qui correspond au plus à la moitié de la dimension la plus petite de l'ouverture centrale (6a) du diaphragme ou au diamètre (d) de celle-ci.

7 - Brûleur à mazout selon la revendication- 6, caractérisé en ce que le diamètre (c) de la face frontale (13b) du corps de buse est de 5 mm.

8 - Brûleur à mazout selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on prévoit un interstice annulaire (7) pour le passage de l'air de combustion secondaire entre l'orifice de sortie (4a) du tube foyer (4) et le bord extérieur- (6b) du diaphragme (6), dont la profondeur (t) en direction de l'axe du tube foyer (14) est au plus de 1,3 mm.

9 - Brflleur à mazout selon l'une quelconque des revendications précéden- tes, caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison (/3) de la région de fond (6c) du diaphragme (6) s'élargissant en c8ne par rapport à la face de l'ouverture centrale (6a) de ee diaphragme est dans la plage de 15 à 300, de préférence égal à 25".

10 - Brtleur à mazout selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que l'ouverture centrale (6a) du diaphragme (6) s'étend dans un nombre de trois à douze, de préférence quatre, de fentes (6d) de passage pour l'air de combustion primaire formées dans une région de fond (6z) du diaphragme, fentes qui débouchent dans l'aux verture centrale (6a) de diaphragme en faisant un angle avec la direction radiale.

11 - Brûleur à mazout selon la revendication 10, caractérisé en ce que les fentes de passage (6d) sont disposées en étant inclinées de 300 à 600 par rapport à l'axe longitudinal (14) du tube foyer (4).

12 - Brûleur à mazout selon l'une quelconque des revendications 10 et Il, caractérisé en ce que les fentes de passage (6d) sont des ouvertures for mées par détachement-pliage de sortes de talons dans des zones du genre bandes (18) de la région de fond (6c) du diaphragme, hors du plan de celleci en direction de l'orifice de sortie (4a) du tube foyer (4).

13 - Brûleur à mazout selon la revendication 12, caractérisé en ce que le détachement-pliage dans les zones du genre bandes (18) est effectué hors du plan de la région de fond (6c) du diaphragme (6) pratiquement sana courbures.

14 - Bradeur à mazout selon l'une quelconque des revendications 12 et 13, caractérisé en ce que les régions du diaphragme (6) délimitant une ouverture formant une fente de passage (6d) se recouvrent (v) l'une l'autre.

15 - Brflleur à mazout selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisé en ce que la largeur (s) des fentes de passage (6d) est comprise entre 0,2 et 1 so.

16 - ssru^leur à mazout selon la revendication 15, caractérisé en ce que la largeur (s) des fentes de passage (6d) est comprise entre 0,4 et 0,5mm.

17 - Procédé d'exploitation d'un brûleur à mazout selon l'une quelconque des revendications précédentes avec du mazout léger ou extra léger, caractérisé en ce que l'on maintient dans l'espace interne (8) du tube foyer (4) une surpression d'air constante de 32 à 36 mm de colonne d'eau et en ce que l'on adapte l'amenée d'air au débit de mazout par déplacement du diaphragme (6) de manière telle qu'il se produise un excès d'air d'au moins 5 % en volume, ce qui correspond à une teneur en gaz carbonique dans les gaz brillés d'au moins 15 % en volume.