FR2482256A1 - Procede de production d'une poutre en i ayant une ame centralement ondulee et cylindres a utiliser pour cette production - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE DE PRODUCTION D'UNE POUTRE EN I AYANT UNE AME CENTRALEMENT ONDULEE. SELON L'INVENTION, ON ONDULE UNE PARTIE CENTRALE DE L'AME D'UNE POUTRE EN I ORDINAIRE FINIE PAR DEUX CYLINDRES COMPLEMENTAIRES; L'ONDULATION EST FORMEE AUX CONDITIONS QUI SUIVENT: 9,3T L 36T; 1,0T F 3,9T; 0,5H C H - L, OU T: EPAISSEUR DE L'AME, H: HAUTEUR DE L'AME, F: AMPLITUDE DE L'ONDULATION, C: LARGEUR DE L'ONDULATION ET F: PAS DE L'ONDULATION. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A LA METALLURGIE.
Description
La présente invention se rapporte à un procédé
de production d'une poutre en I, ayant une âme centrale-
ment ondulée, et à la production de cylindres à utiliser
dans ce procédé.
L'âme d'une poutre en I a moins d'effet sur le module en section ou en coupe de la poutre en I comme organe de structure de flexion. En conséquence, lorsque l'on produit une poutre en I, l'âme est formée aussi mince que possible pour l'économie du matériau. Comme la demande d'organes en acier plus légexs est devenue de plus en plus importante ces dernières années, l'âme des poutres en I est devenue de plus en plus mince. Cependant, il y a une limite à l'amincissement de l'âme, du point
de vue résistance au gauchissement de l'âme. Théorique-
ment, on sait que l'âme d'une poutre en I peut être
rendue plus mince que la limite en ondulant cette âme.
En fait, cependant, des poutres en I ayant une âme ondulée n'ont pas encore été commercialisées en tant que produit industriel, car le travail d'ondulation de l'âme
de la poutre en I est très difficile.
En conséquence, la présente invention a pour objet un procédé de production efficace et économique d'une
poutre en I ayant une âme ondulée.
La présente invention a pour autre objet des cylindres à utiliser dans le procédé de production efficace et
économique d'une poutre en I ayant une âme ondulée.
La présente invention a pour autre objet une forme et des dimensions d'ondulation ayant un effet accru
aussi bien à la résistance au gauchissement au cisaille-
ment et à la résistance à la compression latérale de l'âme requisespour une poutre en I dans la technologie
de production courante.
Dans le procédé de production selon l'invention, le travail d'ondulation est accompli sur la zone centrale de l'âme de la poutre en I par deux cylindres complémentaires de façon qu'il n'y ait pas de changement de la dimension principale de la poutre en I à l'exception
de l'épaisseur de l'âme.
Chaque cylindre de production à utiliser dans le procédé selon l'invention est pourvu, sur sa surface de travail, de deux gorges pour guider les ailes d'une poutre en I et d'une zone ondulée entre ces gorges, et
deux de ces cylindres sont en prise de façon complémen-
taire dans les zones ondulées.
En tenant compte du fait qu'il n'est pas toujours nécessaire que les cylindres guident de force les deux cotés des ailes de la poutre en I et qu'il est seulement nécessaire de ne guider qu'un seul coté de chaque aile pour centrer la poutre en I, la présente invention offre une modification des cylindres de production évitant la nécessité de former des gorges dans chaque cylindre avec la distance entre les gorges ajustée
à la largeur des ailes.
L'invention sera mieux comprise et d'autres bute, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci
appara:tront plus clairement au cours de la description
explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention, et dans lesquels - la figure 1 est une illustration schématique d'une chaine de production pour la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention; - la figure 2 est une vue en coupe transversale d'une poutre en I produite par le procédé selon l'invention; - la figure 3 est une vue en coupe longitudinale Dite suivant la ligne III-III de la figure 2, - la figure 4 est une vue en coupe longitudinale fragmentaire et agrandie d'une partie ondulée dans la zone centrale de l'âme de la poutre en I produite par le procédé selon l'invention; - la figure 5 est un graphique montrant la relation entre le rapport de l'amplitude de l'ondulation à l'épaisseur de l'âme sur l'axe des abscisses et la résistance au gauchissement au cisaillement sur l'axe des ordonnées; - la figure 6 est une illustration schématique d'une expérience sur un mode de gauchissement du à une force latéralement concentrée; - la figure 7 est un graphique montrant la relation entre le rapport de la largeur de l'ondulation à la hauteur de l'âme sur l'axe des abscisses et la résistance au gauchissement au cisaillement sur l'axe des ordonnées; - la figure 8 est un graphique montrant la relation entre le rapport de la largeur de l'ondulation à la hauteur de l'âme sur l'axe des abscisses et la résistance à une charge latéralement concentrée sur l'axe des ordonnées; - la figure 9 est une vue en coupe verticale de cylindres d'ondulation et de production selon l'invention; - la figure 10 est une vue en coupe fragmentaire et agrandie du corps du cylindre de la figure 9; - la figure 11 est une vue en coupe avant des cylindres selon l'invention utilisés dans la chaine deçroduction de la figure 1 - la figure 12 est une vue en coupe partielle d'un mode de réalisation du cylindre selon la présente invention; - la figure 13 est une vue partielle d'un autre mode de réalisation du cylindre selon la présente invention; - la figure 14 est une vue en coupe transversale faite suivant la ligne XIV-XIV de la figure 13; - la figure 15 est une vue en coupe partielle d'un autre mode de réalisation du cylindre selon la présente invention; - la figure 16 est une vue avant du guidage d'aile, en regardant de la ligne XVI-XVI sur la figure 15; - la figure 17 est une vue avant et en coupe partielle descylindres selon l'invention>en montrant un autre mode d'utilisation dans la chaîne de production;
- la figure 18 est un diogramme montrant la distri-
bution de contrainte résiduelle en abscisses dans l'âme ondulée de la poutre en I; - la figure 19 est un graphique montrant la courbe charge (en ordonnées) - déformation (en abscisses) à l'essai de compression latérale; et - la figure 20 est un graphique montrant la courbe charge ( ordonnéeL-déformation(abscisses) à l'essai de gauchissement au cisaillement Le procédé et les cylindres de production selon la présente invention seront maintenant décrits en se référantaux dessins. Dans la chaine de production pour la mise en òuvre du procédé selon l'invention et que l'on peut schématiquement voir sur la figure 1, une poutre en I ordinaire 1 est ondulée par des cylindres de production 2 selon la présente invention, en une
poutre en I travaillée 3 ayant une âme ondulée.
La poutre en I ordinaire peut être une poutre en I laminée à chaud ou soudée. Le travail d'ondulation par les cylindres de production 2 peut être soit à chaud ou à froid. Les cylindres de production 2 seront décrits en plus de détail en se référant aux figures
9 à 17.
La poutre en I 3 travaillée par le procédé selon la résente invention n'est pas ondulée sur toute la largeur de son âme 31, mais uniquement à la partie centrale de cette âme 31. Comme une partie plate 311 est laissée intacte à chacun des bords de l'âme, le travail d'ondulation est accompli facilement sans avoir aucun effet néfaste sur la jonction entre l'âme 31 et les ailes
32 de la poutre en I 3.
Tandis qu'une analyse théorique de divers facteurs
tels que les forces requises pour les travaux d'ondu-
lation dans le procédé selon l'invention est difficfi, des expériences répétées ont montré que le plus approximatif n'était pas une équation théorique de l'emboutissage profond mais une équation théorique d'un laminage à froid combiné à une équation théorique de
flexion en U. Les équations théoriques les plus approxi-
matives sont comme suit:
P = P1 + P2
P1 = 2. C/'Rt P2 = 2C.t.d(1 +t/L) + 2C.t2.d/L ou P: charge de laminage P1: charge de laminage à froid P2: charge de flexion en U d: résistance à la traction C: largeur de l'ondulation t: épaisseur de lame L: pas de l'ondulation ht: réduction de l'épaisseur de l'âme
La profondeur de l'onde & (voir figure 4) de l'ondu-
lation de l'âme est, en supposant que la longueur allongée de l'âme par le laminage forme l'onde, exprimée par l'équation qui suit qui a été confirmée, par Ès expériences, comme étant efficace: = 2L ( -os 1 - (1-o o: taux de réduction Tandis qu'une seule passeest suffisante pour onduler l'âme de la poutre en I, deux passes ou "us sont préférables pour un produit dépourvu de cambrure ou torsion parce que la forme de l'ondulation change très peu à la seconde passe ou passe ultérieure pour redistribuer et réduire la contrainte résiduelle à une
condition souhaitable.
Les dimensions pour déterminer la forme de l'ondu-
lation par le procédé selon l'invention sont de préférence choisies dans les gammes qui suivent: i. 9,3t < L <36t Mii. 1,0t <f < 3,9t iii. 0,5hC<h - L Les lettres de ces gamme indiquent les dimensions de parties de la poutre en I que l'on peut voir sur les figures 2 et 4, comme suit t: épaisseur de l'âme h: hauteur de l'âme f: amplitude de l'ondulation C: largeur de l'ondulation L: pas de l'ondulation Ces gammes ont été obtenues pour les raisons qui suivent: (1) Gamme de production possible L'ondulation est, comme on peut le voir sur les figures 2 et 3,formée à angle droit par rapport à l'axe de la poutre. Tandis que les creux et les bosses doivent
être disposés alternativement pour éviter une excentri-
cité, ils ne doivent pas être nécessairement continus mais peuvent comprendre des parties plates entre les creux et les bosses de l'ondulation. L'ondulation peut
avoir une forme trapèzoldale au lieu d'une forme ondulée.
Cependant, à la production, comme le taux dU longement du matériau de l'âme dans le laminage pour l'ondulation est de préférence aussi faible que possible et dans le cas du même taux d'allongement, le nombre des creux et des bosses dans la longueur spécifique est de préférence aussi important que possible pour le meilleur effet, les creux et les bosses sont de préférence continus. Des essais répétés de production d'ondulation ont montré qu' un taux d'allongement du travail d'ondulation de 12 % ou moins était une gamme de production favorable (2) Pas (L) et amplitude (f) de l'ondulation L'ondulation a pour effet d'augmenter la rigidité à la flexion de l'âme dans une direction à angle droit par rapport à l'axe de la poutre. L'augmentation de la rigidité à la flexion est très affectée par l'amplitude
de l'ondulation f.
La figure 5 montre la relation entre le rapport de l'amplitude de l'ondulation à l'épaisseur de l'âme f/t et la résistance au gauchissement au cisaillement -(f. La résistance au gauchissement au cisaillement T est affectée par la largeur C de l'ondulation et l'épaisseur t de l'âme. Des essais ont été faitssur des poutres en I de la forme sur laquelle le procédé selon la présente invention est considéré comme étant le plus généralement appliqué, ayant une épaisseur t de l'âme
égale à h/120, et une largeur d'ondulation C = 0,75h.
Comme on peut le voir par la courbe de la figure 5, la résistance tT augmente de façon parabolique avec
l'amplitude f de l'ondulation.
Tandis que l'augmentation de la résistance au cisaillement par l'ondulation est obtenue malgré l'amincissement de l'épaisseur de l'âme t, le prix du travail d'ondulation n'est pas récupéré à. moins que l'onn' obtienne un effet en ondulant suffisamment pour réduire l'épaisseur de l'âme d'au moins 25 %. Comme la résistance au gauchissement au cisaillement de l'âme plate est proportionnelle à (t/h)2, une réduction de 25 % de l'épaisseur de l'âme a pour résultat une réduction approximative de 50 % de la résistance. Afin de compenser la réductionde résistance avec l'ondulationl'amplitude de l'ondulation doit en conséquence être déterminée de façon que la résistance de l'âme ondulée soit le double
ou plus de la résistance Yf0 d'une âme plate (f=O).
En conséquence, on obtient la valeur de f par f/t > 1
sur la figure 5.
Le pas-L de l'ondulation est de préférence aussi petit que possible pour une plus faible turbulence des contraintes et pour une meilleure stabilité vis à vis d'une force latéralement concentrée F. Les expériences sur la force latéralement concentrée, comme on peut le voir sur la figure 6, ontmontré qu'il y avait un gauchissement local provoqué dans l'âme à proximité du point d'application de la force et que la longueur de l'onde de gauchissement C était à peu près de l'ordre de 0, 45h. Cette résistance est importante pour déterminer la force de l'âme. Afin d'obtenir cette résistance
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stabilisée en toute position, il est nécessaire de dé-
terminer le pas L de l'ondulation de façon que la longueur 1 de l'onde de gauchissement comprenne au moins deux ondes de l'ondulation. Cela nécessite en conséquence que le pas del'ondulation L soit de 0,2h au moins. Par ailleurs, le pas L de l'ondulation et l'amplitude f de l'ondulation sont en rapport avec l'allongement à la production, c'est-àdire que tandis que la valeur L/f diminue l'.allongement du à la formation de l'ondulation devient plus important. Afin de limiter le taux
d'allongement à 12 % ou moins comme on l'a décrit ci-
dessus, la valeur L/f doit être supérieure à 9,3(L/f> 9,3).
Comme on l'a décrit ci-dessus, la forme de l'ondula-
tion est soumise à trois limites du point de vue perfor-
mance et facilité de travail. Par ailleurs, en supposant que la gamme pratique de l'épaisseur de l'âme est h > t h, la gamme du pas L de l'ondulation est h h oL-ou 9,3t - Lç36t, et la gamme de l'amplitude f de l'ondulation est -<-< f≤-l- ou
1,0t< f <3,9t.
(3) Largeur de l'ondulation (C) La largeur C de l'ondulation est très fortement en rapport avec la résistance au gauchissement au cisaillement rC et la résistance sous une charge latéralement concentrée R sur l'âme. La figure 7 montre la relation entre le rapport de la largeur de l'ondulation et la hauteur de
l'âme (C/h) et la résistance au gauchissement au cisail-
lementtcpar exemple, dans le cas de i/t = 120 et f/t = 1,3. Sur la figure 7, les points noirs représentent des valeurs expérimentales et la courbe en trait plein représente des valeurs analytiques. Comme on l'a décrit
précédemment, la résistance au gauchissement au cisail-
lement -tC de l'âme ondulée doit être le double ou plus de la résistance C0 de l'âme plate (C=0). En conséquence, la valeur de C/h donnant la résistance dans cette gamme
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9 a
est donnée par la figure 7 comme étant de C/h70,5.
La figure 8 montre la relation entre le rapport de la largeur de l'ondulation et la hauteur de l'âme (C/h) et la résistance sous la charge latéralement concentrée R. On peut voir sur la figure 8 que le rapport de C/h de 0,5 ou plus donne un effet d'ondulation suffisant. Dans ce cas, R Fh, o D =, E étant le module d'élasticité et 1 12 (1 -e)y étant le coefficient de Poisson. Sur la figure 8, les points noirs représentent des valeurs expérimentales et la courbe en trait plein représente l'équation expérimentale R- 1,86 En conséquence, la gamme effective pratique pour onduler la partie centrale de l'âme afin d'augmenter la résistance au gauchissement au cisaillement r et la résistance sous une charge latérâe concentrée R de l'âme est C/h >0,5. La limite supérieure de la valeur C/h est définie par la limite de travail et la turbulence de la contrainte provoquée dans l'aile. En effet, si la largeur de l'ondulation C est -rop importante, il y a des dégradations non seulement parce que l'aile est ondulée lors de l'ondulation mais également parce qu'une forte contrainte est provoquée à la jonction entre l'âme et l'aile. Des essais de production ont montré qu'il n'y avait pas de problème si la largeur de la partie non ondulée était de 6t ou plus ou de 0,5 L ou plus. Des expériences ont confirmé que la turbulence de la contrainte à la partie de l'aile par le travail d'ondulation n'avait pas d'effet si la
largeur de la partie non ondulée était de 0,5 L ou plus.
En conséquence, la gamme effective de la largeur de l'ondulation est définie comme étant de 0, 5 h ou plus,
(h-L) ou moins et (h-12t) ou moins.
Les cylindres de production 2 à utiliser dans le procédé selon l'invention ont la forme représentée sur les figures 9 et 10. Comme on peut le voir sur la figure 9, chacun des deux cylindres de production 2 est pourvu, sur sa surface de travail, de gorges21espacées d'une distance correspondant à la hauteur de l'me h (voir figure 2) de la poutre en I 1 comme ébauche, pour guider les ailes de la poutre 1, etil est de plus pourvu d'une zone ondulée 22 ayant une largeur d'ondulation C
(voir figure 2) entre les gorges 21.
Ia.zone ondulée 22 a, comme on peut le voir sur la figure 10, la forme définie par un rayon de cercle primitif f, des rayons de courbure de forme d'ondes r1 et r2, un pas d'ondulation L, une profondeur d'onde de 6 et une largeur d'ondulation C. La relation entre ces dimensions est déterminée selon la dimension de la poutre en I de façon qu'il n'y ait pas de changement de sa dimension en coupe majeure à l'exception de la zone d'ondulation de la poutre en I. Dans ce mode de réalisation, chacun des cylindres de production est pourvu sur sa surface de travail, de deux gorges 21
ppur guider les ailes 32 de la poutre en I 1 à travailler.
En conséquence, les cylindres de ce mode de réalisation présentent un inconvénient parce que la largeur de l'ême 31 de la poutre en I à travailler est limitée, ou en
d'autres termes, les cylindres manquent de versatilité.
En particulier, dans la mise en forme à froid o les cylindres doivent être en acier allié supérieur ayant une forte dureté, les cylindres de ce mode de réalisation présendt un autre problème parce qu'il est extrêmement difficile d'y former des gorges étroites et profondes de guidage. Ces problèmes sont résolus par les cylindres de divers autres modes de réalisation de la présente invention comme on le décrira ci- après en se référant
aux figures 11 à 17.
- Dans le mode de réalisation de la figure11, dans deux cylindres d'ondulation 2, les corps de ces cylindres ont une largeur correspondant à la hauteurh de l'âmie a de la poutre en I, c'est-à-dire quelque peu plus petite que la hauteur h afin que les ailes 32 de la poutre en I ne touchent pas la surface d'engagement entre les cylindres 2. Par ailleurs, l'un des cylindres supérieur ou inférieur est pourvu de guidages4 des ailes. Par exemple, dans le cas o les guidages 4 sont prévus dans le cylindre inférieur 2 comme on peut le voir sur la figure 11, lesguidages 4 s'adaptent sur le tourillon 23 des deux cotés du corps du cylindre inférieur 2, ils sont ajustés en pos'tion axiale puis son fixés sur ce tourillon 23 de façon à correspondre aux positions des
ailes 32 de la poutre en I 1.
Divers types de moyens sont utilisés pour fixer les guidages. Par exemple, comme on peut le voir sur la figure 12,le tourillon 23 du cylindre 2 peut être fileté, avec un collier 5 interposé entre le corps du cylindre 2 et le guidage 4, ainsi le guidage 4 est maintenu en position et solidement bloqué par un écrou 6 à partir
de l'extérieur.
Comme on peut le voir sur les figures 13 et 14, le guidage 4 peut être pourvu particulièrment d'une gorge radiale fendue 41 et d'une autre gorge radiale 42 s'étendant jsql'àl'alésage central du coté opposé à la gorge fendue 41, afin que le guidage 4 puisse se déplacer coulissant lelong du tourillon 23 en utilisant la dilatation et la contraction par cies gorges fendues, jusqu'à la position choisie o la gorge 42 est bloquée par un moyen approprié de blocage 43 comme un boulon, pour ressemer l'alésage central du guidage 4 afin de le
fixer ainsi.
Comme on peut le voir sur les figures 15 et 16, le guidage 4peut être pourvu des gorges fendues 41 et 42 s'étendant diamétralement, et d'une partie d'engagement
44 effilée et filetéeo est vissé un écrou de verrouil-
lage 45 afin de rétrécir l'alésage central du guidage 4
pour le fixer ainSi.
Par ces divers types de moyens de fixation, les guidages 4 sont fixés sur lestourillons23 du cylindre 2 afin de guider les ailes 32 de la poutre en I 1 à partir de l'extérieur. Comme les guidages 4 peuvent être placés comme on le souhaite sur le tourillon 23 du cylindre, les- positions de fixation desguidagesne sont pas réglées par la huuteur h de l'âme de la poutre en I 1. Comme il n'est pas nécessaire que les guidages 4 soient fixés en des positions bisymétriques, il est possible d'onduler l'âme le long d'une ligne décentrée comme on peut le voir sur la figure 17. Une telle ondulation excentrique peut être efficace dans certaines circonstances, par exemple selon la condition de la charge appliquée, selon l'usage de la poutre en I et la relation de jonction avec d'autres
éléments.
Les cylindres d'ondulation de ces modes de réalisa-
tions selon l'invention présentent des avantages par le fait qu'ils sont largement applicables, par exemple, au travail d'une ondulation excentrique sans devoir être régléspar la hauteur de l'âme de la poutre I, et parce qu'ils ont un excellent effet de guidage comme un centrage plus stabilisé lors du travail, car ils peuvent établir une distance effective plus longue de guidage que dans des cylindres traditionnels, et ces cylindres sont plus
faciles à fabriquer.
On peut voir sur le tableau 1 des exemples de la mise en pratique du procédé selon l'invention0 v Cu Cu cc wr tu (q.jnoo adnoo o' 1, go 'l oo0 uo puieub e,&a.zeqo
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Comme on peut le voir sur le tableau 1, des poutres en I ayant des âmes ondulées presque souhaitées ont été
obtenues par les exemples de mise en pratique du procé-
dé selon l'invention. La longueur développée de la courbe de la zone ondulée est plus longue que toute la
longueur rectiligne du matériau de l'âme et l'augmenta-
tion de longueur développée correspond à la réduction
d'épaisseur de l'âme.
Quand une poutre courte en I de l'ordre de 1,5 mètres de long est ondulée par une seule passe, une torsion y est provoquée qui, cependant, est éliminée par une ondulation d'une seconde passe. Dans une longue poutre en I de 6 mètres ou plus de longueur totale, il n'y a pas de torsion apparente par une seule passe. Cepçadant quand on la coupe en courteslongueur, la contrainte
interne est supprimée et une torsion peut apparaitre.
Dans une poutre en I travaillée par une ondulation en deux passes ou plus, aucune torsion n'apparait même quand on la coupe à de courteslongueursr La figure 18 montre la distribution de contraintes résiduelles dans la poutre en I ondulée dans la colonne centrale du tableau 1, ayant pour dimension 256,5 x 87,4 x 2,3 x 4,7, après une ondulation en une première passe (petits cerclesblanci et une ondulation en une seconde
passe (petits cercles noiris respectivement.
Les figures 19 et 20 montrent les résultats d'essais de compression latérale et d'essais de gauchissement au cisaillement respectivement, sur une poutre en I ayant une âme ondulée et une poutre en I ordinaire ayant une âme plate. Sur les figures 19 et 20, les traits pleins représentent les résultats expérimentaux de la poutre en I ayant une âme ondulée et les pointillés représentent
les résultats expérimentaux de la poutre en I ordinaire.
Ces poutres avaient pour dimensions212 x 68,6 x 2,0 x 4,6. Dans les expériences, une machine d'essai de tonnes a été utilisée et la déformation a été mesurée
par deux jauges à cadran.
Comme on peut le voir par ces résultats expérimentaux, la résistance sous une compression latérale de la poutre en I ayant une âme ondulée est à peu près égale à
trois fois celle d'une poutre en I ordinaire. La résis-
tance au gauchissement au cisaillement de la poutre en I ayant une âme ondulée est de l'ordre de 1,4 fois celle
d'une poutre en I ordinaire.
Le tableau 2 montre la dimension de poutres en I ordinaires de poids léger et soudées de façon traditionnelle et la dimension de poutres en I ayant une âme ondulée, produitespar le procédé selon la présente invention. Les poutres en I traditionnelles du tableau 2 ont été choisies parmi celles ayant la contrainte au gauchissement au cisaillement plus forte que la limite élastique. Les poutres en I ayant une âme ondulée étaient identiques aux poutres en I traditionnelles par la hauteur H et la dimension; des ailes (voir figure 2)
et plus petites uniquement par l'épaisseur de l'âme t.
Si l'épaisseur de l'âme est réduite sans ondulation, la résistance au gauchissement au cisaillement est réduite à environ 30 % de la limite d'élasticité. Cependant, dans des poutres en I ayant une âme ondulée, la résistance au gauchissement au cisaillement de l'âme est maintenue
au dessus de la limite élastique par l'effet d'ondulation.
Au tableau 2, la zone ondulée est exclue lors du calcul de la performance à la flexion car la zone
ondulée a une rigidité axiale considérablement réduite.
Comme on peut le voir sur le tableau 2, le rapport de rigidité à la flexion par poids peut être accru de 9 à
13 % en ondulant l'âme.
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18 -
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinai- sons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquée.
Claims (7)
1. Procédé de production d'une poutre en I ayant une âme centralement ondulée caractérisé en ce qu'on ondule une partie centrale de ladite âme(31) sur une poutre en I ordinaire finie (1) au moyen de deux cylindres complémentaires (2i 22).
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'ondulation est formée aux conditions qui suivent: 9,3 < L < 36t 1,0 t< f< 3,9t 0,5h< C ( h - L o t: épaisseur de l'âme h: hauteur de l'âme f: amplitudede l'ondultion C: largeur de l'ondulation L: pas de l'ondulation
3. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'augmentation de longueur développée de l'âme ondulée à partir d'une longueur rectiligne d'une âme plate avant ondulation est produite par réduction de l'épaisseur de lame lors du travail d'ondulation et en conséquence, il n'y a pas d'autre changement de la dimension majeurede la poutre en I que l'épaisseur de l'âme.
4. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que l'on ondule deux fois ou plus pour, améliorer la condition de contrainte résiduelle et la cambrure ou la torsion de la poutre ondulée en I.
5. Cylindres de production d'une poutre en I ayant une âme centralement ondulée caractérisés en ce que chacun desdits cylindres (22) est pourvu dans sa surface de travail de deux gorges (21) pour guider les ailes d'une poutre en I et d'une zone ondulée entre lesdites gorges, et en ce que deux cylindres sont en prise complémentaire
dans les zones ondulées.
6. Cylindres pour onduler une âme d'une poutre en I caractérisés en ce qu'ils comprennent deux cylindres de mise en forme ayant chacun un corps correspondant à la largeur de l'âme de ladite poutre en I, avec, à la
partie centrale desdits corps, des ondulations complémen-
taires, et des guidages (4) des ailes disposés des deux cotés desdits corps respectivement, sur chacun desdits cylindres, lesdits guidages étant montés solidement et de façon reglable en position axiale, lesdits guidages ayant
un plus grand diamètre que ledit corps dudit cylindre.
7. Cylindres selon la revendication 6, caractérisés
en ce que les guidages précités sont disposés asymétri-
quement par rapport aux corps précités dudit cylindre
sur son axe.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6153380A JPS56158224A (en) | 1980-05-09 | 1980-05-09 | Production of h-beam having corrugation in central part of web |
| JP6941480U JPS6037128Y2 (ja) | 1980-05-20 | 1980-05-20 | Ｈ形鋼のウエブにコルゲ−トを加工するためのロ−ル |
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|---|---|
| FR2482256A1 true FR2482256A1 (fr) | 1981-11-13 |
| FR2482256B1 FR2482256B1 (fr) | 1986-05-30 |
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ID=26402572
Family Applications (1)
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| DE (1) | DE3049459A1 (fr) |
| FR (1) | FR2482256B1 (fr) |
| GB (1) | GB2074916B (fr) |
| IT (1) | IT1174692B (fr) |
| LU (1) | LU83044A1 (fr) |
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-
1980
- 1980-12-29 GB GB8041336A patent/GB2074916B/en not_active Expired
- 1980-12-30 LU LU83044A patent/LU83044A1/fr unknown
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- 1980-12-31 BE BE0/203376A patent/BE886933A/fr not_active IP Right Cessation
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| IT1174692B (it) | 1987-07-01 |
| IT8027005A0 (it) | 1980-12-30 |
| FR2482256B1 (fr) | 1986-05-30 |
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