L'invention a trait à un procédé de récupération de chaleur sensible et latente dans un flux d'air saturé sortant d'un évaporateur où la chaleur latente d'évaporation de l'humidité a été prélevée à un courant d'eau caloporteuse circulant dans un échangeur à circuits séparés, de façon générale à contre-courant du flux d'air. The invention relates to a process for the recovery of sensible and latent heat in a saturated air flow leaving an evaporator where the latent heat of evaporation of humidity has been taken from a current of heat transfer water circulating in an exchanger with separate circuits, generally against the flow of air.
Le brevet principal décrit un procédé de séchage d'un solide en particules, où l'on souffle dans un lit de ce solide de l'air chauffé par passage dans un échangeur thermi que à circuit de fluide caloporteur, et revendique les particularités suivant lesquelles l'échangeur étant étendu en direction générale horizontale avec une hauteur sensiblement constante, on alimente à une première extrémité et on évacue à l'extrémité opposée de l'échangeur un lit en translation continue du solide en particules, qui noie l'échangeur sur toute sa hauteur, et l'on souffle de l'air verticalement à travers le lit.De préférence le fluide caloporteur est à une température inférieure à 100 C, c'està-dire pratiquement une eau chaude0
Les évaporateurs à flux d'air, tels que des séchoirs pour des produits humides en particules, ont pour but essentiel d'extraire de l'eau, en l'entrainant sous forme de vapeur dans le flux d'air. L'opération revêt un double aspect : ltévaporation demande que de l'énergie thermique, chaleur latente d'évaporation, soit cédée à l'eau dans le produit, et l'entrainement de la vapeur implique que le flux d'air soit suffisant étant donné que la quantité de vapeur entraînée est limitée par la saturation du flux d'air à sa température de sortie. L'efficacité de l'évapo- ration est d'autant meilleure que la température de l'air à la sortie est élevée.Par ailleurs, si l'énergie thermique devait etre apportée sous forme de chaleur sensible par le flux d'air entrant, la température à l'entrée devrait être très supérieure à la température à la sortie, étant donné que la capacité calorifique de l'air sec est très faible devant la chaleur latente d'évaporation de l'eau. Le chauffage de l'air dans un échangeur à fluide caloporteur exige que ce fluide caloporteur soit à température élevée.The main patent describes a process for drying a solid into particles, where air blown into a bed of this solid is heated by passage through a heat exchanger with a heat transfer fluid circuit, and claims the particular features according to which the exchanger being extended in a generally horizontal direction with a substantially constant height, one feeds at a first end and one evacuates at the opposite end of the exchanger a bed in continuous translation of the solid in particles, which drowns the exchanger on all its height, and air is blown vertically through the bed. Preferably the heat transfer fluid is at a temperature below 100 C, i.e. practically hot water0
The main purpose of air flow evaporators, such as dryers for wet particulate products, is to extract water by entraining it in the form of vapor in the air flow. The operation has a double aspect: evaporation requires that thermal energy, latent heat of evaporation, be transferred to the water in the product, and the entrainment of the vapor implies that the air flow is sufficient being since the quantity of vapor entrained is limited by the saturation of the air flow at its outlet temperature. The efficiency of the evaporation is all the better as the temperature of the air at the outlet is high. In addition, if the thermal energy were to be brought in the form of sensible heat by the incoming air flow , the inlet temperature should be much higher than the outlet temperature, since the heat capacity of dry air is very low compared to the latent heat of evaporation of water. Heating the air in a heat transfer fluid exchanger requires that this heat transfer fluid be at high temperature.
Il est donc intéressant que l'échangeur fasse partie intégrante de l'évaporateur, de sorte que le fluide caloporteur apporte l'énergie nécessaire à l'évaporation de l'eau "in situ". Le flux d'air a alors pour fonction essentielle de véhiculer la vapeur formée, et seulement pour fonction accessoire d'améliorer les transferts d'énergie entre échangeur et eau à évaporer, On conçoit que la circulation à contre-courant d'un liquide caloporteur et du flui d'air permettra d'obtenir une température du flux d'air sortant peu inférieure à la température du fluide caloporteur entrant, et une température du liquide caloporteur sortant peu supérieure à celle du flux d'air entrant et inférieure à celle de ce flux en sortie, c'est-à-dire les écarts maximaux de température et le maximum de rendement d'échange.Par ailleurs ceci permet l'utilisation de liquide caloporteur à température inférieure à 100 C et d'éviter les surchauffes à l'évaporation, tout en récupérant des calories à basse température, véhiculées par des effluents chauds par exemple, qui sont souvent excédentaires dans des processus industriels et seraient autrement perdues.La demande de brevet principal N 80 00274, déposée le 8 janvier 1980 par la déposante, décrit un séchoir pour solides en particules, qui tire son efficacité de cette disposition d'évaporateur comprenant un échangeur à circuits séparés noyé dans la masse à sécher traversée par un flux d'air, celui-ci passant à contre-courant d'eau chaude dans l'échangeur0
Toutefois, le flux d'air sortant saturé d'humidité et à température relativement élevée entraine avec lui la chaleur latente d'évaporation de l'humidité, et la chaleur sensible acquise correspondante. A première vue, on pourrait penser que seule la chaleur sensible correspond à une perte, étant donné que l'évaporation implique une absorption de la chaleur latente, qui se présente comme énergie utile.It is therefore interesting that the exchanger is an integral part of the evaporator, so that the heat transfer fluid provides the energy necessary for the evaporation of the water "in situ". The air flow then has the essential function of conveying the vapor formed, and only as an accessory function of improving the energy transfers between the exchanger and the water to be evaporated. It is conceivable that the countercurrent circulation of a heat transfer liquid and the air flow will make it possible to obtain a temperature of the outgoing air flow slightly lower than the temperature of the incoming heat transfer fluid, and a temperature of the outgoing heat transfer liquid little higher than that of the incoming air flow and lower than that of this output flow, that is to say the maximum temperature differences and the maximum exchange efficiency. In addition, this allows the use of heat-transfer liquid at a temperature below 100 C and avoids overheating at evaporation, while recovering calories at low temperature, conveyed by hot effluents for example, which are often surplus in industrial processes and would otherwise be lost. The main patent application N 80 00274, filed on January 8, 1980 by the applicant, describes a dryer for particulate solids, which derives its efficiency from this arrangement of evaporator comprising an exchanger with separate circuits embedded in the mass to be dried crossed by an air flow, this passing against hot water in the exchanger 0
However, the outgoing air flow saturated with humidity and at a relatively high temperature carries with it the latent heat of evaporation of humidity, and the corresponding sensible heat acquired. At first glance, one might think that only sensible heat corresponds to a loss, since evaporation implies an absorption of latent heat, which is presented as useful energy.
Mais en fait l'évaporation n'est qu'un moyen commode d'extraire l'eau en excès dans un milieu, et la chaleur latente d'évaporation est perdue par dispersion de l'air chaud saturé d'humidité dans l'atmosphère environnante0
L'invention a pour objet la récupération, dans la mesure du possible, de l'énergie perdue dans le processus d'évaporation, et propose à cet effet un procédé de récupération de chaleur sensible et latente dans un flux d'air saturé d'humidité sortant d'un évaporateur mettant en oeuvre un procédé suivant la revendication 1 du brevet principal où la chaleur latente d'evaporation de l'humidité a été prélevée à un courant d'eau caloporteuse circulant dans un échangeur à circuits séparés, de façon générale à contrecourant du flux d'air, en sorte que le flux d'air sortant de ltévaporateur soit à température intermédiaire entre celle du courant d'eau entrant dans l'évaporateur et celle de ce courant sortant, celle-ci supérieure à celle du flux d'air entrant, caractérisé en ce qu'on fait passer le flux d'air humide sortant de l'évaporateur en colonne d'une base à un sommet, on injecte en dispersion le courant d'eau sortant de l'évaporateur en sommet de colonne et on le rassemble à la base, en sorte que la température du flux d'air évacué au sommet de la colonne est inférieure à celle du courant d'eau rassemblé à la base,
Ainsi le flux d'air évacué à l'issue du processus de récupération se trouve à une température peu supérieure à celle du courant d'eau sortant de l'évaporateur, et sa chaleur interne comprenant la chaleur sensible de l'air évacué et la chaleur latente d'évaporation de l'humidité entrainée est très réduite par rapport à la chaleur interne que le flux d'air possédait à l'entrée, la différence de chaleurs internes se trouvant transférée au courant d'eau rassemblé en base de colonne, dont la température se trouve remontée à un niveau peu inférieur à celui du flux d'air en sortie d'évaporateur. L'énergie véhiculée par le courant d'eau en fin de processus de récupération reste sensiblement utilisable,
Notamment on peut réchauffer dans un échangeur l'eau rassemblée en base de colonne jusqu'à une température sensiblement égale à celle que possédait ce courant d'eau à l'entrée de l'évaporateur, et alors introduire l'eau réchauffée dans l'évaporateur.Pour évacuer l'excès d'eau résultant de la condensation de l'humidité sortant de l'é- vaporateur, on pourra effectuer une purge, de préférence en amont immédiat de l'injection dans la colonne, là où la température du courant d'eau est minimale,
D'autre part, si une pluralité d'évaporateurs voisins existe, il est préférable de faire passer les flux d'air sortant de ces évaporateurs dans une colonne unique, en étageant les entrées de flux, à partir de la base de la colonne, dana l'ordre décroissant de leurs températures, tandis que le courant d'eau injecté dans la colonne a traversé la pluralité d'évaporateurs, en montage série ou pa allèle,
Ainsi l'eau rassemblée à la base de la colonne sera à une température peu inférieure à la température du flux d'air sortant le plus chaud d'un évaporateur.La récupération sera maximalisée.But in fact evaporation is only a convenient means of extracting excess water in a medium, and the latent heat of evaporation is lost by dispersion of hot air saturated with humidity in the atmosphere surrounding0
The object of the invention is to recover, as far as possible, the energy lost in the evaporation process, and for this purpose proposes a process for recovering sensitive and latent heat in a flow of air saturated with humidity exiting from an evaporator implementing a method according to claim 1 of the main patent in which the latent heat of evaporation of humidity has been taken from a stream of heat transfer water circulating in a separate circuit exchanger, generally against the flow of air, so that the air flow leaving the evaporator is at an intermediate temperature between that of the water stream entering the evaporator and that of this outgoing current, the latter greater than that of the flow of incoming air, characterized in that the flow of moist air leaving the evaporator in a column passes from a base to a top, the water stream leaving the top evaporator is injected in dispersion column and we put it together at the base, so rte that the temperature of the air flow evacuated at the top of the column is lower than that of the water stream collected at the base,
Thus the air flow evacuated at the end of the recovery process is at a temperature little higher than that of the water stream leaving the evaporator, and its internal heat comprising the sensible heat of the evacuated air and the the latent heat of evaporation of the entrained humidity is very reduced compared to the internal heat that the air flow had at the entrance, the difference in internal heat being transferred to the stream of water collected at the base of the column, whose temperature is raised to a level slightly lower than that of the air flow at the evaporator outlet. The energy carried by the water stream at the end of the recovery process remains appreciably usable,
In particular, the water collected at the base of the column can be heated in an exchanger to a temperature substantially equal to that which this stream of water had at the inlet of the evaporator, and then the heated water is introduced into the To evacuate the excess water resulting from the condensation of the humidity leaving the evaporator, a purge may be carried out, preferably immediately before injection into the column, where the temperature of the water flow is minimal,
On the other hand, if a plurality of neighboring evaporators exists, it is preferable to pass the air flows leaving these evaporators in a single column, by staging the flow inlets, from the base of the column, in the decreasing order of their temperatures, while the stream of water injected into the column has passed through the plurality of evaporators, in series or pa allele mounting,
Thus the water collected at the base of the column will be at a temperature slightly lower than the temperature of the hottest air flow leaving an evaporator. Recovery will be maximized.
Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre, à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels
la figure 1 représente une disposition de récupération de chaleur interne en association avec un séchoir évapora~ teur
la figure 2 représente une disposition analogue à celle de la figure 1 en association avec deux séchoirs0
Selon la forme de réalisation choisie et représentée figure 1, un séchoir 1 pour solides -en particules, correspondant à ce qui est décrit dans la demande de brevet principal NO 80 00274, comporte une trémie de chargement 10 pour le produit humide, un coffre ll contenant un transporteur à rateaux entraînant le produit en un lit qui noie l'échangeur à tubes 12 vers une trémie de chargement 13 pour le produit déshydraté. Un caisson 14, disposé sous le coffre ll, est équipé de ventilateurs qui soufflent dans la canalisation 15 de l'air qui, pénétrant dans le coffre ll par la partie supérieure 16, traverse le lit de particules et l'échangeur 12. Celui-ci est traversé par de l'eau chaude d'un collecteur d'entrée 12a à un collecteur de sortie 12b.The characteristics and advantages of the invention will become apparent from the description which follows, by way of example, with reference to the accompanying drawings in which
Figure 1 shows an internal heat recovery arrangement in association with an evaporator dryer
Figure 2 shows an arrangement similar to that of Figure 1 in combination with two dryers0
According to the embodiment chosen and represented in FIG. 1, a dryer 1 for solids -in particles, corresponding to what is described in the main patent application NO 80 00274, comprises a loading hopper 10 for the wet product, a box ll containing a rake conveyor carrying the product into a bed which drowns the tube exchanger 12 towards a loading hopper 13 for the dehydrated product. A box 14, placed under the trunk ll, is fitted with fans which blow air into the duct 15 which, penetrating into the trunk ll through the upper part 16, passes through the particle bed and the exchanger 12. This ci is crossed by hot water from an inlet manifold 12a to an outlet manifold 12b.
Une tour de récupération de chaleur 2 est associée au séchoir 1. Une rampe de pulvérisation 20 est disposée au sommet de la tour 2, en dessous d'une hotte 25. La base de la tour 2 est constituée par un bac de collection 21. Audessus de ce bac 21 débouche par l'orifice 24 la canalisation 15 qui vient du séchoir 1. Le collecteur de sortie 12b de l'échangeur 12 est relié à la rampe 20 par une canalisation 22, munie d'une purge 26. En fond du bac 21, une pompe de circulation 23 reprend le contenu du bac 21 pour l'en- voyer dans un échangeur 3 à travers une canalisation 31, et la sortie de cet échangeur 3 est reliée au collecteur d'entrée 12a de l'échangeur 12 par une canalisation 32.L'échangeur 3 comporte une chemise 30 avec une entrée 30a du c8té de la canalisation 32, et une sortie SOb du côté de la canalisation 31o
Dans le séchoir 1, l'air entrant par la partie supérieure 16 à la température ambiante, s'échauffe progressivement en se saturant d'humidité en traversant le lit de matière à sécher où est noyé l'échangeur 12, tandis que l'eau dans cet échangeur se refroidit progressivement du collecteur d'entrée 12a au collecteur de sortie 12b, en cédant son énergie thermique à l'eau qui s'évapore de la matière (chaleur latente d'évaporation) et à l'air qui s'échauffe (chaleur sensible)
Par exemple l'air pénètre en 16 à 10 C et 80 5S d'humidité relative ( 6 g de vapeur d'eau par kg d'air sec) et sort par la canalisation 15 à 650C et saturé d'humidité (205 g de vapeur par kg d'air sec). les températures de l'eau correspondantes sont de 74 C au collecteur d'entrée 12a et 440C au collecteur de sortie 12bo
Dans la tour 2 l'eau dispersée par la rampe 20 est donc à 440C, et l'air entrant par l'orifice 24 à 650C.Dans la colonne d'air en flux ascendant dans la tour 2, les échanges thermiques avec l'eau dispersée se font pour l'essentiel à travers l'équilibre eau vapeur, de sorte que, à tous les niveaux de la colonne, air et eau sont sensiblement à la même température. L'eau qui se rassemble dans le bac 21 est donc sensiblement à 650C, tandis que l'air évacué par la hotte 25 est sensiblement à 4500 (61 g de vapeur d'eau par kg d'air sec)0
Dans l'échangeur 3, fonctionnant à contre-courant, l'eau reprise par la pompe 23 à 650C acquiert une température de 740C pour être réintroduite dans l'échangeur 12.A heat recovery tower 2 is associated with the dryer 1. A spraying boom 20 is arranged at the top of the tower 2, below a hood 25. The base of the tower 2 is constituted by a collection tank 21. Above this tank 21 opens through the orifice 24 the pipe 15 which comes from the dryer 1. The outlet manifold 12b of the exchanger 12 is connected to the ramp 20 by a pipe 22, provided with a drain 26. At the bottom from the tank 21, a circulation pump 23 takes up the contents of the tank 21 to send it to an exchanger 3 through a pipe 31, and the outlet of this exchanger 3 is connected to the inlet manifold 12a of the exchanger 12 by a pipe 32. The exchanger 3 comprises a jacket 30 with an inlet 30a on the side of the pipe 32, and an outlet SOb on the side of the pipe 31o
In the dryer 1, the air entering through the upper part 16 at room temperature gradually heats up, becoming saturated with humidity, passing through the bed of material to be dried where the exchanger 12 is embedded, while the water in this exchanger gradually cools from the inlet manifold 12a to the outlet manifold 12b, yielding its thermal energy to the water which evaporates from the material (latent heat of evaporation) and to the air which heats up (sensible heat)
For example, air enters at 16 to 10 C and 80 5S of relative humidity (6 g of water vapor per kg of dry air) and exits through line 15 at 650 C and saturated with humidity (205 g of steam per kg of dry air). the corresponding water temperatures are 74 C at the inlet manifold 12a and 440C at the outlet manifold 12bo
In tower 2 the water dispersed by the ramp 20 is therefore at 440C, and the air entering through the orifice 24 at 650C. In the column of air in ascending flow in tower 2, the heat exchanges with the dispersed water is essentially made through the water vapor balance, so that, at all levels of the column, air and water are substantially at the same temperature. The water which collects in the tank 21 is therefore substantially at 650C, while the air evacuated by the hood 25 is substantially at 4500 (61 g of water vapor per kg of dry air) 0
In the exchanger 3, operating against the current, the water taken up by the pump 23 at 650C acquires a temperature of 740C to be reintroduced into the exchanger 12.
Alors que dans l'échangeur 12 la chute de température de l'eau est de 30 C, la remontée de température dans l'échan- geur 3 est de 90C seulement. La récupération d'énergie thermique dans la tour 2 est de 21013000 soit 70 %. Par ailleurs, comme la teneur en vapeur d'eau du flux d'air en colonne dans la tour 2 est passée de 205 g à 61 g par kg d'air sec entre la base et le sommet, 144 g d'eau a été condensée (par kg d'air sec) ; cette eau sera évacuée par la purge 26, à la température de 440C, de façon à réduire la perte d'énergie thermique par la purge,
On remarquera que si l'eau n'était pas recyclée dans le séchoir, l'eau chaude reprise par la pompe 23 à 650C serait utilisable par exemple pour un chauffage de locaux, ou pour un réchauffage d'eau d'alimentation, alors que de l'eau à 44-450C est dans la plupart des cas sans usage et doit être rejetée comme effluents
La disposition représentée en figure 2 comporte l'association de deux séchoirs 40 et 45 avec une tour de récupération 50 unique.Les séchoirs sont analogues dans leur constitution au séchoir 1 de la figure 1 avec respectivement des échangeurs 41 et 46, et des canalisations de sortie d'air humide 42 et 47o
La tour 50 est également analogue à la tour 2 de la figure 1, avec une rampe de dispersion 51 et un bac 52 où se rassemble l'eau, et équipé d'une pompe de reprise 53o
Toutefois les canalisations 47 et 42 d'air sortant des séchoirs debouchent dans la colonne 50 respectivement par les orifices 54 et 55 disposés à la base et à un niveau
Intermédiaire de la tour 50. Par ailleurs les échangeurs 46 et 41 sont disposés en série avec un échangeur de réchauffage à contre-courant 60.L'eau reprise par la pompe 53 dans le bac 52 traverse l'échangeur 60, en entrant au voisinage de la sortie 60b de la chemise et sortant au voisinage de l'entrée 60a, va de là au collecteur d'entrée 46a de l'échangeur 46, passe du collecteur de sortie 46b de l'échangeur 46 au collecteur d'entrée 41a de l'échangeur 41, et ressortant par le collecteur de sortie 41b est envoyée par la canalisation 51a à la rampe 51 au sommet de la tour 50.Sur la canalisation 51a est disposée une purge 56o
On aura compris que le courant d'eau repris dans le bac 52 et réchauffé dans l'échangeur 60, subît successivement dans les échangeurs 46 et 41 deux abaissements de température en cédant de l'énergie aux flux d'air passant dans les séchoirs respectifs 45 et 40. I1 en résulte que les flux d'air entrant dans la tour 50 par les orifices 54 et 55 possèdent des températures différentes, plus faible pour le flux venant du séchoir 40.La colonne d'air dans la tour 50 cède son énergie interne à l'eau dispersée à contrecourant, qui sera à la base dans le bac 52 à température très peu inférieure à celle de l'air entrant par l'orifice 54, et au niveau de l'orifice 55 à une température très voisine de celle de l'air entrant par cet orifice 550
Les séchoirs 40 et 45 peuvent être affectés à des produits différents, ou à deux stades de séchage d'un même produit. Ces séchoirs 40 et 45 peuvent aussi être accolés pour sécher le même produit en deux étapes. D'autres combinaisons de circuits d'échangeurs peuvent être prévus. Notamment si les conditions de séchage dans deux séchoirs sont telles que pour une chute de température voisine les températures des flux d'air sortant sont différentes, les échangeurs 41 et 46 pourraient être montés en parallèle.While in the exchanger 12 the water temperature drop is 30 C, the rise in temperature in the exchanger 3 is only 90 C. The thermal energy recovery in tower 2 is 21,013,000 or 70%. Furthermore, as the water vapor content of the column air flow in tower 2 increased from 205 g to 61 g per kg of dry air between the base and the top, 144 g of water was condensed (per kg of dry air); this water will be evacuated by the purge 26, at the temperature of 440C, so as to reduce the loss of thermal energy by the purge,
It will be noted that if the water was not recycled in the dryer, the hot water taken up by the pump 23 at 650C would be usable for example for space heating, or for heating the supply water, while water at 44-450C is in most cases useless and must be discharged as effluent
The arrangement shown in Figure 2 includes the combination of two dryers 40 and 45 with a single recovery tower 50. The dryers are similar in their constitution to dryer 1 of Figure 1 with exchangers 41 and 46 respectively, and pipes of humid air outlet 42 and 47o
Tower 50 is also analogous to tower 2 in FIG. 1, with a dispersion ramp 51 and a tank 52 where the water collects, and equipped with a recovery pump 53o
However, the air ducts 47 and 42 leaving the dryers open into the column 50 respectively through the orifices 54 and 55 arranged at the base and at one level.
Intermediate of the tower 50. Furthermore, the exchangers 46 and 41 are arranged in series with a counter-current heating exchanger 60. The water taken up by the pump 53 in the tank 52 passes through the exchanger 60, entering the vicinity from the outlet 60b of the jacket and leaving in the vicinity of the inlet 60a, goes from there to the inlet manifold 46a of the exchanger 46, passes from the outlet manifold 46b of the exchanger 46 to the inlet manifold 41a of the exchanger 41, and emerging through the outlet manifold 41b is sent by the pipe 51a to the ramp 51 at the top of the tower 50. On the pipe 51a is disposed a purge 56o
It will be understood that the water flow taken up in the tank 52 and heated in the exchanger 60, undergoes successively in the exchangers 46 and 41 two temperature reductions by ceding energy to the air flows passing through the respective dryers 45 and 40. It follows that the air flows entering the tower 50 through the orifices 54 and 55 have different temperatures, lower for the flow coming from the dryer 40. The air column in the tower 50 gives way internal energy in the counter-current dispersed water, which will be at the base in the tank 52 at a temperature very little lower than that of the air entering through the orifice 54, and at the level of the orifice 55 at a very close temperature that of the air entering through this orifice 550
The driers 40 and 45 can be assigned to different products, or to two stages of drying the same product. These dryers 40 and 45 can also be combined to dry the same product in two stages. Other combinations of exchanger circuits can be provided. In particular if the drying conditions in two dryers are such that for a neighboring temperature drop the temperatures of the outgoing air flows are different, the exchangers 41 and 46 could be mounted in parallel.
En outre, plus de deux séchoirs peuvent être prévus, dont on étagera les entrées de flux d'air humide dans le sens décroissant de leurs températures suivant la hauteur de la colonne d'air à partir de la base. La combinaison des circuits d'échangeurs de séchoir série ou parallèle sera réalisée pour tenir compte des conditions les plus favorables de séchage, de l'étendue des surfaces d'échangeurs et de leur débit optimal en eau,
Sous un autre aspect, on remarquera que la concentration de solutions aqueuses en soluté, dans des évaporateurs où la solution ruisselle sur une paroi d'échangeur en traversant un flux d'air se présente, vue de l'extérieur de l'évaporateur exactement comme le séchage d'un solide en particules. En effet le liquide caloporteur das l'échangeur se refroidit en cédant son énergie thermique à la solution pour en évaporer l'eau, et le flux d'air à contre-courant du liquide caloporteur se charge en humidité tandis que sa température s'élève, et là encore l'énergie consacrée à l'évaporation de l'eau est perdue, puisque l'évaporation de l'eau est un moyen et non une fin. I1 est donc clair que la récupération de chaleur interne des flux d'air sortant des évaporateurs de concentration peut s'effectuer suivant les processus et avec les installations décrites en association avec des séchoirs, sans modification0 In addition, more than two dryers can be provided, the humid air flow inlets of which will decrease in temperature decreasing according to the height of the air column from the base. The combination of series or parallel dryer exchanger circuits will be carried out to take into account the most favorable drying conditions, the extent of the exchanger surfaces and their optimal water flow rate,
In another aspect, it will be noted that the concentration of aqueous solutions in solute, in evaporators where the solution trickles on a wall of exchanger by crossing an air flow is presented, seen from the outside of the evaporator exactly as drying a solid into particles. In fact, the heat transfer liquid in the exchanger cools by yielding its thermal energy to the solution to evaporate the water, and the flow of air against the flow of the heat transfer liquid becomes charged with humidity as its temperature rises. , and here again the energy devoted to the evaporation of water is lost, since the evaporation of water is a means and not an end. It is therefore clear that the internal heat recovery from the air flows leaving the concentration evaporators can be carried out according to the processes and with the installations described in association with dryers, without modification.