FI82535C

FI82535C - FOERFARANDE FOER MAETNING OCH REGLERING AV LAEGET PAO VALSMANTELN AV EN BOEJNINGSREGLERAD VALS.

Info

Publication number: FI82535C
Application number: FI894356A
Authority: FI
Inventors: Juhani Eskelinen
Original assignee: Valmet Paper Machinery Inc
Priority date: 1989-09-15
Filing date: 1989-09-15
Publication date: 1991-03-11
Also published as: FI894356A0; FI82535B

Description

82535 1 Menetelmä taipumasäädetyn telan telavalpan aseman mittaamiseksi ja säätämiseksi Förfarande för mätning och regiering av läget pä valsmanteln av en böjnlngsreglerad vals 582535 1 Method for measuring and adjusting the position of the roll-free roll of a deflection-adjustable roll For the purpose of measuring and adjusting the roll-free position of a roll

Keksinnön kohteena on menetelmä taipumasäädetyn telan telavalpan aseman mittaamiseksi ja säätämiseksi, joka tela käsittää massiivisen telan akselin ja sen päälle pyöriväksi järjestetyn telavalpan, jonka mainitun -|q telan akselin ja telavalpan väliseen tilaan on sovitettu hydrauliset kuormituselementit, joilla säädetään kyseisen taipumasäädetyn telan vastatelan kanssa muodostettavan nipin profiilia ja jotka kuormitus-elementit on sovitettu olennaisesti mainitun nipin nlppitason kohdalle ja joka telavaippa 12 on laakeroitu pyöriväksi olennaisesti molempien 15 päätyjensä alueelta tai niiden läheisyydestä telan akselille pääty- laakereilla, jotka on sovitettu rengasosien päälle, joiden rengasosien ja telan akselin väliin on sovitettu hydrauliset voimalaitteet, joita kuormitetaan hydraulinesteen paineella nippiä kuormittavien voimien ainakin osittaiseksi aikaansaamiseksi ja joilla voimalaitteilla on 20 taipumasäädetyn telan telavaippa siirrettävissä nippitasossa telan akseliin nähden.The invention relates to a method for measuring and adjusting the position of a rolled roll of a deflection-controlled roll, the roll comprising a solid roll shaft and a roll-on pivot arranged thereon, hydraulic loading elements arranged in the space between said roll shaft and the roll flap. profile and which load elements are arranged substantially at the nip plane of said nip and which roll shell 12 is rotatably mounted in the area of or in the vicinity of substantially both ends 15 of the roll shaft by end bearings arranged on the tire parts , which are loaded with the pressure of the hydraulic fluid to at least partially produce the forces loading the nip, and which power units have a roll shell of 20 deflection-controlled rolls movable n in the ipp plane relative to the roll axis.

Paperikoneissa käytetään yleisesti sellaisia teloja, jotka muodostavat vettä poistavan puristinnipin, tasoitusnipin tai kalanteroimisnipin 25 vastatelan kanssa. Näissä käyttötarkoituksissa on tärkeää se, että nipin viivapaineen jakauma eli profiili telojen aksiaalisuunnassa saadaan vakiolliseksl tai että tämä profiili on säädettävissä halutuksi esim. rainan poikkisuuntaisen kosteusprofiilin ja/tai paksuus-profiilin (kaliiberin) hallitsemista varten. Tässä tarkoituksessa on 30 ennestään tunnettuja erilaiset taipumakompensoidut tai taipumasäädetyt telat (myöhemmin käytetään molemmista lyhennystä tk-tela), joilla nipin viivapaineen jakaumaan pyritään vaikuttamaan. Tällaisia tk-teloja käytetään nykyisin poikkeuksetta myös superkalantereissa ala- ja/tai ylä-teloina.In paper machines, rolls are commonly used which form a dewatering press nip, a leveling nip or a calendering nip 25 with a counter roll. For these applications, it is important that the nip line pressure distribution, i.e. the profile in the axial direction of the rolls, is made constant or that this profile is adjustable as desired, e.g. for controlling the transverse moisture profile and / or thickness profile (caliber) of the web. For this purpose, there are 30 previously known various deflection-compensated or deflection-controlled rollers (hereinafter abbreviated as tk-roll), which are used to influence the line pressure distribution of the nip. Such tk rolls are currently used without exception in supercalenders as lower and / or upper rolls.

Ennestään tunnetaan useita erilaisia paperikoneiden ja superkalanterel-den tk-teloja. Nämä telat käsittävät yleensä, massiivisen tai putkimai- 35 2 82535 1 sen, statlonäärlsen tela-akselin ja sen ympärille pyörivästi järjestetyn telavaipan. Mainitun akselin ja vaipan väliin on sovitettu vaipan sisäpintaan vaikuttavat liukukenkäjärjestelyt ja/tai painefluiden kammio tai kammiosarja niin, että vaipan aksiaalista profiilia nipin kohdalla 5 voidaan oikaista tai säätää halutuksi. Yleensä tällaisten telojen muodostamia nippejä kuten puristlnnippejä tai kalanteroimisnippejä kuormitetaan tk-telan ja sen vastatelan akselitappeihin kohdistetuilla kuormi-tusvoimilla.Several different tk rolls for paper machines and supercalenders are already known. These rolls generally comprise a solid or tubular roll 2, a statlon-shaped roll shaft and a roll shell rotatably arranged around it. Arranged between said shaft and the jacket are sliding shoe arrangements acting on the inner surface of the jacket and / or a chamber or chamber of pressure fluids so that the axial profile of the jacket at the nip 5 can be adjusted or adjusted as desired. Generally, nips formed by such rolls, such as press nips or calendering nips, are loaded with loading forces applied to the shaft pins of the tk roll and its counter roll.

10 Tk-telat voivat olla ns. kuormitusvarrellisia teloja, joissa telavaippa on yleensä päistään laakeroitu akselille siten, että telavaipan päädyt eivät radiaalisuunnassa pääse liikkumaan akseliin nähden tai sitten ns. kuormitusvarrettomia tk-teloja, joissa hydraulisten kuormitusele-menttien mäntä-sylinterielementtien iskunpituus on sovitettu niin suu-15 reksi, että se riittää myös nipin avausliikkeen ja vastaavasti sulku-liikkeen aikaansaamiseksi jopa niin, että tela-akselin päihin vaikuttavia, voimalaitteilla varustettuja kuormitusvarsia ei lainkaan tarvita. Tällaisissa kuormitusvarrettomissa tk-teloissa hydrauliset kuormitus-elementit, jotka vaikuttavat telavaipan sisäpintaa vasten, saavat aikaan 20 taipuman kompensoinnin ja profiloinnin lisäksi myös varsinaisen nippi-painekuormituksen. Epäkohtia ennestään tunnetuissa kuormitusvarrettomissa tk-teloissa ovat olleet mm. rakenteen monimutkaisuus sekä vaikeudet järjestää statlonäärlsen keskiakselin ja telavaipan mäntä-sylinterielementtien iskunpituus riittäväksi ja aikaansaada viimemainituilla riit-25 tävä nipin kuormitus ja kompensointivoimat. Etenkin telavaipan pääty-alueet ovat tässä suhteessa osoittautuneet erityisen ongelmallisiksi.10 Tk rolls can be so-called. rolls with load arms, in which the roll shell is generally mounted at its ends on the shaft so that the ends of the roll shell cannot move in the radial direction relative to the shaft, or so-called load-free tk rolls in which the stroke length of the piston-cylinder elements of the hydraulic load elements is arranged so large that it is also sufficient to provide a nip opening movement and a closing movement, respectively, so that no load-bearing loading arms acting on the roller shaft ends are required . In such load-free tk rolls, the hydraulic load elements, which act against the inner surface of the roll shell, provide not only compensation and profiling of the deflection, but also the actual nip-pressure load. The disadvantages of the previously known load-free tk rolls have been e.g. the complexity of the structure and the difficulties in arranging the stroke length of the piston-cylinder elements of the statlonary central shaft and the roll shell to be sufficient and to provide a sufficient nip load and compensating forces for the latter. The end regions of the roll shell in particular have proved to be particularly problematic in this respect.

Sellaisissa taipumakompensolduissa teloissa, joissa telavaippa pääsee radiaalisuunnassa liikkumaan telan akseliin nähden, myös telavaipan pääty-30 alueilta on liikemahdollisuus järjestetty esim. siten, että telavaipan päätyihin on päätylaakereiden alle järjestetty erityiset kuormitusrenkaat, jotka on tuettu telan akseliin esim. hydraulisilla mäntä-sylinterilait-teilla siten, että mainittu kuormitusrengas ja siten myös telavaippa pääsee nippitason suunnassa liikkumaan telan akseliin nähden ja samalla 35 voidaan mainituilla mäntä-sylinterilaitteilla muuttaa laakerin kuormitusta ja siten vaipan päädyn taipumaa. Telavaipan liikkeen hallinta ja säätäminen on kuitenkin esim. superkalantereissa erityisen ongelmallista, li 3 82535 1 koska telan hydraulisilla kuormituselementeillä aikaansaatavasta tela-vaipan liikkeestä johtuen kuormitusrengas voi kantaa telan akseliin ja telavaippa voi kuormittua vinoon asentoon akseliin nähden. Erityisesti superkalanterln alatelana käytetylle tk-telalle on tärkeää ja välttämä-5 töntä, että telavaippa ja telan akseli saadaan päätyalueiltaan pysymään samankeskisinä tai tietyssä määrin ylä- tai ala-asennossa, mutta kuitenkin siten, ettei kuormitusrengas pääse kantamaan telan akselin ylä-tal alapuoleen. On myös erittäin tärkeää, että telavaipan molemmat päädyt pysyvät samalla tasolla, eli telavaippa on telan akseliin nähden Ί0 suorassa. Mikäli superkalanterin alatelan telavaippa pääsee kääntymään telan akseliin nähden vinoon asentoon, käy koko superkalanterin tela-pakka vinossa. Tätä ongelmaa on aikaisemmin yritetty ratkaista siten, että telavaipan päätyihin on järjestetty erityiset anturit, jotka mittaavat telavaipan asemaa telan akseliin nähden. Tällaisen anturi-15 ratkaisun haittapuolena on kuitenkin se, että se on varsin kallis ja lisäksi vaikeasti toteutettavissa. Erityisesti paperikoneen puristin-osalla ei tällaista anturlsovellutusta voida toteuttaa, koska puristin-osan telojen päissä ei yksinkertaisesti ole tällaisille antureille tilaa. Puristimen telan päädyssä on puristimen käyttöä varten vaihde, 20 jonka yhteyteen ei antureita voida sovittaa. Lisäksi käyttöolosuhteet ovat puristimessa erittäin hankalat. Anturlratkaisun vielä eräs olennainen haittapuoli on se, että se on varsin vaurloaltis etenkin mekaanisille vaurioille.In deflection-compensating rolls in which the roll shell can move radially with respect to the roll axis, the end areas of the roll shell 30 are also provided with movement, e.g. , that said load ring and thus also the roll shell can move in the direction of the nip plane with respect to the axis of the roll and at the same time 35 the said piston-cylinder devices can change the bearing load and thus the deflection of the end of the shell. However, controlling and adjusting the movement of the roll shell is particularly problematic, e.g. in supercalenders, because due to the movement of the roll shell provided by the hydraulic loading elements of the roll, the load ring can support the roll shaft and the roll shell can be loaded obliquely to the shaft. In particular for the tk roll used as the lower roll of the supercalender, it is important and necessary that the roll shell and the roll shaft remain concentric at their end regions or to a certain extent in the upper or lower position, but in such a way that the load ring cannot be carried below the roll shaft. It is also very important that both ends of the roll shell remain at the same level, i.e. the roll shell is Ί0 straight with respect to the roll axis. If the roll shell of the lower roll of the supercalender can turn to an oblique position relative to the axis of the roll, the entire roll pack of the supercalender will be tilted. Attempts have been made in the past to solve this problem by arranging special sensors at the ends of the roll shell which measure the position of the roll shell relative to the axis of the roll. However, the disadvantage of such a sensor-15 solution is that it is quite expensive and also difficult to implement. In particular, such a sensor application cannot be realized with the press part of a paper machine, because there is simply no space for such sensors at the ends of the rolls of the press part. At the end of the press roll there is a gear 20 for the operation of the press, to which the sensors cannot be fitted. In addition, the operating conditions in the press are very difficult. Another essential disadvantage of the sensor solution is that it is quite susceptible to damage, especially to mechanical damage.

25 Nyt esillä olevan keksinnön tarkoituksena on tunnetussa tekniikassa ilmenneiden epäkohtien välttäminen sekä sellaisen säätö- ja mittausmenetelmän aikaansaaminen, joka on erityisen toimintavarma myös vaikeissa olosuhteissa. Tämän toteuttamiseksi on keksinnölle pääasiallisesti tunnusomaista, että menetelmässä mitataan mainittujen rengasosien ja telan 30 akselin välisissä hydraulisissa voimalaitteissa olevaa hydrauliöljyn määrää ja määrän muutoksia, joka mittaustulos muutetaan telavaipan asemaa osoittavaksi impulssiksi ja johdetaan korjauslmpulssina taipuma-säädetyn telan hydraulisten kuormituselementtien säätöpaineisiin tela-vaipan aseman säätämistä varten.The object of the present invention is to avoid the drawbacks of the prior art and to provide a method of adjustment and measurement which is particularly reliable even in difficult conditions. To achieve this, the invention is mainly characterized in that the method measures the amount of hydraulic oil in hydraulic power devices between said ring parts and the roller shaft 30 and changes in the amount, which is converted to a

Keksinnön merkittäviä etuja ovat mm. se, että keksinnön mukainen mittaus-ja säätömenetelmä on erittäin tarkka, eikä keksinnössä ole mahdollisuut- 35 4 82535 1 ta mekaanisille vaurioille. Mittaustarkkuuden paremmuuteen vaikuttaa lisäksi se, että keksinnön edullisessa toteuttamismuodossa mitataan öljy-tilavuuksia sekä kuormitetussa eli paineenalaisessa tilassa että kuormittamattomassa eli paineettomassa tilassa. Lisäksi keksinnössä mittaus-5 tarkkuus johtuu siitä, että keksinnössä mitataan öljytilavuuksia kuormitustenkaan alla olevista sylinteritiloista, joiden pinta-ala on erittäin suuri. Tällöin telavaipan päädyn hyvin vähäistäkin liikettä varten tarvitaan erittäin suuri öljymäärä, joka on suoraan verrannollinen telavaipan päädyn asemaan. Keksinnön muut edut ja ominaispiirteet käyvät ilmi 10 jäljempänä seuraavasta keksinnön yksityiskohtaisesta sovellustusesimer-kistä, joka on esitetty oheisen piirustuksen kuvioissa 1 ja 2.Significant advantages of the invention include e.g. the fact that the measuring and control method according to the invention is very precise and the invention does not allow for mechanical damage. The superiority of the measurement accuracy is further influenced by the fact that in a preferred embodiment of the invention the oil volumes are measured both in the loaded or pressurized state and in the unloaded or unpressurized state. In addition, in the invention, the accuracy of the measurement-5 is due to the fact that the invention measures oil volumes even from cylinder spaces under loads, which have a very large surface area. In this case, even a very small amount of oil is required for even a very small movement of the roll shell end, which is directly proportional to the position of the roll shell end. Other advantages and features of the invention will become apparent from the following detailed embodiment of the invention, which is shown in Figures 1 and 2 of the accompanying drawing.

Kuvio 1 esittää kaaviollisesti pystypoikkileikkausta telan päätylaakerin kohdalta tk-telasta, johon sovelletaan keksinnön mukaista menetelmää.Figure 1 schematically shows a vertical cross-section at the end bearing of a roll from a tk roll to which the method according to the invention is applied.

1515

Kuvio 2 esittää osittaista leikkauskuvaa kuvion 1 mukaisesta telasta ja siihen nippikosketuksessa olevasta vastatelasta otettuna pitkin linjaa II-II kuviosta 1.Fig. 2 shows a partial sectional view of the roll of Fig. 1 and a counter roll in nip contact thereto taken along line II-II of Fig. 1.

20 Kuvioihin 1 ja 2 viitaten on niissä esitettyä tk-telaa merkitty yleisesti viitenumerolla 10. Telan 10 rakenne vastaa olennaisesti hakijan aikaisemmassa FI-patenttihakemuksessa 880515 esitettyä tk-telaa. Tk-tela 10 käsittää tavanomaiseen tapaan kiinteän telan akselin 11, jonka päälle on pyö-rivästi järjestetty telavalppa 12. Telavaipan 12 ja telan akselin 11 25 väliin on järjestetty hydrauliset kuormituselementit 14, jotka käsittävät telan akseliin 11 muodostettuihin syllnteriporaukslin 15 liikkuvasti sovitetut hydraulimännät, joiden yläpäässä olevat liukukengät on tuettu telavaipan 12 sisäpintaan. Hydraulisia kuormituselementtejä 14 kuormitetaan paineväliaineella, esim. paineöljyllä vasten telavaipan 12 sisä-30 pintaa, joka paineöljy syötetään hydraulisten kuormituselementtien 14 sylinteriporauksiin 15 telan akseliin 11 muodostettuja öljykanavia (ei esitetty) pitkin. Hydraulisilla kuormituselementeillä 14 säädetään näin ollen kyseisen tk-telan 10 vastatelan 50 kanssa muodostettavissa olevan nipin N profiilia, sillä mainitut hydrauliset kuormituselementlt 35 14 on sovitettu vaikuttamaan olennaisesti nipin N nippitason K-K kohdal le. Esim. paperiraina W tai vastaava on tavanomaiseen tapaan järjestetty kulkemaan tk-telan 10 telavaipan 12 ulkopinnan 12a ja ja vastatelan 50Referring to Figures 1 and 2, the tk roll shown therein is generally indicated by reference numeral 10. The structure of the roll 10 substantially corresponds to the tk roll shown in the applicant's earlier FI patent application 880515. The Tk roll 10 comprises, in a conventional manner, a fixed roll shaft 11 on which a roll latch 12 is rotatably arranged. Between the roll shell 12 and the roll shaft 11 25 are arranged hydraulic loading elements 14 comprising hydraulic pistons movably arranged in the drill shaft 15 formed on the roll shaft 11. the sliding shoes are supported on the inner surface of the roll shell 12. The hydraulic loading elements 14 are loaded with a pressure medium, e.g. compressed oil, against the inner surface 30 of the roll shell 12, which pressure oil is fed into the cylinder bores 15 of the hydraulic loading elements 14 via oil channels (not shown) formed on the roll shaft 11. The hydraulic loading elements 14 thus adjust the profile of the nip N which can be formed with the counter roll 50 of the tk roll 10 in question, since said hydraulic loading elements 35 14 are adapted to substantially act on the nip plane K-K of the nip N. For example, a paper web W or the like is conventionally arranged to pass through the outer surface 12a of the roll shell 12 of the tk roll 10 and and the counter roll 50

IIII

5 82535 1 pinnan 50a rajoittaman nipin N läpi. Tk-telan 10 telavaipan 12 päihin on sopivalla tavalla kiinnitetty telavaipan päätyrakennetta suojaavat päätyosat 40.5,82535 1 through nip N bounded by surface 50a. Attached to the ends of the roll shell 12 of the Tk roll 10 are suitably attached end portions 40 protecting the end structure of the roll shell.

g Tk-telan 10 telavaippa 12 on laakeroitu pySrivästi olennaisesti molempien päätyjensä alueelta tai läheisyydestä päätylaakereilla 13 mainitun kiinteän telan akselin 11 päälle ja mainittu akseli 11 on tuettu tk-telan 10 sisältävän laitteen runkoon telavaipan 12 laakerointikohtien ulkopuolelta. Päätylaakerit 13 on ulkopuolelta tuettu telavaipan 12 sisäpin-1Q taan järjestettyyn laakeripintaan ja laakereiden 13 kiinteä sisärengas on tuettu kuormitustenkaan ulkopintaan. Rengasosiin 16 on muodostettu laakereita 13 varten tarvittavat tilat ja lisäksi on rengasosat 16 varustettu sopivalla kiinnitys- ja lukituslaitteistolla siten, että järjestely on purettavissa esim. laakerien vaihtoa varten.g The roll shell 12 of the Tk roll 10 is permanently mounted in the region or proximity of both of its ends at end bearings 13 on said fixed roll shaft 11 and said shaft 11 is supported on the body of the device containing the tk roll 10 outside the bearing points of the roll shell 12. The end bearings 13 are supported on the outside by a bearing surface arranged on the inner surface of the roll shell 12, and the fixed inner ring of the bearings 13 is also supported on the outer surface of the loads. The ring parts 16 are provided with the necessary spaces for the bearings 13 and, in addition, the ring parts 16 are provided with suitable fastening and locking equipment so that the arrangement can be dismantled, e.g. for changing bearings.

1515

Kuormitusrenkaana toimiva rengasosa 16 on tuettu telan akselille 11 hydraulisilla voimalaitteilla, joilla rengasosaa 16 ja näin ollen tela-vaippaa 12 voidaan siirtää nippltason K-K suunnassa molempiin suuntiin. Mainituilla voimalaitteilla voidaan tarvittaessa nippi N sekä avata 20 että sulkea ja lisäksi voidaan mainittujen voimalaitteiden avulla tela-vaipan 12 päihin kohdistaa kuormitusvoimia optimaalisesti ja siten, että telavaipan 12 akselivälillä olevien hydraulisten kuormltuselement-tien 14 koko säätdkapaslteetti jää palkallisten profiilivirheiden kompensointiin. Mainitut voimalaitteet käsittävät rengasosaan 16 muodoste-25 tut ensimmäiset sylinteriporaukset 21a ja toiset sylinteriporaukset 21b, joihin on liikkuvasti sovitettu vastaavasti ensimmäiset hydraulimännät 22a ja toiset hydraulimännät 20b. Hydraulimännät 20a ja 20b tukeutuvat tk-telan akseliin 11 muodostettuihin ensimmäisiin vastepintoihin 22a ja toisiin vastepintoihin 22b vastaavasti. Kuvioiden suoritusmuodossa on 3Q voimalaitteet 20a,21a;20b,21b järjestetty näin ollen päätylaakerin 13 alle ja kuvioiden mukaisesti ne on sijoitettu siten, että niiden vaiku-tussuunta poikkeaa nippltason K-K suunnasta. Erityisesti kuviosta 1 voidaan nähdä, että voimalaitteet on järjestetty pareittain ja nippi-tason K-K suhteen symmetrisesti siten, että kummankin parin voimalait-35 teiden valkutussuorat muodostavat nippitason K-K suhteen kulman, jolloin voimalaitteiden parin 20a,21a ja vastaavasti 20b,21b voimien resultantti kulkee nlppitasossa K-K. Kuvioissa on lisäksi esitetty, 6 82535 1 että päätylaakerin 13 kohdalla sijaitsee kahdet voimalaitteet, joista toinen voimalaitteiden pari 20a,21a vaikuttaa nipin N suuntaan, eli joilla nippi N voidaan tarvittaessa sulkea ja joista toinen voimalaitteiden pari 20b,21b vaikuttaa vastakkaiseen suuntaan.The ring part 16 acting as a load ring is supported on the roll shaft 11 by hydraulic power devices with which the ring part 16 and thus the roll shell 12 can be moved in the direction K-K of the nipple plane in both directions. If necessary, said power devices can both open and close the nip N and, in addition, load forces can be applied to the ends of the roll shell 12 optimally and so that the entire adjusting capacity of the hydraulic load elements 14 between the axles of the roll shell 12 compensates for paid profile errors. Said power devices comprise first cylinder bores 21a and second cylinder bores 21b formed in the ring part 16, to which the first hydraulic pistons 22a and the second hydraulic pistons 20b are movably mounted, respectively. The hydraulic pistons 20a and 20b rest on the first abutment surfaces 22a and the second abutment surfaces 22b formed on the shaft 11 of the tk roll, respectively. In the embodiment of the figures, the power devices 20a, 21a, 20b, 21b are thus arranged under the end bearing 13 and, according to the figures, are arranged so that their direction of action deviates from the direction of the nipple plane K-K. In particular, it can be seen from Fig. 1 that the power units are arranged in pairs and symmetrically with respect to the nip plane KK so that the bleaching lines of the power units 35 of each pair form an angle with respect to the nip plane KK, with the resultant forces 20a, 21a and 20b, 21b . The figures further show, at the end bearing 13, two power devices, one of which pair of power devices 20a, 21a acts in the direction of the nip N, i.e. with which the nip N can be closed if necessary and of which the other pair of power devices 20b, 21b act in the opposite direction.

55

Kukin mäntä 20a,20b on tiivistetty sen alla olevaan, telan akseliin 11 muodostettuun vastepintaan 22a,22b männissä olevien tiivisteiden 24a,24b avulla, jotka sallivat mäntien liikkeen pitkin kyseistä vastepintaa Ja jotka varmistavat sen, että mainitut voimalaitteet 20a,21a;20b,21b ovat JO vuotamattomat. Hydraulisia voimalaitteita kuormitetaan hydrauliöljyllä, jota varten telan akseliin 11 on muodostettu tarvittava öljykanavisto 30. Mainitun öljykanaviston 30 kautta öljy pääsee virtaamaan mäntien 20a,20b ja vastepintojen 22a,22b väliin tiivisteiden 24a,24b rajoittamiin tiloihin. Mäntiin 20a,20b on puolestaan muodostettu mäntien läpi J5 ulottuvat kanavat 23a,23b, jotka johtavat kunkin männän vastakkaiselle puolelle mäntien 20a,20b ja sylinteriporausten 21a,21b pohjan väliseen tilaan. Männät 20a,20b ovat näin ollen hydraulisesti kevennetyt.Each piston 20a, 20b is sealed to an abutment surface 22a, 22b formed below it on the roll shaft 11 by means of seals 24a, 24b in the pistons which allow the pistons to move along said abutment surface and which ensure that said power units 20a, 21a; 20b, 21b are ALREADY leak-proof. The hydraulic power units are loaded with hydraulic oil, for which the necessary oil channel 30 is formed in the roll shaft 11. Through said oil channel 30 oil can flow between the pistons 20a, 20b and the abutment surfaces 22a, 22b into the spaces delimited by the seals 24a, 24b. The pistons 20a, 20b are in turn formed with channels 23a, 23b extending through the pistons J5, which lead to the space between the pistons 20a, 20b and the bottom of the cylinder bores 21a, 21b on the opposite side of each piston. The pistons 20a, 20b are thus hydraulically lightened.

Jotta telavaipan 12 liikkeen suunta telan akseliin 11 nähden saataisiin 20 varmistettua nippitason R-R suuntaiseksi, on telan akseliin 11 nippi-tason R-R kummallekin puolelle järjestetty slvuttaisohjausvälineet 25, jotka sallivat rengasosan 16 liikkeen ainoastaan nippitason R-R suunnassa ja estävät rengasosan 16 pyörimisen.In order to ensure the direction of movement of the roll shell 12 relative to the roll shaft 11 parallel to the nip plane R-R, sliding control means 25 are provided on each side of the roll shaft 11 nip plane R-R, allowing movement of the ring part 16 only in the nip plane R-R direction and preventing rotation of the ring part 16.

25 Edellä esitetyn mukaisessa rakenteessa telavaipan 12 asema telan akseliin 11 nähden määritetään siten, että keksinnön mukaisesti mitataan hydraulisille voimalaitteille 20a,21a;20b,21b syötetty öljymäärä.In the structure according to the above, the position of the roll shell 12 relative to the roll shaft 11 is determined by measuring the amount of oil supplied to the hydraulic power units 20a, 21a; 20b, 21b according to the invention.

Mittaus suoritetaan esim. soikioratasmittarilla, jossa mittalaitteen liikkuessa yhden hammasvälin verran, vastaa liike hammasvälin geometri-30 sen tilavuuden suuruisen nestemäärän siirtymistä, mikä antaa tulokseksi ainakin yhden mlttausimpulssln. Virtaussuunta voidaan puolestaan tunnistaa ja määrittää esim. solkioratasmittarissa olevalla kenttälevy-differentiaalitunnistimellä. Mainitunlainen mittari on ennestään sinänsä tunnettu ja sillä saadaan öljytilavuudet ja virtaussuunnat määri-35 tettyä erittäin tarkasti. Keksinnössä tarkkuutta parantaa lisäksi se, että keksinnön mukaisesti mitataan sekä ensimmäisissä hydraulisissa voimalaitteissa 20a,21a että toisissa hydraulisissa voimalaitteissa 7 82535 1 20b,2lb olevaa öljymäärää. Kuvioiden mukaisessa suoritusmuodossa, jossa käytetään parittalsla voimalaitteita, on mittaustarkkuutta lisäävänä tekijänä vielä se, että sylinteriporausten 21a, vastaavasti 21b, yhteenlasketut pinta-alat ovat erittäin suuret, Jolloin telavaipan 12 hyvin 5 pieni siirtymä nippitasossa K-K vastaa varsin suurta virtausta hydraulisiin voimalaitteisiin 20a,21a;20b,21b. On kuitenkin luonnollisesti selvää, että keksinnön mukaista mittausmenetelmää voidaan soveltaa myös esim. sellaisiin rakenteisiin, joissa rengasosan 16 ja telan akselin 11 väliin on nippitasoon K-K järjestetty vaikuttamaan pelkästään yhdet -JO hydrauliset voimalaitteet, jotka vaikuttavat vastakkaisiin suuntiin. Saatua mittaustulosta käytetään telavaipan 12 aseman säätämiseen siten, että mittaustulos (mittausimpulsslt) johdetaan korjauslmpulssina tk-telan hydraulisille kuormltuselementeille 14 syötettäviin säätöpai-neisiin. Keksinnön mukainen mittaus- ja säätömenetelmä soveltuu eri-J5 tyisen hyvin käytettäväksi esim. superkalanterelden alatelojen yhteydessä, joiden toiminnalle on välttämötäntä saada telavaippa 12 pysymään samansuuntaisena telan akselin 11 kanssa ja lisäksi saada tela-vaippa 12 pysymään määrätyssä asemassa telan akseliin 11 nähden siten, että kuormitusrenkaana toimiva rengasosa 16 ei pääse kantamaan vasten 20 telan akselia 11. On kuitenkin selvää, että keksinnön mukaista mittaus- ja säätömenetelmää voidaan käyttää hyväksi myös paperikoneissa muualla käytettävien tk-telojen yhteydessä.The measurement is performed, for example, with an oval gauge, in which, when the measuring device moves by one tooth gap, the movement corresponds to the displacement of a volume of liquid equal to the geometry of the tooth gap, which results in at least one measuring pulse. The flow direction, in turn, can be identified and determined, for example, by a field plate differential sensor in the bucket wheel gauge. Such a meter is already known per se and can be used to determine oil volumes and flow directions very accurately. In the invention, the accuracy is further improved by measuring the amount of oil in both the first hydraulic power units 20a, 21a and the second hydraulic power units 7 82535 1 20b, 2lb according to the invention. In the embodiment according to the figures, in which parittalsla power devices are used, a further factor in increasing the measurement accuracy is that the combined areas of the cylinder bores 21a, 21b, respectively, are very large, whereby a very small displacement of the roll shell 12 20b, 21b. However, it is naturally clear that the measuring method according to the invention can also be applied to e.g. The obtained measurement result is used to adjust the position of the roll jacket 12 so that the measurement result (from the measuring pulse) is applied as a correction pulse to the control pressures supplied to the hydraulic loading elements 14 of the tk roll. The measuring and adjusting method according to the invention is particularly well suited for use, e.g. in connection with supercalendered lower rollers, for the operation of which it is necessary to keep the roll shell 12 parallel to the roll axis 11 and further to keep the roll shell 12 in a certain position the operative ring part 16 cannot be supported against the roll shaft 11 of the roll 20. However, it is clear that the measuring and adjusting method according to the invention can also be used in connection with tk rolls used elsewhere in paper machines.

Edellä on keksintöä selostettu esimerkinomaisesti oheisen piirustuksen 25 kuvioihin viittaamalla. Keksintö ei kuitenkaan ole rajoitettu koskemaan pelkästään kuvioissa esitettyä toteuttamisesimerkkiä, vaan keksinnön eri yksityiskohdat voivat vaihdella oheisissa patenttivaatimuksissa määritellyn keksinnöllisen ajatuksen puitteissa.The invention has been described above by way of example with reference to the figures of the accompanying drawing 25. However, the invention is not limited to the embodiment shown in the figures, but the various details of the invention may vary within the scope of the inventive idea defined in the appended claims.

30 3530 35

Claims

A method for measuring and controlling the position of the roller sheath of a bend-controlled roller, said roller (10) comprising a massive roller shaft 5 (11) and a roller sheath (12) arranged rotatably on top thereof, whereby in the space between said roller shaft (11) and the roller sheath (12) arranged hydraulic load elements (14), which control the profile of the nip (N) formed between the bending-compensated roll (10) and a counter roll (50) and which load elements (14) are 10 substantially arranged at the nip plane (KK) of said nip (N) and which roller sheath (12) is rotatably stored substantially from the region of its two ends or from a location near them on the roller shaft (11) with end bearings (13), which are arranged upper ring parts (16), whereby hydraulic force arrangements (29a, 21a; 20b21b) are arranged between the ring parts (16) and the roller shaft (11), which are loaded with the pressure of a hydraulic fluid to at least partially the forces with which the nip (N) is loaded and with which force devices the roller sheath (12) can be moved by the bending controlled roller (10) in the nip plane (KK) relative to the roller shaft (11), characterized in that during the process, the amount of hydraulic oil in the hydraulic power lines (29a, 21a; 20b21b) between said ring parts (16) and the roller shaft (11) and quantity changes, the measurement result being changed to an impulse which shows the position of the roller sheath (12) and is guided as a correction impulse to the control pressure by the hydraulic load elements 25 (14) of the bending controlled the roller (10) for controlling the position of the roller sheath (12).

1 Patent claim

Method according to claim 1, characterized in that the amount of the hydraulic oil is measured at least in the hydraulic power devices (20a, 21a) with which the roller sheath (12) is loaded against the nip (N), i.e. in the power devices to which the hydraulic oil is supplied. under pressure.

Method according to claims 1 and 2, characterized in that the amount of oil is also measured in the hydraulic power devices (20b, 21b) operating in the socket plane (K-K) away from the nip (N). Il 11 82535

4. A method according to any of the preceding claims, characterized in that, except for the amount of oil in the hydraulic power devices (20a, 21a; 20b, 21b), the direction of the oil flow guide which is led to or from said power devices is measured. <

5. A method according to any of the preceding claims, characterized in that the measurement of the amount of oil and the direction of the current is carried out with an oval gear gauge. 10 15 20 25 30 35