FI76900B

FI76900B - KRETSEN FOER ATT GENERERA EN AVBOEJNINGSSTROEM GENOM BILDANORDNINGENS DELAVBOEJNINGSSPOLE.

Info

Publication number: FI76900B
Application number: FI840370A
Authority: FI
Inventors: Pierick Hendrik Ten
Original assignee: Philips Nv
Priority date: 1983-02-02
Filing date: 1984-01-30
Publication date: 1988-08-31
Also published as: ES529309A0; JPS59144275A; KR840008106A; JPH055224B2; FI76900C; DE3463331D1; AU2384984A; ES8500529A1; AU574060B2; FI840370A; HK34388A; EP0118142B1; BR8400383A; EP0118142A1; KR900008045B1; FI840370A0; US4536682A

Description

7690076900

Piiri poikkeutusvirran kehittämiseksi kuvan näyttölaitteen pystypoikkeutuskelan läpiA circuit for generating a deflection current through a vertical deflection coil of an image display device

Keksinnön kohteena on piiri poikkeutusvirran kehit-5 tämiseksi kuvan näyttölaitteen pystypoikkeutuskelan läpi, joka piiri käsittää vahvistimen saha-aaltogeneraattorin saha-aaltomuotoisen signaalin syöttämiseksi vahvistimeen, jolla vahvistimella on antonapa, johon poikkeutuskelan ja erotuskondensaattorin sarjaliitäntä on kytketty, ja joka 10 piiri lisäksi käsittää takaisinkytkentäpiirin, joka sisältyy sarjaliitännän ja vahvistimen invertoivan tulon väliin järjestettyyn takaisinkytkentätiehen, ja myös välineen parabolisen signaalin kehittämiseksi myös vahvistimelle syötettäväksi .The invention relates to a circuit for generating a deflection current through a vertical deflection coil of an image display device, the circuit comprising an amplifier for supplying a sawtooth wave signal to an amplifier having an output terminal to which the deflection coil and isolation capacitor serial connection is connected. includes a feedback path arranged between the serial interface and the inverting input of the amplifier, and also means for generating a parabolic signal for supply to the amplifier as well.

15 Tällainen piiri esitetään saksalaisessa patentissa 1 462 870 (PHN 1 254). Tässä tunnetussa piirissä parabolinen komponentti saadaan saha-aaltokomponentin integraatiolla. Sen jälkeen molemmat komponentit yhdistetään aikaansaamaan ohjaussignaali vahvistimelle. Integraatiolla on 20 kuitenkin tunnettu haitta: nimittäin se tosiasia, että muutosilmiö voi aiheuttaa tasavirran ylijänniteaallon. Lisähaittana on se, että integraatiota varten tarvittavaa kondensaattoria ei voida sisällyttää puolijohdelaittee-seen, joka suurentaa tämän laitteen kytkentäliitinpistei-25 den lukumäärää.Such a circuit is disclosed in German Patent 1,462,870 (PHN 1,254). In this known circuit, the parabolic component is obtained by the integration of the sawtooth component. The two components are then combined to provide a control signal to the amplifier. However, integration has a known drawback: namely, the fact that a changeover phenomenon can cause a DC overvoltage wave. A further disadvantage is that the capacitor required for integration cannot be included in a semiconductor device which increases the number of connection terminals of this device.

Keksinnön tarkoituksena on aikaansaada yllä mainitun tyyppinen piiri, jossa sekä kondensaattorien lukumäärä että kytkentäliitinpisteiden lukumäärä voidaan pienentää minimiin. Tässä tarkoituksessa keksinnön mukainen piiri on 30 tunnettu siitä, että väline parabolisen signaalin generoimiseksi käsittää kertopiirin, takaisinkytkentätien käsittäessä myös yhdistävän asteen, jolla on ensimmäinen tulonapa kytkettynä saha-aaltogeneraattoriin ja toinen tulonapa kytkettynä takaisinkytkentäpiiriin, jolloin yhdistävä 35 aste on sovitettu syöttämään ensimmäinen ja toinen signaa- 2 76900 li kertopiirille ja kolmas signaali vahvistimen invertoivaan tulonapaan, jolloin ensimmä inen, toinen ja kolmas signaali ovat yhdistävän asteen ensimmäisessä ja toisessa esiintyvien signaalien lineaarisia yhdistelmiä, ja jolloin 5 kertopiirin antonapa on kytketty vahvistimen invertoimat-tomaan tulonapaan parabolisen signaalin syöttämiseksi siihen.The object of the invention is to provide a circuit of the above-mentioned type in which both the number of capacitors and the number of connection terminal points can be reduced to a minimum. To this end, the circuit according to the invention is characterized in that the means for generating a parabolic signal comprises a multiplier circuit, the feedback path also comprising a connecting stage having a first input terminal connected to the saw wave generator and a second input terminal connected to the feedback circuit, the connecting stage 35 being adapted to supply first and second signals. 2,76900 for a multiplier circuit and a third signal for the inverting input terminal of the amplifier, wherein the first, second and third signals are linear combinations of signals present in the first and second connecting stages, and the output terminal of the multiplier circuit is connected to the non-inverting input terminal of the amplifier.

Koska yhdistävä aste sisällytetään takaisinkytken-tätiehen, saavutetaan se, että muodostetun silmukan ele-10 mentit säätävät itseänsä siten, että signaalit, joilla on oikea vaihtelu, generoituvat kytkemättä kondensaattoreita, joita tarvitaan piirin eri osien välillä. Ainoat kondensaattorit ovat siten erotuskondensaattori ja kondensaattorit, jotka muodostavat saha-aaltogeneraattorin osan ja ta-15 kaisinkytkentäpiirin, kun taas on seuraavat kytkentälii-tinpisteet: poikkeutuskelan ja erotuskondensaattorin sar-jaliitännän kytkentäliitäntäpiste, saha-aaltogeneraattorin kondensaattorin kytkentäliitäntäpiste ja takaisinkytkentä-piirin kytkentäliitäntäpiste. On huomattava, että kerto-20 vien asteiden käyttö ohjaussignaalin generoimiseksi pysty-poikkeutusta varten on tunnettua sinänsä, yksityiskohtaisemmin saksalaisesta patentista 2 236 627.Because the combining stage is included in the feedback path, it is achieved that the elements of the formed loop adjust themselves so that signals with the correct variation are generated without switching the capacitors needed between the different parts of the circuit. Thus, the only capacitors are the isolation capacitor and the capacitors that form part of the sawtooth wave generator and the feedback circuit, while there are the following switching terminal points: It should be noted that the use of multiplier stages of 20 to generate a control signal for vertical deflection is known per se, in more detail from German Patent 2,236,627.

Yhdistävä aste voidaan konstruoida useammalla erilaisella tavalla. Keksinnön mukainen piiri on edullisesti 25 tunnettu siitä, että yhdistävä aste käsittää ensimmäisen ja toisen transistorin, joiden emitterit ovat kytketyt ensimmäiseen ja toiseen virtalähteeseen vastaavasti ja kytketty vastuspiirin avulla keskenään kun taas ensimmäisen transistorin kanta on kytketty ensimmäiseen tuloliittimen 30 pisteeseen ja toisen transistorin kanta yhdistävän asteen toiseen tuloliittimen pisteeseen, vastuspiirin läpi kulkevan virran muodostaessa ensimmäisen signaalin ja kollekto-rilla olevan jännitteen muodostaessa toisen signaalin kertovan piirin käyttötarkoitusta varten.The connecting stage can be constructed in several different ways. The circuit according to the invention is preferably characterized in that the connecting stage comprises first and second transistors, the emitters of which are connected to the first and second power supplies respectively and connected by a resistor circuit, while the base of the first transistor is connected to the first input terminal 30 and the base of the second transistor to the point of the input terminal, the current flowing through the resistor circuit generating the first signal and the voltage at the collector generating the second signal for the purpose of the tell-tale circuit.

35 Siinä tapauksessa piiri voi olla tunnettu siitä, 3 76900 että jännite vastuspiirin pisteessä on kolmas signaali generoituna yhdistävällä asteella, pisteen ollessa kytkettynä vahvistimen takaisinkytkennän tuloliitinpisteeseen.In that case, the circuit may be characterized in that the voltage at the point of the resistor circuit is a third signal generated by the connecting stage, the point being connected to the feedback input point of the amplifier.

Keksinnön mukaista piiriä voidaan edullisesti käyt-5 tää kahdelle eri kuvataajuudelle ja se on tunnettu toisesta vahvistimesta poikkeutusvirran aikaansaamiseksi, jolla on toinen kuvataajuus, joka poikkeaa ensiksimainitulla vahvistimella aikaansaadun poikkeutusvirran (ensimmäisestä) kuvataajuudesta, ja jolla on melko tasainen amplitudi, 10 yhdistävästä asteesta, joka syöttää neljättä signaalia, joka on erilainen kuin kolmas signaali, toisen vahvistimen takaisinkytkennän tuloliitinpisteeseen, mikä neljäs signaali on yhdistävän asteen ensimmäisellä ja toisella tulo-liitinpisteillä olevien signaalien lineaarinen yhdistelmä, 15 kertovan piirin antoliitinpisteestä, joka on kytketty toisen vahvistimen signaalin tuloliitinpisteeseen, ja että ensimmäisen vahvistimen antoliitinpiste ja toisen vahvistimen antoliitinpiste ovat kytketyt poikkeutuskelan ja erotuskondensaattorin sarjaliitäntään summainasteen kaut-20 ta.The circuit according to the invention can advantageously be used for two different frame rates and is characterized by a second amplifier for providing a deflection current having a second frame rate different from the (first) frame rate of the deflection current provided by the former amplifier and having a fairly uniform amplitude. a fourth signal different from the third signal to the feedback input terminal of the second amplifier, the fourth signal being a linear combination of signals at the first and second input terminals of the connecting stage, from the output terminal of the circuit connecting to the input terminal of the second amplifier signal, and and the output terminal of the second amplifier are connected to the series connection of the deflection coil and the isolation capacitor via the adder stage.

Siinä tapauksessa piiri voi olla tunnettu siitä, että vastus on järjestetty sarjaan virtalähteen kanssa, vastuksen toisen liitinpisteen ollessa kytkettynä ensimmäisen vahvistimen signaalin antoliitinpisteeseen ja toi-25 nen liitinpiste toisen vahvistimen signaalin antoliitinpisteeseen näiden vahvistimien d.c. jänniteasetuksien havaitsemiseksi samanaikaisesti.In that case, the circuit may be characterized in that the resistor is arranged in series with the power supply, the second terminal of the resistor being connected to the signal output terminal of the first amplifier and the second terminal to the signal output terminal of the second amplifier being d.c. to detect voltage settings simultaneously.

Piiri voi olla edullisesti tunnettu siitä, että kertopiirin antoliitinpiste on kytketty korjauspiiriin 30 esitetyn kuvan korjaamiseksi. Parabolista komponenttia voidaan siten käyttää kuvan näyttölaitteen muissa osisssa.The circuit may preferably be characterized in that the output terminal of the multiplier circuit is connected to the correction circuit 30 to correct the displayed image. The parabolic component can thus be used in other parts of the image display device.

Keksintö esitetään nyt yksityiskohtaisemmin esimerkin avulla viittaamalla liitteenä oleviin kuvioihin, joissa 35 kuvio 1 esittää pystypoikkeutuspiirin perusvirta- 4 76900 piiriä kuvan näyttölaitteessa, esimerkiksi televisiovastaanottimessa, ja kuvio 2 esittää pystypoikkeutusplirin yksityiskohtaisempaa virtapiiriä, joka soveltuu kahdelle erilaiselle 5 kuvataajuudelle.The invention will now be described in more detail by way of example with reference to the accompanying figures, in which Figure 1 shows a basic deflection circuit basic current circuit in an image display device, for example a television receiver, and Figure 2 shows a more detailed vertical deflection circuit suitable for two different frame rates.

Kuviossa 1 esitetyssä piirissä saha-aaltogeneraat-torin 1 kehittämä signaali viedään npn-transistorin 2 kannalle. Generaattori 1 on tunnettua rakennetta, esimerkiksi käsittäen kondensaattorin, joka ladataan vakiovirralla, ja 10 tahdistetaan saaduilla kenttätahdistuspulsseilla saha-aal-tomuotoisen jännitteen saamiseksi, jolla on melko lineaarinen muutos jakson, niin kutsutun juova-ajan pääosan aikana. Transistorin 2 kanta on kytketty transistorin 2 sisältävän mikropiirin liitinpisteeseen 3. Emitteri on kyt-15 ketty virtalähteeseen 4, jonka toinen puoli on kytketty maahan, ja kolmas vastuksen 5, 6 ja 7 sarjaliitäntään, jonka toinen pää on kytketty npn-transistorin 8 emitteriin ja virtalähteeseen 9, jonka toinen pää on kytketty maahan. Transistorin 2 kollektoria syötetään vastuksen 10 kautta 20 positiivisella syöttöjännitteellä, joka myös syöttää transistorin 8 kollektoria, tarkemmin vastuksen 11 kautta.In the circuit shown in Fig. 1, the signal generated by the sawtooth wave generator 1 is applied to the base of the npn transistor 2. The generator 1 has a known structure, for example comprising a capacitor charged with a constant current, and 10 is synchronized with the obtained field synchronization pulses to obtain a sawtooth-shaped voltage with a fairly linear change during the main part of the so-called line time. The base of transistor 2 is connected to terminal 3 of a microcircuit containing transistor 2. The emitter is connected to a power supply 4, one side of which is connected to ground, and a third to a series terminal of resistors 5, 6 and 7, the other end of which is connected to npn transistor 8 emitter and power supply. 9, one end of which is connected to ground. The collector of transistor 2 is supplied via resistor 10 with a positive supply voltage which also supplies the collector of transistor 8, more precisely through resistor 11.

Kuviossa 1 esitetty piiri käsittää myös kertopiirin 12, jolla on neljä tuloa 13, 14, 15 ja 16 ja anto 17. Tulo 13 on kytketty transistorin 2 kollektoriin ja tulo 14 25 transistorin 8 kollektoriin, kun taas tulot 15 ja 16 ovat kumpikin kytketyt vastuksen 6 liitinpisteeseen. Vastuksien 6 ja 7 liitospiste on kytketty myös differentiaalivahvistimen 18 invertoivaan tuloon 19, jota syötetään samalla syöttöjännitteellä ja jonka ei-invertoiva tulo 20 on kyt-30 ketty summainasteen 21 antoon. Asteen 21 tulo on kytketty piirin 12 antoon 17, samalla kun asteen 21 toinen tulo on kytketty vertailujännitteeseen Vr. Vahvistimen 18 anto on kytketty mikropiirin liitinpisteeseen 22, joka mikropiiri käsittää kaikki edellä kuvatut elementit generaattorin 1 35 kondensaattoria lukuunottamatta, kun taas transistorin 8 5 76900 kanta on kytketty liitinpisteeseen 23. Mikropiirin ulkopuolella pystypoikkeutuskela 24 on kytketty liitinpisteeseen 22, minkä kelan tehtävänä on kuvan näyttöputkessa, ei esitettynä, generoidun elektronisuihkun poikkeuttaminen 5 pystysuunnassa. Kelan 24 toinen pää on kytketty erotuskon-densaattoriin 25. Kondensaattorin 25 molemmat liitinpis-teet ovat kytketyt takaisinkytkentäpiiriin 26, joka käsittää tunnetulla tavalla suuren määrän piirielementtejä ja jonka liitinpiste on kytketty maahan. Tämän liitinpisteen 10 ja kondensaattorin 25 sen liitinpisteen välillä, joka ei ole kytketty kelaan 24, piiri 26 käsittää mittausvastuksen 27. Piirin 26 anto 28 on kytketty liitinpisteeseen 23.The circuit shown in Figure 1 also comprises a multiplier circuit 12 having four inputs 13, 14, 15 and 16 and an output 17. The input 13 is connected to the collector of transistor 2 and the input 14 is connected to the collector of transistor 8, while inputs 15 and 16 are each connected to resistor 6. a terminal. The connection point of the resistors 6 and 7 is also connected to the inverting input 19 of the differential amplifier 18, which is supplied with the same supply voltage and whose non-inverting input 20 is connected to the output of the adder stage 21. The input of stage 21 is connected to the output 17 of circuit 12, while the second input of stage 21 is connected to the reference voltage Vr. The output of the amplifier 18 is connected to a terminal 22 of the microcircuit, which comprises all the elements described above except the capacitor of the generator 15, while the base of the transistor 8 5 76900 is connected to the terminal 23. Outside the microcircuit, a vertical deflection coil 24 is connected to the terminal. not shown, deflection of the generated electron beam 5 vertically. The other end of the coil 24 is connected to a isolating capacitor 25. Both terminal points of the capacitor 25 are connected to a feedback circuit 26, which in a known manner comprises a large number of circuit elements and whose terminal point is connected to ground. Between this terminal 10 and the terminal of the capacitor 25 which is not connected to the coil 24, the circuit 26 comprises a measuring resistor 27. The output 28 of the circuit 26 is connected to the terminal 23.

Toiminnassa signaalilla liitinpisteessä 3 on kuva-taajuinen saha-aaltomuoto, joka muuttuu nousevassa suun-15 nassa juova-aikana. Kuviossa 1 esitetyn piirin toiminnan johdosta ja vielä tarkemmin negatiivisen takaisinkytkentä-toiminnan johdosta piirissä, saha-aaltopystypoikkeutusvir-ta, joka muuttuu juova-aikana laskevaan suuntaan, virtaa kelan 24 läpi. Piiri 26 on rakenteeltaan sellainen, että 20 jännite, joka on annossa 28, muuttuu myös saha-aaltomuodon tapaan pienentyen juova-aikana. Siten saha-aaltomuotoiset jännitteet, jotka muuttuvat vstakkaisessa suunnassa, on transistoreiden 2 ja 8 emittereillä. Niin muodoin saha-aaltovirta virtaa vastuksien 5, 6 ja 7 läpi, mikä virta on 25 transistorin 8 kautta vähennetty virrasta lähteestä 9 ja transistorin 2 kautta lisätty virtaan lähteestä 4. Tässä tilanteessa virtojen lähteestä 4 ja 9 täytyy olla yhtä suuret, jos vastukset 10 ja 11 ovat samansuuruiset. Vahvistimen 18 suuren tuloimpedanssin johdosta mitään virtaa 30 ei suurin piirtein virtaa tuloon 19 ja transistorien 2 ja 8 puskuritoiminnasta johtuen signaaleja liitinpisteissä 3 ja 23 ei kuormiteta vastuksien 5, 6, 7 kautta kulkevalla virralla ja niin muodoin ne ovat vääristymättömiä.In operation, the signal at terminal 3 has an image-frequency sawtooth waveform that changes in the ascending direction during the line. Due to the operation of the circuit shown in Figure 1, and more specifically due to the negative feedback operation in the circuit, the sawtooth vertical deflection current, which changes in a downward direction during the line, flows through the coil 24. The circuit 26 is structured in such a way that the voltage 20 in the output 28 also changes like a sawtooth waveform, decreasing during the line. Thus, the sawtooth-shaped voltages that change in the opposite direction are on the emitters of transistors 2 and 8. Thus, the sawtooth wave current flows through resistors 5, 6 and 7, which current is reduced from current source 9 through transistor 8 and increased from source 4 through transistor 2. In this situation, the currents from source sources 4 and 9 must be equal if resistors 10 and 11 are the same size. Due to the high input impedance of the amplifier 18, no current 30 flows to the input 19 and due to the buffer operation of the transistors 2 and 8, the signals at the terminals 3 and 23 are not loaded with current through the resistors 5, 6, 7 and are thus undistorted.

Jos jännite tulossa 20 ei sisällä saha-aaltomuo-35 toista komponenttia, silloin vahvistimen 18 todellisella 6 76900 vahvistuksella, joka ei ole äärettömän suuri, tahdistimen kahden tulon jännitteen välillä on ero siten, että tulolla 19 esiintyy todella nouseva saha-aaltomuoto, vaikkakin se on amplitudiltaan pieni. Kun mainittu ero vahvistetaan 5 vahvistimella 18, jännite liitinpisteessä 22 käsittää myös saha-aaltomuotoisen komponentin, mikä komponentti, vahvistimen invertoivasta toiminnastra johtuen, muuttuu laskevaan suuntaan. Pienellä kenttätaajuudella kela 24 käyttäytyy vähintään juova-aikana ohmisena vastuksena siten, että 10 poikkeutusvirralla sen läpi ja vastuksen 27 läpi on tosiaan saha-aaltomuotoinen komponentti, joka muuttuu laskevaan suuntaan.If the voltage at input 20 does not include the second component of the sawtooth waveform 35, then the actual gain of amplifier 18, which is not infinitely large, has a difference between the voltages of the two inputs of the pacemaker such that input 19 has a truly rising sawtooth waveform, although small in amplitude. When said difference is amplified by the amplifier 18, the voltage at the terminal point 22 also comprises a sawtooth-shaped component, which component, due to the inverting action of the amplifier, changes in the downward direction. At a low field frequency, the coil 24 behaves as an ohmic resistor at least during the line, so that the deflection current 10 through it and through the resistor 27 actually has a sawtooth-shaped component which changes in the downward direction.

Kondensaattorin 25 yli, jonka kapasitanssi ei ole äärettömän suuri, poikkeutusvirta aiheuttaa parabolisen 15 jännitteen, jolla on maksimiarvo juova-ajan keskellä. Siten parabolinen komponentti siirtyy liltinpisteeseen 23 verkon 26 kautta. Jos generaattorin 1 generoima signaali ei sisällä parabolista komponenttia, silloin tällainen komponentti esiintyy virheettä tulolla 19. Silloin on il-20 meistä, että signaalin tulolla 20 täytyy sisältää parabolinen komponentti. Muutoin vahvistimen 18 suurella vahvistuksella ei parabolia voisi konkreettisesti esiintyä tulolla 19. Parabolinen komponenti tuloa 20 varten generoidaan piirillä 12 ja lisätään asteessa 21 jännitteeseen Vr, 25 mikä aikaansaa vahvistimen 18 d.c. jännlteasetuksen lii-tinpisteellä 20.Over the capacitor 25, the capacitance of which is not infinitely large, the deflection current causes a parabolic voltage 15 having a maximum value in the middle of the line time. Thus, the parabolic component passes to the lilt point 23 via the network 26. If the signal generated by the generator 1 does not contain a parabolic component, then such a component occurs without error at input 19. Then it is clear to us that the signal at input 20 must contain a parabolic component. Otherwise, at high gain of amplifier 18, parabolism could not concretely occur at input 19. The parabolic component for input 20 is generated by circuit 12 and added in step 21 to voltage Vr, 25 which provides amplifier 18 d.c. at the voltage setting terminal 20.

Saha-aaltoinen virta, joka virtaa vastuksien 5, 6 ja 7 ja transistorien 2 ja 8 läpi, aikaansaa jännitteet näiden transistorien kollektoreille, mitkä viedään piiriin 30 12 tulojen 13 ja 14 kautta. Sama virta aikaansaa vastuksen 6 yli jännitehäviön, mikä myös viedään piiriin 12 tulojen 15 ja 16 kautta. Sekä tulojen 13 ja 14 välinen jännite että tulojen 15 ja 16 välinen jännite riippuu ainoastaan mainitusta virrasta. Siten piirin 12 antosignaali on ver-35 rannollinen tämän virran neliöön ja niin muodoin liitin- 76900 7 pisteissä 3 ja 23 olevien saha-aaltoisten signaalien välisen eron neliöön, siten sillä on parabolinen muoto. Koska tulo 20 on ei-invertoiva tulo, tämä paraboli täytyy olla muodoltaan sellainen, että oletettu suurin arvo juova-ajan 5 keskellä on maksimi.The sawtooth current flowing through resistors 5, 6 and 7 and transistors 2 and 8 provides voltages to the collectors of these transistors, which are applied to circuit 30 12 via inputs 13 and 14. The same current causes a voltage drop across the resistor 6, which is also applied to the circuit 12 via the inputs 15 and 16. Both the voltage between inputs 13 and 14 and the voltage between inputs 15 and 16 depend only on said current. Thus, the output signal of the circuit 12 is ver- 35 to the square of this current and thus to the square of the difference between the sawtooth signals at points 3 and 23 of the connector 76900 7, thus having a parabolic shape. Since input 20 is a non-inverting input, this parabola must be of such a form that the assumed maximum value in the middle of line time 5 is maximum.

Edellä olevasta ilmenee että transistorit 2 ja 8 ja vastukset 5, 6 ja 7 muodostavat yhdistävän asteen liitin-pisteissä 3 ja 23 olevista signaaleista saamaan kolme signaalia, nimittäin virran, joka virtaa vastuksien 5, 6 ja 7 10 läpi, transistorin 2 ja 8 esiintyvien jännitteiden ero kollektoreilla, ja jännitteen, joka esiintyy vastuksien 6 ja 7 liitospisteellä. Yhdistävän asteen kolme antosignaa-lia ovat asteen tulosignaalien lineaarisia yhdistelmiä, lineaaristen yhdistelmien kertoimien ollessa vastusarvojen 15 välisiä suhteita sarjaliitännässä 5, 6, 7 ja niin muodoin muuttuvat hyvin vähän lämpötilan ja toleranssien mukaan. Neliöön korottamistoiminnalla saatu signaali viedään vahvistimeen 18, vielä tarkemmin sanoen sen ei-invertoivaan (signaali)tuloon, kun taas yhdistävän asteen kolmas anto-20 signaali viedään vahvistimen 18 invertoivaan (takaisinkytkentä )tuloon negatiivisessa takaisinkytkentätarkoitukses-sa. Koska yhdistävän asteen tulosignaalit käsittävät saha-aaltomuotoisia komponentteja, on ilmeistä, että antosig-naalit käsittävät myös saha-aaltomuotoisia komponentteja. 25 On myös ilmeistä, että mikä tahansa yhdistävä aste, esimerkiksi matriisipiiri, joka saa kolme lineaarista yhdistelmää kahdesta tulosignaalista, on sopiva korvaamaan kuviossa 1 esitetyn yhdistävän asteen, koska tällaisen asteen antosignaalit sisältävät saha-aaltomuotoiset kompo-30 nentit.It will be seen from the above that transistors 2 and 8 and resistors 5, 6 and 7 form a connecting stage from the signals at terminals 3 and 23 to obtain three signals, namely the current flowing through resistors 5, 6 and 7 10, the voltages present in transistors 2 and 8. the difference between the collectors, and the voltage present at the junction of resistors 6 and 7. The three output signals of the combining stage are linear combinations of stage input signals, the coefficients of the linear combinations being the ratios between the resistance values 15 at the serial interface 5, 6, 7 and thus change very little according to temperature and tolerances. The signal obtained by the squaring operation is applied to the amplifier 18, more specifically to its non-inverting (signal) input, while the third output-20 signal of the connecting stage is applied to the inverting (feedback) input of the amplifier 18 for negative feedback. Since the input signals of the connecting stage comprise sawtooth components, it is obvious that the output signals also comprise sawtooth components. It will also be appreciated that any combining stage, for example a matrix circuit receiving three linear combinations of two input signals, is suitable to replace the combining stage shown in Figure 1, since the output signals of such stage include sawtooth components.

Kuvatussa piirissä ensimmäinen ja toinen lineaarinen yhdistelmä ovat suoraan verrannollisia keskenään siten, että neliöönkorottamistoiminta tapahtuu kertovassa piirissä 12. On ilmeistä, että tämä ei ole tarpeellista ja 35 että niin muodoin nämä yhdistelmät voivat olla erilaisia, 8 76900 siihen tarkoitukseen voidaan käyttää toista piiriä, joka on rakenteeltaan samanlainen kuin transistorit 2 ja 8 ja niihin liittyvät virtalähteet sisältävä piiri. On huomattava, että ensimmäisen ja toisen lineaarisen yhdistelmän 5 tulo tuottaa myös kolmannen ja neljännen tehon komponentin. Käyttämllä sopivaa mitoitusta on kuitenkin mahdollista varmistua siitä, että nämä komponentit ovat pieniä ja että niillä on pieni vaikutus saadun poikkeutusvirran muotoon, erityisesti piirin 12 symmetrisellä toeutuksella. On 10 myös huomattava, että piirin 12 esitetty symmetrinen käyttö ei ole tarpeellista, koska samaan tulokseen voidaan päästä viemällä saha-aaltomuotoinen komponentti esimerkiksi tuloon 13, samalla kun d.c. komponentti esiintyy tulolla 14.In the circuit described, the first and second linear combinations are directly proportional to each other such that the squaring operation takes place in the multiplier circuit 12. It is obvious that this is not necessary and 35 so that these combinations may be different, 8 76900 a second circuit can be used for this purpose. a circuit similar in structure to transistors 2 and 8 and associated power supplies. It should be noted that the input of the first and second linear combinations 5 also produces the third and fourth power components. However, by using a suitable dimensioning, it is possible to ensure that these components are small and that they have little effect on the shape of the deflection current obtained, especially with the symmetrical implementation of the circuit 12. It should also be noted that the symmetrical operation of the circuit 12 shown is not necessary because the same result can be achieved by introducing a sawtooth component into, for example, input 13, while d.c. the component occurs at input 14.

15 Kuvio 2 esittää kuvion 1 piirin suoritusmuodon yk sityiskohtaisemmin. Tässä komponentit, jotka vastaavat kuviossa 1 käytettyjä, annetaan samoilla viitenumeroilla. Kuviossa 2 kertova piiri 12 on konstruoitu tunnetulla tavalla kuuden pnp-transistorin 31, 32, 33, 34, 35 ja 36 20 avulla. Transistorien 31 ja 32 emitterit ovat kytketyt keskenään ja kytketyt virtalähteeseen 37, samalla kun ovat kytketyt transistorien 2 ja 8 koilektoreihin vastaavasti ja muodostavat piirin 12 tulot 13 ja 14.Figure 2 shows the embodiment of the circuit of Figure 1 in more detail. Here, the components corresponding to those used in Fig. 1 are given the same reference numerals. In Fig. 2, the multiplier circuit 12 is constructed in a known manner by means of six pnp transistors 31, 32, 33, 34, 35 and 36 20. The emitters of the transistors 31 and 32 are interconnected and connected to the power supply 37, while being connected to the coil selectors of the transistors 2 and 8, respectively, and form the inputs 13 and 14 of the circuit 12.

Kuviossa 2 transistorien 2 ja 8 kollektorivastukset 25 10 ja 11 ovat korvatut npn-transistoreilla. Jännite tran sistorin 10 kantaemitteridiodin yli on verrannollinen transistorin 2 kollektorivirran logaritmiin. Samalla tavalla jännite transistorin 11 kantaemitteridiodin yli on verrannollinen transistori 8in kollektorivirran logarit-30 miin. Koska samanlainen logaritminen riippuvuus esiintyy vastaavasti transistorien 31 ja 32 kantaemitteridiodien yli olevien jännitteiden välillä ja niiden kollektorivir-tojen välillä, niin suhde transistorien 31 ja 32 kollekto-rivirtojen välillä on suurin piirtein yhtä suuri kuin suh-35 de transistorien 2 ja 8 kollektorivirtojen välillä. Tällä 76900 9 tunnetulla tavalla parannettu lineaarisuus saadaan tulojen 13 ja 14 väliseen tulosignaaliin, riippumatta käytön määrästä, mikä edellyttää, että transistorit 10 ja 11 toisaalta ja 31 Ja 32 toisaalta ovat identtisiä ja että niil-5 lä on sama lämpötila. Samaan tulokseen voidaan päästä transistorien 31 ja 32 emitterljohtimeen varustettujen vastuksien avulla. Mainittu tulosignaali on suoraan verrannollinen transistorien 2 ja 8 kollektorivirtojen väliseen eroon ja samalla tavalla virtaa, joka virtaa vastuk-10 sien 5, 6 ja 7 läpi, tämän virran ollessa itse suoraan verrannollinen liitospisteissä 3 ja 23 olevien jännitteiden väliseen eroon.In Figure 2, the collector resistors 25 10 and 11 of transistors 2 and 8 have been replaced by npn transistors. The voltage across the base emitter diode of transistor 10 is proportional to the logarithm of the collector current of transistor 2. Similarly, the voltage across the base emitter diode of transistor 11 is proportional to the logarithms of the collector current of transistor 8in. Since a similar logarithmic dependence occurs between the voltages across the base emitter diodes of transistors 31 and 32 and their collector currents, respectively, the ratio between the collector currents of transistors 31 and 32 is approximately equal to the ratio between the collector currents of transistors 2 and 8. In this known manner, the improved linearity is obtained for the input signal between inputs 13 and 14, regardless of the amount of use, which requires that transistors 10 and 11 on the one hand and 31 and 32 on the other hand are identical and that they have the same temperature. The same result can be obtained by means of resistors provided in the emitter conductor of transistors 31 and 32. Said input signal is directly proportional to the difference between the collector currents of transistors 2 and 8 and similarly to the current flowing through resistors 10, 6 and 7, this current itself being directly proportional to the difference between the voltages at connection points 3 and 23.

Transistorin 31 kollektori on kytketty transistorien 33 ja 34 emittereihin ja transistorin 32 kollektori 15 on kytketty transistorien 35 Ja 36 emittereihin. Transistorien 33 ja 35 kollektorit ovat kytketyt keskenään ja kytketyt npn-transistorin 38 kollektoriin, samalla kun transistoreiden 34 ja 36 kollektorit ovat kytketyt keskenään ja kytketyt npn-transistorin 39 kollektoriin. Tran-20 sistorin 38 kanta on kytketty transistorin 39 kantaan ja kollektoriin, kun taas molemmat emitterit ovat kytketyt maahan. Vastus 6 on jaettu kahdeksi sarjaliitetyksi vastukseksi 6a ja 6b. Vastuksien 5 ja 6a välinen liitospiste on kytketty transistorien 33 ja 36 kantoihin, muodostaen 25 tulon 15, samalla kun vastuksien 6a ja 6b välinen liitos-piste on kytketty transistorien 34 ja 35 kantoihin, muodostaen tulon 16. Siten toiminnassa vastuksen 6a yli esiintyvä jännite viedään kertojaan toisaalta transistorien 33 ja 34 kantojen välisenä ja toisaalta transistorien 30 35 ja 36 kantojen välisenä erosignaalina, minkä tuloksena suoritetaan kertominen signaalilla, joka on muodostettu transistorien 31 ja 32 kollektorivirtojen välisestä erosta. Virran peilitoiminnan johdosta transistorien 38 ja 39 kollektorivirrat ovat suurin piirtein yhtä suuria. Virta 35 johtimen läpi kytkettynä transistorin 38 kollektoriin on 10 76900 niin muodoin yhtä suuri toisaalta transistorien 33 ja 35 kollektorivirtojen suman ja toisaalta transistorien 34 ja 36 kollektorivirtojen summan väliseen eroon. Tämä virta on kertojan antosignaali, ja transistorin 38 kollektori muo-5 dostaa sen annon 17. Vahvistimen symmetrinen konstruktio takaa sen, että sen antovirta on likimain nolla juova-ajan keskellä, kun tulojännitteet ovat nollia. Sen seurauksena virrat kertojassa ovat hyvin pieniä, niin että poikkeama-virheiden vaikutus poikkeutusvirtaan on hyvin pieni. Vir-10 ran peilitoiminan johdosta transistorien 38 ja 39 avulla ja symmetrisen konstruktion johdosta päästään lisäksi siihen, että kertoimen antosignaali, kuten toivotaan, ei käsitä konkreettisesti mitään saha-aaltomuotoista eikä konkreettisesti mitään kolmannen tehon komponentteja.The collector of transistor 31 is connected to the emitters of transistors 33 and 34 and the collector 15 of transistor 32 is connected to the emitters of transistors 35 and 36. The collectors of transistors 33 and 35 are interconnected and connected to the collector of npn transistor 38, while the collectors of transistors 34 and 36 are interconnected and connected to the collector of npn transistor 39. The base of transistor 20 is connected to the base of transistor 39 and the collector, while both emitters are connected to ground. Resistor 6 is divided into two series-connected resistors 6a and 6b. The connection point between resistors 5 and 6a is connected to the bases of transistors 33 and 36, forming input 15, while the connection point between resistors 6a and 6b is connected to the bases of transistors 34 and 35, forming input 16. Thus, in operation, the voltage across resistor 6a is multiplied as a difference signal between the bases of transistors 33 and 34 on the one hand and between bases 35 and 36 of transistors 30 on the other hand, as a result of which multiplication is performed by a signal formed from the difference between the collector currents of transistors 31 and 32. Due to the current mirror operation, the collector currents of transistors 38 and 39 are approximately equal. The current 35 through the conductor connected to the collector of the transistor 38 is 10,769,000, thus equal to the difference between the sum of the collector currents of the transistors 33 and 35 on the one hand and the sum of the collector currents of the transistors 34 and 36 on the other hand. This current is the output signal of the multiplier, and the collector of the transistor 38 forms its output 17. The symmetrical design of the amplifier ensures that its output current is approximately zero in the middle of the line time when the input voltages are zero. As a result, the currents in the multiplier are very small, so that the effect of deviation errors on the deflection current is very small. Furthermore, due to the mirror operation of the current 10 by means of the transistors 38 and 39 and the symmetrical construction, it is achieved that the coefficient output signal, as desired, does not comprise concretely any sawtooth shape or concretely any third power components.

15 Yllä mainittu johdin on kytketty kahden vastuksen 41 ja 42 väliseen liitospisteeseen. Vastuksen 42 toinen pää on kytketty maahan, samalla kun vastuksen 41 toinen pää on kytketty vastukseen 40. Vastuksen 40 toinen liitos-piste on kytketty syöttöjännitteeseen. Vastuksien 40 ja 41 20 välisellä liitospisteellä oleva jännite määrittelee jännitteen puskuritransistorin 43 emitterillä ja differentiaalivahvistimen 18a ei-invertoivalla tuloliitinpisteellä 20a, joka on kytketty mainittuun emitteriin, ja myös jännitteen vahvistimen 18b ei-invertoivalla tuloliitinpis-25 teellä 20b. Vastus 44 on järjestetty liitinpisteiden 20a ja 20b väliin ja virtalähde 45 on sisällytetty liitinpis-teen 20b ja maan väliin. Transistorin 43 kollektori on kytketty syöttöjännitteeseen. Vahvistimen 18a invertoiva tuloliitin 19a on kytketty vastuksien 6b ja 7 väliseen 30 liitospisteeseen, kun taas vahvistimen 18b invertoiva tu-loliitinplste on kytketty vastuksien 5 ja 6a väliseen liitospisteeseen. Vahvistimien 18a ja 18b antoiiitinpisteet ovat kummatkin kytketty summmainasteen 46 tuloon, jonka anto on kytketty liitinpisteeseen 22 lisäksi ei-invertoi-35 van vahvistimen 47 kautta.The above-mentioned conductor is connected to the connection point between the two resistors 41 and 42. The other end of the resistor 42 is connected to ground, while the other end of the resistor 41 is connected to the resistor 40. The second connection point of the resistor 40 is connected to the supply voltage. The voltage at the junction between resistors 40 and 41 20 defines the voltage at the emitter of the buffer transistor 43 and the non-inverting input terminal 20a of the differential amplifier 18a connected to said emitter, and also the voltage at the non-inverting input terminal 20b of the amplifier 18b. A resistor 44 is arranged between the terminals 20a and 20b and a power supply 45 is included between the terminal 20b and ground. The collector of transistor 43 is connected to the supply voltage. The inverting input terminal 19a of the amplifier 18a is connected to the connection point 30 between the resistors 6b and 7, while the inverting input terminal of the amplifier 18b is connected to the connection point between the resistors 5 and 6a. The output terminals of the amplifiers 18a and 18b are each connected to the input of an adder stage 46, the output of which is further connected to the terminal 22 via a non-inverting amplifier 47.

11 7690011 76900

Kuvion 2 piiri on suunniteltu käytettäväksi televisiovastaanottimessa, joka on sopiva sekä 50 Hz:n kuvataa-juudelle (eurooppalainen standardi) ja 60 Hz:n kuvataajuudelle (U.S. standardi). Molemmille taajuuksile saha-aalto-5 generaattori 1 generoi signaalin, jolla on noin 46 Hz:n vapaavärähtelyn taajuus, jota on sanottava pienemmäksi kuin pienin kuvataajuus, ja joka tahdistetaan tunnetulla tavalla vastaanottimen tahdistussignaaliin. Näissä olosuhteissa tahdistetulla saha-aallolla liitinpisteessä 3 on 10 pienempi amplitudi 60 Hz:11a kuin 50 Hz:lie, nimittäin kertoimen 50/60 mukaan. Koska on toivottavaa poikkeutus-virran kannalta, olla suurin piirtein sama amplitudi molempia kuvataajuuksia varten, vahvistusta siirretään tässä piirissä, ja se on suuremmassa arvossa 60 Hz:lie kuin 50 15 Hz:lie. Lisäksi, koska parabolinen jännite kondensaattorin 25 yli on pienempi 60 Hz:lie kuin 50 Hz:lie, täytyy kerto-piirillä generoitu parabolinen komponentti olla myös pienempi 60 Hz:lie kuin 50 Hz:lie. Vahvistimen 18a tehtävänä on vahvistaa 50 Hz-signaali, kuin taas vahvistimen 18b 20 tehtävänä on vahvistaa 60 Hz-signaali. Aina toinen näistä vahvistimista on tehty toimivaksi siirto-ominaisuuden avulla, jota ei ole esitetty piirustuksen yksinkertaistamiseksi, kun taas toinen vahvistimista jää toimettomaksi. Koska tulojen 15 ja 16 väliin viety tulosignaali kertojaan 25 ei ole riippuvainen lineaarisesta korjauksesta, vastakohtana tulojen 13 ja 14 väliselle tulosignaalille, minkä tuloksena saadaan eri suhde näiden kahden komponentin välillä pienemmällä amplitudilla, ja piirin sopivalla mitoituksella, erityisesti valitsemalla vastuksien 5, 6a, 6b, 7, 30 40, 41, 42 ja 44 arvot, varmistutaan siitä, että molemmat d.c. jänniteasetukset ja saha-aallon amplitudit ja paraboliset komponentit vahvistimien 18a ja 18b tuloliitinpis-teillä on oikea arvo, parabolien ollessa symmetrisiä suhteessa niiden maksimiarvoihin. On ilmeistä, että kun tois-35 ta kuvataajuutta käytetään, lineaarisuus voidaan korjata 12 76900 vahvistimien molempia tulosignaaleja varten. Vahvistettu signaali siirretään asteen 46 kautta. Jos on tarpeen, te-hovahvistus suoritetaan vahvistimen 47 avulla, mikä sijaitsee mikropiirin ulkopuolella, vastaavasti vahvistimien 5 18a ja 18b antojännitteiden muuntamiseksi virraksi. Tunne tulla tavalla piiri voi käsittää takaisinkytkentägeneraat-torin vahvistimen 47 syöttöjännitteen suurentamiseksi paluu jakson aikana.The circuit of Figure 2 is designed for use in a television receiver that is suitable for both a 50 Hz frame rate (European standard) and a 60 Hz frame rate (U.S. standard). For both frequencies, the sawtooth-5 generator 1 generates a signal having a free oscillation frequency of about 46 Hz, which must be said to be lower than the minimum frame rate, and which is synchronized to the synchronization signal of the receiver in a known manner. Under these conditions, the synchronized saw wave at terminal 3 has an amplitude 10 smaller than 60 Hz than at 50 Hz, namely according to a factor of 50/60. Since it is desirable for the deflection current to be approximately the same amplitude for both frame rates, the gain is shifted in this circuit and is greater than 60 Hz than 50 Hz. In addition, since the parabolic voltage across capacitor 25 is less than 60 Hz than 50 Hz, the parabolic component generated by the multiplier circuit must also be less than 60 Hz than 50 Hz. The function of the amplifier 18a is to amplify the 50 Hz signal, while the function of the amplifier 18b 20 is to amplify the 60 Hz signal. Each time one of these amplifiers is made operational by a transfer feature not shown to simplify the drawing, while one of the amplifiers remains inactive. Since the input signal applied between inputs 15 and 16 to the multiplier 25 is not dependent on linear correction, in contrast to the input signal between inputs 13 and 14, resulting in a different ratio between the two components with lower amplitude and suitable circuit sizing, especially by choosing resistors 5, 6a, 6b, 7, 30 40, 41, 42 and 44, it is ensured that both dc the voltage settings and sawtooth amplitudes and parabolic components at the input terminals of amplifiers 18a and 18b have the correct value, with the parabolas symmetrical with respect to their maximum values. It is obvious that when the second 35 frame rates are used, the linearity can be corrected for both input signals of the 12,76900 amplifiers. The amplified signal is transmitted through step 46. If necessary, power amplification is performed by an amplifier 47 located outside the microcircuit to convert the output voltages of the amplifiers 5a 18a and 18b, respectively. The sensing circuit may comprise a feedback generator for increasing the supply voltage of the amplifier 47 during the return period.

Poikkeutusvirran täytyy lisäksi sisältää kolmannen 10 tehokomponentin niinkutsuttua S-korjausta varten. Tällainen komponentti voidaan generoida kertomalla paraboli-muo-toinen komponentti saha-aaltomuotoisella komponentilla. Kuvion 2 piirissä S-komponentti generoidaan negatiivisen takaisinkytkentäpiirin 26 avulla.· Kondensaattorin 25 rin-15 nalla on vastuksen 48, kondensaattorin 49 ja vastuksen 50 sarjaliitäntä. Virta, joka on suurin piirtein parabolinen ja aikaansaa kolmannen tehojännitteen kondensaattorin 49 yli, virtaa vastuksien 48 ja 50 läpi. Vastuksen 48 ja kondensaattorin 41 välinen liitospiste 28 on kytketty liitin-20 pisteeseen 23. Koska kuvion 2 piiri ei generoi kolmatta tehokomponenttia, tällaista komponenttia ei esiinny 111-tinpisteellä 23. Tällainen komponentti esiintyy tosiaan vastuksien 27 ja 50 välisellä liitospisteellä ja on sillä polariteetti, joka on vastakkainen kondensaattorin 49 yli 25 olevalle kolmannelle tehojännitteelle, aiheuttaen poikkeutusvirran virtaamisen vastuksen 27 läpi sisältämään halutun kolmannen tehokomponentin oikealla polariteetilla. Tunnetulla tavalla vastus 50 huolehtii erittäin pienitaa-juisten värähtelyiden vaimentamisesta. On ilmeistä, että 30 piiri 26 voidaan konstruoida erilaisella tunnetulla tavalla, jotta saadaan poikkeutusvirta, jolla on ennaltamäärät-ty muutos.The deflection current must also contain a third power component 10 for so-called S-correction. Such a component can be generated by multiplying the parabolic component by the sawtooth component. In the circuit of Figure 2, the S component is generated by means of a negative feedback circuit 26. · The rin-15 of the capacitor 25 has a series connection of a resistor 48, a capacitor 49 and a resistor 50. A current that is approximately parabolic and provides a third power voltage across capacitor 49 flows through resistors 48 and 50. The connection point 28 between the resistor 48 and the capacitor 41 is connected to the terminal 23 at the terminal 23. Since the circuit of Figure 2 does not generate a third power component, such a component does not occur at the 111-pin point 23. Such a component does occur at the connection point between the resistors 27 and 50. is opposite to the third power voltage of the capacitor 49 above 25, causing a deflection current to flow through the resistor 27 to include the desired third power component with the correct polarity. In a known manner, the resistor 50 dampens the very low frequency oscillations. It will be appreciated that circuit 26 may be constructed in a variety of known ways to provide a deflection current with a predetermined change.

Kuvataajuinen parabolinen jännite pisteellä 17 voidaan käyttää muissa paikoissa kuvan näyttölaitteessa, jos-35 ta kuvion 2 piiri muodostaa osan. Tätä tarkoitusta varten 13 76900 tämä jännite voidaan viedä Juovapoikkeutuspiiriin juova-poikkeutusvlrran amplitudin moduloimista varten tunnetulla tavalla, mikä on niin kutsuttu itä-länsirasterikorjaus ja/ tai piirin, joka generoi tarkennusjännitteen kuvaputken 5 elektrodeille, s.o. niin kutsuttua dynaamista tarkennus-korjausta varten.The frame rate parabolic voltage at point 17 can be used at other locations in the image display device if the circuit of Figure 2 forms part. For this purpose, 13 76900 this voltage can be applied to the line deflection circuit for modulating the amplitude of the line deflection current in a known manner, which is the so-called east-west raster correction and / or the circuit generating the focusing voltage for the electrodes of the picture tube 5, i. for so-called dynamic focus correction.

Claims

A circuit for generating a deflection current through the field deflection coils (24) of an image presentation device, comprising an amplifier (18) and a sawtooth generator (1) for supplying a sawtooth-shaped signal to the amplifier, the amplifier having an output terminal (22). ) to which a serial arrangement consisting of the disconnect coil (24) and a separating capacitor (25) 10 is coupled and further Including an interconnection network (26) input in an interconnection path arranged between said serial arrangement and an inverting input (19) and also means for generating a parabolic signal (12) for supplying the amplifier (1), characterized in that said means for generating a parabolic signal comprises a multiplicator circuit (12), the feedback circuit also comprising a combining step. (2, 5-8) with a first input terminal (3) connected to the sawtooth generator (1) and a second input terminal (23) connected to the interconnected terminal. (26), said combining step being adapted to supply first and second signals to the multiplier circuit and a third signal to the inverting input terminal (19) of the amplifier (18), the first, the second as well as the the third signal is linear combinations of signals at the first and second input terminals of the combining step and wherein an output 1 amm (17) of the multiplier circuit is coupled to the non-inverting input terminal (20) of the amplifier to supply the parabolic signal.

2. A circuit according to claim 1, characterized in that the combining step comprises first and second transistors (2, 8) whose emitters are connected to a first and a second current source (4, 9), and are connected by a resistance network 19 76900. comprising at least two resistors (5, 7) in series, wherein the base of the first translator is connected to the first input terminal (3) and the base of the second transistor is connected to the second input terminal (23) of the combining step, wherein the current through the resistance network generates the first signal, while the voltage at the output terminal one of said transistors generates the second signal to be supplied to the multiplier circuit (12), and the voltage at a junction of the two resistors of the resistance network generates the third signal. the inverting input terminal (19) is applied to the amplifier (18).

3. A circuit according to claim 2, characterized in that the multiplier circuit is of symmetrical configuration and that the voltage across a resistor (6) of the resistance network forms the first signal and the difference signal between the coil selector of the first transistor (2) and the collector of the second. the transistor (8) forms the second signal to be supplied to the multiplier circuit (12).

4. A circuit according to claim 3, characterized in that the multiplier circuit comprises a first and a second differential amplifier, both of the differential amplifiers comprising a first (33, 35) and a second (34, 36) transistor whose interconnected emitters are connected to the collectors. on additional associated transistors (31, 32), the two additional transistors forming a third differential amplifier with interconnecting emitters while the associated base electrodes are connected to the collectors of the first and second transistors (2, 8) of the combination step respectively; wherein the first transistor base (33) of the differential amplifier is connected to the base of the second transistor (36) of the second differential amplifier and to a terminal of a resistor (6a) of the resistance network, while the base of the the second transistor (34) of the first differential amplifier is connected to the base of the first transistor (35) of the the second differential amplifier and to the second clamping unit of said resistor (6a), wherein the coil connector of the first transistor of the first differential amplifier is connected to the collector of the first transistor of the second di er erential amplifier and the collector of the second transistor of the second transistor. the first differential amplifier is connected to the collector of the first transistor of the second differential amplifier, the thus formed connections being connected to each other by means of current mirror circuits (38, 39) and one of the connections forming the output terminal (17) of the multiplier circuit.

5. A circuit according to claim 1, characterized in that the output terminal (17) of the multiplier circuit is connected to an outlet of a voltage divider (40, 41, 42) which determines the DC voltage setting of the non-inverting input terminal 20 (20a). 20b) of the amplifier (18a, 18b).

6. A circuit according to claim 1, characterized by a second amplifier (18b) for generating a deflection current having a second field frequency which deviates from the (first) field frequency of the deflection current obtained from the first amplifier (18a) and having a substantially equal amplitude, wherein the combining step is adapted to supply a fourth signal to the inverting input dressing (19b) of the second amplifier, which fourth signal differs from the third signal in that it is a linear combination of the signals of the first amplifier. and the second input terminals (3.23) of the combination stage, wherein the output terminal (17) of the multiplier circuit is coupled to the non-inverting input terminal (20b) of the second amplifier and the output terminal of the first amplifier and output terminal.