FI66035B - FOERFARANDE FOER FOERBAETTRING AV AVDUNSTBARHET AV AVFALLSVAETSKA UPPSTAODD UNDER CELLULOSAFRAMSTAELLNINGSPROCESS - Google Patents
FOERFARANDE FOER FOERBAETTRING AV AVDUNSTBARHET AV AVFALLSVAETSKA UPPSTAODD UNDER CELLULOSAFRAMSTAELLNINGSPROCESS Download PDFInfo
- Publication number
- FI66035B FI66035B FI823177A FI823177A FI66035B FI 66035 B FI66035 B FI 66035B FI 823177 A FI823177 A FI 823177A FI 823177 A FI823177 A FI 823177A FI 66035 B FI66035 B FI 66035B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- solution
- organic matter
- process according
- dry matter
- waste
- Prior art date
Links
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 22
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 claims description 12
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 238000000108 ultra-filtration Methods 0.000 claims description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 4
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 claims description 3
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 claims description 3
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 claims 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 45
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 229920001732 Lignosulfonate Polymers 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000010408 film Substances 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 241000218657 Picea Species 0.000 description 2
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 2
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 2
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 2
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000011122 softwood Substances 0.000 description 2
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 235000010633 broth Nutrition 0.000 description 1
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 description 1
- 235000014633 carbohydrates Nutrition 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 239000011552 falling film Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229920002521 macromolecule Polymers 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 235000014347 soups Nutrition 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Paper (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
6603566035
Menetelmä selluloosanvalmistusprosessissa syntyvän jäte-liuoksen haihdutettavuuden parantamiseksi Tämä keksintö koskee menetelmää selluloosan valmistusprosessissa pääosin sen keittovaiheessa syntyvän ja massan 5 pesun yhteydessä kuitufraktiosta erotettavan jäteliuoksen haihdutettavuuden parantamiseksi ja haihduttamalla väkevöidyn jäteliuoksen kuiva-ainepitoisuuden nostamiseksi.The present invention relates to a process for improving the evaporability of a waste solution generated in a cellulose production process, mainly in its cooking step and separated from the fibrous fraction during washing of the pulp 5, and to increase the concentration of the concentrated waste solution by evaporation.
Sulfaattiprosessilla massaa valmistettaessa lähtien esimerkiksi suomalaisesta mäntypuusta jäteliuoksen tyypil-10 linen koostumus on laskettuna painoprosentteina orgaanisesta kuiva-aineesta seuraava: ligniini **7 % - hydroksihapot 28 % haihtuvat hapot 11 % 15 - uuteaineet 5 % - muut yhdisteet 9 %From the production of pulp by the sulphate process, for example from Finnish pine wood, the typical composition of the waste solution, calculated as a percentage by weight of organic dry matter, is as follows: lignin ** 7% - hydroxy acids 28% volatile acids 11% 15 - extracts 5% - other compounds 9%
Puusta liuennut sulfaattiligniini on pääosaltaan (60-90 %) polymeereinä. Sulfaattiligniinin keskimääräinen massapainotettu molekyylipaino havupuuta keitettäessä on 20 2.000 - 36.000, tyypillisen arvon ollessa n. 3-500.The sulphate lignin dissolved from wood is mainly (60-90%) in the form of polymers. The average weight-weighted molecular weight of sulfate lignin when cooking softwood is 2,000 to 36,000, with a typical value of about 3-500.
Sulfiittiprosessilla massaa valmistettaessa lähtien esimerkiksi suomalaisesta kuusipuusta jäteiiuoksen tyypillinen koostumus on laskettuna painoprosentteina orgaanisesta kuiva-aineesta seuraava: 25 - lignosulfonihapot 55 %From the production of pulp by the sulphite process, for example from Finnish spruce, the typical composition of the waste solution, calculated as a percentage by weight of organic dry matter, is as follows: 25 - lignosulphonic acids 55%
hiilihydraatit 28 Xcarbohydrates 28 X
aldonihapot 5 % etikkahappo ^ % uuteaineet 4 % 30 - muut yhdisteet b %aldonic acids 5% acetic acid ^% extractants 4% 30 - other compounds b%
Lignosulfonihappojen massapainotettu keskimääräinen molekyylipaino on havupuuta keitettäessä 3.000 - 50.000, tyypillisen arvon ollessa noin ^.000 - 5-000. Maksimi molekyylipaino voi olla jopa yli 110.000.The mass-weighted average molecular weight of lignosulfonic acids when boiling softwood is 3,000 to 50,000, with a typical value of about 4,000 to 5,000. The maximum molecular weight can be as high as 110,000.
35 On tunnettua, että jäteiiuoksen viskositeetti määrää käytännössä ylärajan liuoksen haihdutettavuudelle.It is known that the viscosity of a waste solution in practice imposes an upper limit on the volatility of the solution.
On myös yleisesti tunnettua, että kuvatunkaltaisia jä- _ - Γ" 2 66035 teliemiä käytetään polttoaineena soodakattilassa tai vastaavassa muuntyyppisessä jäteliemen polttokattilassa, joiden toiminnallisena tarkoituksena on höyryn kehitys ja myös useimmiten keittokemikaalin saattaminen regeneroita-5 vaan tai suoraan uudelleen keittokemikaalina käytettävään muotoon.It is also well known that waste broths such as those described are used as fuel in a recovery boiler or similar other type of waste liquor combustion boiler, the functional purpose of which is to generate steam and also to regenerate or directly regenerate the cooking chemical.
Soodakattilan tai vastaavan höyrynkehitys on verrannollinen poltettavan jäteliuoksen kuiva-ainepitoisuuteen. Mitä alhaisempi vesipitoisuus poltettavalla liuoksella on, 10 sitä korkeampi on tehollinen polttoarvo ja kattilan höyrynkehitys .The vapor evolution of a soda boiler or similar is proportional to the dry matter content of the waste solution to be incinerated. The lower the water content of the solution to be burned, the higher the net calorific value and the steam generation of the boiler.
Poltettavan jäteliuoksen kuiva-ainepitoisuutta on pyritty nostamaan laiteteknisillä ratkaisuilla, joissa haih-dutusprosessissa voidaan käsitellä entistä viskoottisempia 15 liuoksia. Tällaisista laiteteknisistä sovellutuksista voi daan mainita esimerkiksi ns. "falling film" -haihduttimet. Näillä voidaan saavuttaa yli 65 %:n kuiva-ainepitoisuuksia. Konventionaalisissa haihduttaneissa käytännön ylärajat ovat sulfaattijäteliuoksella n. 65 % ja sulfiittijäteliuok-20 sella n. 55 %·Efforts have been made to increase the dry matter content of the waste solution to be incinerated by means of technical solutions in which more viscous solutions can be treated in the evaporation process. Among such hardware applications, the so-called "falling film" evaporators. These can achieve dry matter contents of more than 65%. In conventional evaporators, the practical upper limits are about 65% for sulphate waste solution and about 55% for sulphite waste solution.
Kuten edellä on jo todettu, jäteliuoksen viskositeetti määrää käytännössä ylärajan liuoksen väkevyydelle haihdu-tusprosessissa.As already stated above, the viscosity of the waste solution practically sets an upper limit on the concentration of the solution in the evaporation process.
Tämän keksinnön mukaiselle menetelmälle on tunnusomais-25 ta se, mikä on määritelty patenttivaatimuksissa. Perusajatuksena on alentaa jäteliuoksen viskositeettia haihdutet-tavuuden parantamiseksi.The method according to the invention is characterized by what is defined in the claims. The basic idea is to lower the viscosity of the waste solution to improve its volatility.
On tunnettua, että suurimolekyylisten yhdisteiden ra-javiskositeetti eli viskositeetti äärettömässä laimennuk-30 sessa on verrannollinen yhdisteen molekyylikokoon. Nyt on todettu, että vastaava riippuvuus on löydettävissä myös äärellisissä pitoisuuksissa, kuten oheisessa esimerkkitapauksessa osoitetaan.It is known that the intrinsic viscosity of macromolecular compounds, i.e. the viscosity at infinite dilution, is proportional to the molecular size of the compound. It has now been found that a similar dependence can also be found at finite concentrations, as shown in the example case below.
3 650353,65035
EsimerkkitapausCase Study
Happamen natriumsulfiittikeiton jäteliemen (80 % mäntyä, 20 % kuusta) dynaamisen viskositeetin (1?0UC) ja kuiva-ainepitoisuuden (3») välinen riippuvuus.Dependence between the dynamic viscosity (1? 0UC) and the dry matter content (3 ») of the acidic sodium sulphite soup effluent (80% pine, 20% spruce).
5 k.a./% Dyn. visk./cSt 40 Ι,ό 45 2,5 50 4,2 10 55 85 k.a./% Dyn. visc./cSt 40 Ι, ό 45 2,5 50 4,2 10 55 8
Mainitun jäteliemen kuiva-aineen massapainotettu mole-kyylipainojakautuma on seuraavankaltainen: Μω % 15 >40.000 18.8 >30.000 21.8 >20.000 26.9 >10.000 34.1 > 5.000 43.3 20 massapainotettu kuiva-aineen keskimääräinen molekyyli - paino on n. 2.700.The mass-weighted Mole-weight distribution of the dry matter of said waste liquor is as follows: Μω% 15> 40,000 18.8> 30,000 21.8> 20,000 26.9> 10,000 34.1> 5,000 43.3 20 The mass-weighted average molecular weight of the dry matter is about 2,700.
Kun tästä mainitusta jäteliemestä poistetaan osa suu-rimolekyylistä fraktiota siten, että massapainotettu kuiva-aineen molekyylipainojakautuma tulee seuraavak-25 si: Μω % >40.000 0 >30.000 3 >20.000 8.1 30 >10.000 15.3 > 5.000 24.5 massapainotettu kuiva-aineen keskimääräinen molekyyli-paino on n. 600.When a part of the high molecular weight fraction is removed from said waste liquor so that the mass-weighted molecular weight distribution of the dry matter becomes as follows: Μω%> 40,000 0> 30.000 3> 20.000 8.1 30> 10.000 15.3> 5,000 24.5 mass-weighted average molecular weight of the dry matter is about 600.
Vastaavasti mitatut dynaamiset viskositeetit eri kes-35 kimääräisillä molekyylipainoilla eri kuiva-ainepitoi suuksilla ovat seuraavat: 66035 k.a./ί v/cSt (120°C) _Μω = A2700 Μω = B1R00 Μω = °60Γ 40 1,6 1,0 0,66 45 2,5 1,* 0,76 5 50 4,2 2,6 1,26 55 8 5,0 2,* 60 13,0 8,1 3,9 65 22,1 13,6 6,6 70 - - 11,3 10 75_-_~_19,3Correspondingly, the measured dynamic viscosities at different average molecular weights at different dry matter concentrations are as follows: 66035 ka / ί v / cSt (120 ° C) _Μω = A2700 Μω = B1R00 Μω = ° 60Γ 40 1.6 1.0 0.66 45 2.5 1, * 0.76 5 50 4.2 2.6 1.26 55 8 5.0 2, * 60 13.0 8.1 3.9 65 22.1 13.6 6.6 70 - - 11.3 10 75 _-_ ~ _19.3
Tarkasteltaessa tässä esimerkkitapauksessa ylläolevassa taulukossa olevia lukuja voidaan dynaamisen viskositeetin 15 ja massapainotetun jäteliemen kuiva-aineen keskimääräi sen molekyylipainon välillä todeta seuraava riippuvuus ko. jäteliemellä.Looking at the figures in the table above in this example case, the following dependence can be found between the dynamic viscosity 15 and the average molecular weight of the dry weight of the pulp-weighted waste liquor. waste liquor.
o - °>£ v/cSt (120°C) CC Μω 20 Toisaalta viskositeetin ja kuiva-ainepitoisuuden väli nen riippuvuus on ilmaistavissa yhtälömuodossa, josta esimerkkinä ko. esimerkin käsittelemättömän jäteliemen (Μω = 2700) dynaamisen viskositeetin ja kuiva-ainepitoisuuden välinen riippuvuus = 25 v _ /cSt = 0,02118 exp (0,106942 * ka./%) M 2700 ωo - °> £ v / cSt (120 ° C) CC Μω 20 On the other hand, the dependence between viscosity and dry matter content can be expressed in the form of an equation, exemplified by the following. dependence between the dynamic viscosity and the dry matter content of the untreated waste liquor (Μω = 2700) in the example = 25 v _ / cSt = 0.02118 exp (0.106942 * ka./%) M 2700 ω
Jos nyt tarkastellaan esimerkiksi edelleen esimerkkitapauksessa esitettyjä liuoksia, joissa massapainotetut 30 kuiva-aineen keskimääräiset molekyylipainot ovat A-liuok-sella 2700 ja C-liuoksella 600, voidaan huomata, että C-liuoksen dynaaminen viskositeetti on ratkaisevasti alempi eli n. 1/3 A-liuoksen viskositeettiarvosta vastaavissa kuiva-ainepitoisuuksissa. Liuokset A ja C eroavat toisis-35 taan siinä, että liuos C on valmistettu liuoksesta A poistamalla siitä suurimolekyylinen kuiva-ainefraktio, joka on n. 18-19 % sen sisältämästä kokonaiskuiva-aineesta. Tässä 66035 esimerkkitapauksessa ero. erotus on tehty ultrasuoaattamal- ia.If we now consider, for example, the solutions shown in the exemplary case, in which the mass-weighted average molecular weights of the dry matter 30 are 2700 for solution A and 600 for solution C, it can be seen that the dynamic viscosity of solution C is decisively lower, i.e. about 1/3 A- at dry solids contents corresponding to the viscosity value of the solution. Solutions A and C differ in that solution C is prepared from solution A by removing a high molecular weight dry matter fraction of about 18-19% of the total dry matter it contains. In this 66035 example case, the difference. the separation is made on an ultrasonic model.
Jos konventionaalisella haihduttamolla voidaan liuosta A haihduttaa 55 %:n kuiva-ainepitoisuuteen, jolloin dynaa-5 minen viskositeetti on n. 8 cSt, voidaan vastaavasti liuos C haihduttaa n. 67 %:n kuiva-ainepitoisuuteen samalla laitteistolla.If, with a conventional evaporator, solution A can be evaporated to a dry matter content of 55%, with a dynamic viscosity of about 8 cSt, correspondingly solution C can be evaporated to a dry matter content of about 67% with the same equipment.
Jos oletetaan esimerkiksi, että liuos A:ta syötetään soodakattilaan 1000 t ka./vrk 55 %:n kuiva-aineessa, mer-10 kitsee se, että vettä syötetään polttoaineen mukana 818 t/vrk. Vastaavasti liuosta C valmistettaessa vastaavasta määrästä liuosta A ja syötettäessä soodakattilaan 810 t ka./vrk 67 %:n kuiva-ainepitoisuudessa syötetään polttoaineen mukana vettä vain 399 t/vrk eli kertaluokaltaan vain 15 puolet liuoksen A sisältämästä.For example, if it is assumed that solution A is fed to a recovery boiler at 1000 t / day in 55% dry matter, the fact that water is fed with fuel at 818 t / day is significant. Correspondingly, when solution C is prepared from a corresponding amount of solution A and fed to a recovery boiler at 810 t / day with a dry matter content of 67%, only 399 t / day of water is fed with the fuel, i.e. only 15 half of that of solution A.
Jos tarkastellaan suurimolekyylistä fraktiota, joka erotettiin liuoksesta A valmistettaessa liuosta C, voidaan todeta, että sen massapainotettu keskimääräinen moie-kyylipaino on n. 64.000. Tämä tarkoittaa, että tämä liuos, 20 jota kutsuttakoon liuokseksi D, on edellä esitetyn tarkastelutavan perusteella erikseen haihdutettavissa kuiva-ainepitoisuuteen n. 30 % (31,8 %) konventionaalisella haindu-iuslaitteistolla. Liuos D voidaan käyttää dispergointiapu-aineena, flokkausapuaineena, liimana tai niiden kaltaisten 25 aineiden valmistuksen raaka-aineena joko liuoksena tai kuivattuna tuotteena. Liuosjae D voidaan myös käsitellä termisesti tai kemiallisesti siten, että lignosulfonaattimo-lekyylit saadaan pilkkoutumaan, jonka jälkeen tämä liuos johdetaan väkevöitäväksi haihduttamalla ja poltettavaksi 30 yhdessä liuoksen C kanssa. Tässä mainittu terminen ja/tai kemiallinen lignosulfonaattimolekyylien pilkkominen voidaan edullisimmin suorittaa palauttamalla liuosjae D takaisin sellun keittovaiheeseen, jossa jo sellun valmistuksen perustavoitteiden mukaisesti ylläpidetään ligniinin pilk-35 koutumista suosivia oloja.If we look at the high molecular weight fraction that was separated from solution A in the preparation of solution C, it can be stated that its mass-weighted average Moieyl weight is about 64,000. This means that this solution, to be called solution D, can be separately evaporated to a dry matter content of about 30% (31.8%) by conventional hainduization equipment, based on the above discussion. Solution D can be used as a dispersing aid, flocculation aid, glue or as a raw material for the preparation of similar substances, either as a solution or as a dried product. Solution fraction D can also be thermally or chemically treated to cleave the lignosulfonate molecules, after which this solution is passed to concentration by evaporation and co-incineration with solution C. The thermal and / or chemical cleavage of the lignosulfonate molecules mentioned here can most preferably be carried out by returning the solution fraction D back to the pulp cooking stage, in which conditions favorable to lignin cleavage are maintained in accordance with the basic objectives of pulp production.
Tämän keksinnön mukaisen menetelmän perusajatuksena, jäteliuoksen viskositeetin alentaminen haihdutettavuuden 6Ö035 parantamiseksi erottamalla liuoksesta suurimolekyylinen kuiva-ainefraktio, toteuttamisessa voidaan soveltaa periaatteessa tunnettuja menetelmiä. Tällaisia menetelmiä ovat esimerkiksi ultrasuodatus, ligniini fraktion osittai-5 nen tai kokonaissaostus ja ioniekskluusic.As a basic idea of the process according to the invention, lowering the viscosity of the waste solution in order to improve the volatility by separating the high molecular weight fraction from the solution, known methods can in principle be applied. Such methods include, for example, ultrafiltration, partial or total precipitation of the lignin fraction, and ion exclusion.
Tarkasteltaessa ultrasuodatusta erotusmenetelmänä on tunnettua, että teollisissa sulfiittiprosessin jätelipeän ultrasuodatussovellutuksissa, joissa tähdätään lignosulfo-naattien erotukseen, käytettävien puoliläpäisevien kalvo-10 jen cut-off -arvot ovat lignosulfonaateilla ja ligniineillä kertaluokaltaan n. 5-000. Tämän keksinnön mukaisessa menetelmässä käytetään huomattavasti tätä harvempia kalvoja, joiden cut-off -arvo on luokkaa 10.000 - 100.000, kuitenkin mieluimmin 20.000 - 60.000.When considering ultrafiltration as a separation method, it is known that the cut-off values of the semipermeable membranes used in industrial ultrafiltration applications of sulphite process waste liquor aimed at the separation of lignosulfonates are of the order of 5 for lignosulfonates and lignins. Significantly fewer films with a cut-off value of the order of 10,000 to 100,000, but preferably 20,000 to 60,000, are used in the process of the present invention.
15 Käytettäessä harvempia kalvoja vuo kalvon läpi pinta- alayksikköä kohden saadaan merkittävästi kasvamaan ja erotettu suurimolekyylinen fraktio saadaan puhtaampana talteen pienemmin laite- ja käyttökustannuksin. Ultrasuoda-tuksen käyttö on mahdollista sekä sulfiitti- että sulfaat-20 tiprosessin tai vastaavien keittomenetelmien jäteliemille.Using fewer films, the flux through the film per unit area is significantly increased and the separated high molecular weight fraction is recovered in purer with lower equipment and operating costs. The use of ultrafiltration is possible for waste liquors from both sulphite and sulphate-20 drop processes or similar cooking methods.
Sulfaattijäteliemen ligniiniä voidaan saostaa hapotta-malla. pH:n ollessa noin 8 on mahdollista saada 75-80 £ kokonais ligniinistä saostumaan. Saostuksen optimi kuiva-ainepitoisuus jäteliemelle on n. 25 % ja saostumista suo-25 sii korkea lämpötila. Hapottamalla eri pH tasoille on mahdollista fraktioida ligniiniä ulos liuoksesta molekyylikoon funktiona. Saostuma erotetaan emäliuoksesta esimerkiksi sedimentoimalla ja suodattamalla tai sentrifugoi-malla. Emäliuoksen massapainotettuun keskimääräiseen mo-30 lekyylipainoon voidaan kuvatunkaltaisella menettelyllä vaikuttaa ja samalla merkittävästi parantaa ko. liuoksen haih-dutettavuutta. Sakka voidaan, jos halutaan, edelleen kuivata n. 30-60 % kuiva-ainepitoisuudesta esim. leijupeti-kuivaimella korkeampaan kuiva-ainepitoisuuteen ja syöttää 35 soodakattilaan joko erillisenä syöttönä tai dispergoituna liuossyöttönä. Osa ligniinifraktiosta voidaan käyttää erilaisten ligniinipohjaisten tuotteiden valmistukseen.Lignin in sulphate waste liquor can be precipitated by acidification. At a pH of about 8, it is possible to precipitate 75 to 80 pounds of total lignin. The optimum dry matter content of the precipitation for the waste liquor is about 25% and the precipitation is favored by the high temperature. By acidifying to different pH levels, it is possible to fractionate lignin out of solution as a function of molecular size. The precipitate is separated from the mother liquor, for example by sedimentation and filtration or centrifugation. The mass-weighted average molecular weight of the mother liquor can be influenced by a procedure as described and at the same time significantly improved. the volatility of the solution. If desired, the precipitate can be further dried to a dry matter content of about 30-60% of the dry matter content, e.g. with a fluid bed dryer, and fed to 35 recovery boilers either as a separate feed or as a dispersed solution feed. Part of the lignin fraction can be used to prepare various lignin-based products.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI823177A FI66035B (en) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | FOERFARANDE FOER FOERBAETTRING AV AVDUNSTBARHET AV AVFALLSVAETSKA UPPSTAODD UNDER CELLULOSAFRAMSTAELLNINGSPROCESS |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI823177 | 1982-09-14 | ||
| FI823177A FI66035B (en) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | FOERFARANDE FOER FOERBAETTRING AV AVDUNSTBARHET AV AVFALLSVAETSKA UPPSTAODD UNDER CELLULOSAFRAMSTAELLNINGSPROCESS |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI823177A0 FI823177A0 (en) | 1982-09-14 |
| FI66035B true FI66035B (en) | 1984-04-30 |
Family
ID=8516038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI823177A FI66035B (en) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | FOERFARANDE FOER FOERBAETTRING AV AVDUNSTBARHET AV AVFALLSVAETSKA UPPSTAODD UNDER CELLULOSAFRAMSTAELLNINGSPROCESS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FI (1) | FI66035B (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987003315A1 (en) * | 1985-11-29 | 1987-06-04 | A. Ahlstrom Corporation | Method of decreasing black liquor viscosity |
-
1982
- 1982-09-14 FI FI823177A patent/FI66035B/en not_active Application Discontinuation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987003315A1 (en) * | 1985-11-29 | 1987-06-04 | A. Ahlstrom Corporation | Method of decreasing black liquor viscosity |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI823177A0 (en) | 1982-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Koivula et al. | Enhanced membrane filtration of wood hydrolysates for hemicelluloses recovery by pretreatment with polymeric adsorbents | |
| US5635024A (en) | Process for separating lignins and dissolved organic compounds from kraft spent liquor | |
| BR112015027743B1 (en) | METHODS FOR PREPARING THERMALLY STABLE LIGNIN FRACTIONS | |
| RU2676069C2 (en) | Method and apparatus for separating lignocellulose particle fraction and lignin particle fraction, lignin particle composition, lignocellulose particle composition and use thereof | |
| CN103080417A (en) | Method for producing precipitated lignin from black liquor and precipitated lignin produced by this method | |
| JP2015504363A (en) | Method for preparing an aqueous solution containing lignin | |
| CN119506376A (en) | Method and device for increasing the concentration of a fraction containing soluble carbohydrates, fraction containing soluble carbohydrates, solid fraction and use thereof | |
| Zhuang et al. | Improved microfiltration of prehydrolysis liquor of wood from dissolving pulp mill by flocculation treatments for hemicellulose recovery | |
| Jönsson | Membranes for lignin and hemicellulose recovery in pulp mills | |
| Saeed et al. | An integrated process for removing the inhibitors of the prehydrolysis liquor of kraft‐based dissolving pulp process via cationic polymer treatment | |
| Zhu et al. | Lignin separation from kraft black liquor by combined ultrafiltration and precipitation: a study of solubility of lignin with different molecular properties | |
| Mazar et al. | Influence of membrane filtration on extraction and characteristics of lignin from a kraft dissolving pulp mill pre-hydrolysate | |
| FI66035B (en) | FOERFARANDE FOER FOERBAETTRING AV AVDUNSTBARHET AV AVFALLSVAETSKA UPPSTAODD UNDER CELLULOSAFRAMSTAELLNINGSPROCESS | |
| FI129507B (en) | Process for removing volatile compounds from a material containing lignin, use of a distillation process and material containing lignin | |
| US7718075B2 (en) | Method for improving the consolidation and dewatering of suspended particulate matter | |
| JPS58502155A (en) | Method of delignification of wood and other lignocellulose products | |
| EP4127308A1 (en) | Separation of lignin | |
| FI20185110A1 (en) | Process for the production of microcrystalline cellulose | |
| US3423395A (en) | Process for the recovery of macromolecular silvichemical polymers from aqueous solutions | |
| JPS6290389A (en) | Treatment method for alkaline pulp cooking waste liquid | |
| Bennani et al. | Refining of lignocellulose by organosolv processes. Part I: Isolation, characterisation and utilization of hemicellulose extracted from Norway spruce | |
| CN115836151B (en) | Method for treating condensate in pulping process | |
| RU2840052C1 (en) | Method of treating condensate during pulping | |
| Danielsson | Sorption and desorption of black liquor xylan onto cellulose fibers-A new separation technique | |
| FI128252B (en) | Method for optimising material recovery in a chemical pulping process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FC | Application refused |
Owner name: RAUMA-REPOLA OY |