FI64340C - CARBONIZERING COLUMN FOR FRAMSTAELLNING AV EN SODIUM BICARBONATSUSPENSION - Google Patents
CARBONIZERING COLUMN FOR FRAMSTAELLNING AV EN SODIUM BICARBONATSUSPENSION Download PDFInfo
- Publication number
- FI64340C FI64340C FI793024A FI793024A FI64340C FI 64340 C FI64340 C FI 64340C FI 793024 A FI793024 A FI 793024A FI 793024 A FI793024 A FI 793024A FI 64340 C FI64340 C FI 64340C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- cooling
- suspension
- pipes
- column
- pipe
- Prior art date
Links
Landscapes
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
reagTl Γβ1 (11)KUULUTUSJULKA!SU 64340reagTl Γβ1 (11) ANNOUNCEMENT! SU 64340
m*®' - J ^ UTLÄGG N I N GSSKR5 FT Ό H ° H Um * ® '- J ^ UTLÄGG N I N GSSKR5 FT Ό H ° H U
iitviäv·! C (4S) Patentti aytnnetty 10 11 1933· iitviäv! C (4S) Patent granted on 10 11 1933
Patent laeddelat , (51) Kv.ik.^int.ci.3 C CT D 7/00, 3 O'» J 0/00 SUOMI —FINLAND (21) P»t*n«th*kemu* — Patenrtnsökrilng 79302·-Patent laeddelat, (51) Kv.ik. ^ int.ci.3 C CT D 7/00, 3 O '»J 0/00 FINLAND —FINLAND (21) P» t * n «th * kemu * - Patenrtnsökrilng 79302 · -
(22) HikemljpJlrS — Aniöknlngidag 28.0G.17Q(22) HikemljpJlrS - Aniöknlngidag 28.0G.17Q
(Fl) (23) Alkupllv» — Glltlghetidaj 28.09.79 (41) Tullut Julkiseksi — Blivlt offerrtllg 29.πτ; gi(Fl) (23) Alkupllv »- Glltlghetidaj 28.09.79 (41) Become Public - Blivlt offerrtllg 29.πτ; gi
Patentti- ja rekisteri hai! itu* (44) NihtivSksipanon j» kuutjuikaisun pvm. -Patent and register shark! germination * (44) Date of leakage of leakage. -
Patent- oeH registerstyrelsen ' Ansökan utlagd och uti.skriften pubPcerad 29.07.83 (32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus—Begird prlorltet (72) (7P) Viktor Mikhailovich Tomenko, ulitsa Kombainovskaya, 13/15, kv. 7,Patent- oeH registerstyrelsen 'Ansökan utlagd och uti.skriften pubPcerad 29.07.83 (32) (33) (31) Privilege requested — Begird prlorltet (72) (7P) Viktor Mikhailovich Tomenko, ulitsa Kombainovskaya, 13/15, kv. 7,
Kharkov, Erik Konstantinovich Belyaev, Saltovskoe shosse, 1^3, kv. 123, Kharkov, Juvenaly Vasilievich Milinsky, ulitsa Khoimogor-skaya, 2, korpus 1, kv. 8t, Moskva, Pavel Mikhailovich Avtin, ulitsa Sotsialisticheskaya, l7, kv. 17, Sterlitair.ak Bashkirskci, USSR(SU) (71) Oy Kolster Ab (5*0 Karbonointikolonni natriumbikarbonaattisuspension valmistamiseksi -Kharkov, Erik Konstantinovich Belyaev, Saltovskoe shosse, 1 ^ 3, sq. Km. 123, Kharkov, Juvenaly Vasilievich Milinsky, ulitsa Khoimogor-skaya, 2, building 1, kv. 8h, Moscow, Pavel Mikhailovich Avtin, ulitsa Sotsialisticheskaya, l7, kv. 17, Sterlitair.ak Bashkirskci, USSR (SU) (71) Oy Kolster Ab (5 * 0 Carbonation column for the preparation of sodium bicarbonate suspension -
Karboniseringskolonn för framställning av en natriuirbikarbor.atsus-pensionKarboniseringskolonn för framställning av en natriuirbikarbor.atsus-pension
Keksintö koskee laitetta natriumbikarbonaatin eli natrium-vetykarbonaatin valmistamiseksi ja erikoisesti karbonointikolonnia natriumbikarbonaattisuspension valmistamiseksi.The invention relates to an apparatus for producing sodium bicarbonate, i.e. sodium bicarbonate, and in particular to a carbonation column for preparing a sodium bicarbonate suspension.
Keksintöä voidaan menestyksellisesti käyttää natriumbikarbonaatin valmistamiseen antamalla ammoniakkipitoisen natriumkloridi-liuoksen tai natriumhydroksidiliuoksen absorboida hiilidioksidia.The invention can be successfully used to prepare sodium bicarbonate by allowing an ammonia-containing sodium chloride solution or sodium hydroxide solution to absorb carbon dioxide.
Ennestään on tunnettu karbonointikolonni (ks. DE—patenttia 1 567 966) , joka käsittää onton rakenteen, jossa on tulo- ja pois-toputkia reagenssien eli reaktiokemikaalien syöttämiseksi ja saadun suspension ja kaasun poistamiseksi ja reikälevyjä (ns. välipohjia), jotka on sijoitettu päällekkäin onton rakenteen sisäpuolelle ja jakavat sen sisätilan erotusosaan eli kerrokseen ja reaktiokerroksiin, jotka sijaitsevat erotuskerroksen alapuolella ja ovat yhteydessä toisiinsa pitkähköllä putkijohdolla tai putkella. Ylemmät reaktio-kerrokset ovat absorptiokerroksia ja alemmat jäähdytyskerroksia.A carbonation column is known from the prior art (see DE patent 1 567 966), which comprises a hollow structure with inlet and outlet pipes for feeding reagents, i.e. reaction chemicals, and for removing the resulting suspension and gas, and perforated plates (so-called midsoles) arranged one on top of the other. inside the hollow structure and divide its interior into a separating part, i.e. a layer and reaction layers, which are located below the separating layer and are connected to each other by an elongate pipeline or pipe. The upper reaction layers are absorption layers and the lower cooling layers.
2 64340 Jäähdytyskerrosten alapuolella on pohjakerros. Kussakin jäähdytys-kerroksessa on nippu jäähdytysputkia, joiden läpi jäähdytysneste (useimmiten vesi) virtaa.2 64340 There is a bottom layer below the cooling layers. Each cooling layer has a bundle of cooling pipes through which coolant (mostly water) flows.
Artnoriakkipitoinen r.atriumkloridiliuos johdetaan kolonnin yläosaan ja se reagoi reikälevyjen läpi kulkevan hiilidioksidini toisen kaasun kanssa kiteisen natriumbikarbonaatin tuottamiseksi suspension muodossa, joka suspensio virtaa putkijohtojen läpi reaktiokerroksesta toiseen. Reaktion aikana suspensio iämpenee ab-sorptiokerroksissa ja sen vuoksi on alempiin kerroksiin, so. jäähdytyskö rroksiin, asennettu jäähdytysputkia sen jäähdyttämiseksi. Kaikkiin reaktiokerroksiin, sekä absorptio- että jäähdvtyskerroksiin, asennetut reikälevyt ovat rakenteeltaan samanlaiset, jolloin kussakin reaktiokerroksessa on pitkähkö putkijohto tai putki suspension ylijuoksua varten. Vaikka absorptiokerroksissa saadaankin enemmän tai vähemmän intensiivinen aineen siirtyminen, näillä reikälevyiilä on useista syistä huono tehokkuus jäähdytyskerroksissa. Ensiksikin tällä pitkähköllä johdolla tai putkella on suuri halkaisija ja sen on liian pitkä ja siksi vaikeasti sijoitettavissa kerrokseen, jonka miltei koko tila on jäähdytysputkien valtaama. Toiseksi jäähdytys-kerroksissa on useita väliseiniä, jotka jakavat jäähdytysputkinipun pystysuunnassa ja siksi aiheuttavat pitemmän virtaustien suspensiolle yhdestä pitkästä putkijohdosta toiseen, joka on sijoitettu seu-raavan kerroksen vastakkaiselle sivulle {kolonnin diametraalisessn pystyleikkauksessa nämä putkijohdot on sijoitettu halkaisijan vastakkaisten päiden kohdalle). Suspensio virtaa ylöspäin alhaalta tulevan kaasun suhteen, mikä yhtäältä huonontaa lämmön ja aineen siirtymistä jäähdytyskerroksissa ja toisaalta vaatii monimutkaisemman kolonnirakenteen.The Artnoriac-containing sodium chloride solution is passed to the top of the column and reacts with another gas of carbon dioxide passing through the perforated plates to produce crystalline sodium bicarbonate in the form of a suspension which flows through the pipelines from one reaction layer to another. During the reaction, the suspension is absorbed in the absorption layers and is therefore in the lower layers, i. cooling coils, cooling pipes installed to cool it. The perforated plates installed in all the reaction layers, both the absorption and cooling layers, are similar in structure, with each reaction layer having a rather long pipeline or tube for the overflow of the suspension. Although more or less intense material transfer is obtained in the absorption layers, these perforated plate wedges have poor efficiency in the cooling layers for several reasons. First, this elongated line or tube has a large diameter and is too long and therefore difficult to place in a layer whose almost entire space is occupied by cooling tubes. Second, the cooling layers have a plurality of partitions that divide the cooling pipe bundle vertically and therefore cause a longer flow path for suspension from one long pipeline to another located on the opposite side of the next layer. The suspension flows upwards with respect to the gas coming from below, which on the one hand impairs the transfer of heat and matter in the cooling layers and on the other hand requires a more complex column structure.
Lisäksi reikälevyjen ja pitkien putkijohtojen olemassaolo karbonointikolonnin ylemmissä absorptiokerroksissa ei takaa suotuisia olosuhteita yhdenkokoisten ja -muotoisten kiteiden muodostumiselle, mistä seuraa niiden suurempi kosteus ja nopeampi laskeutuminen kerrostumiksi reikälevyille.In addition, the presence of perforated plates and long pipelines in the upper absorption layers of the carbonation column does not guarantee favorable conditions for the formation of crystals of uniform size and shape, resulting in higher moisture and faster deposition as deposits on the perforated plates.
Ennestään on myös tunnettu karbonointikolonni (US-patentti 4 066 416), joka käsittää onton rakenteen, jossa on tulo- ja pois-toputkia reagenssien syöttämiseksi ja saadun suspension ja kaasun poistamiseksi, päällekkäin onton rakenteen sisäpuolella asennettuja reikälevyjä, jotka jakavat kolonnin crotuskerroksoen ja tämän ala- 3 64340 puolisiin reaktiokerroksiin, jotka ovat yhteydessä toisiinsa yli^uoksuputkien kautta, jolloin ylemmät reaktiokerrokset ovat absorntiokerroksia ja alemmat kerrokset, joissa kussakin on nippu ä£hc.y tysputkia, ovat jäähdytyskerroksia. Näiden alle on järjestetty pohjakerros. Jokaisessa absorptiokerroksessa on pyöreä eli ympyrämäinen suojus, joka on asetettu sama-akselisesti ylijuoksupatken kanssa tämän yläpään läheisyyteen ja sovitettu muodostamaan akku-mulaatiovyöhykkeen suspension kiteisen faasin akkumuloimiseksi karbonoinnin aikana. Jokaisen reikälevyn ylijuoksuputken viereinen osa on reiätön eli ehyt ja ylijuoksuputken seinämässä on yksi tai useita aukkoja kiinteän faasin sisältävän suspension purkautumista varten.Also known is a carbonation column (U.S. Pat. No. 4,066,416) comprising a hollow structure with inlet and outlet tubes for feeding reagents and removing the resulting suspension and gas, overlapping perforated plates mounted inside the hollow structure and dividing the column into a crotch layer and below. - 3 64340 half reaction layers which are connected to each other via overflow pipes, the upper reaction layers being abscondation layers and the lower layers each having a bundle of cooling tubes being cooling layers. A base layer is arranged under these. Each absorption layer has a circular or circular cover placed coaxially with the overflow tube in the vicinity of this upper end and adapted to form an accumulation zone to accumulate the crystalline phase of the suspension during carbonation. The part adjacent to the overflow tube of each perforated plate is perforated, i.e. intact, and has one or more openings in the wall of the overflow tube for the discharge of the suspension containing the solid phase.
yllä mainitun karbonointikolonnin jokaisessa jäähdytyskerrok-sessa on nippu jäähdytysputkia ja ylijuoksujohto suspension juoksemiseksi alas seuraavaan jäähdytyskerrokseen.each cooling layer of the above carbonation column has a bundle of cooling tubes and an overflow line for running the suspension down to the next cooling layer.
Suojusten sijoittamisesta yli juoksujohtojen ympärille ja reiättömien osien järjestämisestä näiden suojusten alapuolelle yllä mainitun kolonnin absorptiokerroksissa seuraa kiinteän kidefaasin akkumuloituminen suspensiossa, joka sitten purkautuu ylijuoksu-johdon seinämässä olevan aukon tai aukkojen läpi, mikä luo suotuisat olosuhteet yhdenkokoisten ja -muotoisten kiteiden muodostumiselle ja vähentää kiinteän faasin kerrostumisnopeutta reikälevyjen päälle.Placing the shields over the overhead lines and arranging the non-perforated portions below these shields in the absorption layers of the above column results in accumulation of a solid crystal phase in suspension which then discharges through the orifice wall opening or openings on top of perforated plates.
Kaasun ja nesteen epäsäännöllisen tai häiriövirtauksen johdosta jäähdytyskerroksissa näissä on alhainen lämmön ja aineen siirtämistehokkuus. Tästä seuraa jäähdytyskerrosten reaktiovyöhyk-keen riittämätön hyväksikäyttö. Lisäksi kehältä kauimpana sijaitsevat pinnat ja etenkin jäähdytysputkien pinnat peittyvät nopeasti niiden päälle laskeutuvilla natriumbikarbonaattikiteillä, mikä alentaa jäähdytysputkien lämmönsiirtymiskerrointa.Due to the irregular or disturbed flow of gas and liquid in the cooling layers, these have low heat and mass transfer efficiency. This results in insufficient utilization of the reaction zone of the cooling layers. In addition, the surfaces furthest from the circumference, and especially the surfaces of the cooling tubes, are quickly covered with sodium bicarbonate crystals settling on them, which lowers the heat transfer coefficient of the cooling tubes.
Lisäksi suspensiota, joka virtaa ulos ylijuoksujohdosta, jonka alapää on asetettu lähelle seuraavaa reikälevyä, ottaa mukaansa nouseva kaasu, jonka mukana se kulkeutuu kerroksen yläosaan ja virtaa sitten seuraavaksi alempaan kerrokseen ylijuoksuputken läpi, joka sijaitsee sen vastakkaisella sivulla. Tapahtuu siis kaasun ja suspension suoraa virtausta, mikä myös vaikuttaa haitallisesti lämmönsiirtymistehokkuuteen.In addition, the suspension flowing out of the overflow line, the lower end of which is placed near the next perforated plate, is entrained by the rising gas, with which it travels to the top of the bed and then flows to the next lower layer through the overflow pipe on its opposite side. Thus, a direct flow of gas and suspension occurs, which also adversely affects the heat transfer efficiency.
4 643404,64340
Yllä mainitut epäkohdat käyvät ilmeisemmiksi, kun jäähdytysveden lämpötila on yli 20°C, missä tapauksessa jäähdytysveden ja jäähdytettävän aineen lämpötilaero ei ole riittävä. Tästä seuraa -paitsi että lämmönsiirtymiskerroin pienenee vielä enemmän - suspensiossa olevan natriumbikarbonaatin liukoisuus kasvaa, mikä johtaa lähtöaineen natriumin vähäisempään hyväksikäyttöön.The above-mentioned disadvantages become more apparent when the temperature of the cooling water is above 20 ° C, in which case the temperature difference between the cooling water and the substance to be cooled is not sufficient. As a result, except that the heat transfer coefficient decreases even more, the solubility of sodium bicarbonate in the suspension increases, leading to less utilization of the starting material sodium.
Niinpä yllä selostetussa karbonointikolonnissa natriumbi-karbonaattisuspension riittämätön jäähdytystehokkuus jäähdytysker-roksissa ei ole sopusoinnussa natriumbikarbonaatin suuritehoisen kiteytymisen kanssa absorptiokerroksissa, mikä kokonaisuudessaan rajoittaa itse karbonointikolonnin tehokkuutta.Thus, in the carbonation column described above, the insufficient cooling efficiency of the sodium bicarbonate suspension in the cooling layers is not consistent with the high crystallization of sodium bicarbonate in the absorption layers, which as a whole limits the efficiency of the carbonation column itself.
Keksinnön tavoitteena on lisätä lämmön siirtymistä muuttamalla hydrodynaamisia olosuhteita karbonointikolonnissa samanaikaisesti parantaen lähtömateriaalin natriumin hyväksikäyttöä.It is an object of the invention to increase the heat transfer by changing the hydrodynamic conditions in the carbonation column while improving the sodium utilization of the starting material.
Keksinnön tavoitteeseen päästään siten, että natriumbikar-bonaattisuspension valmistamiseen tarkoitetussa karbonointikolonnissa, joka käsittää onton rakenteen, jossa on. tulo- ja poistoputkia reagenssien syöttämiseksi ja saadun suspension ja kaasun poistamiseksi sekä reikälevyjä, jotka on sijoitettu päällekkäin rakenteen sisäpuolella ja jakavat sen sisätilan erotuskerrokseen ja tämän alla sijaitseviin reaktiokerroksiin, jotka ovat yhteydessä toisiinsa ylijuoksujohtojen kautta, jolloin reaktiokerroksiin sisältyy ylempiä absorptiokerroksia ja alempia jäähdytyskerroksia vm. ollessa varustettu jäähdytysputkilla, on keksinnön mukaan alempien reaktiokerros-ten alle sijoitetuissa reikälevyissä purkuputkia jaettuina vuorot-tain reikälevyn koko pinnalle kaasun läpikulkureikien kanssa, jolloin useimmat purkuputket on asennettu välyksellä suoraan ao. jäähdytysputkien päälle, jotka näin ollen sijaitsevat lähellä ko. purkuputkien ulostuloaukkoja.The object of the invention is thus achieved that in a carbonation column for the preparation of a sodium bicarbonate suspension comprising a hollow structure having. inlet and outlet pipes for supplying reagents and removing the resulting suspension and gas, and perforated plates superimposed inside the structure and dividing it into an internal separation layer and underlying reaction layers connected to each other via overflow lines, the reaction layers including upper cooling layers and lower absorption layers. provided with cooling pipes, according to the invention, perforated plates arranged below the lower reaction layers have discharge pipes alternately distributed over the entire surface of the perforated plate with gas passage holes, most discharge pipes being mounted with clearance directly on the cooling pipes. outlets of discharge pipes.
Konstruktioltaan tällainen karbonointikolonni jakaa suspension ja kaasun tasaisesti pääasiassa läpi koko jäähdytysputkellisten reaktiokerrosten tilavuuden. Useimpien purkuputkien sijoittaminen välyksellä heti niiden jäähdytysputkien päälle, jotka suojaavat purkuputkien ulostuloaukkoja, estää kaasun pääsyn purkuputkiin. Samalla suspension purkautuminen mainittujen putkien läpi takaa, että kaasu enimmäkseen kulkee reikälevyn niiden reikien läpi, jotka on tarkoitettu kaasun läpikulkemista varten. Kaikki tämä sallii lämmönsiirtymisprosessin voimistuvan tai kiihtyvän, mikä tekee mah- 5 643*0 elolliseksi joko parantaa kolonnin tuottavuutta keskimäärin 2 0 % tai vähentää suspension jäähdyttämiseen käytetyn veden kulutusta tuottavuuden pysyessä samalla tasolla. Tässä tapauksessa natriumbikarbonaatin laskeutumisnopeus kerrostumiseksi kerrosten ja jäähdytysputkien pinnoille alenee, mistä seuraa iämmönsiirtyrnis-kertoimer. pysyminen kauan suurena. Käytettäessä suspension jäähdyttämiseen. korkeampilämpötilaista vettä lähtömateriaalin natriumin hyväksikäyttö kohoaa 0,5 - 1 %.By design, such a carbonation column distributes the suspension and gas evenly throughout the entire volume of the reaction tubes in the cooling tubes. Placing most discharge pipes with clearance immediately on top of the cooling pipes that protect the outlets of the discharge pipes prevents gas from entering the discharge pipes. At the same time, the discharge of the suspension through said pipes ensures that the gas mostly passes through the holes in the perforated plate intended for the passage of the gas. All this allows the heat transfer process to intensify or accelerate, making it possible either to improve the column productivity by an average of 20% or to reduce the consumption of water used to cool the suspension while maintaining the same level of productivity. In this case, the settling rate of sodium bicarbonate to deposit on the surfaces of the layers and the cooling tubes decreases, resulting in a heat transfer coefficient. staying great for a long time. When used to cool the suspension. higher temperature water the sodium utilization of the starting material increases by 0.5 to 1%.
On edullista, että purkuputkien kokonaisläpivirtaus pinta-ala on 1,5 - 4 % kolonnin poikkipinta-alasta ja että purkuputken halkaisijan suhde jäähdytysputken halkaisijaan on 0,5 - 3.It is preferred that the total flow area of the discharge pipes is 1.5 to 4% of the cross-sectional area of the column and that the ratio of the diameter of the discharge pipe to the diameter of the cooling pipe is 0.5 to 3.
Mainitut suhteet yhtäältä purkuputkien läpivirtauspinta-alan ja kolonnin poikkipinta-alan välillä ja toisaalta purkuputkien halkaisijan ja jäähdytysputkien halkaisijan välillä antavat karbonoin-tikolonnille maksimitehokkuuden. Jos purkuputkien kokonaisläpi-virtauspinta-ala on pienempi kuin 1,5 % karbonointikolcnnin poikkipinta-alasta, nesteen virtaus toisesta reaktiokerroksesta toiseen on epäsuotuisa ja erityisesti tietyn ajan kuluttua, kun putkien sisäpinnalle on muodostunut natriumbikarbonaattikerrostumia. Toiselta puolen purkuputkien kokonaisläpivirtauspinta-alan ylittäessä 4 % karbonointikolonnin poikkipinta-alasta reikälevyn virtausvastus ei ole riittävä, mistä saattaa olla seurauksena, että kaasua tunkeutuu suspensiota täynnä oleviin putkiin häiriten siten vakaita kaasu- ja nestevirtoja, mikä alentaa lämmönsiirtymisintensiteettiä.Said ratios between the flow area of the discharge tubes and the cross-sectional area of the column, on the one hand, and between the diameter of the discharge tubes and the diameter of the cooling tubes, on the other hand, give the carbonator column maximum efficiency. If the total through-flow area of the discharge tubes is less than 1.5% of the cross-sectional area of the carbonation column, the liquid flow from one reaction layer to another is unfavorable and especially after a certain time when sodium bicarbonate deposits have formed on the inner surface of the tubes. On the other side of the discharge pipes of the total flow-through surface area exceeds 4% karbonointikolonnin cross-sectional area of the orifice plate flow resistance is not sufficient, which may result in that the gas penetrates the suspension is filled in the tubes, thereby interfering stable gas and liquid streams, which reduces the lämmönsiirtymisintensiteettiä.
Purkuputkien halkaisija ei saisi olla enemmän kuin kolme kertaa jäähdytysputkien halkaisijaa suurempi, koska purkuputkien halkaisijan ollessa mainittua arvoa suurempi jäähdytysputket eivät tehokkaasti estä kaasun pääsyä purkuputkiin. Tämä halkaisija ei myöskään saisi olla 0,5 pienempi jäähdytysputkien halkaisijasta, koska muutoin purkuputkien läpivirtauspinta-ala nopeasti pienenee natriumbikarbonaatin ko. putkien sisäpinnalle kerrostumisen johdosta, mistä seuraa kolonnin lyhentynyt käyttöikä.The diameter of the discharge pipes should not be more than three times the diameter of the cooling pipes, because when the diameter of the discharge pipes is larger than said value, the cooling pipes do not effectively prevent gas from entering the discharge pipes. This diameter should also not be 0.5 smaller than the diameter of the cooling pipes, because otherwise the flow-through area of the discharge pipes will rapidly decrease with the sodium bicarbonate in question. due to deposition on the inner surface of the tubes, resulting in a shortened column life.
On suositeltavaa, että jokaisen purkuputken alapään ja ao. jäähdytysputken välys on 1/10 - 1/2 purkuputken halkaisijasta.It is recommended that the clearance between the lower end of each discharge pipe and the respective cooling pipe is 1/10 to 1/2 of the diameter of the discharge pipe.
Tämä purkuputken alapään ja ao. jäähdytysputken välys antaa suotuisammat olosuhteet lämmön siirtymiselle. Purkuputki ei saa välyksettömästi rajoittua jäähdytysputken pintaan, koska muutoin suspensio ei virtaa alas ja purkautuu kolonnista kaasunpoistoputken 6 64340 hautta. Jos tämä välys on alle 1/10 purkuputken halkaisijasta, se pienenee nopeasti natriumbikarbonaatin kerrostumiksi laskeutumisen johdosta, mikä saattaa aiheuttaa suspension purkautumisen ko--onnista. Jos taasen tämä välys on suurempi kuin puolet purkuputken katkaisijasta, kaasua voi päästä purkuputkeen, mikä huonontaa lämmön si i r tymi s o1o s uh teitä.This clearance between the lower end of the discharge pipe and the cooling pipe in question gives more favorable conditions for heat transfer. The discharge pipe must not be unrestrictedly confined to the surface of the cooling pipe, otherwise the suspension will not flow downwards and will be discharged from the column by the 6 64340 exhaust pipe. If this clearance is less than 1/10 of the diameter of the discharge pipe, it decreases rapidly due to the deposition of sodium bicarbonate, which may cause the suspension to discharge from the coil. If, on the other hand, this clearance is greater than half of the discharge pipe circuit breaker, gas can enter the discharge pipe, which degrades the heat transfer.
Keksintöä selitetään lähemmin seuraavassa sen suoritusmuotojen avulla viitaten oheisiin piirustuksiin, joissa kuvio i on pysty leikkauskuva keksinnön m.ukaisesta karbonoin-tikolonnista, kuvio 2 on leikkauskuva jäähdytysputkia sisältävästä alemmasta reaktiokerroksesta, kuvio 3 esittää leikkauksessa reikälevyn suoritusmuodon, jossa on puristussovitteisia purkuputkia, kuvio 4 on pääliikuva kuviosta 3, kuvio 5 esittää leikkauksessa reikälevyn vaihtoehtoisen suoritusmuodon, joka on valettu yhdeksi kappaleeksi purkuputkien kanssa, ja kuvio 6 on pääliikuva kuviosta 5.The invention will be described in more detail below with reference to its embodiments with reference to the accompanying drawings, in which Fig. I is a vertical sectional view of a carbonation column of the invention, Fig. 2 is a sectional view of a lower reaction layer containing cooling tubes; of Fig. 3, Fig. 5 is a sectional view showing an alternative embodiment of a perforated plate molded in one piece with the discharge tubes, and Fig. 6 is a main view of Fig. 5.
Karbonointikolonni muodostuu ontosta rakenteesta 1 (kuvio 1), jossa on reikälevyjä (ns. välipohjia) 2, jotka on sijoitettu päällekkäin ja kiinnitetty jollakin tavanomaisella tavalla. Nämä reikä-levyt 2 jakavat rakenteen 1 sisätilan erotuskerrokseen 3 ja tämän alla sijaitseviin reaktiokerroksiin 4 ja 5. Ylemmät reaktiokerrokset 4 ovat absorptiokerroksia ja alemmat 5 jäähdytyskerroksia. Jäähdy-tyskerrokset 5 ovat hieman absorptiokerroksia 4 korkeammat. Onton rakenteen 1 alaosassa jäähdytyskerrosten 5 alapuolella on pohjakerros 6. Onttoon rakenteeseen 1 on kiinnitetty tulo- ja poistoputkia 7, 8, 9, 10, li reagenssien syöttämiseksi ja saadun suspension ja kaasun poistamiseksi. Ylimmässä absorptiokerroksessa 4a on tuloput-ki 7, absorptiokerroksessa 4b on poistoputki 8, pohjakerroksessa 6 on tuloputki 9 ja poistoputki 10 ja erotuskerroksessa 3 on poisto-putki 11.The carbonation column consists of a hollow structure 1 (Fig. 1) with perforated plates (so-called intermediate bases) 2 which are superimposed and fastened in some conventional manner. These perforated plates 2 divide the interior of the structure 1 into a separation layer 3 and below it into reaction layers 4 and 5. The upper reaction layers 4 are absorption layers and the lower 5 cooling layers. The cooling layers 5 are slightly higher than the absorption layers 4. In the lower part of the hollow structure 1 below the cooling layers 5 there is a bottom layer 6. Inlet and outlet pipes 7, 8, 9, 10, 1i are attached to the hollow structure 1 for supplying reagents and for removing the obtained suspension and gas. The uppermost absorption layer 4a has an inlet pipe 7, the absorption layer 4b has an outlet pipe 8, the bottom layer 6 has an inlet pipe 9 and an outlet pipe 10, and the separation layer 3 has an outlet pipe 11.
Jokainen reaktiokerros eli -kammio 4 on yhteydessä alempaan ylijuoksuputkella 12, joka on asetettu ja kiinnitetty reikälevyn 2 reikään onton rakenteen seinän läheisyyteen.Each reaction layer or chamber 4 communicates with the lower overflow tube 12, which is placed and fixed in the hole of the perforated plate 2 in the vicinity of the wall of the hollow structure.
Jokaisen ylijuoksuputken 12 akseli on oleellisesti kohtisuorassa reikälevyn 2 pintaa vasten. Ylijuoksuputken 12 alapään ja sen 6 4 3 4 0 alla olevan reikälevyn pinnan välimatkan on n. 100 mm.The axis of each overflow tube 12 is substantially perpendicular to the surface of the perforated plate 2. The distance between the lower end of the overflow pipe 12 and the surface of the perforated plate below it 6 4 3 4 0 is about 100 mm.
Vierekkäisten levyjen 2 ylijuoksuputket 12 on asetettu vuo-rottaisesti kolonnin vastakkaisten seinien läheisyyteen kuviossa 1 esitetyllä tavalla.The overflow tubes 12 of the adjacent plates 2 are arranged alternately in the vicinity of the opposite walls of the column as shown in Fig. 1.
Lähelle jokaisen putken 12 yläpäätä on sijoitettu lieriömäinen tai kartiomainen pyörösuojus 13, joka on kiinnitetty siihen sama-akselisesti ja säteittäisellä välyksellä liitäntäkappaleitten avulla, jolloin suojuksen 13 ulkohaikaisijän suhde putken 12 ulko-haikaisijaan on edullisesti 1,25 - 2,0. Suojuksen 13 yläpää voidaan asettaa joko ylijuoksuputken yläpään yläpuolella tai samalle korkeudelle sen kanssa. Suojuksen 13 alapään ja reikälevyn 2 vastakkaisen pinnan välinen etäisyys on 1/5 - 1/3 ylijuoksuputken 12 korkeudesta. Reikälevy on ylijuoksuputken 12 viereisiltä ja suojuksen 13 projektion rajaamilta osiltaan reiätön.Near the upper end of each tube 12 is a cylindrical or conical wheel cover 13 fixed to it coaxially and with radial clearance by means of connecting pieces, the ratio of the outer odor of the cover 13 to the outer odor of the tube 12 preferably being 1.25 to 2.0. The upper end of the cover 13 can be placed either above or at the same height as the upper end of the overflow pipe. The distance between the lower end of the cover 13 and the opposite surface of the perforated plate 2 is 1/5 to 1/3 of the height of the overflow pipe 12. The perforated plate is perforated in the parts adjacent to the overflow pipe 12 and delimited by the projection of the cover 13.
Kiinteän kiteisen faasin sisältävän suspension purkautumiseksi on ylijuoksuputken 12 seinämään tehty yksi tai useampia aukkoja 14 reikälevyn 2 välittömään läheisyyteen.In order to discharge the suspension containing the solid crystalline phase, one or more openings 14 are made in the wall of the overflow tube 12 in the immediate vicinity of the perforated plate 2.
Alemmissa reaktiokerroksissa 5 on tiheään vaakasuorasta asennettuja jäähdytysputkia 15, jotka on sijoitettu vähäiselle etäisyydelle reikälevyistä 16.The lower reaction layers 5 have densely horizontally mounted cooling pipes 15 placed at a small distance from the perforated plates 16.
Levyissä (välipohjissa) 16, kuvio 2, on reikiä 17 pääasiallisesti kaasun läpikulkua varten ja purkuputkia 18 pääasiassa suspension läpivirtausta varten. Purkuputket 18 on sijoitettu jäähdytys-putkiin 15 nähden niin, että useimmat niistä sijaitsevat heti vastaavien jäähdytysputkien 15 yläpuolella ja vähäisellä etäisyydellä niistä. Kuviossa 2 esitetyn keksinnön suoritusmuodon mukaan kaikki purkuputket ovat ao. jäähdytysputkien 15 yläpuolelle.The plates (midsoles) 16, Fig. 2, have holes 17 mainly for the passage of gas and discharge pipes 18 mainly for the passage of suspension. The discharge pipes 18 are arranged relative to the cooling pipes 15 so that most of them are located immediately above the respective cooling pipes 15 and at a small distance from them. According to an embodiment of the invention shown in Figure 2, all discharge pipes are above the respective cooling pipes 15.
Levyssä 16 olevien purkuputkien 18 välimatka voi olla erilainen. Ne voidaan jakaa tasaisesti yli koko levyn 16 pinta-alan (kuviot 4 ja 6) tai niiden lukumäärä/pinta-alayksikkö voi olla suurempi kehällä kuin keskustassa. Purkuputkien 18 lukumäärä 18 luku-määrän/pinta-alayksikkö lisääminen levyn 16 keskiosassa voi aiheuttaa natriumbikarbonaatin nopeamman kerrostumisen jäähdytysputkiile 15 ja siten lämmönsiirtymiskertoimen huononemisen.The spacing of the discharge tubes 18 in the plate 16 may be different. They can be evenly distributed over the entire surface area of the plate 16 (Figures 4 and 6) or their number / unit area can be larger on the circumference than in the center. Number of Discharge Tubes 18 An increase in the number 18 / unit area in the center of the plate 16 may cause a faster deposition of sodium bicarbonate on the cooling tubes 15 and thus a deterioration of the heat transfer coefficient.
Purkuputket 18 voidaan liittää puristussovitteella reikälevyn 16 reikiin ja kiinnittää niihin esim. ruuveilla 19 (kuvio 3).The discharge tubes 18 can be connected to the holes of the perforated plate 16 with a compression fitting and fastened to them, e.g. with screws 19 (Fig. 3).
Vaihtoehtoisesti levy 16 voidaan valaa yksikappaleiseksi pur- 64340 kuputkien 13 kanssa, kuten kuviossa 5 on esitetty.Alternatively, the plate 16 can be molded in one piece with the discharge tubes 13, as shown in Figure 5.
Purkuputkien 18 kokonaisläpivirtauspinta-ala on 1,5 - 4 % kolonnin poikkipinta-alasta. Jos näiden putkien kokonaisläpivirtauspinta-ala on pienempi, nesteen virtaus alemmasta reaktiokerroksesta 5 seuraavaan hidastuu tai estyy ja varsinkin jonkin ajan kuluttua, kun natriumbikarbonaattikerrostumia on muodostunut putkien 18 seinämille. Kyseisen kokonaispinta-alan ollessa taasen suurempi kuin 4 % kolonnin poikkipinta-alasta, reikälevyn 16 virtausvastus ei ole riittävä, mikä saattaa aiheuttaa kaasun pääsemisen putkiin 18.The total flow area of the discharge tubes 18 is 1.5 to 4% of the cross-sectional area of the column. If the total flow area of these tubes is smaller, the flow of liquid from the lower reaction layer 5 to the next one is slowed down or blocked, and especially after some time when sodium bicarbonate deposits have formed on the walls of the tubes 18. While this total area is greater than 4% of the cross-sectional area of the column, the flow resistance of the perforated plate 16 is insufficient, which may cause gas to enter the tubes 18.
Purkuputken 18 sisähalkaisijan pitää olla 0,5 - 3 kertaa jäähdytysputken halkaisija. Jos purkuputken halkaisija on enemmän kuin 3 kertaa jäähdytysputkien halkaisijaa suurempi, jäähdytysputket eivät kykene tehokkaasti estämään kaasun pääsyä altapäin purkuputkiin. Jos taasen purkuputkien halkaisija on enemmän kuin puolta pienempi jäähdytysputkien 15 halkaisijasta, purkuputkien läpivirtauspinta-ala pienenee nopeasti natriumbikarbonaatin kerrostumisen johdosta. Suspension tasaisen jakamisen aikaansaannin ja kattilakiven purkuputkilie 18 muodostumisnopeuden vähentämisen lisäksi purkuputkien halkaisija ei saisi olla kaasun läpikulkureikien 17 halkaisijaa pienempi. Näiden rajojen sisäpuolella purkuputkilla 18 voi olla saman- tai erikokoinen halkaisija.The inside diameter of the discharge pipe 18 should be 0.5 to 3 times the diameter of the cooling pipe. If the diameter of the discharge pipe is more than 3 times the diameter of the cooling pipes, the cooling pipes will not be able to effectively prevent gas from entering the discharge pipes from below. On the other hand, if the diameter of the discharge pipes is more than half the diameter of the cooling pipes 15, the flow area of the discharge pipes decreases rapidly due to the deposition of sodium bicarbonate. In addition to achieving even distribution of the suspension and reducing the rate of formation of the flue pipe 18, the diameter of the discharge pipes should not be smaller than the diameter of the gas passage holes 17. Within these limits, the discharge tubes 18 may have the same or different diameters.
Jokaisen purkuputken 18 alapään ja ao. jäähdytysputken 15 välys on 1/10 - 1/2 purkuputken 18 halkaisijasta. Jos tämä välys on alle 1/10 purkuputken 18 halkaisijasta, se pienenee nopeasti natrium-bikarbonaattikerrostumien muodostumisen johdosta. Jos taasen tämä välys on suurempi kuin 1/2 purkuputken 18 halkaisijasta, kaasua saattaa tunkeutua putkeen 18. Ko. välyksen koko mainittujen rajojen sisäpuolella valitaan riippuen levyn 16 virtausvastuksesta kolonnin määrätyssä tuottavuudessa. Yllä esitettyjen rajojen sisäpuolella purkuputket 18 voivat olla saman- tai eripituiset. Parkuputket 18 voidaan järjestää keskenään lomitettuihin riveihin, kuten kuvioissa 4 ja 6 on esitetty, tai samankeskisiin ympyröihin jne.The clearance between the lower end of each discharge pipe 18 and the respective cooling pipe 15 is 1/10 to 1/2 of the diameter of the discharge pipe 18. If this clearance is less than 1/10 of the diameter of the discharge pipe 18, it decreases rapidly due to the formation of sodium bicarbonate deposits. If, on the other hand, this clearance is greater than 1/2 of the diameter of the discharge pipe 18, gas may penetrate the pipe 18. the size of the clearance within said limits is selected depending on the flow resistance of the plate 16 at a given productivity of the column. Within the above limits, the discharge pipes 18 may be of the same or different lengths. The parking pipes 18 can be arranged in interlaced rows, as shown in Figures 4 and 6, or in concentric circles, etc.
Alimman jäähdytyskerroksen ja pohjakerroksen 6 välinen levy 16 voidaan jättää pois tai korvata reikälevyllä 2, jossa ei ole ylijuoksuputkea 12, koska pohjakerroksessa 6 ei ole jää.hdytysputkia 15 .The plate 16 between the lowest cooling layer and the base layer 6 can be omitted or replaced by a perforated plate 2 without an overflow pipe 12, because there are no ice cooling pipes 15 in the base layer 6.
Pohjakerroksessa 6 on kuvun tai kartion muotoinen kaasunjako-laite 20.The base layer 6 has a gas distribution device 20 in the form of a dome or cone.
Il 9 64340Il 9 64340
Ehdotettu karbonointikolonni toimii seuraavasti.The proposed carbonation column works as follows.
Ammoniakkipitoista natriumkioridiliuosta johdetaan tulo-putken 7 läpi ylimpään reaktiokerrokseen 4a. Kaasua, jossa on paljon hiilidioksidia (70-80 %), syötetään tuloputken 9 läpi pohjakerrokseen 6, samalla kun kaasua, jolla on alhainen hiilidioksidipitoisuus, syöteätän tuloputken 8 läpi reaktiokerrokseen 4b. Reaktiokerroksissa ammoniakkipitoinen natriumkloridiliuos reagoi hiilidioksidin kanssa, mistä on tuloksena kiinteää kiteistä natriumbikarbonaattia suspensiossa. Natriumbikarbonaattisuspensio virtaa yhdestä absorptiokerroksesta toiseen ylijuoksuputkien 12 kautta. Kussakin reaktiokerroksessa 4 oleva suspensio virtaa sivusuunnassa ylijuoksuputkea 12 kohti, joka sijaitsee vastakkaisella seinämällä ensimmäiseen ylijuoksuputkeen 12 nähden ja on yhteydessä seuraavak-si aiempaan reaktiokerrokseen.The ammonium-containing sodium chloride solution is passed through the inlet pipe 7 to the upper reaction layer 4a. A gas rich in carbon dioxide (70-80%) is fed through the inlet pipe 9 to the bottom layer 6, while a gas with a low carbon dioxide content is fed through the inlet pipe 8 to the reaction layer 4b. In the reaction layers, the ammonia-containing sodium chloride solution reacts with carbon dioxide, resulting in solid crystalline sodium bicarbonate in suspension. The sodium bicarbonate suspension flows from one absorption layer to another through overflow pipes 12. The suspension in each reaction layer 4 flows laterally towards the overflow tube 12, which is located on the opposite wall to the first overflow tube 12 and next communicates with the previous reaction layer.
Reaktiokerroksissa 4 ylöspäin liikkuva kaasu toimii vuorovaikutuksessa sivuttaisesti virtaavan suspension kanssa.In the reaction layers 4, the upwardly moving gas interacts with the laterally flowing suspension.
Suotuisat olosuhteet tasokokoisten ja -muotoisten kiteiden muodostumiselle saavutetaan sillä edellytyksellä, että kiteytysmis-prosessi tapahtuu rauhallisesti, mihin päästään käyttämällä pyöreitä suojuksia 13, jotka estävät ja pitävät poissa sivuttain virtaavan susepnsion suojuksen 13 ja reikälevyn 2 välisestä vyöhykeestä. Rei-kälevy on ko. vyöhykkeellä olevista osistaan reiätön tämän vyöhykkf^n varjelemiseksi nousevalta kaasulta. Näin ollen jokaiseen kerrokseen muodostuu vyöhyke, jossa suspensio on suhteellisesti katsceh liikkumattomassa tilassa, mikä suosii natriumbikarbonaattukireiden kasvamista yhdenkokoisiksi ja -muotoisiksi vastamuodostuneiden kiteen-ytimien lukumäärän ollessa minimi. Isot kiteet akkumuloituvat lähelle reikälevyn 2 pintaa samalla kun suspensio, jolla nyt on pienempi kiintoainekidefaasin konsentraatio, pakotetaan ylijuoksuputken 12 yläpäähän ja menee tämän läpi alas seuraavaan kerrokseen 4. Kiinteän kiteisen faasin sisältävä suspensio kulkee pääasiassa ylijuoksu-putkessa olevien aukkojen 14 läpi. Jokaisesta reaktiokerroksesta 4 purkautuu siis seuraavaksi alempaan pääasiassa suuria kiteitä pienempien ja keskikokoisten kiteiden jäädessä kiinteän kidefaasin akku-mulaatiovyöhykkeeseen, niin että ne kasvavat suhteellisen rauhalli-si-sa oloissa. Akkumuloituneita kiinteitä kiteitä sisältävän suspension esiintymisestä ylemmissä reaktiokerroksissa 4 seuraa liuoksen 10 64340 vähäisempi ylikyllästys, mikä suosii natriumbikarbonaattikiteiden kasvua vastamuodostuneiden pienien kiteiden lukumäärän ollessa minimaalinen. Jos kerrostumiksi laskeutuneiden natriumbikarbonaattikiteiden määrä ylemmissä reaktiokerroksissa saavuttaa 25-35 % kiteiden kokonaismäärästä, erikoisen, kiteiden akkumuloitumiseen tarkoitetun vyöhykkeen olemassaolo levyjen 16 päällä alemmissa reaktiokerroksissa 5 ei johda kiteiden laadun (mitä tulee kokoon ja muotoon) lisäparanemiseen.Favorable conditions for the formation of planar-sized and shaped crystals are achieved provided that the crystallization process takes place calmly, which is achieved by using round shields 13 which prevent and keep out the lateral suspension from the zone between the shield 13 and the perforated plate 2. The perforated plate is perforated parts of the zone to protect this zone from rising gas. Thus, a zone is formed in each layer in which the suspension is relatively spectacularly stationary, which favors the growth of sodium bicarbonate strains to the same size and shape with a minimum number of newly formed crystal nuclei. The large crystals accumulate near the surface of the perforated plate 2 while the suspension, which now has a lower concentration of solid crystal phase, is forced to the upper end of the overflow tube 12 and passes down to the next layer 4. The solid crystalline phase suspension passes mainly through the openings 14 in the overflow tube. Thus, from each reaction layer 4, the lower, mainly large crystals, are subsequently discharged, with smaller and medium-sized crystals remaining in the solid crystal phase accumulation zone, so that they grow under relatively calm conditions. The presence of a suspension containing accumulated solid crystals in the upper reaction layers 4 results in less supersaturation of the solution 10 64340, which favors the growth of sodium bicarbonate crystals with a minimal number of newly formed small crystals. If the amount of sodium bicarbonate crystals deposited as deposits in the upper reaction layers reaches 25-35% of the total number of crystals, the existence of a special zone for crystal accumulation on the plates 16 in the lower reaction layers 5 does not improve the crystal quality (in terms of size and shape).
Yllä mainittu määrä natriumbikarbonaattia laskeutuu kerrostumiksi suspension virratessa ylös ylempiin reaktiokerroksiin 4.The above amount of sodium bicarbonate precipitates as the suspension flows up to the upper reaction layers 4.
Ylemmästä reaktiokerroksesta 4b suspensio menee levyjen 16 purkuputkien 13 läpi alempiin reaktiokerroksiin 5 ja jakautuu oleellisen tasaisesti alemman reaktiokerroksen 5 reaktiovyöhykkeeseen. Alemmissa reaktiokerroksissa 5 ammoniakkipitoinen natriumkloridi-liuos kyllästyy edelleen hiilidioksidipitoisella kaasulla, natriumbikarbonaatti kiteytyy ja suspensiota jäähdytetään vedellä, joka virtaa jäähdytysputkien 15 läpi. Purkuputkien IS läpi kuljettuaan suspensio virtaa jäähdytysputkien 15 ympärillä, joita myös pyyhkii nouseva hiilidoksidipitoinen kaasu lisäten siten kosketusvyöhykettä, mikä kiihdyttää lämmön ja aineen siirtymistä. Hiilidioksidipitoinen kaasu kulkee levyn 16 reikien 17 läpi alemmasta reaktiovyöhykkeestä aina seuraavaksi ylempään, niin että levyjen 16 pinnalle muodostuu kaasun ja suspension pääkosketusvyöhyke. Se seikka, että useimmat purkuputket on sijoitettu heti jäähdytysputkien yläpuolelle, saa aikaan sen, että kaasu enimmäkseen virtaa reikien 17 läpi ja estää sen pääsyn purkuputkiin 18. Purkuputkien 18 ja jäähdytysputkien 15 tällainen keskinäinen sijoitus on omiaan tehostamaan lämmön ja aineen siirtymistä alemmissa reaktiokerroksissa 5.From the upper reaction layer 4b, the suspension passes through the discharge tubes 13 of the plates 16 to the lower reaction layers 5 and is distributed substantially evenly in the reaction zone of the lower reaction layer 5. In the lower reaction layers 5, the ammonia-containing sodium chloride solution is further saturated with carbon dioxide-containing gas, the sodium bicarbonate crystallizes, and the suspension is cooled with water flowing through the cooling tubes 15. After passing through the discharge tubes IS, the suspension flows around the cooling tubes 15, which are also wiped by the rising carbon dioxide-containing gas, thus adding a contact zone, which accelerates the transfer of heat and matter. The carbon dioxide-containing gas passes through the holes 17 of the plate 16 from the lower reaction zone to the next upper one, so that the main contact zone of the gas and the suspension is formed on the surface of the plates 16. The fact that most discharge pipes are located immediately above the cooling pipes causes the gas to mostly flow through the holes 17 and prevent it from entering the discharge pipes 18. Such mutual arrangement of the discharge pipes 18 and the cooling pipes 15 is conducive to heat and substance transfer in the lower reaction layers 5.
Määrätyissä toimintaoloissa, kun kaasun virtausnopeus reikien 17 läpi on riittävän suuri, esim. yli 15 m/s, suspensio on estetty pääsemästä reikien 17 läpi ja virtaa purkuputkien 18 läpi. Kun tämä virtaus nopeus on pienempi, suspensio pyrkii menemään reikien 17 läpi, mikä haittaa toimintaolosuhteita kolonnissa. Maksimaalisen toimintatehokkuuden saavuttamiseksi on edullista, niin että suspension kuin kaasunkin virtausnopeus alemmissa reaktiokerroksissa 5 on mahdollisimman suuri. Virratessaan levyjen 16 purkuputkien 18 läpi suspensiolla ei ole muuta mahdollisuutta kuin joutua kaasuvirran pyyhkimille jäähdytysputkien 15 pinnoille, mikä, kuten sanottu, antaa lisäkosketusvyöhykkeen, jossa lämmön ja aiheen siirtyminenUnder certain operating conditions, when the gas flow velocity through the holes 17 is sufficiently high, e.g. above 15 m / s, the suspension is prevented from passing through the holes 17 and flows through the discharge pipes 18. When this flow rate is lower, the suspension tends to pass through the holes 17, which impairs the operating conditions in the column. In order to achieve maximum operating efficiency, it is advantageous that the flow rate of both the suspension and the gas in the lower reaction layers 5 is as high as possible. As it flows through the discharge tubes 18 of the plates 16, the suspension has no choice but to get on the surfaces of the cooling tubes 15 wiped by the gas stream, which, as has been said, provides an additional contact zone where the transfer of heat and subject matter
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI793024A FI64340C (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | CARBONIZERING COLUMN FOR FRAMSTAELLNING AV EN SODIUM BICARBONATSUSPENSION |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI793024A FI64340C (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | CARBONIZERING COLUMN FOR FRAMSTAELLNING AV EN SODIUM BICARBONATSUSPENSION |
| FI793024 | 1979-09-28 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI793024A FI793024A (en) | 1981-03-29 |
| FI64340B FI64340B (en) | 1983-07-29 |
| FI64340C true FI64340C (en) | 1983-11-10 |
Family
ID=8512911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI793024A FI64340C (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | CARBONIZERING COLUMN FOR FRAMSTAELLNING AV EN SODIUM BICARBONATSUSPENSION |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FI (1) | FI64340C (en) |
-
1979
- 1979-09-28 FI FI793024A patent/FI64340C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI793024A (en) | 1981-03-29 |
| FI64340B (en) | 1983-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3338566A (en) | Gas-liquid contact column apparatus | |
| EP0510275B1 (en) | Gas-liquid contactor and method for gas-liquid contacting | |
| KR102074002B1 (en) | Base for a mass transfer column | |
| SU1114353A3 (en) | Device for film distribution of liquid in vertical heat exchanger | |
| KR100492827B1 (en) | Chemical process tower deentrainment assembly | |
| EP0110949B1 (en) | Purification apparatus | |
| FI64340C (en) | CARBONIZERING COLUMN FOR FRAMSTAELLNING AV EN SODIUM BICARBONATSUSPENSION | |
| JP2004533315A5 (en) | ||
| US5024686A (en) | Recycle spray gas-liquid contactor | |
| CA2043834A1 (en) | Gas/liquid distributor for a counter-current column | |
| US5919405A (en) | Fluid distribution system for an absorption tower | |
| US3168600A (en) | Plate column | |
| CN110585757A (en) | Circulation continuous crystallizer | |
| EP1289620B1 (en) | Continuous vacuum pan | |
| US4066416A (en) | Carbonating tower for producing sodium bicarbonate magma | |
| CN215611389U (en) | Slot type gas distribution device | |
| SU816519A1 (en) | Horisontal adsorber | |
| SU1101250A1 (en) | Heat- mass-exchange tower | |
| CN215327940U (en) | Decarbonizing tower for purifying synthetic gas | |
| SU538015A1 (en) | Microbial growth apparatus | |
| SU563432A1 (en) | Apparatus for growing microorganisms | |
| CN216845802U (en) | Heat exchange device in glycerin production | |
| SU1521759A1 (en) | Apparatus for growing microorganisms | |
| JPS603841B2 (en) | Salt water desalination equipment | |
| JPH04161215A (en) | Horizontal adsorbing tower |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: MILINSKY, JUVENALY VASILIEVICH Owner name: AVTIN, PAVEL MIKHAILOVICH Owner name: BELYAEV, ERIK KONSTANTINOVICH Owner name: TOMENKO, VIKTOR MIKHAILOVICH |