FI63682C - FOER FARING FOER GJUTNING AV EN METALLSTAONG - Google Patents
FOER FARING FOER GJUTNING AV EN METALLSTAONG Download PDFInfo
- Publication number
- FI63682C FI63682C FI792307A FI792307A FI63682C FI 63682 C FI63682 C FI 63682C FI 792307 A FI792307 A FI 792307A FI 792307 A FI792307 A FI 792307A FI 63682 C FI63682 C FI 63682C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- rod
- thrust
- molten material
- stage
- fields
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
Ι.·^1·'-.Ι ,,,, KUULUTUSJULKAISU £ Ύ £ Q ο W (11) UTLÄGGN INGSSKMFT 636 82 Γί I.· J d1 jL l» ^ T ^ (51) Kv.ik.3/int.ci.3 B 22 D 11/10 SUO M I — Fl N LAN D (21) E»wnttlh«k«mu» — PttnomOtoln» 79230? (22) Hkkamtapttvl — AnaMcnlAfidac 2^.07*79 (23) Alkupllvi—GIWghMsdai 21+.07.79 (41) Tullut Julkiseksi — Uhrh offsncN| 2 9.01.80 ritinttl· j* rekisterihallitut /44) Nlhtt¥llc»lp«i»on Jt kuuL|ulkalsim p*m. — pq nli 8 λΙ. · ^ 1 · '-. Ι ,,,, ADVERTISEMENT £ Ύ £ Q ο W (11) UTLÄGGN INGSSKMFT 636 82 Γί I. · J d1 jL l »^ T ^ (51) Kv.ik.3 / int .ci.3 B 22 D 11/10 SUO MI - Fl N LAN D (21) E »wnttlh« k «mu» - PttnomOtoln »79230? (22) Hkkamtapttvl - AnaMcnlAfidac 2 ^ .07 * 79 (23) Alkupllvi — GIWghMsdai 21 + .07.79 (41) Become Public - Uhrh offsncN | 2 9.01.80 ritinttl · j * register-managed / 44) Nlhtt ¥ llc »lp« i »is Jt kuL | ulkalsim p * m. - pq nli 8 λ
Patent- och registerstyrelten ' ' AmMun utb*d och uti.*krtfun pubiicarad y' ' (32)(33)(31) Pyydetty stuolksus—Bsflrd prlortMt 28.07.78 02.02.79, 07.02.79 Sveitsi-Schveiz(CH), 813V78-0, 1029/79-7, 118U/79-8Patent and ocean registration '' AmMun utb * d och uti. * Krtfun pubiicarad y '' (32) (33) (31) Pyydetty stuolksus — Bsflrd prlortMt 28.07.78 02.02.79, 07.02.79 Switzerland-Switzerland (CH), 813V78-0, 1029 / 79-7, 118U / 79-8
Toteennäytetty-Styrkt JProven-Styrkt J
(71) Concast AG, Tödistrasse 7, 8027 Zurich, Sveitsi-Schveiz(CH) (72) Jan Lipton_, Wadenswil, Armin Thalmann, Uster, Axel-Ingo Haefeker,(71) Concast AG, Tödistrasse 7, 8027 Zurich, Switzerland-Switzerland (CH) (72) Jan Lipton_, Wadenswil, Armin Thalmann, Uster, Axel-Ingo Haefeker,
Au-Wädenswil, Sveitsi-Schweiz(CH), Carl-Äke Däcker, Oxelösund,Au-Wädenswil, Switzerland-Switzerland (CH), Carl-Äke Däcker, Oxelösund,
Ruotsi-Sverige(SE) (7*0 Leitzinger Oy (5M Menetelmä metallitangon valamiseksi - Förfarande för gjutning av en metallstängSweden-Sweden (SE) (7 * 0 Leitzinger Oy (5M Method for casting a metal bar - Förfarande för gjutning av en metallstäng
Esillä olevan keksinnön kohteena on metallin takovalumenetelmä, jossa sula aines valetaan kokilliin, vedetään juoksevan ytimen omaavaksi tangoksi, jäähdytetään edelleen ja aikaansaadaan vähintään yhdellä sähkömagneettisella kenttälaitteella tankoon indusoidun sekoittimen avulla pyörteinen virtaus juoksevaan ytimeen.The present invention relates to a metal forging process in which molten material is cast into a die, drawn into a rod having a flowable core, further cooled and a vortex flow into the flowable core is provided by at least one electromagnetic field device using a rod-induced stirrer.
Tankovalumenetelmällä valmistetun tangon koostumus riippuu muun ohella materiaalin koostumuksesta ja valulämpötilasta. Valulämpöti-lan ollessa vain muutaman Celsiusasteen sulamispisteen yläpuolella syntyy globuliittinen ja epäsuuntautunut rakenne, ja valulämpötilan ollessa yli 15°C yli sulamislämpötilan syntyy kolumnaarinen suuntautunut rakenne, jonka osasten sulaminen on voimakasta ja keskitetysti positiivista. Käytännössä täytyy valuteknisistä syistä johtuen valaa enemmän kuin 20°C ylilämpötilalla. Niinpä syntyykin jo monia rasituksia; myös tankovalussa sellaisissa lämpötiloissa syntyy liian globuliittisen, epäsuuntautuneen rakenteen omaava harkko, jonka keskeinen sulaminen on heikkoa.The composition of the bar produced by the bar casting method depends, among other things, on the composition of the material and the casting temperature. When the casting temperature is only a few degrees Celsius above, a globulite and non-directional structure is formed, and when the casting temperature is above 15 ° C above the melting temperature, a columnar oriented structure is formed with strong and centrally positive melting of the particles. In practice, for casting technical reasons, it is necessary to cast at an overtemperature of more than 20 ° C. So many burdens are already being created; even in bar casting at temperatures, an ingot with an over-globulite, non-oriented structure is formed, the central melting of which is weak.
Teräksen tankovalussa tunnetaan menetelmä aikaansaada sulan aines-ytimen magneettisella sekoittamisella parannusta valetun materiaalin 2 63682 laadussa enemmän tai vähemmän voimakkaan pyörteisvirtauksen avulla. Nämä parannukset on aikaansaatu käyttämällä erilaisia menetelmiä työntövoimien kohdistamiseksi sulaan ainekseen.In steel bar casting, a method is known for achieving an improvement in the quality of the cast material 2,63682 by magnetic stirring of the molten material core by means of a more or less strong eddy current. These improvements have been achieved by using various methods to apply thrust to the molten material.
Teräs sisältää seos- ja lisäelementtejä, kuten C, Si, Μη, P, S jne., jotka jäykistyessään voivat aikaansaada sulamista ja etenkin keskinäistä sulamista. Sellaiset sulamiset kuten myös kiderakenne riippuvat tunnetusti mm. ylilämpötilan korkeudesta. Sähkömagneettisella sekoittamisella ts. aikaansaadulla pyörteisvirtauksella tarkoituksena on estää sellaiset sulamiset. Jäykistyvään rakenteeseen pitäisi vaikuttaa siten, että aikaansaataisiin mahdollisimman suuri vyöhyke tiivistä, suuntautumatonta kiderakennetta. Kuitenkin on osoittautunut, että sulan aineksen voimakkaalla liikuttamisella vaikutetaan jäykistyvään alueeseen niin, että syntyy ns. valkoisia nauhoja. Nämä valkoiset nauhat ovat negatiivisia sulamisilmiöitä, jotka voivat vaikuttaa laatua heikentävästi.Steel contains alloying and additional elements, such as C, Si, Μη, P, S, etc., which, when stiffened, can cause melting and especially mutual melting. Such meltings as well as the crystal structure are known to depend on e.g. the temperature of the overtemperature. The purpose of the electromagnetic stirring, i.e. the eddy current provided, is to prevent such meltings. The stiffening structure should be influenced in such a way as to provide as large a zone as possible of a dense, non-oriented crystal structure. However, it has been shown that the vigorous movement of the molten material affects the stiffening region so that a so-called white ribbons. These white strips are negative melting phenomena that can have a detrimental effect on quality.
Valettaessa harkkoja tai aihioharkkoja tunnetaan sekä pinta- että sisuslaadun parantamiseksi menetelmä saattaa juoksevan ytimen sula aines pyörivään liikkeeseen tangon pituusakselin ympäri sähkömagneettisen laitteen avulla. Tällöin kiertoliike aikaansaadaan epätäydellisellä kiertokentällä (kolmella magneettinavalla). Silloin tosin aikaansaadaan hienorakeisempi rakenne, mutta suuren valkoisen nauhan syntymistä ei voida estää.When casting ingots or billets, in order to improve both the surface and the inner quality, a method is known for rotating the molten material of a running core about the longitudinal axis of the rod by means of an electromagnetic device. In this case, the rotational movement is effected by an incomplete rotating field (three magnetic poles). Then, although a finer-grained structure is obtained, the formation of a large white band cannot be prevented.
Edelleen tunnetaan laite, jossa on kokilliputken ympärille sähkömagneettinen laite, jossa on kolme napaparia, jotka saattavat juoksevan ytimen tangon pituusakselin ympäri pyörivään liikkeeseen. Tämän täydellisellä kiertokentällä aikaansaadun pyörimisen virran pyör-teisyys on riittämätön. Nestemäisen teräksen sekoittuminen on siksi epätäydellistä, koska tasainen sulaan ainekseen kohdistuva magneetti-vaikutus ei aiheuta siihen mitään tangon suuntaan nähden poikittaista voimaa. Tämä suhteellisen vähäinen pyörteisyys jättää selvästikin toivomisen varaa valetun tuotteen laatuun sekä pintaan ja seos- ja lisäaineiden jakautumiseen että myös sisäiseen rakenteeseen nähden.Further known is a device having an electromagnetic device around a mold tube with three pairs of poles which cause a rotating core to rotate about the longitudinal axis of the rod. The rotationality of this rotational current produced by a perfect rotational field is insufficient. The mixing of the liquid steel is therefore incomplete because the uniform magnetic action on the molten material does not cause it any force transverse to the direction of the rod. This relatively low turbulence clearly leaves much to be desired in terms of the quality of the cast product, both in terms of surface and distribution of alloys and additives, as well as in terms of internal structure.
Tunnetun menetelmän mukaan aikaansaadaan sähkömagneettisella vaihto-kentällä työntövoimia tangon pituusakselin suunnassa, jolloin tangon ympäri kulkevat magneetit on järjestetty rullaparien väliin valun alkupäähän. Pitkin valua aikaansaatu virtaus aikaansaa ei-kolumnaa- 3 63682 risen rakennealueen ja estää mittavien sulamisilmiöiden syntymisen, etenkin keskisulamisen ja valkoisten nauhojen. Sellainen laite tarvitsee magneettien monilukuisuuden vuoksi liian paljon tilaa, estää tangon riittävän jäähtymisen ja on liian kallis.According to the known method, thrust forces are generated in the direction of the longitudinal axis of the rod by an electromagnetic exchange field, whereby the magnets passing around the rod are arranged between the pairs of rollers at the beginning of the casting. The flow along the drain provides a non-columnar structural range and prevents the occurrence of large-scale melting phenomena, especially central melting and white bands. Such a device requires too much space due to the large number of magnets, prevents the rod from cooling sufficiently, and is too expensive.
Toisella tunnetulla harkkomuottimenetelmällä on yritetty eliminoida mainitut valkoiset nauhat käyttämällä samoin sähkömagneettista vaih-tokenttää, jota liikuttaa kaksi pituussuuntaisilla puolilla vastakkain olevaa magneettia, joilla aikaansaadaan työntövoimia nestemäiseen teräkseen. Näiden työntövoimien tarkoituksena on vaikuttaa siten poikittain tangon pituusakseliin nähden, että aikaansaadaan virtauksen pehmeä törmäys kovettunutta seinämää vasten niin, että tämä käänteinen virtaus pysyttelee rajoitetun alueen sisäpuolella. Tämä rajoitettu vaikutusalue aikaansaa riittämättömän alueen tiivistä, suuntaamatonta kiderakennetta. Edelleen on osoittautunut, että tällä menetelmällä voidaan vaokoiset nauhat eliminoida vain osittain niin, että näiden varjopuolien vuoksi ei voida aikaansaada optimaalista tuotetta, mikä voi vaikuttaa esim. valssatussa tuotteessa laadun kannalta kielteisesti.Another known ingot mold method has attempted to eliminate said white strips by also using an electromagnetic exchange field moved by two magnets facing each other on the longitudinal sides to provide thrust forces to the liquid steel. The purpose of these thrust forces is to act transversely to the longitudinal axis of the rod so as to provide a soft collision of the flow against the hardened wall so that this inverse flow remains within a limited range. This limited area of influence results in a dense, undirected crystal structure of the insufficient area. Furthermore, it has been found that with this method, the slotted strips can only be partially eliminated, so that due to these drawbacks, an optimal product cannot be obtained, which can have a negative effect on the quality of the rolled product, for example.
Kokeiltaessa symmetrisesti vaiheessa vaikuttavilla työntövoimilla, joiden työntövoima kulkee suoraviivaisesti poikittain tangon pituus-akseliin nähden, joka työntövoima on aikaansaatu harkon toiselle puolelle järjestetyllä sekoittimella, hiekuvat osoittavat valkoisia nauhoja ja leveätä dendriittinauhaa, mikä merkitsee valuteräksen riittämätöntä laatua.When tested symmetrically with phase-acting thrusts whose thrust travels perpendicular to the longitudinal axis of the rod, which thrust is provided by a stirrer arranged on the other side of the ingot, the sands show white strips and a wide dendritic strip, which means a cast steel grade.
Esillä olevan keksinnön tehtävänä on aikaansaada menetelmä, jolla saadaan optimaalinen tangonlaatu. Etenkin olisi aiheellista aikaansaada riittävä vyöhyke tiheämpää suuntaamatonta kiderakennetta. Valetussa materiaalissa ei pitäisi olla valkoisia nauhoja eikä sanottavasti sulamista etenkin, mitä tulee keskussulamiseen nähden.It is an object of the present invention to provide a method for obtaining optimal bar quality. In particular, it would be appropriate to provide an adequate zone for a denser non-directional crystal structure. The cast material should have no white stripes and not to mention melting, especially with respect to central melting.
Tämän tehtävän ratkaisu aikaansaadaan keksinnön mukaisesti siten, että pyörrevirtaus aikaansaadaan erilailla sulaan ainekseen vaikuttavilla, epäsymmetrisesti kenttien vaiheissa vaikuttavilla työntövoimilla.The solution to this problem is achieved according to the invention in such a way that the eddy current is provided by different thrust forces acting on the molten material, acting asymmetrically in the fields.
Yllättäen on voitu havaita, että kenttien sisällä eri tavoin sulaan ainekseen vaikuttavilla työntövoimilla on aikaansaatu senlaatuinen 4 63682 pyörrevirtaus, että korkeasta ylilämpötilasta huolimatta hiekuvissa ei käytännöllisesti katsoen esiinny valkoisia nauhoja ja samaten syntyy toivottu vyöhyke tiiviimpää suuntautunutta kiderakennetta ilman suurempaa keskistä sulamista.Surprisingly, it has been found that a vortex flow of 4 63682 has been achieved with different forces acting on the molten material inside the fields that, despite the high overtemperature, there are practically no white bands in the sand and a desired zone of larger, more compacted orientation.
Annetuista valuparametreistä riippuen voidaan menetelmän erään edullisen käyttötavan mukaan aikaansaada erilailla kenttien sisällä vaikuttavista työntövoimista suoralinjaisesti kulkeva työntösuunta sulaan ainekseen samansuuntaisesti tai poikittain tangon pituus-akseliin nähden. Suuremmilla tangonpaksuuksilla, käytettäessä poikittain tangon kulkusuuntaan nähden kulkevaa työntövaikutusta, vähenee siten tilantarve tangon kulkusuunnassa riittävän pitkän sekoitustehon aikaansaamiseksi.Depending on the given casting parameters, according to a preferred application of the method, a pushing direction running in a straight line to the molten material parallel to or transverse to the longitudinal axis of the bar can be provided in a linear manner with different pushing forces acting within the fields. Higher bar thicknesses, using a pushing effect transverse to the direction of travel of the bar, thus reduce the space requirement in the direction of travel of the bar to provide a sufficiently long mixing power.
Harkko- ja aihiomuoteissa aikaansaadaan eräällä toisella tavalla käyttämällä erilailla vaikuttavia työntövoimia kenttien sisällä kaarimaisesti tangon pituusakseliin nähden kulkeva työntösuunta sulaan ainekseen. Tätä menettelyä kokillissa käyttämällä voidaan paremman sisäisen rakenteen lisäksi parantaa tangon pintaa.In another way, in ingot and preform molds, a pushing direction of the molten material extending arcuately with respect to the longitudinal axis of the rod is provided within the fields by differently acting pushing forces. By using this procedure in a mold, in addition to a better internal structure, the surface of the rod can be improved.
Erilaisten työntövoimien aikaansaamiseksi voidaan eräällä toisella keksinnön käyttötavalla vaikuttaa toisen vaiheen kelaan vähintään yhden muun vaiheen kelaan nähden eri virranvoimakkuudella. Edullisesti nämä virranvoimakkuuksien erot ovat 10 - 25 % alueella. Toki voidaan eri tavoin vaikuttavia työntövoimia aikaansaada muodostamalla vaiheet geometrisesti eri tavalla.In order to provide different thrust forces, in another embodiment of the invention, the coil of the second stage can be acted upon with a different current with respect to the coil of at least one other stage. Preferably, these differences in currents are in the range of 10 to 25%. Of course, thrust forces acting in different ways can be obtained by forming the steps in a geometrically different way.
Yllättäen on havaittu, että pyörrevirtaus tulee voimakkaammaksi, jos keksinnön erään lisätunnusmerkin mukaisesti toisen vaiheen heikompi työntövoima saatetaan toimimaan ennen liikesuunnassa seuraavan vaiheen voimakkaampaa työntövoimaa.Surprisingly, it has been found that the eddy current becomes stronger if, according to a further feature of the invention, the weaker thrust of the second stage is made to act before the stronger thrust of the next stage in the direction of movement.
Valun alkaessa kuluu tietty aika ennenkuin nestemäinen ydin voidaan saattaa kiertoliikkeeseen. Jotta silloin aikaansaataisi!n haluttu pyörrevirtaus, edelleen keksinnön erään tunnusmerkin mukaan säädetään vaiheiden epäsymmetria aluksi lähes nollasta ennalta annetulle maksimiarvolle. Siten voidaan saavuttaa, että myös alkupään tanko-jakson metallurgiset ominaisuudet ovat halutut.At the start of casting, a certain amount of time elapses before the liquid core can be circulated. In order to then achieve the desired vortex flow, a further feature of the invention further adjusts the phase asymmetry from almost zero to a predetermined maximum value. Thus, it can be achieved that the metallurgical properties of the upstream rod section are also desired.
Keksinnön mukaisessa menetelmässä fysikaalisten lakien mukaan vai-In the method according to the invention, according to the
IIII
5 63682 kutaa sekoitussuunnassa vaikuttavan voiman lisäksi nollan ja maksimin välillä sykkivä poikittaisvoima. Tämä lisävoima voimistuttaa edelleen pyörteisyyttä edullisesti silloin, kun,-edelleen keksinnön erään tunnusmerkin mukaan, säätämällä kenttien työhtösuuntaa epäsymmetrisesti vaiheessa syntyvään, kohtisuoraan sekoittimen pintaan vaikuttavaan voimaan vaikuttaa tangon puoleen käännetty sekoitinpinta.5 63682 weaves, in addition to the force acting in the mixing direction, a transverse force pulsating between zero and maximum. This additional force further enhances the turbulence when, in accordance with a feature of the invention, by adjusting the direction of travel of the fields asymmetrically, the force acting on the stage, perpendicular to the surface of the mixer, is affected by the agitator surface turned towards the rod.
Näin voidaan aikaansaada lisää laadun paranemista etenkin käytettäessä yksipuolista sekoitinlaitetta.In this way, a further improvement in quality can be achieved, especially when using a single-sided mixer.
Keksinnön suoritusesimerkkejä esitetään lähemmin seuraavassa viittaamalla oheisiin piirustuksiin, joissa:Embodiments of the invention are described in more detail below with reference to the accompanying drawings, in which:
Kuvio 1 esittää sekoitinlaitetta, jonka työntösuunta on suoraviivainen ja joka on tarkoitettu menetelmän toteuttamiseen kaari-laitteessa.Figure 1 shows a mixing device with a straight line in the direction of push and intended for carrying out the method in an arc device.
Kuvio 2 esittää harkon leikkauksen hiekuvaa, jonka harkon juoksevaa ydintä on sekoitettu poikittain tankoon vaikuttavalla siirto-kentällä .Figure 2 shows a sand view of a section of a ingot with the running core of the ingot mixed with a transfer field acting transversely to the rod.
Kuvio 3 esittää rikin jakautumaa kuvion 2 linjaa III-III pitkin.Figure 3 shows the distribution of sulfur along the line III-III in Figure 2.
Kuvio 4 esittää harkon leikkauksen hiekuvaa, jonka harkon juoksevaa ydintä on sekoitettu keksinnön mukaisesti.Figure 4 shows a sandal view of a section of a ingot with the running core of the ingot mixed according to the invention.
I Kuvio 5 esittää rikin jakautumaa kuvion 4 linjaa V-V pitkin.Figure 5 shows the distribution of sulfur along the line V-V in Figure 4.
Kuvio 6 esittää leikkauskuvaa harkko- tai ainesharkkokokillista, jossa on kaarimaisen työntösuunnan aikaansaava sekoitin.Figure 6 shows a sectional view of an ingot or ingot mold with a stirrer providing an arcuate thrust direction.
Kuviossa 1 on viitenumerolla 1 esitetty jäähdytettyä, taivutettua ja oskilloivaa kokillia harkon valamiseksi, johon tulee juoksevaa terästä upokkaasta (ei esitetty) kokilliin 1 ulottuvaa valuputkea myöten. Kokillissa 1 syntyvä, juoksevan ytimen 3 omaava tanko 2 ohjataan ja tuetaan kokillia 1 seuraavalla kaarevalla tankoradalla 4 rullien 5 avulla. Tankoradan 4 säde on 10 metriä. Rullien 5 väliin on järjestetty ruiskutussuuttimia 6 tangon 2 edelleen jäähdyttämiseksi. Käyttösuuntain 7 vetää ja suuntaa tangon.In Fig. 1, reference numeral 1 shows a cooled, bent and oscillating die for casting a ingot of running steel from a crucible (not shown) down to a casting tube extending into the die 1. The rod 2 with a running core 3 formed in the mold 1 is guided and supported on the curved rod track 4 following the mold 1 by means of rollers 5. The radius of the tank track 4 is 10 meters. Injection nozzles 6 are arranged between the rollers 5 to further cool the rod 2. The operating direction 7 pulls and directs the rod.
6368263682
Noin 5 metrin päähän kokillinpään alapuolelle on järjestetty sekoitin, joka on tunnettua vaihtokenttärakennetta 10 ja joka on järjestetty tankoradan 4 sisäpuolelle. Magneettien 10 ja tangon 2 sisäpinnan väliin on sijoitettu rullat 5', jotka ovat antimagneettista materiaalia, esimerkiksi ruostumatonta terästä. Magneetti 10 on rakennettu kaksivaiheiseksi. Voidaan käyttää myös kolmivaihemagneet-teja. Sekoittimen tuottamat työntövoimat vaikuttavat poikittain tangon pituusakseliin nähden.About 5 meters below the mold head, a stirrer is arranged, which is a known interchangeable field structure 10 and which is arranged inside the bar track 4. Between the magnets 10 and the inner surface of the rod 2, rollers 5 'are placed, which are of antimagnetic material, for example stainless steel. The magnet 10 is built in two phases. Three-phase magnets can also be used. The thrust forces produced by the mixer act transversely to the longitudinal axis of the rod.
Kuvatulla laitteella valettujen harkkojen koko oli 1550 mm x 270 mm. Vetonopeus oli noin 0,55 m/min. Molempiin vaiheisiin johdettiin 200 V:n jännite, jonka taajuus oli 2 Hz ja voimakkuus noin 100 Aj ts. niihin vaikutettiin symmetrisesti. Kuvio 2 esittää 29°C ylilämpöti-lalla valetun teräksen hiekuvaa; teräs sisälsi 0,15 % C, 0,025 % S ja muita tavallisia lisäaineita, ja käytettiin tavanomaista sekoitus-menettelyä. Hiekuva osoittaa suhteellisen ohuen reunavyöhykkeen 20, jonka rakenne on voittoperäisesti globuliittinen. Tähän vyöhykkeeseen rajoittuu vyöhyke 21, jonka rakenne on kolumnaarinen keskustaan suuntautunein dendriitein. Vyöhykettä 21 seuraa vyöhyke 22, jonka rakenne on suuntautumattoman kiteinen ja joka muodostaa valkean nauhan. Tämä nauha voi muodostua yhdestä kappaleesta, kuten viitenumero 22 osoittaa, tai olla jakautunut useampiin tauhoihin 23, 24, 25. Vyöhykettä 22 seuraa vyöhyke 26, jonka kiderakenne on tiivis ja suuntautumaton ja joka päättyy keskisulattumaan 27.The size of the ingots cast with the described device was 1550 mm x 270 mm. The drawing speed was about 0.55 m / min. Both phases were supplied with a voltage of 200 V at a frequency of 2 Hz and an intensity of about 100 Aj, i.e. they were affected symmetrically. Figure 2 shows a sand pattern of steel cast at an overtemperature of 29 ° C; the steel contained 0.15% C, 0.025% S and other common additives, and the usual mixing procedure was used. The sand image shows a relatively thin edge zone 20 with a victorious globulite structure. Bounded by this zone is zone 21, the structure of which is columnar with dendrites directed towards the center. Zone 21 is followed by zone 22, which has a non-directional crystalline structure and forms a white band. This strip may consist of a single piece, as indicated by reference numeral 22, or may be divided into several strips 23, 24, 25. The zone 22 is followed by a zone 26, the crystal structure of which is dense and non-directional, and which terminates in a central fusion 27.
Kuviossa 3 on esitetty rikkiosuuden kvantitatiivinen analyysi pitkin kuvion 2 linjaa III-III. Oordinaatalla on esitetty rikkipitoisuus prosenttilukuina ja abskissalla harkon paksuus. Diagrammasta voidaan havaita, että rikkipitoisuus on valkeissa nauhoissa (vyöhykkeet 23, 24, 25) merkittävästi vähentynyt.Figure 3 shows a quantitative analysis of the sulfur content along line III-III in Figure 2. The coordinate shows the sulfur content in percent and the abscissa the ingot thickness. It can be seen from the diagram that the sulfur content in the white strips (zones 23, 24, 25) is significantly reduced.
Kuvio 4 esittää keksinnön mukaisella menetelmällä sekoitetun harkon leikkauksen hiekuvaa. Harkon mitatit, teräksen laatu, vetonopeus, työntövoimien suunta ja taajuus olivat samat kuin kuvion 2 yhteydessä esitetyt ominaisuudet. Ylilämpötila oli 43°C. Virranvoimakkuus oli toiselle vaiheelle 830 A ja toiselle vaiheelle 1000 A. Toista vaihetta käyttää siis toiseen verrattuna noin 20 % voimakkaampi virta, ts. sähkömagneettisten kenttien vaiheet ovat epäsymmetriset. Hiekuvassa nähdään jälleen vyöhyke 31, jonka rakenne on voittopuolisesti glo-buliittine. Siihen liittyvänä seuraa vyöhyke 32 harkon keskustaan 63682 7 suunnatuin dendriitein. Vyöhykkeeseen 32 liittyy heikosti muodostunut vyöhyke 33, jonka rakenne on suuntautumaton kiderakenne. Harkon keskustassa on vyöhyke 34, joka niinikään on suuntautumaton kiderakenne, joka kuitenkin on hienompi ja tiheämpi kuin vastaava kuviossa 2.Figure 4 shows a sandal view of a section of a ingot mixed by the method according to the invention. The dimensions of the ingot, the quality of the steel, the drawing speed, the direction and frequency of the thrusts were the same as those shown in connection with Fig. 2. The overtemperature was 43 ° C. The current was 830 A for the second phase and 1000 A for the second phase. The second phase is thus powered by a current about 20% stronger than the other, i.e. the phases of the electromagnetic fields are asymmetrical. The sand image again shows zone 31, which is profitably glo-bulitic. Related to this follows zone 32 with dendrites directed to the center of ingot 63682 7. Associated with zone 32 is a poorly formed zone 33 having a non-oriented crystal structure. In the center of Harko there is a zone 34, which is also a non-oriented crystal structure, which, however, is finer and denser than the corresponding one in Fig. 2.
Kuvio 5 esittää kvantitatiivista analyysiä rikkijakautumasta kuvion 4 linjaa V-V pitkin. Analyysistä ilmenee, että sekoitettaessa juoksevaa ydintä keksinnön mukaisella menetelmällä ja siten aiheutetulla pyörteisvirtauksella aikaansaadaan suhteellisen tasainen rikkijakau-tuma. Sekä poisitiivista keskisulattumaa kuten negatiivista sulattu-maa vyöhykkeessä 32 ei suuremmaksi osaksi enää esiinny; lisäksi on olemassa vain merkityksettömiä valkoisia nauhoja.Figure 5 shows a quantitative analysis of the sulfur distribution along the line V-V in Figure 4. It appears from the analysis that by mixing the flowable core with the method according to the invention and the vortex flow thus generated, a relatively even sulfur distribution is obtained. As well as a non-positive middle melt such as a negative molten earth in zone 32 no longer occurs for the most part; moreover, there are only insignificant white stripes.
Kuvatulla epäsymmetrialla syntyvillä erisuuntaien työntövaikutuksen sulaan ainekseen omaavilla työntövoimilla, ts. jatkuvalla taajuudesta riippuvaisella vaihtelulla voimakkaamman ja heikomman työntövoiman välillä pyörteisyys juoksevan ytimen virtauksessa oleellisesti lisääntyy. Ajoittaisella heikomman työntövoiman vuorottelulla vahvemman työntövoiman edellä, ts. 830 A:n voimalla kuormitettujen vaiheiden järjestämisellä 1000 A:n vaiheiden edelle, johtaa vaihtokentän vaikutussuunnassa jaksottaisesti sykkivä työntövoima pyörteisyyden lisääntymiseen.With the described asymmetry, the thrust forces having a different direction of thrust on the molten material, i.e. a continuous frequency-dependent variation between a stronger and a weaker thrust, substantially increase the turbulence in the flow of the flowing core. Intermittent alternation of a weaker thrust before a stronger thrust, i.e., arranging 830 A-loaded phases before 1000 A phases, results in an intermittently pulsating thrust in the direction of action of the alternating field resulting in an increase in turbulence.
Hiekuvien perusteella on osoittautunut, että käytännön valutoiminnassa laadullisesti moitteettoman valurakenteen saavuttamiseksi tarvitaan oleellisesti pitempi aikaväli, jos sekoittimen lähes symmetrisen käyttötavan sijasta käytetään jo alkuvaiheessa epäsymmetristä menettelyä. Halutun pyörteisyyden aikaansaamiseksi sulaan ainekseen täytyy nimittäin muodostaa ensiksi tankoytimeen liittyvät virtauskehäohjaimet, ns. virtausvalssit, joihin sitten molempien vaiheiden työntövoimien eron vuoksi integroidaan lisäpyörteisyyttä epäsymmetrisellä menetelmällä. Tämä ilmenee käytännössä niin, että valun alkaessa siihen saakka, kunnes saavutetaan riittävä virtaus tangon valumassa, sekoittaminen alkaa vain vähäisellä virranvoimakkuuserolla kummassakin vaiheessa, esim. vaiheeseen 1 syötetään 1000 A ja vaiheeseen 2 lähes 1000 A. Tarvittavan virtausken synnyttyä, ts. kun juoksevaan ytimeen on aikaansaatu pyörteinen kiertoliike, kytketään mainittu epäsymmetrinen teho päälle. Tällä tavoin voidaan merkittävästi lyhentää harkon ensimmäistä, huonompilaatuista osaa.On the basis of the sand pictures, it has been shown that in practical casting operations a substantially longer time interval is required in order to achieve a qualitatively sound casting structure, if an asymmetrical procedure is used at the initial stage instead of the almost symmetrical operation of the mixer. Namely, in order to achieve the desired turbulence in the molten material, it is first necessary to form the flow guides connected to the rod core, the so-called flow rollers, into which additional vorticity is then integrated by an asymmetrical method due to the difference in thrust forces of both stages. This is manifested in practice by the fact that when casting begins until sufficient flow in the rod mass is achieved, mixing begins with only a small current difference in each stage, e.g. 1000 A is fed to stage 1 and almost 1000 A to stage 2. The required flow is generated, i.e. when the flow core is caused eddy rotation, said asymmetric power is turned on. In this way, the first, lower quality part of the ingot can be significantly shortened.
8 636828 63682
Edelleen on osoittautunut, että myös vaihtokentän kulkusuunnalla on olennaieee vaikutus valun laatuun. Sekoitettaessa esimerkiksi poikittain tankoon nähden suoralinjäisellä työntösuunnalla se voi kulkea harkon sivussa vasemmalta oikealle tai päinvastoin. Sekoitin voi olla järjestetty toiselle tai molemmille leveille sivuille. Epäsymmetrialla syntyy pääasialisesti kohtisuoraan pääliikekompo-nentteja vasten ja niinikään kohtisuoraan tangon vetosuuntaan nähden vaikuttava poikittaisvoima. Suotavassa tapauksessa pitäisi kenttien työntösuuntaa säätämällä kohtisuoraan sekoittimen pintaan kulkeva voima saada toimimaan tankoa kohti olevan sekoittimen pinnan toimesta. Tietyillä valuparametreillä voidaan sen vaikutussuuntaa kiertää 180°, ts. tangon keskustasta sen pintaan suunnaten.Furthermore, it has been found that the direction of travel of the exchange field also has a significant effect on the quality of the casting. When mixed, for example, transversely to the rod in a straight line, it can run from the side of the ingot from left to right or vice versa. The mixer may be arranged on one or both wide sides. The asymmetry generates a transverse force acting mainly perpendicular to the main motion components and also perpendicular to the direction of traction of the rod. If desired, by adjusting the direction of pushing of the fields, the force acting perpendicular to the surface of the mixer should be made to act by the surface of the mixer facing the rod. With certain casting parameters, its direction of action can be rotated 180 °, i.e. from the center of the rod to its surface.
Yhteistoiminnalla toisen, vastapäätä olevan sekoittimen kanssa, esim. paksujen harkkojen ollessa kyseessä, voidaan sekoittimet edullisesti kytkeä niin, että niiden vaihtokentät kulkevat vastakkain, jolloin sekä toisen että myös toisen vaihtokentän poikittaisvoima suuntautuu tangon keskustaan.By cooperating with another, opposite mixer, e.g. in the case of thick ingots, the mixers can advantageously be connected so that their alternating fields run opposite each other, whereby the transverse force of both the second and second alternating fields is directed to the center of the rod.
Kuvatulla menetelmällä aikaansaatu tiiviimpi suuntautumaton kiderakenne kuten myös merkityksettömät valkoiset nauhat antavat harkkoa valssattaessa oleellisesti paremmat ominaisuudet valssatuille tuotteille. Lisäksi vaatii laite optimaalisen pyörteisvirtauksen aikaansaamiseksi vähän tilaa.The denser non-oriented crystal structure obtained by the described method as well as the insignificant white strips give substantially better properties to the rolled products when the ingot is rolled. In addition, the device requires little space to achieve optimal eddy flow.
Esitetyssä esimerkissä erilaiset työntövoimat aikaansaadaan käyttämällä keloja erilaisin virranvoimakkuuksin. Mutta nämä erilaiset työntövoimat voidaan aikaansaada myös muodostamalla vaiheet erilailla geometrisesti, esim. kelan kierrosluvuin. Vaihtokenttämagneetit voidaan järjestää myös niin, että eri työntövoimat vaikuttavat tangon pituusakselin suunnassa tai vinosti sitä vasten. Yhden, yhdeltä tangon puolelta vaikuttavan vaihtokentän sijasta voidaan käyttää lisä-vaihtokenttää tangon toisella puolella. Tangoissa, joiden juoksevat ytimet ovat pitkiä, voidaan tangon pituussuunnassa käyttää useampiakin kuin yhtä vaihtokenttää. Pyörteisvirtaus voidaan aiheuttaa kokilliin-kin, jolloin virtaus pidetään edullisesti sellaisena, että se ei vaikuta nestepintaan, jotta mitään negatiivisia vaikutuksia ei syntyisi tangon pintaa ajatellen. Kuvattu epäsymmetria voidaan aikaansaada myös useamman sekoitinsegmentin yhteisvaikutuksella samassa sekoittimessa käyttämällä erilaista vaiheiden kuormitusta tai 9 63682 geometrista muotoilua.In the example shown, different thrust forces are achieved by using coils with different currents. But these different thrust forces can also be achieved by forming the phases with different geometries, e.g. the coil speeds. Alternating field magnets can also be arranged so that different thrust forces act in the direction of the longitudinal axis of the rod or diagonally against it. Instead of one exchange field acting on one side of the rod, an additional exchange field on the other side of the rod can be used. For rods with long running cores, more than one exchange field can be used in the longitudinal direction of the rod. The vortex flow can also be caused to the mold, in which case the flow is preferably kept such that it does not affect the liquid surface, so that no negative effects occur with respect to the surface of the rod. The described asymmetry can also be achieved by the interaction of several mixer segments in the same mixer using a different phase load or 9 63682 geometric design.
Kuvion 6 avulla kuvataan keksinnön mukaisen menetelmän käyttöä harkko-kokillissa, jolloin kaarimainen työntösuunta aikaansaa sulan aineksen kiertoliikkeen tangon pituusakselin ympäri. Viitenumerolla 51 on kuvattu leikakuskuvana kokillia. Se muodostuu kokilliputkesta 52, joka on kuparia ja kokillivaipasta 53. Putken 52 ympärille on järjestetty jäähdytinvaippa 54. Kokillin 52 ja jäähdytinvaipan 54 välissä virtaa jäähdytinvesi. Kokillin 52 sisällä nähdään osaksi jäykistynyt tanko 60, jossa on juokseva ydin 61. Täm ätanko 60 vedetään tunnetulla tavalla kokillista ja jäähdytetään edelleen.Fig. 6 illustrates the use of the method according to the invention in an ingot mold, in which the arcuate pushing direction causes the molten material to rotate about the longitudinal axis of the rod. Reference numeral 51 is a sectional view of a mold. It consists of a mold tube 52 which is copper and a mold shell 53. A radiator jacket 54 is arranged around the tube 52. Coolant water flows between the mold 52 and the radiator jacket 54. Inside the mold 52, a partially stiffened rod 60 with a flowable core 61 is seen. This rod 60 is pulled from the mold in a known manner and further cooled.
Jäähdytinvaipan 54 kullekin sivulle on järjestetty magneettinavat 70, 71, 72, 73, jotka kukin on varustettu kelalla 74, 75, 76, 77.Magnetic terminals 70, 71, 72, 73 are provided on each side of the radiator jacket 54, each of which is provided with a coil 74, 75, 76, 77.
Näitä magneettinapoja jäähdyttää jäähdytinvesi jäähdytinvaipan 54 ja kokillivaipan 53 välissä. Kelat 74, 75, 76, 77 on kytketty niin, että syntyy vaihtokenttä. Nämä magneettinavat muodostavat sähkömagneettisen kentän tankoon indusoivan sekoittimen. Valuparametrien mukaan syötetään ensimmäistä vaihetta toiseen, perässä tulevaan vaiheeseen nähden 10 - 25 % voimakkaammalla virralla. 100 x 100 mm:n suuruista harkkoa varten keloja 74 ja 76 kuormitetaan 50 Hz:n taajuudella ja 50 V jännitteellä sekä 400 A:n voimalla ja keloja 75 ja 7j kuormitetaan 320 A:n voimakkuudella. Vaihtokenttä aiheuttaa juoksevaan teräkseen erilailla vaikuttavia työntövoimia, jotka kuvatun magneettinapojen järjestelyn perusteella aikaansaavat kiertoliikettä sulaan ainekseen. Jos halutaan sekoitusvaikutuksen syvempää tunkeutumista tai pienempää sekoitusnopeutta, vähennetään taajuutta vastaavasti etenkin kokilliputken suuren seinämävahvuuden ollessa kyseessä.These magnetic poles are cooled by coolant water between the radiator jacket 54 and the mold jacket 53. The coils 74, 75, 76, 77 are connected so as to generate an alternating field. These magnetic poles form an agitator that induces an electromagnetic field in the rod. According to the casting parameters, the first stage is fed with a current 10 to 25% stronger than the second, subsequent stage. For a block of 100 x 100 mm, coils 74 and 76 are loaded with a frequency of 50 Hz and a voltage of 50 V and a force of 400 A, and coils 75 and 7j are loaded with a force of 320 A. The exchange field causes different pushing forces on the running steel, which, based on the arrangement of the magnetic poles described, cause a rotational movement in the molten material. If a deeper penetration of the mixing effect or a lower mixing speed is desired, the frequency is reduced accordingly, especially in the case of a large wall thickness of the mold tube.
Kytkentä voidaan toki valita myös niin, että magneettivuo kulkee napa-parien 70, 72 ja vastaavasti 71, 73 välissä, ja magneettikentän avulla aikaansaadaan kiertoliike näin. Tällöin vaikutetaan puolapariin 70, 72 esimerkiksi 400 A:11a ja napapareihin 71, 73 320 A:11a.Of course, the connection can also be selected so that the magnetic flux flows between the pole pairs 70, 72 and 71, 73, respectively, and the magnetic field is thus used to provide a rotational movement. In this case, the spool pair 70, 72, for example 400 A, and the pole pairs 71, 73 320 A are affected.
Suurempien harkko- tai aihioharkkokokojen ollessa kyseessä voidaan napojen lukumäärää korottaa. Kelojen epäsymmetrisen virtakuormituksen sijasta voidaan erilailla vaikuttavat työntövoimat aikaansaada vaiheiden erilailla vaikuttavin työntövoimin, esim. erilaisin kierrelu-vuin tai erilaisella naparautojen muodostamisella, kuten muuttamalla rautaytimen läpileikkauksen muotoa ja kokoa ja/tai napa-akselin suuntaa jne.In the case of larger ingot or billet sizes, the number of poles can be increased. Instead of an asymmetrical current load on the coils, different acting thrusts can be provided by different acting thrusts of the phases, e.g. different rotational currents or different formation of pole irons, such as changing the cross-sectional shape and size of the iron core and / or pole axis direction, etc.
63682 1063682 10
Epäsymmetrinen virtakuormitus ja vaihteleva geometrinen muoto voidaan myös yhdistää. Esitetyssä viimeisessä esimerkissä kuvataan sekoitta* mistä kaarimaisella työntöliikkeellä kokillissa. Tämä sekoittaminen voi kuitenkin myös tapahtua toisiojäähdytysvyöhykkeellä. Kaarimaisen työntösuunnan sijasta voidaan kokillissa käyttää myös suoralinjaista, tangon pituussuuntaan kulkevaa työntöliikettä.An asymmetrical current load and a variable geometric shape can also be combined. The last example shown illustrates mixing * with an arcuate pushing motion in a mold. However, this mixing can also take place in the secondary cooling zone. Instead of an arcuate pushing direction, a straight-line pushing movement in the longitudinal direction of the bar can also be used in the mold.
Keksinnön mukaista menetelmää voidaan käyttää kaikentyyppisissä tankovalulaitteissa, joissa on läpikulkukokilli, myös laitteissa kannatinesiprofiileiden valamiseksi ja muihin metalleihin kuin rautaan. Tankoihin, joissa on pitkät nestemäiset ytimet, voidaan vaikuttaa useammilla sekoittimilla samanaikaisesti.The method according to the invention can be used in all types of bar casting devices with a through-mold, also in devices for casting support profiles and for metals other than iron. Rods with long liquid cores can be operated with several mixers simultaneously.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH813478A CH632172A5 (en) | 1978-07-28 | 1978-07-28 | Method for the continuous casting of steel |
CH813478 | 1978-07-28 | ||
CH102979 | 1979-02-02 | ||
CH102979A CH635012A5 (en) | 1979-02-02 | 1979-02-02 | Method for the continuous casting of steel |
CH118479A CH635013A5 (en) | 1979-02-07 | 1979-02-07 | Method for the continuous casting of steel |
CH118479 | 1979-02-07 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI792307A FI792307A (en) | 1980-01-29 |
FI63682B FI63682B (en) | 1983-04-29 |
FI63682C true FI63682C (en) | 1983-08-10 |
Family
ID=27172616
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI792307A FI63682C (en) | 1978-07-28 | 1979-07-24 | FOER FARING FOER GJUTNING AV EN METALLSTAONG |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0008376B2 (en) |
AR (1) | AR217530A1 (en) |
AU (1) | AU528461B2 (en) |
BR (1) | BR7904814A (en) |
DD (1) | DD145069A5 (en) |
DE (2) | DE2965366D1 (en) |
DK (1) | DK147553C (en) |
ES (1) | ES483648A1 (en) |
FI (1) | FI63682C (en) |
SE (1) | SE440493B (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE410940C (en) * | 1978-04-05 | 1986-01-27 | Asea Ab | METHOD OF CHARACTERIZATION BY STRING |
SE430223B (en) * | 1979-11-06 | 1983-10-31 | Asea Ab | METHOD OF CHARACTERIZATION BY STRING |
CH646623A5 (en) * | 1980-03-20 | 1984-12-14 | Concast Ag | METHOD AND DEVICE FOR SUPPORTING A STEEL STRAND PRODUCED IN THE CONTINUOUS METHOD WHOSE LIQUID CORE IS STIRRED ELECTROMAGNETICALLY. |
CH650429A5 (en) * | 1980-10-30 | 1985-07-31 | Concast Holding Ag | METHOD FOR CONTINUOUSLY STEELING, ESPECIALLY SLABS. |
FR2530510B1 (en) * | 1982-07-23 | 1985-07-05 | Cegedur | ELECTROMAGNETIC CASTING PROCESS FOR METALS IN WHICH AT LEAST ONE MAGNETIC FIELD DIFFERENT FROM THE CONTAINMENT FIELD |
AT378138B (en) * | 1983-11-04 | 1985-06-25 | Voest Alpine Ag | STIRRING DEVICE ON A CONTINUOUS CASTING SYSTEM |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE6930213U (en) * | 1969-07-28 | 1970-07-30 | Mannesmann Ag | ARRANGEMENT OF AC-FLOWED COILS IN A SLAB CONTINUOUS CASTING PLANT |
SE410153B (en) * | 1976-05-21 | 1979-10-01 | Asea Ab | STRAND MOLDING FACILITY |
LU76942A1 (en) * | 1977-03-14 | 1978-10-18 | ||
SE410940C (en) * | 1978-04-05 | 1986-01-27 | Asea Ab | METHOD OF CHARACTERIZATION BY STRING |
-
1979
- 1979-07-24 DE DE7979102611T patent/DE2965366D1/en not_active Expired
- 1979-07-24 FI FI792307A patent/FI63682C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-07-24 EP EP19790102611 patent/EP0008376B2/en not_active Expired
- 1979-07-25 DD DD21460979A patent/DD145069A5/en unknown
- 1979-07-25 AR AR27744179A patent/AR217530A1/en active
- 1979-07-25 AU AU49220/79A patent/AU528461B2/en not_active Ceased
- 1979-07-26 BR BR7904814A patent/BR7904814A/en unknown
- 1979-07-26 DE DE19792930281 patent/DE2930281B2/en not_active Ceased
- 1979-07-27 SE SE7906413A patent/SE440493B/en unknown
- 1979-07-27 DK DK317279A patent/DK147553C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-07-27 ES ES483648A patent/ES483648A1/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI792307A (en) | 1980-01-29 |
EP0008376A1 (en) | 1980-03-05 |
AR217530A1 (en) | 1980-03-31 |
FI63682B (en) | 1983-04-29 |
SE440493B (en) | 1985-08-05 |
DK317279A (en) | 1980-01-29 |
DK147553B (en) | 1984-10-01 |
DK147553C (en) | 1985-03-04 |
DE2965366D1 (en) | 1983-06-16 |
AU528461B2 (en) | 1983-04-28 |
DE2930281B2 (en) | 1981-06-04 |
ES483648A1 (en) | 1980-04-16 |
BR7904814A (en) | 1980-04-22 |
DD145069A5 (en) | 1980-11-19 |
EP0008376B2 (en) | 1989-04-05 |
DE2930281A1 (en) | 1980-02-14 |
EP0008376B1 (en) | 1983-05-11 |
AU4922079A (en) | 1980-01-31 |
SE7906413L (en) | 1980-01-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3656537A (en) | Apparatus for producing continuously cast sections with agitation of the liquid core | |
US7735544B2 (en) | Method and system of electromagnetic stirring for continuous casting of medium and high carbon steels | |
KR101396734B1 (en) | Method and apparatus for controlling the flow of molten steel in a mould | |
US4016926A (en) | Electro-magnetic strirrer for continuous casting machine | |
JPS6188950A (en) | Molten-metal electromagnetic agitator | |
US4020890A (en) | Method of and apparatus for excluding molten metal from escaping from or penetrating into openings or cavities | |
KR930002836B1 (en) | Method and apparatus for continuous casting | |
US4030534A (en) | Apparatus for continuous casting using linear magnetic field for core agitation | |
US6712124B1 (en) | Method and apparatus for continuous casting of metals | |
EP2682201A1 (en) | Method and apparatus for the continuous casting of aluminium alloys | |
TWI406720B (en) | Method and device for the continuous casting of preliminary steel sections, in particular preliminary i-sections | |
FI63682C (en) | FOER FARING FOER GJUTNING AV EN METALLSTAONG | |
US4470448A (en) | Electromagnetic stirring | |
EP0850116B1 (en) | Electromagnetic device for use with a continuous-casting mould | |
US4158380A (en) | Continuously casting machine | |
CA1155630A (en) | Apparatus and method for electromagnetic stirring in a continuous casting installation | |
US5137077A (en) | Method of controlling flow of molten steel in mold | |
CA1148722A (en) | Process for the continuous casting of steel | |
US4106546A (en) | Method for inductively stirring molten steel in a continuously cast steel strand | |
JPH0390257A (en) | Electromagnetic stirring method in mold in continuous casting for slab | |
US4562881A (en) | Method for stirring in continuous casting | |
JP2005238276A (en) | Electromagnetic-stirring casting apparatus | |
CA1148720A (en) | Method of continuously casting metal | |
JPS61199557A (en) | Device for controlling flow rate of molten steel in mold for continuous casting | |
JPH048134B2 (en) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: CONCAST AG |