FI62916C - KORONAGENERATORANORDNING - Google Patents
KORONAGENERATORANORDNING Download PDFInfo
- Publication number
- FI62916C FI62916C FI750954A FI750954A FI62916C FI 62916 C FI62916 C FI 62916C FI 750954 A FI750954 A FI 750954A FI 750954 A FI750954 A FI 750954A FI 62916 C FI62916 C FI 62916C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- corona
- thyristor
- thyristors
- voltage
- series
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
- H01S3/097—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping by gas discharge of a gas laser
- H01S3/0975—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping by gas discharge of a gas laser using inductive or capacitive excitation
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
- H01S3/091—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping
- H01S3/0915—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by incoherent light
- H01S3/092—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by incoherent light of flash lamp
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/523—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
- Ac-Ac Conversion (AREA)
Description
RÄBrTI M flflMUlUTUI|UWAIIU ÄOQ Λ ,RÄBrTI M flflMULUTUI | UWAIIU ÄOQ Λ,
W ^ UTLÄOGNINOSSKIIIFT O* “ > OW ^ UTLÄOGNINOSSKIIIFT O * “> O
«mSS HQte-r. t eeddc *1 (SI) holVo·3 H 02 M 7/515 SUOMI—Fl N LAND 01) •Mmm —^ΜΜίΜβΜηβ 75095b (22) H>MwiM4M —Α«ιιίΜΙη|»<Η 27.03.75 ' * (23) Alluiptlvi—GMtigtactdag 27.03.75 (41) Taltat (ulkMnl—BlMt offMtllg 30.09.75 hintti· |t r«klct«r{Hallitus ... _________________ _ ^ V . . (44) NUirtvtkapnon j> k—UuHulem pvm.— n tauti- och ragistarstyralsan ' ' Aiwtten ucksd och xtljkrNUn pubikand 30.11.82«MSS HQte-r. t eeddc * 1 (SI) HolVo · 3 H 02 M 7/515 ENGLISH — Fl N LAND 01) • Mmm - ^ ΜΜίΜβΜηβ 75095b (22) H> MwiM4M —Α «ιιίΜΙη |» <Η 27.03.75 '* (23 ) Alluiptlvi — GMtigtactdag 27.03.75 (41) Chisels (ulkMnl — BlMt offMtllg 30.09.75 hintti · | tr «klct« r {Government ... _________________ _ ^ V.. (44) NUirtvtkapnon j> k — UuHulem pvm.— n tauti- och ragistarstyralsan '' Aiwtten ucksd och xtljkrNUn pubikand 30.11.82
(32)(33)(31) ryr***r tmtfum li«W prior** 29.03.7U(32) (33) (31) ryr *** r tmtfum li «W prior ** 29.03.7U
USA(US) U56396 (71) Union Carbide Corporation, 270 Park Avenue, New York, N.Y. 10017, USA(US) (72) Frank Eugene Lovther, Severna Park, Maryland, USA(US) (7h) Berggren Oy Ab (5U) Koronageneraattorijärjestelmä - Koronageneratoranordning Tämä keksintö kohdistuu koronageneraattorijärjestelmään, johon kuuluvat koronakenno, tasajännitelähde, muuntaja, jossa on pienjännitteinen ensiökäämi ja korkeajännitteinen toisiokäämi, joka on yhdistettynä mainittuun koronakennoon, jolloin muuntajan kierroslukusuhde on sovitettu niin, että toisiokäämiin saadaan korkeajännitepulssi kun enslöön syötetään suhteellisen alhainen jännite. Järjestelmässä on lisäksi ainakin kaksi tyristoria, jotka on kytketty sarjaan toistensa kanssa sekä mainitun tasajän-nitelähteen ja muuntajan pienjännitteisen ensiökäämin kanssa, sekä pulssielimet mainittujen tyristorien hilojen ohjaamiseksi halutulla taajuudella, jolloin tyristorit kommutoivat pienjännitteiseen ensiökäämiin koronakennon elektrodeilla tapahtuvan varautumisen seurauksena indusoituvan käänteisen jännitteen vaikutuksesta. Järjestelmässä ei ole muita elimiä tyristorien kommutoin-tia varten.USA (US) U56396 (71) Union Carbide Corporation, 270 Park Avenue, New York, N.Y. 10017, USA (72) Frank Eugene Lovther, Severna Park, Maryland, USA (7h) Berggren Oy Ab (5U) Corona Generator System - Koronageneratoranordning a primary winding and a high voltage secondary winding connected to said corona cell, the speed ratio of the transformer being adjusted so as to provide a high voltage pulse to the secondary winding when a relatively low voltage is applied to the primary. The system further comprises at least two thyristors connected in series with each other and with a low voltage primary winding of said DC voltage source and transformer, and pulse means for controlling the gates of said thyristors at a desired frequency, the thyristors commutating There are no other means in the system for commutating thyristors.
On yleisesti tunnettua, että koronageneraattorin kapasiteetti riippuu osittain tehosyöttöjen taajuudesta sen levyjen poikki. Perinteisesti suurjännitetehoa syötetään koronageneraattoriin 2 6291 6 primäärilähteen taajuudella, so. verkkotaajuudella. Koronagene-raattoreihin syötetyn tehon taajuuden nostamiseksi on ehdotettu, että käytettäisiin mekaanisesti toimivia (moottorigeneraattori) taajuusmuuttajia. On myös ehdotettu, että elektronisia piirejä, jotka sisältävät elektroniputkia tai jähmeän olotilan laitteita, voidaan käyttää taajuuden nostamiseen.It is well known that the capacity of a corona generator depends in part on the frequency of the power supplies across its plates. Traditionally, high voltage power is supplied to the corona generator at a frequency of 2 6291 6 primary sources, i. the network frequency. In order to increase the frequency of the power supplied to the corona generators, it has been proposed to use mechanically operated (motor generator) frequency converters. It has also been suggested that electronic circuits containing electron tubes or solid state devices can be used to increase the frequency.
Yleisesti on havaittu, että moottorigeneraattorin muodostamat taajuusmuuttajat ovat kalliita, eivätkä erityisen kestäviä. Sitä paitsi tunnetut taajuusmuuttajat, joissa käytetään elektroni-putkia tai jähmeän olotilan piirejä, ovat usein rajoitettuja hyötysuhteen osalta.It has generally been found that frequency converters formed by a motor generator are expensive and not particularly durable. In addition, known frequency converters using electron tubes or solid state circuits are often limited in terms of efficiency.
Suurtaajuusgeneraattoreissa käytetyt sarjaarikytketyt tyristorit on tunnettu mm. US-patenttijulkaisuista 3 579 111, 3 351 779 ja 3 784 838. Nämä julkaisut opettavat kuitenkin sen, että milloin käytetään useita sarjaan kytkettyjä tyristoreita, jännite jakautuu tasaisesti näiden kaikkien yli.The series-connected thyristors used in high-frequency generators are known e.g. U.S. Patent Nos. 3,579,111, 3,351,779, and 3,784,838. However, these publications teach that when multiple series-connected thyristors are used, the voltage is evenly distributed over all of them.
Keksinnön tarkoituksena on saada aikaan parannettu suurtaajuuk-sinen teholähdepiiri, joka sopii erityisesti käytettäväksi koro-nageneraattoreiden yhteydessä. Olennaista keksinnössä on se, että luovutaan tavanomaisesta pyrkimyksestä saada tyristoripii-rien impedanssit sekä jännitteet samanlaisiksi ja aikaansaadaan tahallisesti erilaiset impedanssiarvot, joko erilaisilla tyristoreilla tai erilaisilla lisäkomponenteilla.The object of the invention is to provide an improved high-frequency power supply circuit which is particularly suitable for use in connection with interest generators. Essential to the invention is the abandonment of the conventional attempt to make the impedances and voltages of thyristor circuits the same and to intentionally obtain different impedance values, either with different thyristors or with different additional components.
Keksinnön pääasiallisimmat tunnusmerkit selviävät oheisista patenttivaatimuksista.The main features of the invention will become apparent from the appended claims.
Päävaatimuksessa on ilmaistu, että impedanssien ero on vähintään 10 %, jotta ilmenisi, ettei kyseessä ole mikään tavallisten val-mistustoleranssien aiheuttama satunnainen ero, vaan komponentin-valinnalla aikaansaatu ja varmistettu ero. Se voidaan tietysti saada aikaan valitsemalla riittävän erilaiset tyristorit, tai vaihtoehtoisesti kytkemällä piiriin sopivat, toisistaan eroavat lisäkomponentit, kuten vastukset ja kondensaattorit.The main requirement states that the difference in impedances is at least 10% in order to show that this is not a random difference caused by ordinary manufacturing tolerances, but a difference obtained and confirmed by component selection. This can, of course, be achieved by selecting sufficiently different thyristors, or alternatively by connecting suitable, different components, such as resistors and capacitors, to the circuit.
3 629163,62916
Jotta tämä keksintö olisi helpommin ymmärrettävissä, annetaan seu-raava kuvaus pelkästään esimerkin vuoksi viitaten liitteenä oleviin piirroksiin, joissa:In order that the present invention may be more readily understood, the following description is given by way of example only with reference to the accompanying drawings, in which:
Kuva 1 on kytkentäkaavio, joka esittää suurjännitteistä suurtaajuista jännitesyöttöpiiriä koronageneraattoriin;Fig. 1 is a circuit diagram showing a high voltage high frequency voltage supply circuit to a corona generator;
Kuvat 2, 3 ja 4 esittävät erilaisia koronageneraattoreiden muotoja (joista osia on lohkaistu pois), joita voidaan käyttää kuvan 1 jännitesyöttöpiirin yhteydessä;Figures 2, 3 and 4 show various shapes of corona generators (parts of which have been cleaved off) which can be used in connection with the voltage supply circuit of Figure 1;
Kuva 5 on graafinen esitys piiristä saaduista tuloksista käytettäessä yhtä ohjattua tasasuuntaajaa eli tyristoria, jännitteen ollessa merkitty pystyakselille ja ajan vaaka-akselille;Figure 5 is a graphical representation of the results obtained from the circuit using a single controlled rectifier, i.e. a thyristor, with the voltage plotted on the vertical axis and time on the horizontal axis;
Kuva 6 on toinen käyrä, joka on piirretty samalla tavoin kuin kuva 5, mutta joka esittää lisäksi katkoviivana vertailuarvoja, jotka on saatu tämän keksinnön piiristä; jaFig. 6 is another curve drawn in the same manner as Fig. 5, but further showing as a dashed line the reference values obtained from the scope of the present invention; and
Kuvat 7 ja 8 esittävät suositeltavia jännitteen impedanssinsäätö-verkkoja, joita voidaan käyttää kuvan 1 piirissä.Figures 7 and 8 show preferred voltage impedance control networks that can be used in the circuit of Figure 1.
Piiri, joka on yleisesti hahmoteltu katkoviivalla 10 kuvassa 1, on tavanomainen, esim. US-patentin 3 784 838 perusteella tunnettu suodatettu puoliaaltotasasuuntauspiiri pulssitetun tasavirran syöttämiseen ja käsittää tasasuuntausdiodin 11, joka on yhdistetty kondensaattoriin 12 ja lähteeseen 13, joka syöttää 60-jaksoista 220 voltin vaihtovirtaa. Vaikka piirros esittää vain yhden puoli-aaltotasasuuntauspiirin käyttöä, joka sopii toimintaan yksivaihe-virralla, on tutkittu, että kolmivaiheiset siltatyyppiset tasasuun-tauspiirit sopivat erityisesti keksinnön kaupalliseen käyttöön ja että täysaaltotasasuuntausta voidaan haluttaessa käyttää puoliaal-lon sijasta.The circuit, generally outlined by dashed line 10 in Figure 1, is a conventional filtered half-wave rectifier circuit for supplying pulsed direct current, known from U.S. Pat. No. 3,784,838, and comprises a rectifier diode 11 connected to a capacitor 12 and a source 13 supplying 60 volt 220 cycles. alternating current. Although the drawing shows the use of only one half-wave rectifier circuit suitable for operation with single-phase current, it has been studied that three-phase bridge-type rectifier circuits are particularly suitable for commercial use of the invention and that full-wave rectifier can be used instead of half-wave if desired.
Tavanomainen pulssigeneraattoripiiri, joka sisältyy katkoviivan 20 rajoittamaan tilaan, käsittää muuntajan 21 ja kaksikantatransis-torin 22. Muuntajan toinen käämitys on kytketty sarjaan 60-jaksoi-sen 110 voltin vaihtovirtalähteen 23 kanssa, kun taas toinen käämitys on liitetty diodiin 24 ja yhteiseen johtimeen useille muille piirikomponenteille, joihin kuuluu kondensaattoreiden 25 ja 26 toinen puoli. Pulssigeneraattoripiiri 20 käsittää myös säätövastuksen 27 ja kiinteän vastuksen 28, jotka on myös yhdistetty kaksi- 11 6291 6 kantatransistoriin 22. Yksi kaksikantatransistorista 22 tuleva johto on yhteydessä kiinteiden vastusten 29 ja 29a kanssa. On ymmärrettävä, että useat erilaiset kaupallisesti saatavissa olevat pulssigeneraattorit sopivat käytettäväksi tässä keksinnössä.A conventional pulse generator circuit included in the space delimited by the dashed line 20 comprises a transformer 21 and a bipolar transistor 22. A second winding of the transformer is connected in series with a 60-cycle 110 volt AC power supply 23, while a second winding is connected to a diode 24 and a common conductor. , which include the other side of capacitors 25 and 26. The pulse generator circuit 20 also comprises a control resistor 27 and a fixed resistor 28, which are also connected to the base transistor 22 of the two-base transistor 22. One line from the double-base transistor 22 communicates with the fixed resistors 29 and 29a. It is to be understood that a variety of commercially available pulse generators are suitable for use in this invention.
Kuva 1 sisältää myös jähmeän olotilan tasa-vaihtovirtamuuttajapii-rin, jota on yleisesti hahmoteltu katkoviivalla 30, ja joka käsittää kaksi tyristoria 31 ja 32, jotka on kytketty sarjaan. Tyristorissa 31 on sisääntulojohto 35 ja tyristorissa 32 sisääntulojohto 36. Tasa-vaihtovirtamuuttajapiiriin sisältyy myös muuntaja 37, jossa on kaksi sekundäärikäämitystä, jotka on liitetty sarjaan j | kytkettyjen tyristorien 31 ja 32 sisääntuloihin 35 ja 36.Figure 1 also includes a solid state DC-DC converter circuit, generally outlined by dashed line 30, comprising two thyristors 31 and 32 connected in series. Thyristor 31 has an input line 35 and thyristor 32 has an input line 36. The DC-DC converter circuit also includes a transformer 37 with two secondary windings connected in series j | connected to inputs 35 and 36 of thyristors 31 and 32.
Tasa-vaihtovirtamuuttajapiiri 30 sisältää edelleen suurjännitemuun-! tajan 38 ja koronageneraattorin 40. Koronageneraattori 40 on esi tetty kaavamaisesti ja se käsittää yläelektrodin 41 ja alaelektro-din 42 sekä sähköä eristävän kerroksen 43 yläelektrodin 4l pin-! nalla ja sähköä eristävän kerroksen 44 alaelektrodin 42 pinnalla, j Koronaväli rajoittuu elektrodien 4l ja 42 väliin.The DC-DC converter circuit 30 further includes a high-voltage converter! 38 and a corona generator 40. The corona generator 40 is shown schematically and comprises an upper electrode 41 and a lower electrode 42 and an electrically insulating layer 43 on the surface of the upper electrode 4l. and on the surface of the lower electrode 42 of the electrically insulating layer 44, j The corona gap is bounded between the electrodes 41 and 42.
Yleisesti numerolla 40 esitetty koronageneraattori on liitetty muuntajan 38 korkeajännitekäämitykseen johtimien 46 ja 47 avulla.Generally, the corona generator shown at 40 is connected to the high voltage winding of the transformer 38 by conductors 46 and 47.
Piirroksen kuvat 2, 3 ja 4 paljastavat yksityiskohtaisemmin joukon koronageneraattoreiden muotoja, joita voidaan käyttää kuvan 1 piirissä.Figures 2, 3 and 4 of the drawing reveal in more detail the shapes of a number of corona generators that can be used in the circuit of Figure 1.
Kuvassa 1 esitetty koronageneraattori voi olla kuvassa 2 esitetyn kaltainen, jossa reaktiokammio 50 on varustettu kaasun tuloput-kella 51 ja kaasun poistoputkella 52. Kammion 50 sisällä ovat ylä-elektrodi 53 ja alaelektrodi 54, joiden väliin rajoittuu koronaväli 59, ja jotka on varustettu sähköä eristävillä posliinikerrok-silla 55 ja 56 samassa järjestyksessä. Elektrodit 53 ja 54 on liitetty johtamiin 57 ja 58, jotka puolestaan on liitetty suurjännit-teiseen, suurtaajuiseen jännitelähteeseen, jollainen jännite tuotetaan kuvan 1 esittämässä piirissä.The corona generator shown in Fig. 1 may be as shown in Fig. 2, in which the reaction chamber 50 is provided with a gas inlet pipe 51 and a gas outlet pipe 52. Inside the chamber 50 there are an upper electrode 53 and a lower electrode 54 bounded by a corona gap 59 and provided with electrically insulating means. with porcelain layers 55 and 56, respectively. The electrodes 53 and 54 are connected to conductors 57 and 58, which in turn are connected to a high-voltage, high-frequency voltage source, such voltage being produced in the circuit shown in Figure 1.
Kuva 3 esittää vaihtoehtoista koronageneraattorirakennetta, jossa elektrodit 60 ja 6l on erotettu toisistaan yhdellä lasisella sähköä eristävällä levyllä 62, joka rajoittaa kahta koronaväliä 63 ja 64.Figure 3 shows an alternative corona generator structure in which the electrodes 60 and 61 are separated by a single glass electrically insulating plate 62 defining two corona gaps 63 and 64.
5 629165,62916
Kuva 4 esittää vielä yhtä sopivaa koronageneraattorin muotoa käytettäväksi tässä keksinnössä, jossa muodossa elektrodilevyt 70 ja 71 on erotettu toisistaan yhden sähköä eristävän levyn 72 avulla, tässä tapauksessa posliinilla, joka on kiinnitetty ylimpään elekt-rodilevyyn 70, jolloin jäljelle jää yksi koronaväli 73 alemman elektrodilevyn 71 ja sähköä eristävän levyn 72 väliin. Vaikka kuvat 2, 3 ja 4 esittävät tyypillisiä levytyyppisiä koronageneraat-toreita, on ymmärrettävä, että muitakin hyvin tunnettuja korona-generaattorimuotoja, kuten putkityyppistä generaattoria voidaan käyttää.Figure 4 shows another suitable form of corona generator for use in the present invention, in which form the electrode plates 70 and 71 are separated by a single electrically insulating plate 72, in this case porcelain attached to the upper electrode plate 70, leaving one corona gap 73 for the lower electrode plate 71. and an electrically insulating plate 72. Although Figures 2, 3 and 4 show typical plate-type corona generators, it is to be understood that other well-known forms of Korona generators, such as a tube-type generator, may be used.
Havaitaan, että kuvassa 1 esitetyn piirin toimiessa tehonsyöttö-piirin 10 tasasuuntaaja/kondensaattoriyhdistelmä syöttää muuttumatonta tasavirtajännitettä, tyypillisesti 311 volttia (VT x 220 V), tasa-vaihtovirtamuuttajapiiriin 30 suurjännitemuuntajan 38 matala-jännitteisen käämityksen kautta, joka on kytketty sarjaan tehon-syöttöpiirin 10 kanssa kahden sarjaan kytketyn tyristorin 31 ja 32 välityksellä. Pulssigeneraattoripiiri 20 on säädetty tuottamaan haluttua laukaisupulssien pulssintoistotaajuutta, joka vaihtelee välillä n. 1/3-20 000 Hz, pulssimuuntajan 37 välityksellä, jonka ulostulo esiintyy kahdessa sekundäärikäämityksessä tyristorien 31 ja 32 sisääntuloissa 35 ja 36. Pulssipiiristä 20 tulevat laukaisu-pulssit saavat tyristorit johtamaan (hehkumaan) johtaen virtaa suurjännitemuuntajan 38 toisen puolen (so. matalajännitteisen käämityksen) läpi. Muuntajan 38 suurjännitekäämityksessä on n. 2,0- 20,0 kV:n korkeajännittteinen tehopulssi, joka sitten ilmestyy koronageneraattorin 40 levyjen 41 ja 42 väliin ionisoiden korona-välissä 45 olevan kaasun. Välin 45 sisältämä kaasu joutuu alttiiksi tälle suurjännitekoronalle; tapauksessa, jossa kaasu on happea tai sisältää sitä, muodostuu otsonia.It is found that when the circuit shown in Figure 1 is operating, the rectifier / capacitor combination of the power supply circuit 10 supplies a constant DC voltage, typically 311 volts (VT x 220 V), to the DC converter circuit 30 via a low voltage winding of the high voltage transformer 38 via two thyristors 31 and 32 connected in series. The pulse generator circuit 20 is adjusted to produce a desired pulse repetition frequency of tripping pulses ranging from about 1/3 to 20,000 Hz via a pulse transformer 37 whose output occurs in two secondary windings at the inputs 35 and 36 of the thyristors 31 and 32. The trip pulses from the pulse circuit 20 glow) resulting in current high-voltage transformer 38 of the other side (ie. the low-voltage winding) therethrough. The high voltage winding of the transformer 38 has a high voltage power pulse of about 2.0 to 20.0 kV, which then appears between the plates 41 and 42 of the corona generator 40, ionizing the gas in the corona gap 45. The gas contained in gap 45 is exposed to this high voltage corona; in the case where the gas is or contains oxygen, ozone is formed.
Mikäli tyristorit 31 ja 32 ovat johtavassa asennossa, ne on kytkettävä ei-johtavaan asentoon virran korkeataajuuspulssien aikaansaamiseksi suurjännitemuuntajan 38 välityksellä. Ko. piirissä, jossa tyristorit on kytketty sarjaan, kommutointi ei-johtavaan asentoon tapahtuu seuraavasti:If the thyristors 31 and 32 are in the conductive position, they must be connected to the non-conductive position to generate high frequency pulses of current through the high voltage transformer 38. Ko. in the circuit where the thyristors are connected in series, the commutation to the non-conductive position takes place as follows:
Kun yllä kuvattu tehopulssi suunnataan koronageneraattoriin 40, tapahtuu seuraava peräkkäisyys: 6 6291 6 (a) Suurjännitepurkaus saa aikaan sähköpurkauksen sillä hetkellä, kun jännite ylittää kaasun kipinöintijännitteen välin 45 poikki. Muodostuneet elektronit tulevat vedetyiksi sitä elektrodia kohti elektrodeista 41 ja 44, joka on positiivinen. Tämä elektronivirta muodostaa virrankulun, joka aiheuttaa koronatehon hajaantumisen tällä nimenomaisella jännitteellä. Elektronit eivät kykene läpäisemään eristävää kerrosta ja tästä johtuen ne kerääntyvät eristeeseen kuten kondensaattorissa. Tästä johtuen (b) virrankulku muuntajan 38 sekundääripuolella lakkaa ja enempi koronan toiminta lakkaa, kunnes seuraava tehopulssi ajetaan sisään. Kuitenkin äkillinen virran katkeaminen saa aikaan (c) vastakkaisen jännitepulssin muuntajan 30 sekundääripuolella Lenz’in lain mukaan. Tämä vastakkainen jännitepulssi siirtyy primääripuolelle ja syöttää näin ollen vastakkaisen jännitteen, joka tarvitaan (d) tyristorien 31 ja 32 poiskytkemiseen (kommutointiin). Jos tyristorien sisääntuloliitti-met 35 ja 36 nyt tyhjennetään energiasta, esiintyy viivettä seu-raavaan laukaisupulssiin saakka ja tämän viiveen aikana jännite tyristorien yli kasvaa.When the power pulse described above is directed to the corona generator 40, the following sequence occurs: 6 6291 6 (a) A high voltage discharge causes an electric discharge at the moment when the voltage exceeds the spark voltage of the gas across the gap 45. The electrons formed are drawn towards the electrode 41 and 44 which is positive. This electron current generates a current flow that causes the corona power to dissipate at this particular voltage. The electrons are unable to pass through the insulating layer and as a result they accumulate in the insulator as in a capacitor. As a result, (b) the current flow on the secondary side of the transformer 38 ceases and more corona operation ceases until the next power pulse is driven in. However, a sudden power failure causes (c) an opposite voltage pulse on the 30 second side of the transformer according to Lenz’s law. This opposite voltage pulse shifts to the primary side and thus supplies the opposite voltage required (d) to turn off (commutate) the thyristors 31 and 32. If the input terminals 35 and 36 of the thyristors 35 and 36 are now discharged of energy, there is a delay until the next trip pulse and during this delay the voltage across the thyristors increases.
Kahden sarjaan kytketyn kuvassa 1 esitetyn tyristorin käytön etuna on se, että tämä sovellutus rasittaa minkä tahansa yksinäisen tyristorin kapasiteettia, kun korkeita keskiarvotehoja tarvitaan. Korkea tarkoittaa tässä yhteydessä n. 40 000 W:n keskiarvoa, joka vastaa juuri yli 135 kg/päivä otsonia. Rajoittavia tyristorien parametreja ovat "poiskytketty" aika ja taajuus vaadituilla huippu-virroilla.The advantage of using the two thyristors shown in Figure 1 connected in series is that this application strains the capacity of any single thyristor when high average powers are required. High in this context means an average of about 40,000 W, which corresponds to just over 135 kg / day of ozone. Limiting thyristor parameters are "off" time and frequency at the required peak currents.
Kuva 5 alla esittää tyypillistä tyristorin jänniteohjelmaa piirille, jossa käytetään yhtä ainoaa tyristoria. Ensimmäinen hehkuminen tapahtuu kohdssa T^. Tyristorijännite putoaa (kytkeytyy) sitten arvosta Vmax paljon alempaan arvoon kun tyristoriFigure 5 below shows a typical thyristor voltage program for a circuit using a single thyristor. The first glow occurs at T ^. The thyristor voltage then drops (switches on) from Vmax to a much lower value when the thyristor
syttyy ja tyristori johtaa sitten hetkestä T^ hetkeen (tyypillisesti 100 mikrosekuntia)„ Hetkellä ilmestyy vastakkainen (kom-mutoiva) pulssi generaattorissa 40 tapahtuvan varauksen kasvun seurauksena. Hetkellä T^ tapahtuu poiskytkentä jännitteen muuttuessa negatiiviseksi, hetkellä T^ vastakkaisen pulssin kokonaisvaikutus on nolla ja tyristorijännite kipuaa takaisin arvoon V_QVlights up and the thyristor then leads from moment T to moment (typically 100 microseconds) „At the moment, the opposite (commutative) pulse appears as a result of the increase in charge in generator 40. At time T ^ the switch-off takes place when the voltage becomes negative, at time T ^ the total effect of the opposite pulse is zero and the thyristor voltage pains back to V_QV
IIICLAIIICLA
valmiiksi seuraavaa syttymistä varten.ready for the next ignition.
7 629167 62916
Parhaiden saatavissa olevien tyristorien on oltava alttiina vastakkaiselle tai nollajännitteelle vähintään 10-15 mikrosekunnin ajan mielenkiintoisilla suurtehotasoilla. Tämä tarkoittaa, että aikavälin T2-T4 on oltava vähintään 10-15 mikrosekuntia. Jos esimerkiksi jännite menee positiiviseksi (hetkellä T^) hetken T^ jälkeen lyhemmässä ajassa kuin tarvittava (10-15 mikrosekunnin) viivästys, tyristori ei tule täysin poiskytketyksi ja välittömästi joko tuhoaa itsensä tai polttaa mahdollisesti läsnä olevatsuojaa-vat sulakkeet.The best available thyristors must be exposed to opposite or zero voltage for at least 10 to 15 microseconds at interesting high power levels. This means that the time interval T2-T4 must be at least 10-15 microseconds. For example, if the voltage becomes positive (at time T 1) after a moment T 1 in a shorter time than the required delay (10-15 microseconds), the thyristor will not be completely turned off and will immediately either destroy itself or blow any protective fuses present.
Kuva 6 esittää kuinka tämän keksinnön sarjaan kytkettyjä tyristoreja käyttämällä kunkin tyristorin yli vaikuttavan piikkijännitteen pienentäminen voi pidentää aikaväliä, jona tyristorit ovat pois-kytkettyinä. Kuvan 1 piirissä varsinainen vastakkaisjännitteen kestoaika kasvaa lisäyksellä, jota esittää T^-T^1 kuvassa 6. Tästä johtuen jos kaksi tyristoria on sähköisesti sarjassa, ja jos ne on täydellisesti sovitettu yhteen, poiskytkentäaika kasvaa jopa 30-50 %. Jos tyristorit ovat impedanssiltaan erilaiset, ts. jos nämä kaksi (tai useampaa) tyristoria ovat erilaisia etenevän jännitteen-laskuominaisuuden suhteen, toinen tyristori voi pysyä poiskytket-tynä jopa 100-200 % kauemmin kuin se olisi yksin käytettynä, kun taas toisessa havaitaan vain suhteellisen pieni parannus. Kuitenkin, koska tyristorit ovat sarjassa, niiden on molempien "salpau-duttava” (so. pysyttävä johtavina) ennen kuin vahinko tapahtuu, joten toisen tyristorin 100-200 %:n parannus edustaa samaa luokkaa olevaa kokonaisparannusta, sillä toinen tyristori saattaa "salpautua" toistuvasti, mutta toinen ei koskaan.Figure 6 shows how, by using thyristors connected in series with the present invention, reducing the peak voltage across each thyristor can extend the time period during which the thyristors are off. In the circuit of Figure 1, the actual duration of the opposite voltage increases with the increase shown by T ^ -T ^ 1 in Figure 6. Therefore, if the two thyristors are electrically in series, and if they are perfectly matched, the switch-off time increases by up to 30-50%. If the thyristors are different in impedance, i.e. if the two (or more) thyristors are different in terms of the propagating voltage-drop feature, one thyristor can remain off for up to 100-200% longer than it would be when used alone, while the other detects only a relatively small improvement. However, because the thyristors are in series, they must both “block” (i.e., remain conductive) before damage occurs, so a 100-200% improvement in one thyristor represents a total improvement in the same order, as the other thyristor may “block” repeatedly. , but another never.
Tämä epätasapaino on aivan päinvastainen kuin sarjaan kytkettyjen tyristorien normaalikäytössä. Normaalisti tyristorit kuten kaikki muutkin tasasuuntaajan muodot ovat rajoitettuja vastakkaiselta jännitekapasiteetiltaan suunnilleen 1000 volttiin. Jos vaaditaan 3000 voltin käyttöä, kolme sarjaan kytkettyä yksikköä suoriutuu tehtävästä, jos ne on täydellisesti sovitettu yhteen. Ellei näin ole, heikoin niistä (esim. 900 volttia) vaurioituu saaden loput seuraamaan kuin jono kaatuvia dominonappuloita tai pelikortteja.This imbalance is the complete opposite of normal operation of series-connected thyristors. Normally, thyristors, like all other forms of rectifier, are limited in their opposite voltage capacity to approximately 1000 volts. If the use of 3000 volts is required, the three units connected in series will perform the task if they are perfectly matched. If not, the weakest of them (e.g. 900 volts) will be damaged, leaving the rest to follow like a string of falling dominoes or playing cards.
Mikä oleellista, yllä oleva suositeltava, epätasapainoon saatettu sarjaan kytketty tyristori-järjestely sallii nopeamman toiminnan 8 6291 6 (lyhyempi aikaväli T^-T^ poiskytkentätoimenpiteen aikana) kuin yhdellä tyristorilla tai edes tasapainotetulla tyristoriparilla, mikä itsessään tarjoaa huomattavan teknillisen edun yhden tyristorin käyttöön verrattuna. On ilmeistä, että lisäparannus voidaan saavuttaa kolmella tai usemmalla sarjaan kytketyllä tyristorilla.Essentially, the above recommended unbalanced series-connected thyristor arrangement allows faster operation 8 6291 6 (shorter time interval T ^ -T ^ during the shutdown operation) than with a single thyristor or even a balanced pair of thyristors, which in itself offers a significant technical advantage over the use of a single thyristor. It is obvious that further improvement can be achieved with three or more thyristors connected in series.
Näiden monien tyristorien epätasapainossa oleva etenevä jännite-varausominaisuus voi olla tyristorien luontainen sähköinen ominaisuus, joka on saatu aikaan valmistustekniikalla. Erilaisuus voidaan myös saada aikaan sijoittamalla korjaavia rinnakkain kytkettyjä impedanssielementtejä tyristorien yhteyteen. Tällainen järjestely esitetään kuvassa 7, joka esittää kuvan 1 sarjaan kytkettyjä tyristoreita 31 ja 32, joihin on lisätty epätasapainoittavat rinnan kytketyt verkkoimpedanssit vastusten 80 ja 8l muodossa. Vastusten 80 ja 81 arvojen ero on vähintään 10 %. Näin ollen, i ; jos vastuksen 80 arvo on 5 ohmia, vastuksen 8l arvo on joko n.The unbalanced forward voltage-charge characteristic of these many thyristors may be an inherent electrical characteristic of the thyristors provided by the fabrication technique. The difference can also be achieved by placing corrective impedance elements connected in parallel in connection with thyristors. Such an arrangement is shown in Fig. 7, which shows the thyristors 31 and 32 connected in series in Fig. 1, to which unbalanced network impedances connected in parallel in the form of resistors 80 and 8l have been added. The difference between the values of resistors 80 and 81 is at least 10%. Thus, i; if the value of resistor 80 is 5 ohms, the value of resistor 8l is either n.
i 4,5 tai 5,5 ohmia.i 4.5 or 5.5 ohms.
Kuvassa 8 esitetään suositeltavampi epätasapainoittava verkko, jossa rinnan kytketyt impedanssit sisältävät reaktiivisia komponentteja, tässä tapauksessa kondensaattorit 85 ja 86 yhdessä erisuurten vastusten 80 ja 81 kanssa, joita käytettiin yksin kuvassa I 7. Kondensaattorit 85 ja 86 toimivat suojaten tyristoreita 31 ja I 32 ei-toivotuilta ohimeneviltä korkeilta jännitteiltä ja näin j ollen toimivat hyvin tunnetussa "iskuvaimennin"-tehtävässä. Kon-densaattoreiden 85 ja 86 arvot voivat olla luokkaa 0,2 mikro-faradia.Figure 8 shows a more preferred unbalanced network in which the impedances connected in parallel contain reactive components, in this case capacitors 85 and 86 together with different resistors 80 and 81 used alone in Figure I 7. Capacitors 85 and 86 operate to protect thyristors 31 and I 32 from unwanted transient high voltages and thus operate in the well-known "shock absorber" function. The values of capacitors 85 and 86 can be of the order of 0.2 micro-farads.
Kuvassa 1 esitetty piiri on rakennettu tavanomaisista komponenteista, jotka ovat helposti saatavissa kaupallisista lähteistä. Eräässä tämän keksinnön suositeltavassa toteutusmuodossa kuvassa 1 esitetyt eri piirikomponentit voivat osua alla olevassa taulukossa esitettyihin määritelmiin.The circuit shown in Figure 1 is constructed of conventional components readily available from commercial sources. In a preferred embodiment of the present invention, the various circuit components shown in Figure 1 may fall within the definitions set forth in the table below.
9 6291 69 6291 6
Taulukko I Tasasuuntaajapiiri 10Table I Rectifier circuit 10
Viitenumero Komponentti NimellisarvoReference number Component Nominal value
11 Tasasuuntaajadiodi 1000 V - 1000 A11 Rectifier diode 1000 V - 1000 A
12 Kondensaattori 10-300 mikrofaradia 13 Jännitelähde 220 V vaihtovirtaa12 Capacitor 10-300 microfarads 13 Voltage source 220 V AC
Taulukko II Pulssigeneraattoripiiri 20Table II Pulse Generator Circuit 20
Viitenumero Komponentti NimellisarvoReference number Component Nominal value
21 Muuntaja 1 A 25 V21 Transformer 1 A 25 V
22 Kaksikantatransistori U 2 T22 Double-ended transistor U 2 T
23 Jännitelähde 110 V vaihtovirtaa23 Power supply 110 V AC
24 Diodi 1 A - 100 V24 Diodes 1 A - 100 V
25 Kondensaattori 2000 mikrofaradia -50V25 Capacitor 2000 microfaradia -50V
26 Kondensaattori 0,2 mikrofaradia - 50V26 Capacitor 0.2 microfarads - 50V
27 Säätövastus 10 000 ohmia - 1W27 Control resistor 10,000 ohms - 1W
28 Vastus 1/4 W28 Answer 1/4 W
29 Vastus 1/4 W29 Answer 1/4 W
30 Vastus 1/4 w30 Answer 1/4 w
Taulukko III Tasa-vaihtovirtamuuttajapiiri 30Table III DC-AC converter circuit 30
Viitenumero Komponentti Nimellisarvo 31 ja 32 Tyristori GE-tyyppi 394-1000 A:n piikki kohdalla 2000 V Hz 600 V 10-15Reference number Component Nominal values 31 and 32 Thyristor GE type 394-1000 A peak at 2000 V Hz 600 V 10-15
mikrosek. poiskytkentä tai GE-tyyppi 609-3000 A:n piikki kohdalla 2000 Vmikrosek. shutdown or GE type 609-3000 A peak at 2000 V
Hz 1200 V, 35 mik rosek. poiskytkentä 37 Pulssimuuntaja Pulse Engineering Type 5258 38 Muuntaja Käämitysten suhde 9:1Hz 1200 V, 35 microns. switch-off 37 Pulse transformer Pulse Engineering Type 5258 38 Transformer Winding ratio 9: 1
Kuten kuvasta 1 nähdään tämä piiri sisältää koronageneraattorin, jonka yleisesti esitetään olevan vastakkaislevytyyppiä. Erilaisia korona-generaattorityyppien rakenteita kuvataan amerikkalaisessa patentissa nro 3 798 457, joka on aikaisemmin jätetty sisään. Kuten tässä patentissa esitetään koronageneraattorit sisältävät elektrodilevyt, jotka on mieluummin päällystetty posliiniemalieristeillä, joiden paksuus on luokkaa n. 0,10-0,5 mm. Vastakkaisten levyjen rajoittama koronarako on mieluurranin luokkaa 0,75-2,0 mm. Nämä koronageneraattorit toimivat mieluummin korkeammilla jännitteillä, jotka ovat luokkaa 2,0-30,0 kV, 10 6291 6 taajuudella, joka vaihtelee välillä n. 1/3-20 000 Hz.As seen in Figure 1, this circuit includes a corona generator, which is generally shown to be of the opposite plate type. Various structures of Corona generator types are described in U.S. Patent No. 3,798,457, previously filed. As disclosed in this patent, the corona generators comprise electrode plates, preferably coated with porcelain enamelers having a thickness of the order of about 0.10 to 0.5 mm. The corona gap bounded by the opposing plates is of the order of 0.75-2.0 mm. These corona generators prefer to operate at higher voltages in the order of 2.0-30.0 kV, 10 6291 6 at a frequency ranging from about 1/3 to 20,000 Hz.
Eräässä suositeltavassa koronageneraattorin toiminnassa happea tai happea sisältävää kaasua, kuten ilmaa tai happirikasteista ilmaa muutetaan otsoniksi. Havaitaan, että tietyn koronageneraattorin kyky tuottaa otsonia hapesta riippuu jossain määrin sen tehon taajuudesta, jota syötetään sen elektrodilevyjen poikki, Tämän keksinnön toteutuksessa taajuus, jota kuvan 1 tehonsyöttöpiiri tuottaa, voi vaihdella välillä n. 2000-3000 Hz. Havaitaan, että verrattuna alan aikaisempiin teholähteisiin, jotka normaalisti tuottavat luokkaa 50-60 Hz olevia taajuuksia, tämän keksinnön teholähde kykenee näin ollen tuottamaan paljon paremmat tulokset mitä tulee koronageneraattorien kapasiteettiin ja hyötysuhteeseen.In one preferred operation of the corona generator, oxygen or an oxygen-containing gas such as air or oxygen-enriched air is converted to ozone. It is found that the ability of a particular corona generator to produce ozone from oxygen depends to some extent on the frequency of the power supplied across its electrode plates. In the practice of this invention, the frequency produced by the power supply circuit of Figure 1 may range from about 2000-3000 Hz. It is found that, compared to prior art power supplies that normally produce frequencies in the order of 50-60 Hz, the power supply of the present invention is thus capable of producing much better results in terms of the capacity and efficiency of corona generators.
Laitteen toiminnan kuvaamiseksi yksityiskohtaisesti annetaan seuraava esimerkki.The following example is given to illustrate the operation of the device in detail.
EsimerkkiExample
Kuvassa 1 yleisesti esitetty tehosyöttöpiiri on liitetty kuvassa 2 esitetyntyyppisen koronageneraattorin johtimiin ja kuvan 1 pulssigene- raattori 20 on säädetty toimimaan 2000 Hz:n taajuudella. Kummankin 2 . .The power supply circuit generally shown in Fig. 1 is connected to the conductors of a corona generator of the type shown in Fig. 2, and the pulse generator 20 of Fig. 1 is set to operate at a frequency of 2000 Hz. Both 2. .
elektrodilevyn pinta-ala on 322 cm , elektrodiväli on 1,1 mm ja levyillä olevan sähköä eristävän posliinipäällysteen paksuus on luokkaa 0,2 mm.the electrode plate has an area of 322 cm, an electrode gap of 1.1 mm and an electrically insulating porcelain coating on the plates of the order of 0.2 mm.
Vertailukokeena liitettiin koronageneraattori myöhemmin tavanomaiseen 60 Hz:n pulssilla toimivaan jännitelähteeseen.For comparison, a corona generator was later connected to a conventional 60 Hz pulse voltage source.
Havaittiin, että ensimnäisessä tapauksessa käytettäessä 2000 Hz:n taajuutta laite kykeni tuottamaan 4500 g/h otsonia käyttäen 400 000 g/h:n happisyöttöä. Kuitenkin käytettäessä 60 Hz:n teholähdettä generaattori kykeni tuottamaan 135 g otsonia tunnissa käyttäen samaa syöttöä .It was found that in the first case, using a frequency of 2000 Hz, the device was able to produce 4500 g / h of ozone using a 400,000 g / h oxygen supply. However, using a 60 Hz power supply, the generator was able to produce 135 g of ozone per hour using the same feed.
Vaikka yllä oleva kuvaus ja erikoisesimerkki paljastavat kyseisen suur-jännitteisen suurtaajuusteholähteen käytön koronageneraattorin yhteydessä, tätä piiriä voidaan käyttää tehon aikaansaamiseen muita laitteita varten, joilla on samanlaiset kuormitusominaisuudet. Näin ollen kuvassa 1 koronageneraattori 40 voidaan korvata plasmaa synnyttävällä tai laserin käyttölaitteella.Although the above description and special example reveal the use of such a high voltage high frequency power supply in connection with a corona generator, this circuit can be used to provide power for other devices with similar load characteristics. Thus, in Figure 1, the corona generator 40 may be replaced by a plasma generating or laser drive.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US45639674A | 1974-03-29 | 1974-03-29 | |
US45639674 | 1974-03-29 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI750954A FI750954A (en) | 1975-09-30 |
FI62916B FI62916B (en) | 1982-11-30 |
FI62916C true FI62916C (en) | 1983-03-10 |
Family
ID=23812588
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI750954A FI62916C (en) | 1974-03-29 | 1975-03-27 | KORONAGENERATORANORDNING |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS50133426A (en) |
CA (1) | CA1050099A (en) |
DE (1) | DE2513026A1 (en) |
FI (1) | FI62916C (en) |
FR (1) | FR2266360B1 (en) |
GB (1) | GB1500773A (en) |
IT (1) | IT1034658B (en) |
NO (1) | NO751082L (en) |
SE (1) | SE404472B (en) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4330762A (en) * | 1979-03-21 | 1982-05-18 | United Kingdom Atomic Energy Authority | Circuit for stabilizing an electrical discharge within a glow discharge gas laser |
US4451766A (en) * | 1982-05-03 | 1984-05-29 | Hughes Aircraft Company | Radio frequency laser pumping system |
US5443800A (en) * | 1993-06-01 | 1995-08-22 | Liftech Corporation | Pulse train generating circuit for control of an ozone generating means |
-
1975
- 1975-02-25 CA CA220,736A patent/CA1050099A/en not_active Expired
- 1975-03-25 DE DE19752513026 patent/DE2513026A1/en not_active Withdrawn
- 1975-03-26 NO NO751082A patent/NO751082L/no unknown
- 1975-03-27 FR FR7509772A patent/FR2266360B1/fr not_active Expired
- 1975-03-27 SE SE7503623A patent/SE404472B/en unknown
- 1975-03-27 GB GB13023/75A patent/GB1500773A/en not_active Expired
- 1975-03-27 JP JP50036148A patent/JPS50133426A/ja active Pending
- 1975-03-27 FI FI750954A patent/FI62916C/en not_active IP Right Cessation
- 1975-03-27 IT IT21759/75A patent/IT1034658B/en active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1034658B (en) | 1979-10-10 |
SE404472B (en) | 1978-10-02 |
SE7503623L (en) | 1975-09-30 |
NO751082L (en) | 1975-09-30 |
FI62916B (en) | 1982-11-30 |
FR2266360B1 (en) | 1981-08-07 |
CA1050099A (en) | 1979-03-06 |
DE2513026A1 (en) | 1975-10-02 |
AU7964675A (en) | 1976-09-30 |
FI750954A (en) | 1975-09-30 |
FR2266360A1 (en) | 1975-10-24 |
JPS50133426A (en) | 1975-10-22 |
GB1500773A (en) | 1978-02-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10587188B2 (en) | Resonant pulsed voltage multiplier and capacitor charger | |
US4446513A (en) | DC/AC Bridge inverter including a switching aid and inductive energy recovery circuit | |
JPS6221280B2 (en) | ||
US4027169A (en) | High frequency power supply | |
US6998791B2 (en) | Discharge power supply apparatus | |
HU199324B (en) | Device for breaking the arc discharge of spark machining equipments | |
US4385261A (en) | Method and apparatus for the execution of gas discharge reactions | |
JPH02241933A (en) | Ignition device of gas turbine engine | |
FI62916C (en) | KORONAGENERATORANORDNING | |
US3942093A (en) | Multiple corona generator system | |
US4002921A (en) | High frequency power supply | |
JPH11579A (en) | Pulse electric power source device for electric dust collection and protection method thereof | |
CN101263748A (en) | Electric fence energiser output energy control | |
US4909812A (en) | Device for power supply of gas-cleaning electrical precipitators | |
JPH0720379B2 (en) | High frequency high voltage power supply | |
US3944780A (en) | Power supply source for arc welding | |
US4677631A (en) | Gas laser power supply apparatus | |
JPS5989582A (en) | Static electric energy converter assembly with semiconductor | |
JPH09320791A (en) | Static electricity eliminating method of movable body | |
US3469170A (en) | Firing circuit for semiconductive controlled rectifiers | |
JPH0744076B2 (en) | Discharge lamp lighting device | |
JP3961201B2 (en) | Laser power supply | |
JPS6176071A (en) | Power source for neutral particle incident device | |
SU650196A1 (en) | Device for extinguishing electric machine field | |
SU815895A1 (en) | High-voltage pulse modulator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: UNION CARBIDE CORP |