FI62712B - KUGGHJULSPUMP OCH / ELLER -MOTOR - Google Patents
KUGGHJULSPUMP OCH / ELLER -MOTOR Download PDFInfo
- Publication number
- FI62712B FI62712B FI790420A FI790420A FI62712B FI 62712 B FI62712 B FI 62712B FI 790420 A FI790420 A FI 790420A FI 790420 A FI790420 A FI 790420A FI 62712 B FI62712 B FI 62712B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- pressure
- pump
- gears
- bearing
- coating
- Prior art date
Links
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 24
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 23
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 claims description 16
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 claims description 16
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 11
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010974 bronze Substances 0.000 claims description 3
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920006358 Fluon Polymers 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- YSGSDAIMSCVPHG-UHFFFAOYSA-N valyl-methionine Chemical compound CSCCC(C(O)=O)NC(=O)C(N)C(C)C YSGSDAIMSCVPHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
- F04C2/086—Carter
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C15/00—Component parts, details or accessories of machines, pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C2/00 - F04C14/00
- F04C15/0003—Sealing arrangements in rotary-piston machines or pumps
- F04C15/0023—Axial sealings for working fluid
- F04C15/0026—Elements specially adapted for sealing of the lateral faces of intermeshing-engagement type machines or pumps, e.g. gear machines or pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Hydraulic Motors (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
Description
R55FH rB] (11)KUULUTUSJULKAISUR55FH rB] (11) NOTICE OF ADVERTISEMENT
l j v ' utlAggningsskrift ol 2.l j v 'utlAggningsskrift ol 2.
C Patentti nySnni-lty 10 02 1983 >^3j5 (4$)pa t <? n t m c d d va t ^ ~ ^ (51) Ky.ik?/iB*.ci.3 F 04 C 2/08 SUOMI—FINLAND (21) ^«^"r»*-*********, T90k2° (22) H»k*m(«pUv*—Aieeknlnjyd·! 08.02.79 ^ (23) AlkupUvi—GIMfhmdag 08.02 · T9 (41) Tellut JulMwkal — BIMt «ffmcNg 09 - 08.80C Patent nySnni-lty 10 02 1983> ^ 3j5 ($ 4) pa t <? ntmcdd va t ^ ~ ^ (51) Ky.ik? /iB*.ci.3 F 04 C 2/08 FINLAND — FINLAND (21) ^ «^" r »* - *********, T90k2 ° (22) H »k * m (« pUv * —Aieeknlnjyd ·! 08.02.79 ^ (23) AlkupUvi — GIMfhmdag 08.02 · T9 (41) Tellut JulMwkal - BIMt «ffmcNg 09 - 08.80
Patentti- ja rukisterlhallittis ... ...._____ ._. . ..,., .. ,n _ , ^ _ (44) Nlhtlvllcripunon )« luitiL|ulkalaun p*m. — 29.10.82National Board of Patents and Rye ... ...._____ ._. . ..,., .., n _, ^ _ (44) Nlhtlvllcripunon) «luitiL | ulkalaun p * m. - 29.10.82
PtMant· och raglstantyraltan ' ' AimAIcm uthgd och utlikrtften public·»*) (32)(33)(31) Prr*«ty muoUcm·—Begin) prtorkat (71) Valmet Oy, Punanotkonkatu 2, 00130 Helsinki 13, Suomi-Finland(FI) (72) Erkki Mänttäri, Jyväskylä, Suomi-Finland(FI) (7M Forssen 4 Salomaa Oy (5M Hammaspyöräpumppu ja/tai -moottori - Kugghjulspump och/eller -motorPtMant · och raglstantyraltan '' AimAIcm uthgd och utlikrtften public · »*) (32) (33) (31) Prr *« ty muoUcm · —Begin) prtorkat (71) Valmet Oy, Punanotkonkatu 2, 00130 Helsinki 13, Finland-Finland (FI) (72) Erkki Mänttäri, Jyväskylä, Finland-Finland (FI) (7M Forssen 4 Salomaa Oy (5M Gear Pump and / or Motor - Kugghjulspump och / eller -motor
Keksinnön kohteena on hammaspyöräpumppu ja/tai -moottori, jossa on kaksi ryn-nössä olevaa hammaspyörää, joiden akselit on laakeroitu runkoon erillisillä laakeriholkeilla, joiden päätyihin hammaspyörien otsapinnat vastaavat ja jotka holkit ovat akselien suunnassa liikkuvia ja paineen avulla hammaspyörien otsapintoja vasten tiivistettyjä, hammaskammiossa vallitsevan paineen ollessa johdettu laakeriholkkien aksiaalitasapainotuskentästä tiiviste-elimillä eristettyihin osapainekenttiin paineentasausreikien kautta, jotka paineen-tasausreiät sijaitsevat laakeriholkeissa, sopivimmin pumpun/moottorin keskimääräistä toimintaolosuhdetta vastaavan paineennousualueen olennaisesti keskikohdalla etenkin laakeriholkkien kallistumisen eliminoimiseksi vaihtelevis-sa toimintaolosuhteissa.The invention relates to a gear pump and / or motor having two reciprocating gears, the shafts of which are mounted on the frame by separate bearing sleeves, the ends of which correspond to the end faces of the gears and which sleeves are axially movable and pressurized against the end faces of the gears. being derived from the axial balancing field of the bearing bushes to partial pressure fields insulated by sealing means through pressure equalization holes located in the bearing bushes, preferably at the center of the pressure rise area corresponding to the average operating condition of the pump / motor.
Ennestään tunnetuissa hammaspyöräpumpuissa ja -moottoreissa ei ole yleisesti eliminoitu toimintaolosuhteiden, kuten öljyn viskositeetin vaihtelun aiheuttamaa laakeriholkkien aksiaalimomenttia, joka vaikuttaa laakeriholkkeja kal-listavasti tai sitten eliminointi on tapahtunut joko usean osapainekentän avulla tai paineentasauskäytävät on sijoitettu laakeriholkkien ulkokehälle, jolloin osapainekenttä on yhteydessä vuoroin korkeaan paineeseen ja vuoroin matalaan paineeseen aiheuttaen osapainekentässä haitallista paineenvaihtelua, 2 62712 joka rasittaa sekä laakeriholkin otsapintaa että tiivisteitä.In the prior art gear pumps and motors, the axial torque of the bearing bushes caused by operating conditions, such as oil viscosity, which has a tilting effect on the bearing bushes, or the elimination has occurred in a high-pressure manner alternately at low pressure, causing detrimental pressure fluctuations in the partial pressure field, 2 62712 which strains both the end face of the bearing sleeve and the seals.
Edellä mainitut epäkohdat on eliminoitu hakijan aikaisemmissa suomalaisissa patenteissa n:ot 51992 ja 51993 esitetyissä hammaspyöräpumpuissa. Ensinmainitussa patentissa esitetylle ennestään tunnetulle hammaspyöräpumpulle tai moottorille on laakeriholkkien kallistumisen eliminoimiseksi vaihtelevissä toimintaolosuhteissa pääasiallisesti tunnusomaista se, että hammaskammiossa vallitseva paine on johdettu laakeriholkkien aksiaalitasapainotuskentästä tiiviste-elimillä eristettyihin osapainekenttiin paineentasausreikien kautta, jotka paineentasausreiät sijaitsevat laakerointiholkeissa keskimääräistä toimintaolosuhdetta vastaavan paineennousualueen olennaisesti keskikohdalla laakeriholkkien kallistumisen eliminoimiseksi vaihtelevissa toimintaolosuhteissa.The above-mentioned drawbacks have been eliminated in the gear pumps disclosed in the applicant's previous Finnish patents Nos. 51992 and 51993. In the former patent shown previously known gear pump or motor is the bearings tilted to eliminate a varying operating conditions, mainly characterized in that the current hammaskammiossa pressure is derived from the bearings aksiaalitasapainotuskentästä sealing means isolated osapainekenttiin through the pressure relief holes, the pressure equalization holes are located in laakerointiholkeissa of average operating conditions of pressure increase in the region substantially at mid to eliminate the bearings tilted to varying operating conditions.
Esillä olevan keksinnön yleistarkoituksena on kehittää edelleen edellä mainituissa Fi-patenteissa esitettyä hammaspyöräpumppu- ja -moottorirakennetta.It is a general object of the present invention to further develop the gear pump and motor structure disclosed in the aforementioned Fi patents.
Tarkemmin sanottuna tarkoituksena on aikaansaada sellainen edellä määritellyn kaltainen pumppu/moottori, jonka volymetrinen ja mekaaninen hyötysuhde on parempi kuin ennestään tunnetuissa pumpuissa.More specifically, the object is to provide a pump / motor as defined above which has better volumetric and mechanical efficiency than previously known pumps.
Tarkoituksena on myös pumpun/moottorin käyttöiän pidentäminen.It is also intended to extend the life of the pump / motor.
Eräänä tyydyttävästi ratkaisemattomana ongelmana ennestään tunnetuissa pumpuissa, myös em. hakijan Fi-patenteissa esitetyissä pumpuissa, on ollut laakeri-hoikkien otsapintojen tiivistysvaikeudet sekä otsapintojen liian nopea kuluminen. Kuluminen on ollut erityisen suurta suurilla pumpun kierrosnopeuksilla esim. nopeusalueella 2000...3000 r/min. Hammaspyörien otsapintojen kulumista on aiheuttanut erityisesti hydrauliöljyssä olevat hiukkasmaiset ja hiovat epäpuhtaudet. Tällaisia epäpuhtauksia esiintyy etenkin ajoneuvo- ja työkone-hydrauliikassa käytetyissä pumpuissa/moottoreissa. Lisäksi kulumista on aiheuttanut se, että nämä pumput joutuvat käymään hyvin laajoissa rajoissa vaihtelevissa ulkolämpötiloissa. Keksinnön eräänä tarkoituksena onkin saada aikaan sellainen pumppu ja/tai moottori, joka soveltuu erityisen hyvin ajoneuvo- ja työkonehydrauliikkakäyttöön.One of the unsatisfactorily solved problems in the previously known pumps, also in the pumps disclosed in the above-mentioned Applicant's Fi patents, has been the difficulty of sealing the bearing-thin end faces and the excessive wear of the end faces. Wear has been particularly high at high pump speeds, e.g. in the speed range 2000 ... 3000 rpm. Wear on the front surfaces of the gears has been caused in particular by particulate and abrasive impurities in the hydraulic oil. Such contaminants occur especially in pumps / motors used in vehicle and implement hydraulics. In addition, wear has been caused by the fact that these pumps have to run over very wide limits at varying outdoor temperatures. It is therefore an object of the invention to provide a pump and / or motor which is particularly well suited for use in vehicle and implement hydraulics.
Keksinnön eräänä erityistarkoituksena on aikaansaada sellainen laite, joka soveltuu käytettäväksi sekä pumppuna että moottorina.It is a particular object of the invention to provide such a device which is suitable for use as both a pump and a motor.
3 6271 23 6271 2
Aikaisemmin hydraulimoottorien konstruoinnissa on ilmennyt vaikeuksia ennen-muuta sen takia, että moottori useasti käynnistetään siten, että moottoria kuormittaa jo alunperin suuri lähtömomentti ja tällöin joudutaan moottorin käynnistyspainetta kasvattamaan, jolloin hammaspyörät ja niiden laakerihol-kit painautuvat yhä suuremmalla pintapaineella vastakkain, mistä on seurauksena moottorin käynnistystä vastustavan kitkamomentin jatkuva kasvu paineen kasvaessa. Tällöin saatetaan joutua sellaiseen noidankehään, ettei moottori lainkaan käynnisty. Keksinnön tarkoituksena on tämänkin epäkohdan poistaminen.In the past, difficulties have been encountered in the construction of hydraulic motors, mainly due to the fact that the motor is often started so that the motor is initially loaded with a large starting torque and the motor starting pressure is increased, so that the gears and their bearing bushes are pressed against the motor. a continuous increase in the resistive frictional moment as the pressure increases. In this case, you may find yourself in such a vicious circle that the engine will not start at all. The object of the invention is to eliminate this drawback as well.
Edellä ilmaistujen päämäärien saavuttamiseksi ja sanottujen epäkohtien poistamiseksi keksinnön mukaiselle hydraulipumpulle ja/tai -moottorille on pääasiallisesti tunnusomaista se, että laakeriholkkien tasomaiset hammaspyörien otsapintoja vasten tulevat päätysivut ovat varustetut PTFE-muovia tai muuta vastaavaa muovia sisältävällä päällysteellä, joka on ainakin jossakin määrin elastista ja alhaisen kitkakertoimen omaavaa ja että laakeriholkkien kallistuminen on eliminoitu siinä määrin, ettei hammaspyörien otsapintojen ja päällysteen pintapaine olennaisesti pääse vaihtelemaan, ei ainakaan siinä määrin, että päällyste olisi irtoamiselle tai paikalliselle turmeltumiselle alttiina.In order to achieve the above objects and to eliminate the above-mentioned drawbacks, the hydraulic pump and / or motor according to the invention is mainly characterized in that the planar end faces of the bearing sleeves against the gear face and that the tilting of the bearing bushes is eliminated to the extent that the surface pressure of the gear face surfaces and the coating cannot fluctuate substantially, at least not to the extent that the coating is prone to peeling or local deterioration.
Varustettaessa keksinnön mukaisesti laakeriholkit erityisellä päällystyksellä, jolle on ominaista pieni kitkakerroin ja hyvä hankauskestävyys, saadaan pumpun käyttöikää ja otsapintojen tiiviyttä olennaisesti parannettua. Lisäetuna saadaan aikaan se, että keksinnön mukaiset otsapintojen päällysteet kykenevät absorpoi-maan hiovia partikkeleja, mikä osaltaan vähentää kulumista ja lisää hammaspyörien otsapinnan tiiviyttä.By providing the bearing bushes with a special coating according to the invention, which is characterized by a low coefficient of friction and good abrasion resistance, the service life of the pump and the tightness of the end faces can be substantially improved. An additional advantage is that the face coatings according to the invention are able to absorb abrasive particles, which contributes to reducing wear and increasing the tightness of the gear face.
Keksinnön mukaisessa pumpussa/moottorissa toteutuvat seuraavat uudet ja yllättävät edut: Keksinnön mukaisessa pumpussa/moottorissa saadaan pumpun höyty-suhde paranemaan ja kiinnileikkautumisvaara vähenemään sekä pienillä kier-rosnopeuksilla (< n. 600 r/min.) että suurilla kierrosnopeuksilla ( > n. 1500 r/min.). Ennestään tunnetuissa pumpuissa pienillä pyörimisnopeuksilla pumpun tuotto pienenee etenkin lisääntyvien vuotojen takia.The following new and surprising advantages are realized in the pump / motor according to the invention: In the pump / motor according to the invention, the pump ratio of the pump is improved and the risk of entrapment is reduced at both low speeds (<approx. 600 rpm) and high speeds (> approx. 1500 r / min.). In previously known pumps at low speeds, the output of the pump decreases, especially due to increasing leaks.
Kun pumppuun kuitenkin tuodaan jatkuvasti mekaanista tehoa, eikä sitä virtaa pumpusta ulos tuoton mukana, muuttuu mekaaninen energia vuotohäviöiden vaikutuksesta lämpöenergiaksi ja tällöin on olemassa ilmeinen pumpun kiinnileik-kautumisvaara. Suurilla käyttönopeuksilla puolestaan kitkahäviöt alkavat pienempiin nopeuksiin verrattuna suhteellisesti enemmän kasvaa, mistä aiheutuu pumpun ja etenkin sen laakereiden kuumenemista, ja laakerointiominaisuuksien huonontuessa on olemassa ilmeinen kiinni leikkautumisen vaara, mihin osaltaan johtaa öljyn viskositeetin pieneneminen lämpenemisen johdosta. Kiinnileikkau-tumisen yleisenä syynä voidaan pitää sitä, että pumpun sisäosat lämpenemisen johdosta laajenevat pumpun tai moottorin ulkokuoren pysyessä kylmempänä ja 4 62712 laajentuessa suhteellisesti vähemmän. Keksinnön mukaisessa pumpussa/moottoris-sa saadaan kierrosnopeusaluetta täten laajennetuksi sekä alapäästä että yläpäästä, mikä on käytännössä hyvin arvokas etu, etenkin ajoneuvo- ja työkone-hydrauliikassa käytetyissä pumpuissa/moottoreissa. Lisäetuna on se, että pumpun/moottorin mekaaninen hyötysuhde paranee koko kierrosnopeusalueella.However, when mechanical power is continuously applied to the pump and does not flow out of the pump with the output, the mechanical energy is converted into thermal energy due to leakage losses, and there is an obvious risk of the pump sticking. At high operating speeds, on the other hand, the friction losses start to increase relatively more than at lower speeds, causing the pump and especially its bearings to heat up, and there is an obvious risk of shearing as the bearing properties deteriorate, due to reduced oil viscosity due to heating. A common cause of sticking can be considered that the internal parts of the pump expand due to heating as the outer shell of the pump or motor remains colder and relatively less expands. In the pump / motor according to the invention, the speed range can thus be extended from both the lower end and the upper end, which is a very valuable advantage in practice, especially in pumps / motors used in vehicle and implement hydraulics. An additional advantage is that the mechanical efficiency of the pump / motor is improved over the entire speed range.
Seuraavassa keksintöä selostetaan yksityiskohtaisesti viittaamalla oheisen piirustuksen kuvioissa esitettyyn keksinnön erääseen sovellutusesimerkkiin, jonka yksityiskohtiin keksintö ei ole rajoitettu.The invention will now be described in detail with reference to an embodiment of the invention shown in the figures of the accompanying drawing, to which the invention is not limited.
Kuvio 1 esittää osittain leikattua yleiskuvaa keksinnön mukaisesta pumpusta/ moottorista ja tähän kuvioon on merkitty pistekatkoviivalla eri toiminta-olosuhteita vastaavat hammaskammion paineennousualueet (P ) sekä näitä vas-taavat osapainekammion paineennousualueet (P napakoordinaatistoihin, joiden keskipisteenä on pumpun akselien keskipisteet.Fig. 1 shows a partially sectioned general view of a pump / motor according to the invention, and in this figure the pressure rise areas (P) of the tooth chamber corresponding to different operating conditions and the corresponding partial pressure chamber pressure rise areas (P) are marked with dotted lines in polar coordinate centers
Kuvio 2 esittää leikkausta II-II kuviossa 1.Figure 2 shows section II-II in Figure 1.
Kuvio 3 esittää leikkausta III-III kuviossa 2 ja tästä kuviosta näkyy pumpun kiinnityslaippa.Figure 3 shows a section III-III in Figure 2 and this figure shows the mounting flange of the pump.
Kuvio 4 esittää keksinnön mukaisen pumpun/moottorin laakeriholkkia erillisenä osittain leikattuna.Figure 4 shows the bearing sleeve of a pump / motor according to the invention in a separate partial section.
Kuvio 5 esittää laakeriholkkia vastakkaisesta, sen päällysteen suunnasta nähtynä.Figure 5 shows the bearing sleeve as seen from the opposite direction of its coating.
Kuvio 6 esittää keksinnön mukaisessa pumpussa käytettyä tiivistettä tuki-elimineen.Figure 6 shows a seal used in a pump according to the invention with its support members.
Kuvio 6A esittää leikkausta A-A kuviossa 6 ja kuvio 6B esittää leikkausta B-B kuviossa 6.Fig. 6A shows section A-A in Fig. 6 and Fig. 6B shows section B-B in Fig. 6.
Kuvio 7 esittää tiivistetukia ja tiivisterenkaita erillisinä.Figure 7 shows the seal supports and seal rings separately.
Kuvio 8 esittää suorakulmaisessa koordinaatistossa kuviossa 1 napakoordinaa-tistossa esitetyt eri toimintaolosuhteita kuvaavat sekä hammaskammion että vastaavasti osapainekentän paineennousualueen (P^ Ja ia vaaka-akseleille on merkitty kirjaimin A-H kuvioon 1 vastaavasti merkityt kohdat.Fig. 8 shows, in a rectangular coordinate system, the various operating conditions shown in the polar coordinate system shown in Fig. 1 illustrate both the tooth chamber and the partial pressure field pressure rise area (P ^ and ia, respectively).
5 6271 25 6271 2
Kuvioiden 1,2 ja 3 mukaisessa hammaspyöräpumpussa on molemmilta puolilta avonainen runko 1, jossa pesä 2, joka muodostuu kahdesta toisensa osittain yli— leikkaavasta ympyrälieriöstä. Pesä 2 on suljettu tiukasti ja tiiviisti kiin-nityslaipalla 3 sekä päätylaipalla 4. Kiinnityslaipassa 3 on reikä 5, jonka läpi käyttöakseli 6 menee. Reiässä 5 on akselitiiviste 10, joka estää öljy-vuodot sekä ilman ja epäpuhtauksien pääsyn pumpun sisään.The gear pump according to Figures 1, 2 and 3 has a body 1 open on both sides, with a housing 2 consisting of two circular cylinders which partially intersect. The housing 2 is tightly and tightly closed by a fastening flange 3 and an end flange 4. The fastening flange 3 has a hole 5 through which the drive shaft 6 passes. The hole 5 has a shaft seal 10 which prevents oil leaks and air and contaminants from entering the pump.
Pumpun pesään 2 on sijoitettu kaksi rynnössä olevaa hammaspyörää 8 ja 9, joiden akselit 6 ja 7 on laakeroitu holkkeihin 11,12,13 ja 14. Hammaspyörien 8 ja 9 akselitapit 6 ja 7 ovat yhtenäistä ainetta varsinaisten hammaspyörien 8 ja 9 kanssa. Laakeriholkkien 11,12,13 ja 14 sisään on puristettu liukuhol-kit 15,16,17 ja 18. Laakeriholkit 11-14 on sovitettu pumpun pesään 2 sopivim-min liukutiukkuudella. Laakeriholkkien 11-14 ulkohalkaisija on toleranssi-vaihtelun verran suurempi kuin hammaspyörän 8,9 pääympyrän halkaisija. Hammaspyörän 8,9 akselit 6,7 on sovitettu liukutiukkuudella liukuholkkeihin 15-18. Laakeriholkkien 11-14 ulkokehällä on tasopinnat 19, jossa pesän 2 lieriöiden ylileikkuulinjat kohtaavat. Laakeriholkkien 11-14 keskipisteiden etäisyys on mitoitettu suuremmaksi kuin pesän lieriöiden keskipisteiden etäisyys. Laakeriholkit 11-14 ovat akselinsuuntaan liikkuvia ja sijaitsevat kukin yksi sivu hammaspyörän kylkipintaa vasten. Laakeriholkit 11-14 on yhdistetty parittain pidätintapilla 36, joka on sovitettu laakeriholkkien reikiin riittävällä välyksellä, joka sallii laakeriholkkien 11-14 vapaan asennoitumisen.Housed in the pump housing 2 are two racks of gears 8 and 9, the shafts 6 and 7 of which are mounted on sleeves 11, 12, 13 and 14. The shaft pins 6 and 7 of the gears 8 and 9 are integral with the actual gears 8 and 9. Sliding sleeves 15, 16, 17 and 18 are pressed inside the bearing sleeves 11, 12, 13 and 14. The bearing sleeves 11 to 14 are fitted in the pump housing 2, preferably with a sliding tightness. The outer diameter of the bearing sleeves 11-14 is larger by a tolerance variation than the diameter of the main circle of the gear 8.9. The shafts 6.7 of the gear 8.9 are fitted with a sliding tightness to the sliding sleeves 15-18. The outer circumference of the bearing sleeves 11-14 has planar surfaces 19 where the cross-cutting lines of the cylinders of the housing 2 meet. The distance between the centers of the bearing bushes 11-14 is dimensioned to be greater than the distance between the centers of the housing cylinders. The bearing sleeves 11-14 are axially movable and are located one side each against the side surface of the gear. The bearing sleeves 11-14 are connected in pairs by a retaining pin 36 fitted in the holes of the bearing sleeves with sufficient clearance to allow the bearing sleeves 11-14 to be freely positioned.
Pumpun runkoon 1 on koneistettu rengasmaiset urat 21 muototiivistettä 22 varten. Laippojen 3 ja 4 sekä hoikkien 11,12,13 ja 14 otsapintojen välissä olevat rakotilat 23 ja 24 on muototiivisteen 22 avulla tiivistetty ulkopuolisten vuotojen estämiseksi. Muototiiviste 22 on poikkipinnaltaan suorakulmion muotoinen ja korkeudeltaan suurempi kuin urat 21 tehokkaan tiivistyksen varmistamiseksi.The pump body 1 is machined with annular grooves 21 for a form seal 22. The gaps 23 and 24 between the flanges 3 and 4 and the end faces of the sleeves 11, 12, 13 and 14 are sealed by means of a form seal 22 to prevent external leaks. The form seal 22 is rectangular in cross-section and larger in height than the grooves 21 to ensure effective sealing.
Yhtenäisen muototiivisteen 22 ja tiivistetukien 26,27 ja 28 avulla on osa aksiaalitasapainotuskentästä 25 eristetty osapainekentiksi 29 ja 30 sekä ma-talapainekentäksi 31. Laakeriholkin 11-14 kaulan ympärillä oleva tiiviste-rengas 28 on muotoiltu siten, että laakereiden ja hammaspyörän 8,9 otsapintojen kulumisesta johtuva välysten kasvu ei aiheuta vuotoja tiivisteen ja kannen välistä. Rakotilan 23 ja 24 suuretessa puristaa tiivisteeseen vaikuttava työpaine tiivisterenkaat 28 tiukasti laippoja 3 ja 4 vasten. Muototiiviste 22 on valmistettu öljynkestävästä kumista ja tiivistetuet 26,27 ja 28 kokoon- 6 6271? puristumattomasta materiaalista. Tiivistetukeen 26 on tehty uritus 38, johon toleranssivaihtelusta aiheutuva ylimääräinen osa muototiivisteestä 22 painuu eikä tiiviste pääse painamaan laakeriholkkeja vinoon.By means of a uniform shaped seal 22 and sealing supports 26, 27 and 28, part of the axial balancing field 25 is insulated as partial pressure fields 29 and 30 and low pressure field 31. The sealing ring 28 around the neck of the bearing sleeve 11-14 is shaped so that the bearings and gears 8,9 the resulting increase in clearances will not cause leaks between the seal and the cover. As the gap 23 and 24 increase, the working pressure acting on the seal presses the sealing rings 28 firmly against the flanges 3 and 4. The form seal 22 is made of oil-resistant rubber and the seal supports 26,27 and 28 size 6 6271? of non-compressible material. A groove 38 is made in the seal support 26, into which the excess part of the form seal 22 caused by the tolerance variation is pressed and the seal cannot press the bearing sleeves obliquely.
Osapainekentät 29 ja 30 on paineentasausreikien 32 avulla yhteydessä hammas-kammioon. Aksiaalitasapainotuskenttä 25 on kanaalin 33 avulla suoraan yhteydessä pumpun korkeapainepuolelle pumpun työpaineeseen P ja matalapainekent-tä 31 on reiän 34 ja kanaalin 35 kautta yhteydessä pumpun imupuolelle.The partial pressure fields 29 and 30 communicate with the tooth chamber by means of pressure equalization holes 32. The axial balancing field 25 is directly connected to the pump operating pressure P by means of the channel 33 and the low pressure field 31 is connected to the suction side of the pump via the hole 34 and the channel 35.
Hydrodynaamisesti voidellun liukulaakerin vuotoöljyt johdetaan laipoissa 3 ja 4 olevaa porausta 37 myöten pumpun imupuolelle (kuvio 3).Leakage oils from the hydrodynamically lubricated plain bearing are led down the bore 37 in the flanges 3 and 4 to the suction side of the pump (Fig. 3).
Kuvioissa 6,6A ja 6B esitetty muototiiviste 22' on tarkoitettu pumppu-moottori-yhdistelmään, joka täten tulee pyörimään kahteen vastakkaiseen suuntaan ja tätä varten muototiivisteessä on kaksi rinnakkaista osapainekenttää 29a,29b ja 30a,30b, jotka sijaitsevat symmetrisesti tiivisteen keskitason suhteen. Muototiivisteessä 22' on sen ulkokehällä tiivistetuki 42, jonka poikkileikkaus näkyy kuviosta 6B. Matalapainekentässä/korkeapainekentässä 25/31 on myös nauhamaiset tiivistetuet 41, jonka poikkileikkaukset näkyvät kuviosta 6. Tii-vistetuet 41 ja 42 on tehty esim. PTFE-muovista tai muusta vastaavasta aineesta.The mold seal 22 'shown in Figures 6,6A and 6B is intended for a pump-motor assembly which will thus rotate in two opposite directions and for this purpose the mold seal has two parallel partial pressure fields 29a, 29b and 30a, 30b symmetrically with respect to the center plane of the seal. The form seal 22 'has a seal support 42 on its outer circumference, the cross section of which is shown in Figure 6B. The low pressure field / high pressure field 25/31 also has strip-like sealing supports 41, the cross-sections of which are shown in Figure 6. The sealing supports 41 and 42 are made of, for example, PTFE plastic or the like.
Keksinnön mukaisessa hammaspyöräpumpussa on häviöt pyritty eliminoimaan mm. seuraavasti: Hammaspyörien 8,9 ryntösuhde on valittu mahdollisimman suureksi (yli 1,2), jolloin ryntö on jatkuvaa eikä vuotoja pääse tapahtumaan hammaspyörien 8,9 ryntökohdassa. Hammaspyörän 8,9 puoleisiin laakeriholkkien 11-14 otsapintoihin on tehty lovet, joiden kautta paineenalainen öljy puristuu takaisin painepuolelle, joten volymetrinen hyötysuhde ei tämän takia pienene. Hammaspyörien 8,9 ulkokehä on mitoitettu riittävän suureksi, jolloin työpaine painaa hammaspyörää 8,9 ja laakeriholkkeja 11-14 rungon 1 imupuolta vasten ja tiivistää siellä metallisesti. Laakeriholkit 11-14 ovat akselinsuun-taan liikkuvia ja pumpun työpaine painaa niitä hammaspyörien 8,9 otsapintoja vasten. Työpaine painaa muototiivistettä 22 ja tiivisterengasta 28 tiukasti laippoja 3 ja 4 vasten ja estää öljyvuodot pumpun uiko- ja imupuolelle.In the gear pump according to the invention, efforts have been made to eliminate losses e.g. as follows: The gear ratio 8.9 of the gears is selected to be as high as possible (more than 1.2), so that the groove is continuous and no leaks can occur at the 8.9 groove of the gears. Notches are made in the end faces of the bearing sleeves 11-14 on the 8.9 side of the gear, through which the pressurized oil is compressed back to the pressure side, so that the volumetric efficiency is not reduced. The outer circumference of the gears 8.9 is dimensioned large enough, so that the working pressure presses the gear 8.9 and the bearing sleeves 11-14 against the suction side of the body 1 and seals there metallically. The bearing sleeves 11-14 are axially movable and are pressed against the end faces of the gears 8.9 by the working pressure of the pump. The working pressure presses the form seal 22 and the sealing ring 28 firmly against the flanges 3 and 4 and prevents oil leaks on the outside and suction side of the pump.
Koska laakeriholkkien 11 ja 12 sekä 13 ja 14 keskipisteiden etäisyys on mitoitettu suuremmaksi kuin pesän 2 lieriöiden keskipisteiden etäisyys, laakeriholkit 11-14 nousevat pesän 2 kehälle, jolloin syntyvä voimakomponentti pu- 7 62712 ristaa laakeriholkkeja 11-14 tiukasti yhteen ja aikaansaa tehokkaan tiivistyksen tasopintojen 19 välille. Lisäksi pumpun työpaine painaa laakeriholkkeja 11 ja 12 sekä 13 ja 14 yhteen.Since the distance between the centers of the bearing sleeves 11 and 12 and 13 and 14 is dimensioned to be greater than the distance between the centers of the cylinders of the housing 2, the bearing sleeves 11-14 rise to the perimeter of the housing 2. between. In addition, the working pressure of the pump presses the bearing sleeves 11 and 12 and 13 and 14 together.
Koska laakeriholkkien 11-14 otsapintoihin on tehty lovet, joiden kautta öljy pääsee takaisin painepuolelle, ei ryntökohdassa hammasloveen synny painehuip-puja, jolloin laakerivoima ja -kitka jäävät pieniksi. Hammaspyörän 8,9 ja laakeriholkkien 11-14 otsapinnan välisen kitkan ja kallistumisen eliminoimiseksi on keksinnön mukaisesti huolehdittu osapainekentän 29,30 avulla siitä, että ulkoa laakeriholkkeja 11-14 ja hammaspyörän 8,9 otsapintaa vastaan suuntautuvat voimat tulevat vain vähän suuremmiksi kuin sisältä hammaskammiosta vastaan vaikuttavat, senhetkisten toimintaolosuhteiden paineennousua P ^ vastaavat aksiaalivoimat.Since notches are made in the end faces of the bearing sleeves 11-14, through which the oil can return to the pressure side, no pressure peaks are generated in the tooth notch at the rupture point, so that the bearing force and friction remain small. According to the invention, in order to eliminate friction and tilting between the gear 8,9 and the end face of the bearing sleeves 11-14, it is provided by means of a partial pressure field 29.30 that the forces against the outer bearing sleeves 11-14 and the gear 8.9 end face only slightly greater than against the inside of the tooth chamber. , the axial forces corresponding to the pressure rise P ^ of the current operating conditions.
Kuvioissa esitetyn pumpun toimintaa selostetaan tarkemmin kuvioiden 1 ja 8 kaaviollisiin paineennousukäyriin ja P^ viitaten. Paineennousukäyrät P^ kuvaavat hammaskammion painetta eri asemissa ja eri toimintaolosuhteissa TQp T°med ja TO^ ja paineennousukäyrät P ^ kuvaavat osapainekenttien 29,30 painetta, joka on saatu hammaskammion paineesta paineentasausreiän 32 kautta. Toimintaolosuhteet TO^ ja TO^ voidaan ajatella äärimmäisiksi, vastakkaisiksi toimintaolosuhteiksi niin, että toimintaolosuhde T0^ kuvaa pienintä toiminta-lämpötilaa ja suurinta öljyn viskositeettia ja toimintaolosuhde TO^ suurinta toimintalämpötilaa ja pienintä öljyn viskositeettia. Pumpun toimintalämpötilan kasvaessa ja öljyn viskositeetin pienentyessä eli siirryttäessä toimintaolosuhteeseen TO2 päin, siirtyy samalla myös hammaskammion paineennousualue Ρ pumpun imupuolelle päin. Tällöin kasvaa myös hammaskammion puolelta laakeriholkkeja 11-14 kallistava momentti, jolloin osapainekenttään 29,30 tarvitaan suurempi paine laakeriholkkien 11-14 kallistumisen estämiseksi. Paineennousu-käyrien P^ integraali (kuviossa 8 havainnollisesti käyrien P^ ja vaaka-akselin välillä A-D rajoittama pinta-ala) on tietyllä tavalla verrannollinen laakeriholkkeja 11-14 kallistavaan momenttiin ja tämä integraali suurenee siirryttäessä toimintaolosuhteesta TO^ toimintaolosuhteeseen TC^ päin. Sijoittamalla paineentasausreikä 32 keskimääräistä toimintaolosuhdetta TO vastaavan paineennousualueen (kuviossa 1 ja 8 olennaisesti sama kuin väli B-C) olennaisesti keskikohdalle saadaan kuvioissa 1 ja 8 havainnollistetulla tavalla tasaisesti kasvava paine P osapainekenttään 29,30 (väli F-G kuviossa 8) ja laakeriholkkien 11-14 kallistuminen haitallisine seurauksineen tulee eliminoiduksi kaikissa toimintaolosuhteissa. Kuviossa 8 vinoviivoitettu alue kuvaa kaaviollisesti paineentasausreiän 32 keksinnön mukaista sijoitusaluetta 8 6 ? 71 2 ja kuviossa 8 on ajateltu paineentasausreikä 32 sijoitetun vinoviivoitetun alueen keskelle.The operation of the pump shown in the figures will be described in more detail with reference to the schematic pressure rise curves of Figs. The pressure rise curves P ^ represent the pressure in the tooth chamber at different positions and under different operating conditions TQp T ° med and TO ^ and the pressure rise curves P ^ represent the pressure of the partial pressure fields 29.30 obtained from the pressure in the tooth chamber through the pressure equalization hole 32. The operating conditions TO ^ and TO ^ can be thought of as extreme, opposite operating conditions, so that the operating condition T0 ^ describes the lowest operating temperature and the highest oil viscosity and the operating condition TO ^ the highest operating temperature and the lowest oil viscosity. As the operating temperature of the pump increases and the viscosity of the oil decreases, i.e. moves towards the operating condition TO2, the pressure rise range Ρ of the tooth chamber also moves towards the suction side of the pump. In this case, the torque tilting the bearing sleeves 11-14 from the side of the tooth chamber also increases, whereby a higher pressure is required in the partial pressure field 29,30 to prevent the bearing sleeves 11-14 from tilting. The integral of the pressure rise curves P1 (illustrated in Fig. 8 by the area bounded by the curves P1 and the horizontal axis A-D) is in some way proportional to the tilting moment of the bearing bushes 11-14, and this integral increases from the operating condition TO to the operating condition TC1. By placing the pressure equalization hole 32 in the center of the pressure rise area corresponding to the average operating condition TO (substantially the same as the gap BC in Figures 1 and 8), a steadily increasing pressure P is obtained in the partial pressure field 29.30 (gap FG in Fig. 8) and bearing sleeves 11-14 will be eliminated under all operating conditions. The slashed area in Fig. 8 schematically illustrates the placement area 8 6 of the pressure equalization hole 32 according to the invention. 71 2 and Fig. 8 consider a pressure equalization hole 32 in the middle of a slashed area.
Kuvioihin 4 ja 5 viitaten selostetaan seuraavassa keksinnön mukaisessa pumpus-sa/moottorissa käytettyjen laakeriholkkien 11-14 rakenne. Kuvioissa 4 ja 5 on esitetty laakeriholkki 11', mutta kuten kuvioista 1 ja 2 näkyy kaikki pumpun moottorin laakeriholkit 11,12,13 ja 14 ovat samanlaisia. Laakeriholkki 11 1 on päänmuodoltaan sylinterirenkaan muotoinen ja siinä on tasopinta 19. Laakeriholkit on varustettu kuivalaakereilla 15', joina ovat esim. Clasier DU-laakerit (tavaramerkki) laakeriholkit.Referring to Figures 4 and 5, the structure of the bearing sleeves 11-14 used in the pump / motor according to the invention will now be described. Figures 4 and 5 show the bearing sleeve 11 ', but as shown in Figures 1 and 2, all bearing bushes 11, 12, 13 and 14 of the pump motor are similar. The bearing sleeve 11 1 has a cylindrical ring-shaped head shape and a flat surface 19. The bearing sleeves are provided with dry bearings 15 ', which are, for example, Clasier DU (trademark) bearing bushes.
Keksinnön mukaisesti laakeriholkit on varustettu polytetrafluorieteeniä (PTFE) tai muuta vastaavaa verraten pehmeää ja elastista sekä alhaisen kitkakertoi-men omaavaa muovimateriaalia olevalla, hammaspyörien 8,9 otsapintoja vasten tulevalla päällysteellä 40. Päällystettä 40 on kuvioon 5 merkitty ristivii-voituksella ja kuvioon 4 pistekatkoviivalla. Mainittu PTFE-muovi tunnetaan myös Teflon- ja Fluon-tavaramerkistä. Päällyste 40 puristuu elastisesti hammaspyörien 8 ja 9 otsapintoja vasten. PTFE:llä on pieni kitkakerroin ja se kestää varsin korkeita ja matalia lämpötiloja ja se on kemiallisesti passiivista. PTFE-päällyste 40 voidaan tehdä kiinnittämällä esim. PTFE-levy liimaamalla, juottamalla tai muuten vastaavasti laakeriholkkien 11-14 toiseen tasomaiseen päätyyn. Edellistä kestävämpi päällyste 40 saadaan aikaan käyttämällä erilaisia PTFErn ja metallien yhdistelmiä, jotka on aikaansaatu ja kiinnitetty esim. sintraamalla hiekkapuhallettuun laakeriholkin sivupintaan. Kuparilla tai tinapronssilla kyllästetyllä PTFE:llä on alkuperäinen kitkakerroin. Tällöin saadaan aikaan päällyste 40, jolla on edullisempi lämmönjohtavuus ja lämpölaajenemiskerroin kuin pelkällä PTFErllä. Myös lyijypulveria voidaan käyttää PTFErn kanssa. Erityisen edullinen on sellainen päällysteen 40 rakenne, joka muodostuu laakeriholkin 11-14 päätyyn kiinnisintratusta huokoisesta tinapronssikerroksesta, tinaprossin ollessa täytetty PTFErn ja lyijypulverin seoksella ja pintakerroksena päällysteen 40 pintakerroksen muodostuessa n. 0,03 mmm paksuisesta kerroksesta samaa seosta. Kun tällainen päällyste 40 hankaa hammaspyörien terässivupintaa vasten, irtautuu päällysteestä 40 päällimmäinen kerros, joka siirtyy osittain teräkseen. Tämä siirtymä on päällysteen 40 ja hammaspyörien sivupintojen yhteistoiminnalle tärkeä tapahtuma.According to the invention, the bearing bushes are provided with a coating 40 of polytetrafluoroethylene (PTFE) or other similar relatively soft and elastic plastic material with a low coefficient of friction against the end faces of the gears 8.9. Said PTFE is also known from the Teflon and Fluon trademarks. The coating 40 is elastically pressed against the end faces of the gears 8 and 9. PTFE has a low coefficient of friction and can withstand quite high and low temperatures and is chemically passive. The PTFE coating 40 can be made by attaching e.g. a PTFE sheet by gluing, soldering or otherwise correspondingly to the second planar end of the bearing sleeves 11-14. A more durable coating 40 is provided using various combinations of PTFE and metals provided and secured, e.g., by sintering, to a sandblasted side surface of a bearing sleeve. PTFE impregnated with copper or tin bronze has an original coefficient of friction. This provides a coating 40 which has a more favorable thermal conductivity and coefficient of thermal expansion than PTFE alone. Lead powder can also be used with PTFE. Particularly preferred is a structure of the coating 40 consisting of a porous tin bronze layer sintered to the end of the bearing sleeve 11-14, the tin brass being filled with a mixture of PTFE and lead powder and the surface layer of the coating 40 being about 0.03 mm thick. When such a coating 40 rubs against the steel side surface of the gears, the uppermost layer comes off the coating 40 and partially migrates to the steel. This transition is an important event for the interaction of the coating 40 and the side surfaces of the gears.
Kuvioiden 4 ja 5 mukaisesti laakeriholkeissa 11' on syvennykset 43, joiden tarkoituksena on vähentää rynnössä olevien hammaspyörien hampaiden väliin muodostuvien hammaskammioidenpulsaatiota päästämällä kyseiset kammiot purkautumaan 9 6271? urien 43 kautta. Laakeriholkeissa on lisäksi rengasolake 44 päällysteen 40 vastakkaisella puolella.As shown in Figs. through grooves 43. The bearing bushes further have a ring shoulder 44 on the opposite side of the cover 40.
Kuviosta 5 näkyvät kaksi paineentasausreikää 32a ja 32b, jotka tulevat muoto-tiivisteen 22’ (kuvio 6) rajoittamien osapainekenttien 29a,29a;30a,30b olennaisesti keskikohdalle.Figure 5 shows two pressure equalization holes 32a and 32b coming substantially to the center of the partial pressure fields 29a, 29a; 30a, 30b delimited by the form seal 22 '(Figure 6).
Vaikka muovilaakereille suositellaan vain n. 1 m/s liukunopeuksia, niin koska päällysteen 40 pinnassa vaikuttaa myös paineväliaineen voitelu, on havaittu olevan mahdollista käyttää päällysteen 40 ja hammaspyörien 40 otsapintojen välillä suuruusluokkaa 10 m/s olevaa liukunopeutta, joka vastaa n. 3000 r/min:n pumpun/moottorin kierrosnopeutta.Although only sliding speeds of about 1 m / s are recommended for plastic bearings, since the lubrication of the pressure medium also affects the surface of the coating 40, it has been found possible to use a sliding speed of the order of 10 m / s between the coating 40 and the gears 40, corresponding to about 3000 rpm. pump / motor speed.
Sillä seikalla, että edellä selostettua PTFE-päällystettä 40 käytetään juuri sellaisessa pumpussa, jossa laakeriholkkien kallistuminen on eliminoitu pumpun/moottorin vaihtelevissa toimintaolosuhteissa tämän hakemuksen päävaati-muksen johdannossa määritellyllä tavalla, on yhdistelmävaikutusta ja synergiaa ennenmuuta siksi, että keksinnön mukaisen päällysteen 40 käytön kaikki edut tulevat korostetusti esille ja päällyste saadaan kestäväksi ja sellaiseksi, ettei se irtoa juuri sen takia, etteivät laakeriholkit kallistele eikä hammaspyörien 8,9 otsapintojen ja päällysteen välinen pintapaine olennaisesti pääse vaihtelemaan.The fact that the PTFE coating 40 described above is used precisely in a pump in which the tilting of the bearing sleeves is eliminated under varying pump / motor operating conditions as defined in the preamble of the main claim of this application has a combined effect and synergy emphatically exposed and the coating is made durable and such that it does not come off precisely because the bearing bushes do not tilt and the surface pressure between the end faces of the gears 8,9 and the coating cannot fluctuate substantially.
Keksintö ei mitenkään ahtaasti rajoitu edellä vain esimerkin vuoksi selostettuihin yksityiskohtiin, jotka voivat vaihdella seuraavassa esitettävien patenttivaatimuksien määrittelemän keksinnöllisen ajatuksen puitteissa.The invention is in no way narrowly limited to the details described above by way of example only, which may vary within the scope of the inventive idea defined by the following claims.
Claims (2)
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI790420A FI62712C (en) | 1979-02-08 | 1979-02-08 | KUGGHJULSPUMP OCH / ELLER -MOTOR |
| GB8003714A GB2042083B (en) | 1979-02-08 | 1980-02-04 | Device comprising two meshing gears to act as a pump and/or motor |
| ES488239A ES488239A1 (en) | 1979-02-08 | 1980-02-04 | A device comprising two meshing gears to act as a pump and/or motor |
| BR8000694A BR8000694A (en) | 1979-02-08 | 1980-02-05 | PUMP AND / OR GEAR ENGINE |
| IT19813/80A IT1140541B (en) | 1979-02-08 | 1980-02-08 | GEAR PUMP AND / OR MOTOR |
| SE8001007A SE8001007L (en) | 1979-02-08 | 1980-02-08 | GEAR WHEEL PUMP AND / OR ENGINE |
| FR8002817A FR2448648A1 (en) | 1979-02-08 | 1980-02-08 | GEAR PUMP AND / OR MOTOR |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI790420 | 1979-02-08 | ||
| FI790420A FI62712C (en) | 1979-02-08 | 1979-02-08 | KUGGHJULSPUMP OCH / ELLER -MOTOR |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI790420A FI790420A (en) | 1980-08-09 |
| FI62712B true FI62712B (en) | 1982-10-29 |
| FI62712C FI62712C (en) | 1983-02-10 |
Family
ID=8512374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI790420A FI62712C (en) | 1979-02-08 | 1979-02-08 | KUGGHJULSPUMP OCH / ELLER -MOTOR |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| BR (1) | BR8000694A (en) |
| ES (1) | ES488239A1 (en) |
| FI (1) | FI62712C (en) |
| FR (1) | FR2448648A1 (en) |
| GB (1) | GB2042083B (en) |
| IT (1) | IT1140541B (en) |
| SE (1) | SE8001007L (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3312868C2 (en) * | 1983-04-09 | 1986-03-20 | Glyco-Antriebstechnik Gmbh, 6200 Wiesbaden | Hydraulic pump |
| US5244367A (en) * | 1990-11-30 | 1993-09-14 | Aeroquip Corporation | Gear pump with a resilient means for biasing a side wear plate |
| DE102007044499A1 (en) * | 2007-09-18 | 2009-03-19 | Robert Bosch Gmbh | Fuel pump, in particular for a fuel system of a piston internal combustion engine |
| US9874208B2 (en) * | 2015-01-21 | 2018-01-23 | Hamilton Sunstrand Corporation | Bearing faces with fluid channels for gear pumps |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2772638A (en) * | 1950-09-13 | 1956-12-04 | John L Nagely | Gear pump or motor |
| GB1148651A (en) * | 1965-04-24 | 1969-04-16 | Armstrong Patents Co Ltd | Improvements in and relating to gear pumps |
| FR1532606A (en) * | 1967-06-01 | 1968-07-12 | Anti-friction device for pump or rotating hydraulic motor | |
| DE2114874A1 (en) * | 1971-03-27 | 1972-10-12 | Dowty Technical Developments Ltd., Brockhampton, Cheltenham (Großbritannien) | Hydraulic displacement pump |
| FR2133280A5 (en) * | 1971-04-15 | 1972-11-24 | Hydroperfect Internal | Bearing bushes - for hydraulic motors |
| DE2223325A1 (en) * | 1972-05-12 | 1973-11-22 | Valmet Oy | GEAR PUMP OR MOTOR |
-
1979
- 1979-02-08 FI FI790420A patent/FI62712C/en not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-02-04 GB GB8003714A patent/GB2042083B/en not_active Expired
- 1980-02-04 ES ES488239A patent/ES488239A1/en not_active Expired
- 1980-02-05 BR BR8000694A patent/BR8000694A/en unknown
- 1980-02-08 IT IT19813/80A patent/IT1140541B/en active
- 1980-02-08 FR FR8002817A patent/FR2448648A1/en active Pending
- 1980-02-08 SE SE8001007A patent/SE8001007L/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2448648A1 (en) | 1980-09-05 |
| GB2042083A (en) | 1980-09-17 |
| FI62712C (en) | 1983-02-10 |
| FI790420A (en) | 1980-08-09 |
| BR8000694A (en) | 1980-10-14 |
| GB2042083B (en) | 1983-02-09 |
| IT8019813A0 (en) | 1980-02-08 |
| SE8001007L (en) | 1980-08-09 |
| ES488239A1 (en) | 1980-09-16 |
| IT1140541B (en) | 1986-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1208612A (en) | Rotary compressor | |
| US8356819B2 (en) | Low and reverse pressure application hydrodynamic pressurizing seals | |
| US3319575A (en) | Piston | |
| US3542374A (en) | Packing for piston rods in high pressure nonlube reciprocating compressors | |
| US2932254A (en) | Gear pump | |
| GB2348681A (en) | A controlled-leakage rotating seal ring with a lubricated face | |
| US4669736A (en) | Stirling engine with improved sealing piston ring assembly | |
| US20100032907A1 (en) | Seal assembly | |
| CN107725357B (en) | A kind of crescent gear pump suitable for Water hydraulics | |
| FI62712B (en) | KUGGHJULSPUMP OCH / ELLER -MOTOR | |
| US4520712A (en) | Axial piston machine having a sealed bearing box | |
| US4276007A (en) | Rotary pump with carbon vanes and an aluminum cylindrical sleeve in the housing | |
| US20030024384A1 (en) | Oil-less/oil free air brake compressors | |
| GB2055984A (en) | Dual piston pump | |
| US5716142A (en) | Radial journal bearing with slide shoe | |
| JPS6118678B2 (en) | ||
| RU2308626C2 (en) | Sealing ring for movable and fixed joints | |
| US2689531A (en) | Hydraulic machine | |
| RU2013671C1 (en) | Plain hydrostatic bearing | |
| CN110005815A (en) | Sealing device, shaft assembly and bearing | |
| CN116557261B (en) | Compression cylinder of circulating liquid seal compressor | |
| CN218439761U (en) | Sealing device of oil-free screw air compressor | |
| CN116538052B (en) | Double-acting circulating liquid seal compression cylinder assembly with air inlet and outlet valve | |
| RU2211974C1 (en) | Hydrostatic end-face packing | |
| JPH11336762A (en) | Oil-impregnated bearing device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: VALMET OY |