FI60043B

FI60043B - MALNINGSELEMENT FOER PAPPERSMASSARAFFINOER

Info

Publication number: FI60043B
Application number: FI589/74A
Authority: FI
Inventors: John B Matthew
Original assignee: Beloit Corp
Priority date: 1973-03-12
Filing date: 1974-02-28
Publication date: 1981-07-31
Also published as: AR203100A1; ES424187A1; US3880368A; FR2221576B1; IT1007750B; GB1456421A; IN140480B; JPS49117701A; BR7401866D0; DE2411712A1; SE407950B; FR2221576A1; CA995943A

Description

{·<*§ΑΤ·Ι [β] (11)kuulutusjulkaisu ,ηη/ ^|Γλ IJ I ) UTLÄGG NI N GSSKRJ.FT 6UU4 3 (45) 'Ν"""ν ^ (51) Kv.ik.3/ii«.a.3 D 21 D 1/06, 1/26, 1/3q{· <* §ΑΤ · Ι [β] (11) advertisement publication, ηη / ^ | Γλ IJ I) UTLÄGG NI N GSSKRJ.FT 6UU4 3 (45) 'Ν "" "ν ^ (51) Kv.ik.3 /ii engaged.a.3 D 21 D 1/06, 1/26, 1 / 3q

SUOMI —Fl N LAND (21) Pitenttlhukumui — Patvnuniöknlnj 5 89 / 7HFINLAND —Fl N LAND (21) Pitenttlhukumui - Patvnuniöknlnj 5 89 / 7H

(22) H»k*mlsptlvl — Antdknlngsdtg 28.02.7U(22) H »k * mlsptlvl - Antdknlngsdtg 28.02.7U

* ' (23) AlkupUvt—GHtlghetidag 28.02.7Jj* '(23) AlkupUvt — GHtlghetidag 28.02.7Jj

(41) Tullut iulklMkil — Bllvlt offtntllg 13.09. 7U(41) Tullut iulklMkil - Bllvlt offtntllg 13.09. 7U

Patentti· ja rekisterihallitus .... u_... ..........Patent and Registration Board .... u _... ..........

b . , , . . _. , (44) Nihtlvlk*lp»non a kuul.Julkaisun pvm. —b. ,,. . _. , (44) Nihtlvlk * lp »non a heard. Date of publication. -

Patent- oeh registerstyrelsen ' Am»k«n uti.gd och utUknfun publkerad 31 · 07.8l (32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus —Begird prloritet 12.03-73 USA(US) 3U0027 (71) Beloit Corporation, Beloit, Wisconsin 53511, USA(US) (72) John B. Matthew, West Stockbridge, Massachusetts, USA(US) (7U) Munsternielm Ky Kb (5U) Paperimassan jauhimen jauhinelementti - Malningselement för pappersmassaraffinörPatent- oeh registerstyrelsen 'Am »k« n «uti.gd och utUknfun publkerad 31 · 07.8l (32) (33) (31) Privilege claimed —Begird prloritet 12.03-73 USA (US) 3U0027 (71) Beloit Corporation, Beloit, Wisconsin 53511, USA (72) John B. Matthew, West Stockbridge, Massachusetts, USA (7U) Munsternielm Ky Kb (5U) Pulp refiner element - Malningselement för pappersmassaraffinör

Esillä oleva keksintö koskee jauhimia, joilla paperimessakuidut valmistellaan haluttuun olotilaan ennen niiden toimittamista paperikoneelle. Yksilöidymmin sanottuna keksintö koskee jauhimen sisäisiä, kuitujen kanssa kosketuksessa olevia teriä tai kiekkoja, jotka varsinaisesti modifioivat paperimassakuidut haluttuun olotilaan.The present invention relates to refiners for preparing pulp fibers to a desired state prior to delivery to a paper machine. More specifically, the invention relates to blades or discs within the refiner in contact with the fibers, which actually modify the pulp fibers to the desired state.

Paperirullan muodostava rakenteellinen verkosto koostuu olennaisesti s e1iui 00 s aku i dui s ta. jotka ovat säännöttömästi suuntautuneina -m liittyneinä toisiinsa hydroksyyliryhmien välisillä sidoksilla, joita muodostuu kun vesi poistetaan rainaata. Saadun rainan lujuusominaisuudet riippuvat rainan muodostavien kuitujen sitoutumisasteesta ja lujuudesta. Tavanomaisen kuidutusprosessin jälkeen paperimassa koostuu olennaisesti erillisistä kuiduista. Nämä kuidut ovat verraten ohuita, putkimaisia rakenne-elimiä, jotka koostuvat joukosta samankeskisiä kerroksia. Kukin näistä kerroksista (joita sanotaan lameiieiksi) koostuu hienommista rakenne-elimistä (nk. fibrilleistä eli haivenista), jotka ovat ruuvimaisesti kääriytyneinä, ja sidottuina toisiinsa sylinterimäisiksi laulelleiksi. Lameilit ovat puolestaan sidottuina toisiinsa, muodostaen siten yhdistelmän, jolla mekaniikan lakien mukaan on tietty taivutus- 2 60043The structural network forming the paper roll consists essentially of a battery. which are irregularly oriented -m connected to each other by bonds between hydroxyl groups formed when water is removed from the web. The strength properties of the resulting web depend on the degree of bonding and strength of the fibers forming the web. After the conventional defibering process, the pulp consists essentially of discrete fibers. These fibers are relatively thin, tubular structural members composed of a plurality of concentric layers. Each of these layers (called lamellae) consists of finer structural members (so-called fibrils) that are helically wrapped and bound together to form cylindrical chants. The lamellae, in turn, are bound together, thus forming a combination which, according to the laws of mechanics, has a certain bending strength.

Ja kiertojäykkyys. Lisäksi kuitua peittää verraten kova ulkoinen tuppi (nk. primaariseinä). Kuidutusprosessin aikana primaari seinä, usein osaksi poistuu. Kuidun verraten suuri jäykkyys, sen verraten pieni pinta--ala ja primaariseinän olemassaolo hillitsevät kaikki sidosten muodostusta ja myöhemmin rajoittavat näistä kuiduista muodostetun paperin lujuutta.And torsional rigidity. In addition, the fiber is covered by a relatively hard outer sheath (so-called primary wall). During the defibering process, the primary wall, often into the exits. The relatively high stiffness of the fiber, its relatively small surface area, and the presence of a primary wall all inhibit bond formation and subsequently limit the strength of the paper formed from these fibers.

Yleisesti omaksuttu käsitys on se, että paperimassan jauhimen, joka on olennaisesti jauhatuslaite, tarkoituksena on poistaa primaari-seinä ja rikkoa uloimpien kerrosten fibrillien väliset sidokset, niin että saadaan "rispaantunut" pinta, mikä suurentaa moninkertaisesti kuidun pinta-alaa. Tätä kuvaamaan käytetään yleisesti termiä fibril-laatio ''halventuminen).The generally accepted notion is that the purpose of the pulp mill, which is essentially a milling device, is to remove the primary wall and break the bonds between the fibrils of the outermost layers, so as to obtain a "frayed" surface, which multiplies the surface area of the fiber. The term fibrillation (degradation) is commonly used to describe this).

Pelkkä fibrillaatio ei kuitenkaan riitä lujan paperin aikaansaamiseen. Kuitu on myös tehtävä taipuisammaksl, niin että kuidut rainan muodostuksen aikana mukautuvat toisiinsa ja toistensa ympäri, muodostaen laajoja läheisen kosketuksen alueita. Tämä taipuisuuden lisääminen saadaan aikaan taivuttamalla kuitua nopeasti ja taajasti kunnes samankeskisten lamellien väliset sidokset särkyvät (kuitu de-laminoituu), jolloin tulos vastaa palkin de-laminoitumista.However, fibrillation alone is not enough to provide strong paper. The fiber must also be made more flexible so that the fibers conform to and around each other during web formation, forming wide areas of close contact. This increase in flexibility is achieved by bending the fiber rapidly and evenly until the bonds between the concentric lamellae break (the fiber de-laminates), whereby the result corresponds to the de-lamination of the beam.

Paperimassan jauhimen tehtävänä on modifioida kuidut edellä mal -nittuja vaatimuksia vastaavasti, merkitsevästi pienentämättä kuitujen pituutta tai niiden kuitukohtaista lujuutta.The function of the pulp grinder is to modify the fibers in accordance with the above requirements, without significantly reducing the length of the fibers or their fiber-specific strength.

Käytössä on monentyyppisiä jauhimla, ja ne voidaan luokitella levyjauhamiksi, kartiojauhimiksi, ja holantereiksi. Esimerkkejä näistä jauhimista ja niiden teräelimistä on esitetty ja selitetty US-patent-tijulkaisuissa 3 118 622; 3 323 732; 3 326 1+80; 2 779 251; 3 305 183 ja 2 93“+ 278.There are many types of grinders in use, and they can be classified as disc grinders, cone grinders, and holesters. Examples of these grinders and their blade members are disclosed and described in U.S. Patent Nos. 3,118,622; 3,323,732; 3,326 1 + 80; 2,779,251; 3,305,183 and 2,930 “+ 278.

On luonnollisesti mahdotonta suorittaa tarvittavaa kuidun modifikaatiota kullekin yksityiselle kuidulle teollisessa käytännössä. Itse asiassa keskimääräinen kokonaisvaikutus saadaan aikaan kohdistamalla fysikaalisia voimia paperimassaan jauhimen sisässä puhtaasti satunnais-tilastoliisesti. Kun kuidut kulkevat jauhimen läpi vesilietteenä, niihin vaikuttavat pyörivän teräelementin ja liikkumattoman tai vastakkaiseen suuntaan pyörivän teräelementin niihin törmäävät särmät. Tunnusmerkillistä tällaisille ennestään tunnetuille jauhi mille on metallin käyttö teräelementtien aineksena. Yleisimmin käytetyn metallin, teräksen, .timmomoduli on noin 2000 x 10^ kg/cm^. Paperimassakuidun aineen kimmo-moduli sensijaan on välillä noin 57 x 10^ - 200 x 10-8 kg/cm^. Näin ollen paperikuitujen suhteellinen hentous on ilmeinen.It is, of course, impossible to perform the necessary fiber modification for each private fiber in industrial practice. In fact, the average overall effect is obtained by applying physical forces to the pulp inside the refiner purely randomly. As the fibers pass through the grinder as an aqueous slurry, they are affected by the impinging edges of the rotating blade element and the stationary or counter-rotating blade element. Characteristic of such previously known grinders is the use of metal as the material of the blade elements. The most commonly used metal, steel, has a modulus of elasticity of about 2000 x 10 ^ kg / cm ^. The modulus of elasticity of the pulp fiber material, on the other hand, is between about 57 x 10 ^ - 200 x 10-8 kg / cm Thus, the relative thinness of the paper fibers is obvious.

Koska jauhimeen kohdistettua energiaa säädetään pakottamalla te-räelementteja toisiaan kohti, ja koska teräselementit ovat äärimmäisen 3 60043 Jäykkiä kuituihin verrattuna, vain kohdistettujen voimien keskimääräistä intensiteettiä voidaan säätää, ja monilukuisiin kuituihin kohdistuu laajalti vaihteleva voimaintensiteetti. Jauhimissa intensiteetti on vertailutermi, joka viittaa jauhimen käytön vaatimaan tehoon, ottaen huomioon nopeus ja jauhimen elementtejä toisiaan vasten pakottava paine, sekä tietyt standardit,esim. kuidun pituuteen nähden, täyttävien kuitujen relatiivinen prosenttimäärä jakautumiskäyrällä. Tuloksena on se, että joskin jotkin kuidut tulevat käsitellyiksi täsmälleen tarvittavalla intensiteetillä, monet tulevat käsitellyiksi riittämättömästi ja monet tulevat käsitellyiksi niin korkealla intensiteettitasolla, että kuidut leikkautuvat tai muuten vahingoittuvat. Sen varmistamiseksi, että mitkään kuidut eivät joudu suuressa määrin vahingoittumaan, keskimääräinen intensiteetti täytyisi alentaa hyvin alhaiselle tasolle ja jauhaa massaa "hellävaraisesti" toistuvasti, kunnes tilastollisesti puhuen kaikki kuidut ovat tulleet asianmukaisesti käsitellyiksi. Käytännössä tämä voitaisiin saada aikaan pysyttämällä terien välinen paine alhaisella tasolla (paljon teriä kiekkoa tai jauhinta kohti, ja verraten suuri kierrosluku) ja johtamalla massa useiden sarjaan kytkettyjen jauhimien läpi tai useita kertoja yhden jauhimen läpi. Mikäli tämä lainkaan käy päinsä, se on kallis prosessi jauhimessa sekä apu-kalustossa (pumppu, hämmennyssäiliöt jne) tuottamattomasti kuluvan energian johdosta.Because the energy applied to the refiner is adjusted by forcing the blade elements toward each other, and because the steel elements are extremely 3,60043 Rigid compared to the fibers, only the average intensity of the applied forces can be adjusted, and multiple fibers are subjected to widely varying force intensities. In refiners, intensity is a reference term referring to the power required to operate the refiner, taking into account the speed and pressure exerting the elements of the refiner against each other, as well as certain standards, e.g. relative to the length of the fiber, the relative percentage of filling fibers in the distribution curve. The result is that while some fibers will be treated with exactly the intensity required, many will be treated inadequately and many will be treated at such a high level of intensity that the fibers will be cut or otherwise damaged. To ensure that no fibers are severely damaged, the average intensity would have to be reduced to a very low level and the pulp ground "gently" repeatedly until, statistically speaking, all the fibers have been properly treated. In practice, this could be achieved by keeping the pressure between the blades at a low level (a lot of blades per disc or refiner, and a relatively high speed) and passing the pulp through several refiners connected in series or several times through one refiner. If this is the case at all, it is an expensive process due to the unproductive energy consumption in the refiner as well as in the auxiliary equipment (pump, mixing tanks, etc.).

Joskin teräksisten jauhinterien käyttöikä on pitkä (noin *+ -noin 11 kk riippuen terästyypistä, kiekkojauhimessa) ja ne jauhavat massakuidut tyydyttävällä tavalla, saaden aikaan hyvälaatuisen, kau-paksikäyvän paperituotteen, näiden etujen vastapainona on niiden luontainen taipumus leikata kuidut pituussuuntaisiksi osiksi, jotka ovat lyhempiä kuin varsinainen kuidun pituus.Although steel grinding blades have a long service life (about * + about 11 months depending on the type of steel in the disc grinder) and grind the pulp fibers satisfactorily, providing a good quality, long-thickness paper product, these advantages are offset by their inherent tendency to cut fibers longitudinally. than the actual fiber length.

Jauhinten taipumusta leikata kuituja on yritetty vähentää käyttämällä nk. pehmeämpää metallia, kuten pronssia tai alumiinia olevia teräelementtejä. Näiden aineiden kimmomeduli on yli 360 x 1θ3 kg/cm^ eikä niillä sitäpaitsi tehokkaasti saavuteta tarkoitettua päämäärää, nimittäin sitä, että ne eivät leikkaisi kuituja pituussuunnassa varsinaista kuidun pituutta lyhemmiksi osiksi. Itse asiassa näistä pehmeästä metalleista tehdyillä terillä on ilmeinen taipumus kuluessaan säilyttää särmänsä hyvin terävinä, ja tämän johdosta pikemminkin lisätä kuin vähentää kuitujen leikkausvaikutusta.Attempts have been made to reduce the tendency of refiners to cut fibers by using so-called softer metal, such as bronze or aluminum blade elements. These materials have a modulus of elasticity of more than 360 x 1θ3 kg / cm 2 and, moreover, do not effectively achieve the intended purpose, namely that they do not cut the fibers lengthwise into shorter sections than the actual fiber length. In fact, blades made of these soft metals have an obvious tendency to keep their edges very sharp when worn, and as a result increase rather than reduce the shear effect of the fibers.

On myös yritetty käyttää erittäin pehmeitä aineita kuten kumia ja polyuretaani-elastomeeria. Nämä aineet ovat osoittautuneet tehottomiksi, koska niiden kimmomodulit ovat liian alhaiset (70 - l.U-00 kg/cm2) ^ 60043 saadakseen tehokkaasti aikaan tarpeelliset kuitupinnan modifikaatiot. Lisäksi erikoiskovat polyuretaani-elastomeerit ovat alttiita sisäisen lämmön kertymiselle, samoin kuin kovat kumit, ja ennen pitkää murtumiselle, kun niille tapahtuu syklisiä muodonmuutoksia pitkiä aikoja.Attempts have also been made to use very soft materials such as rubber and polyurethane elastomer. These materials have proven ineffective because their modulus of elasticity is too low (70-1.U-00 kg / cm2) ^ 60043 to effectively bring about the necessary fiber surface modifications. In addition, high-strength polyurethane elastomers are prone to internal heat buildup, as well as hard rubbers, and, above all, to rupture when subjected to cyclic deformation for long periods of time.

Esillä olevan keksinnön mukaan massakuitujen leikkautumiseen liittyviä probleemoja saadaan lievennetyksi. On todettu, että kovien, metallisten teräelementtien sijasta muovit, varsinkin kestomuovit, jotka on Oehty tietyistä synteettisistä hartseista, osuvat sopivalle kimmomodu-lialueelle ja että ne samalla täyttävät ne vaatimukset lujuuteen, is-kunkestävyyteen, hankauskestävyyteen ja hydrolyyttiseen stabiliteettiin nähden, joita edellytetään paperimassan jauhimessa normaaleissa toimintalämpötiMssa. Näistä aineista tehdyt elementit fibrilloivat ja de-laminoivat kuidut pyrkimättä leikkaamaan niitä pituussuunnassa osiksi. Sen ansiosta, että käytetään pehmeätä ainetta, elementti pystyy jossakin määrin mukautumaan siihen törmäävään kuituun, saaden siten aikaan yhdenmukaisemman käsittelyintensiteetin tähän kuituun nähden, sekä yhdenmukaisemman intensiteetin jakautumisen niihin monilukuisiin kuituihin, joihin jauhimen monet terät kullakin hetkellä vaikuttavat.According to the present invention, the problems associated with shearing pulp fibers are alleviated. It has been found that, instead of hard, metallic blade elements, plastics, especially thermoplastics made from certain synthetic resins, fall within a suitable modulus of elastic modulus and at the same time meet the requirements for strength, impact resistance, abrasion resistance and hydrolytic stability. toimintalämpötiMssa. Elements made from these materials fibrillate and de-laminate the fibers without attempting to cut them lengthwise into sections. Due to the use of a soft material, the element is able to adapt to some extent to the fiber impinging on it, thus providing a more uniform processing intensity with respect to this fiber, as well as a more uniform intensity distribution among the many fibers affected by the many refiner blades at any given time.

Nämä aineet ovat yllättävästi verraten pehmeitä, niiden kimmo-modulit ovat välillä noin 7 x 10^ - lV3 x 10^ kg/cm2. Niillä on myös oltava riittävä hankauskestävyys ja ryömyvastus niiden toimintalämpo- tilassa jauhimen sisässä.These materials are surprisingly relatively soft, with Kimmo modules ranging from about 7 x 10 ^ to 1V3 x 10 ^ kg / cm2. They must also have sufficient abrasion resistance and creep resistance at their operating temperature inside the refiner.

Niinpä keksinnön tarkoituksena on saada aikaan paperimassan jauhimen teräelementtiin käytettävä aine, jonka kimmomoduli on lähellä massakuidun kimmomodulia.Accordingly, it is an object of the invention to provide a material for use in a blade element of a pulp refiner having a modulus of elasticity close to the modulus of elasticity of the pulp fiber.

Keksinnön tarkoituksena on myös käyttää teräelementtiin ainetta, joka on niin pehmeätä, että se ei leikkaa tai muuten vahingoita kuitua, mutta riittävän jäykkää saadakseen aikaan pinnan halutun modifikaation.It is also an object of the invention to use a material in the blade element which is so soft that it does not cut or otherwise damage the fiber, but is rigid enough to provide the desired surface modification.

Keksinnön tarkoituksena on myös käyttää terän työsärmään ainetta, jonka kimmomoduli on tarpeeksi suuri, jotta tarpeellinen kuidun pinnan modifikaatio voidaan suorittaa tehokkaasti, so. verraten vähän energiaa kuluttaen.It is also an object of the invention to use a material with a high modulus of elasticity at the working edge of the blade so that the necessary modification of the fiber surface can be carried out efficiently, i.e. consuming relatively little energy.

Keksinnön tarkoituksena on myös käyttää ainakin teräeleraentin massan kanssa kosketuksessa olevaan särmään ainetta, jonka kimmomoduli on välillä noin 7 x 10^ - l*+3 x 10^ kg/cm^, joka toimii jauhimessa sen lämpötilan alapuolella jossa siinä esiintyy ryömyä.It is also an object of the invention to use at the edge in contact with at least the mass of the blade element a substance having a modulus of elasticity of between about 7 x 10 ^ - 1 * + 3 x 10 ^ kg / cm 2 which operates in the refiner below the temperature at which it creeps.

Keksinnön tarkoituksena on myös saada aikaan paperimassan jau-hinta varten rautaa sisältämätön teräelementti, joka fibrilloi massakui-dut pienentämättä keskimääräistä kuitupituutta verrattuna kuituihin, 5 60043 jotka on jauhettu teräs-teräelementeillä.It is also an object of the invention to provide an iron-free blade element for the pulp price of paper pulp which fibrillates the pulp fibers without reducing the average fiber length compared to fibers 600,643 ground with steel blade elements.

Keksinnön tarkoituksena on myös saada aikaan kestomuovinen jau-himen teräelementti, joka on hydrolyyttisesti stabiili ja hankauksen kestävä.It is also an object of the invention to provide a thermoplastic refiner blade element which is hydrolytically stable and abrasion resistant.

Keksinnön tarkoituksena on myös saada aikaan jauhimen terä-elementti, jolla on sellaiset fysikaaliset ominaisuudet, että se tuottaa paperimassakuituja lujuusominaisuuksiltaan entistä paremman paperin valmistamiseksi.It is also an object of the invention to provide a blade element of a refiner which has such physical properties as to produce pulp fibers for the production of paper with improved strength properties.

Eräs tämän keksinnön tunnusmerkki on jauhimen teräelementin aine, joka voidaan muottipuristaa muotoonsa.One feature of the present invention is a material of a refiner blade element that can be molded into its shape.

Vielä eräs keksinnön tunnusmerkki on se, että jauhin voidaan rakentaa ilman metallisia teräelementtejä, käytettäväksi sellaisissa tapauksissa, joissa metallin esiintyminen jauhetussa massassa on äärimmäisen epätoivottavaa.Another feature of the invention is that the refiner can be constructed without metal blade elements, for use in cases where the presence of metal in the ground pulp is extremely undesirable.

Edellä mainitut yro. keksinnön tarkoitukset, ominaisuudet ja edut selviävät alan ammattimiehelle seuraavasta yksityiskohtaisesta selityksestä ja oheisesta piirustuksesta.The above yro. the objects, features and advantages of the invention will become apparent to those skilled in the art from the following detailed description and the accompanying drawing.

Kuvio 1 on tasokuvanto levyjauhlmen kiekosta, johon on muodostettu useita erillisiä teräelementtejä.Figure 1 is a plan view of a disc mill disc in which several separate blade elements are formed.

Kuviot 2a ja 2b ovat käyriä, jotka vertaavat nikkeliteräs--teräelementtejä käyttäen jauhetun massan kuitupituutta nailon-tera-elementtejä käyttäen jauhetun massan kuitupituuteen.Figures 2a and 2b are curves comparing the fiber length of the pulp using nickel steel blade elements to the fiber length of the pulp using nylon blade elements.

Kuviot 3a * 3e ovat käyriä, jotka vertaavat nikkeliterästä käyttäen jauhetusta massasta valmistetun paperin ominaisuuksia nailon--teräelementtejä käyttäen jauhetusta massasta valmistetun paperin ominaisuuksiin.Figures 3a * 3e are curves comparing the properties of paper made from pulp using nickel steel with the properties of paper made from pulp using nylon blade elements.

Kuvio k on yläkuvanto holanterityyppisestä jauhimesta.Figure k is a top view of a cholesterol type refiner.

Kuvio 5 on pysty sivukuvanto, leikattuna, kuvion ·+ mukaisesta jauhimesta.Figure 5 is a vertical side view, in section, of the refiner of Figure · +.

Kuvio 6 on pysty sivukuvanto, osaksi leikattuna, kiekkotyyppi-sestä jauhimesta.Figure 6 is a vertical side view, partly in section, of a disc type refiner.

Kuvio 7 on pysty sivukuvanto, osaksi leikattuna, kartiotyyppi-sen jauhimen kuoresta.Figure 7 is a vertical side view, partly in section, of the shell of a cone-type refiner.

Kuvio 8 on päätykuvanto kuviossa 7 esitetyn jauhimen kartion-muotoisesta sisäseinästä ja esittää siihen kuuluvia teräelimiä.Fig. 8 is an end view of the conical inner wall of the refiner shown in Fig. 7 and showing associated blade members.

Kuvio 9 on perspektiivikuvanto kootusta kartiojauhimesta.Figure 9 is a perspective view of the assembled cone refiner.

Niinkuin kuviotta 2a, 2b ja 3a - 3e näkyy, sellaisen aineen käyttäminen jauhimen teräelementteihin, jonka kimmomoduli on edellä mainitulla vaihtelualueella, edut ovat ilmeiset. Kuvion 2a mukaan 6 60043 massan pitkäkuituinen fraktio, mitattuna yhdistettynä prosentuaalisena pidätyksenä lA ja 30 mesh Clark Classifier’in sihdeille ei ole merkitsevästi pienentynyt käytettäessä nailonia jauhimen teräelementteihin, edes sen jälkeen kun jauhatus on viety Canadian Standard Freeness (C.3.F.) arvoon 250 ml saakka. Samasta kuviosta näkyy, että kuitupituuden pieneneminen nikkeliteräs-(Ni-Hard)-elementteja käytettäessä on liiallinen C.S.F.-tasolla *+50 ml. Tämä tietää sitä, että kun jauhatuksen intensiteettiä tai kestoa lisätään, tietyssä määrässä massaa saadaan suurempi lukumäärä pitkiä, leikkautumattomia kuituja muovisilla teräelementeillä kuin teräksisillä teräelementeillä. Kääntäen, kun jauhatusaste on määrätty, suurempi lukumäärä pitkiä kuituja saadaan muovisilla teräelementeillä kuin teräksisillä teräelementeillä. Tämä voidaan tilastollisesti esittää jakautumiskäyrällä (jossa toisena koordinaattina on tietyn pituisten kuitujen prosentuaalinen määrä kuitujen kokonaismäärästä laskettuna ja toisena koordinaattina käytetty jauhatusintensiteetti) suurempana osuutena kuitujen kokonaislukumäärästä sellaisia kuituja, jotka saavuttavat määrätyn jauhatus-asteen tiettyä jauhatusintensiteettiä käytettäessä. Kaikki nämä parametrit ja testit ovat vanhastaan tunnettuja paperiteollisuudessa. Kaikki testit, joista tulokset kerättiin käyriin 2a, 2b ja 3a - 3e, suoritettiin käyttäen samaa massan sakeutta A %) ja massan läpivirtaus-määrää ( 325 l/min.). Canadian Standard Freeness on karkea massan laadun yleisilmaisin. Suuri luku on toivottava, koska se ilmaisee, että massa on "harvaa”, so. vesi valuu siitä nopeasti pois. Mitä nopeammin vesi valuu kuitulietteestä paperikoneelle, sitä nopeammin paperia voidaan valmistaa. Toisaalta mitä suurempi Freeness-luku on, sitä vähemmän fibrilloitunutta ja de-laminoitunutta massa on, joten parasta massaa tiettyä paperikonenopeutta varten on se massa, jonka lujuus on sopiva korkeimmassa Freeness-arvossa. Kääntäen, samassa Freeness-arvossa paremmanlaatuisilla massakuiduilla on korkeammat repäisylujuus-, katkaisulujuus- ja bulkkiarvot.As can be seen from Figures 2a, 2b and 3a to 3e, the advantages of using a substance on the blade elements of the refiner having a modulus of elasticity in the above-mentioned range are obvious. According to Figure 2a, the long-fiber fraction of 6,60043 pulp, measured as a combined percentage retention of 1A and 30 mesh for Clark Classifier sieves, has not been significantly reduced when nylon is applied to refiner blade elements, even after grinding to Canadian Standard Freeness (C.3.F.). Up to 250 ml. The same figure shows that the reduction in fiber length using nickel steel (Ni-Hard) elements is excessive at the C.S.F. level * + 50 ml. This knows that when the intensity or duration of grinding is increased, a certain number of long, uncut fibers with plastic blade elements than with steel blade elements are obtained in a certain amount of pulp. Conversely, once the degree of grinding is determined, a greater number of long fibers are obtained with plastic blade elements than with steel blade elements. This can be represented statistically by the distribution curve (where the second coordinate is the percentage of fibers of a given length calculated from the total number of fibers and the second coordinate is the grinding intensity used as the second coordinate) as a percentage of the total number of fibers reaching a certain degree of grinding. All of these parameters and tests have long been known in the paper industry. All tests, the results of which were collected in curves 2a, 2b and 3a-3e, were performed using the same pulp consistency A%) and pulp flow rate (325 l / min.). The Canadian Standard Freeness is a rough general indicator of pulp quality. A large number is desirable because it indicates that the pulp is “sparse,” i.e., the water drains out of it quickly.The faster the water drains from the fibrous slurry onto the paper machine, the faster the paper can be made.On the other hand, the higher the Freeness number, the less fibrillated and de -laminated pulp is present, so the best pulp for a given paper machine speed is the pulp whose strength is suitable at the highest Freeness value.In contrast, at the same Freeness value, better quality pulp fibers have higher tear strength, shear strength, and bulk values.

Kuitupituuden vaikutus nikkeliteräs- ja nailon-elementeillä jauhetuista massoista valmistettujen papereiden fysikaalisiin ominaisuuksiin (kuviot 3b-3e) havainnollistaa niitä huomattavia parannuksia paperin lujuudessa, jotka ovat mahdollisia käyttämällä mukautuvaa ainetta jauhimen teräelementteihin. Nikkeliteräskiekkoja käytettäessä suurimmat puhkaisu- ja vetolujuusarvot saadaan noin 500 ml CSF kohdalla. Nailonkiekkoja käytettäessä puhkaisulujuus ja vetolujuus jatkavat kasvuaan, kunnes saavutetaan maksimi noin 300 ml kohdalla.The effect of fiber length on the physical properties of papers made from pulps ground with nickel steel and nylon elements (Figures 3b-3e) illustrates the significant improvements in paper strength that are possible by using an adaptive material to the blade elements of the refiner. When using nickel steel discs, the highest puncture and tensile strength values are obtained for about 500 ml CSF. When using nylon discs, the puncture resistance and tensile strength continue to increase until a maximum of about 300 ml is reached.

60043 7 Nämä nailonkiekoilla saavutetut maksimiarvot ovat noin *tO % suurempia kuin nikkeliteräksellä saadut. Se, että saatiin korkeammat lujuus-arvot alemmilla Freeness-lukemilla, osoittaa että nailonkiekoilla jauhettaessa esiintyy enemmän fibrillaatiota ja pitkiä kuituja.60043 7 These maximum values achieved with nylon discs are about * tO% higher than those obtained with nickel steel. The fact that higher strength values were obtained at lower Freeness readings indicates that more fibrillation and long fibers occur when milled with nylon discs.

Sen kimmomodulialueen johdosta, jota halutun intensiteetin (joka vaikuttaa haluttuun fibrillaatio- ja de-laminaatioasteeseen jau-nautuneiden kuitujen prosentuaaliseen määrään) saaminen vaatii, jau-hinteräelementtien aineen valinta rajoittuu käytännöllisesti katsoen vain muoveinin. Vaikka muovin käyttäminen sellaisissa ankarissa käyttöolosuhteissa mitä nopeakäyntisissä, suuritehoisissa levyjauhimissa esiintyy, vaikuttaa täysin järjettömältä, eräiden muovien erikoisominaisuudet tekevät ne sopiviksi, jopa edullisiksi, normaaleissa jauhi-men käyttöolosuhteissa.Due to the range of modulus of elasticity required to obtain the desired intensity (which affects the desired degree of fibrillation and de-lamination of the percentage of fibers already ground), the choice of material for the powder blade elements is practically limited to plastic. Although the use of plastic in the harsh operating conditions found in high-speed, high-performance disc grinders seems completely absurd, the special properties of some plastics make them suitable, even inexpensive, under normal operating conditions of the grinder.

Jauhimen teräelementteihin käytetyllä aineella on oltava, paitsi sopiva kimmomoduli (jäykkyys) myös tietyt fysikaaliset ominaisuudet, jotta sitä voitaisiin taloudellisesti käyttää metallin sijasta teolli-suussovellutuksissa. Karkeasti sanottuna sillä on oltava (l) hydro-lyyttistä kestävyyttä, (2) hankauskestävyyttä, O) ryömyvastusta jauhimen sisäisissä käyttölämpötiloissa ja (i+) kuumuudenkestävyyttä (ryö-myvastukseen nähden). Yleisesti sanottuna useimpien kertamuovien huono hankauskestävyys tekee mahdottomaksi niiden käytön ja rajoittaa valinnan kestomuoveihin.The material used in the blade elements of the refiner must have, in addition to a suitable modulus of elasticity (stiffness), certain physical properties in order to be economically used instead of metal in industrial applications. Roughly speaking, it must have (l) hydrolytic resistance, (2) abrasion resistance, O) creep resistance at internal operating temperatures of the refiner, and (i +) heat resistance (relative to creep resistance). In general, the poor abrasion resistance of most thermoplastics makes their use impossible and limits the choice to thermoplastics.

Vaatimusten moninaisuus rajoittaa edelleen kestomuovien valintaa. Erittäin suurimolekyylinen polyetyleeni, huolimatta siitä, että sillä on erinomainen hankauskestävyys ja hydrolyyttinen stabiliteetti, on osoittautunut kelvottomaksi puhtaan matriisin muodossa, koska siltä puuttuu ryömyvastusta, varsinkin yli 21°C lämpötiloissa. Ylisuurimole-kyylisen polyetyleenin ryömyvastus paranee tyydyttävälle tasolle kun siihen yhdistetään jotakin kuituainetta kuten nailonia tyyppiä 610 tai tyyppiä 612. Lisäksi se kimmomodulinsa verraten alhaisen arvon, 10 x ΙΟ-' kg/cm , johdosta on vähemmän tehokas jauhatuksessa kuin jäy-kemmät kestomuovit. Samoin modifioitu fenyleenioksidi, jota myydään kauppanimellä Noryl (rekisteröity tavaramerkki), siitä huolimatta, että sillä on erinomainen hydrolyyttinen stabiliteetti, ryömyvastus ja kuumuudenkestävyys, on osoittautunut kelvottomaksi paitsi yhdistelmänä tai kemiallisesti yhtyneenä muiden aineiden kanssa, koska siltä puuttuu hankauskestävyyttä. Monet kestomuovit kuten modifioitua feny-leenioksldikin, voidaan saada riittävästi hankausta kestäväksi käsittelemällä niitä jollakin fluorihiiliyhdisteellä.The variety of requirements further limits the choice of thermoplastics. High molecular weight polyethylene, despite having excellent abrasion resistance and hydrolytic stability, has proven unsuitable in the form of a pure matrix because it lacks creep resistance, especially at temperatures above 21 ° C. The creep resistance of oversized polyethylene is improved to a satisfactory level when combined with a fibrous material such as nylon type 610 or type 612. In addition, due to its relatively low modulus of elasticity, 10 x ΙΟ- 'kg / cm, it is less efficient in grinding than stiffer thermoplastics. Similarly, modified phenylene oxide sold under the trade name Noryl (registered trademark), despite having excellent hydrolytic stability, creep resistance and heat resistance, has proved unsuitable except in combination or chemically combined with other substances due to its lack of abrasion resistance. Many thermoplastics, such as modified phenylene oxide, can be made sufficiently abrasion resistant by treating them with a fluorocarbon compound.

8 600438 60043

Sensijaan nationilla, vaikka sillä ei ole mitään erinomaisia ominaisuuksia, on yleisesti riittävän hyvät ominaisuudet kaikissa suhteissa, kunnollista toimintaa varten jatkuvassa käytössä. Nailontyy-pit 610 ja 612 ovat osoittautuneet erityisen sopiviksi. Riittävän hyd-rolyyttisen stabiliteetin varmistamiseksi niissä kokeissa, joista kuvioiden 2a, 2b ja 3a-3e tulokset saatiin, käytettyjen teräelementtien aineena käytettiin nailontyyppiä 612. Ainakin yksi nailontyyppi, nimittäin 6-6, on hydrolyyttisesti epästabiilia ja senvuoksi sopimatonta tämäntyyppiseen käyttötarkoitukseen. Hartsiin lisättiin lasikuitu-armeeraus sen ryömyvastuksen ja kuumuudenkestävyyden parantamiseksi. Pitkäaikaiset kokeet ovat osoittaneet, että nailonkiekkojen kestoikä käytössä on likimäärin yhtä pitkä kuin nikkeliteräskiekkojen, joskin hiukan lyhyempi kuin jyrsityn ruostumatonteräksisen kiekon.Instead, a nation, while not having any excellent qualities, generally has good enough qualities in all respects, for proper operation in continuous use. Nylon types 610 and 612 have proven to be particularly suitable. To ensure sufficient hydrolytic stability in the experiments from which the results of Figures 2a, 2b and 3a-3e were obtained, nylon type 612 was used as the material for the blade elements. At least one nylon type, namely 6-6, is hydrolytically unstable and therefore unsuitable for this type of use. Fiberglass reinforcement was added to the resin to improve its creep resistance and heat resistance. Long-term experiments have shown that the service life of nylon discs in use is approximately the same as that of nickel steel discs, although slightly shorter than that of a milled stainless steel disc.

Muita aineita, joilla on sopivat ominaisuudet, ovat mm. ase-taali-homopolymeerit, polyaryylisulfonit, polysulfonit ja polyfenylee-nisulfidit. Armeerauskuituja kuten lasikuituja voidaan lisätä näihin kaikkiin niiden ryömyvastuksen parantamiseksi (tämä on erityisen tehokasta lämpötilan noustessa), ja niihin voidaan sekoittaa fluori-hiiliaineita (esim. teflonia, joka on tetrafluorietyleeni-(TFE)-fluo-rihiilinartsia) kitkan pienentämiseksi ja kulumisnopeuden pienentämiseksi (hankauskestävyyden parantamiseksi).Other substances with suitable properties include e.g. acetal homopolymers, polyarylsulfones, polysulfones and polyphenylene sulfides. Reinforcing fibers such as glass fibers can be added to all of these to improve their creep resistance (this is particularly effective as the temperature rises) and can be blended with fluorocarbons (e.g., Teflon, a tetrafluoroethylene (TFE) fluorocarbon resin) to reduce friction and wear rate. to improve).

Alle noin 32° C lämpötiloissa voidaan käyttää myös jotakin läm-pöplastista polyesteriä tai lasikuituvahvisteista polypropyleeniä.At temperatures below about 32 ° C, a thermoplastic polyester or glass fiber reinforced polypropylene can also be used.

Muovit ovat erityisen sopivia sikäli, että niitä on tavallisesti helppo muottipuristaa, suulakepuristaa ja työstää, mikä alentaa valmistuskustannuksia. Esimerkiksi modifioitua fenyleenioksidia, jota myydään kauppanimellä Noryl (rek. TM) ja niitä nailontyyppejä, joita myydään tavaramerkillä Zytel (rek. TM) on onnistuneesti muottipuris-tettu kiekkotyyppi siksi teräelementeiksi. Kiekkoelementtejä voidaan muottipuristaa, valaa tai työstää, ja teräelementtejä (kartio- tai holanterityyppisiä jauhimia varten) voidaan suulakepuristaa ja/tai työstää.Plastics are particularly suitable in that they are usually easy to mold, extrude and machine, which lowers manufacturing costs. For example, the modified phenylene oxide sold under the trade name Noryl (reg. TM) and the types of nylon sold under the trademark Zytel (reg. TM) have been successfully molded into disc type as blade elements. The disc elements can be molded, cast or machined, and the blade elements (for cone or cholester type grinders) can be extruded and / or machined.

Näin ollen, päinvastoin kuin näyttäisi olevan loogisesti pääteltävissä, eräät muoviaineet, joilla on erityiset fysikaaliset ominaisuudet, pystyvät toimimaan varsin hyvin jauhinkiekkojen tai -terien valmistukseen käytettyinä. Jonkin aineen sopivuus jauhinterä-elementteihin käytettäväksi ei kuitenkaan, taaskin päinvastoin kuin näyttäisi loogiselta, ole pelkästään kovuuden tai jäykkyyden (sen kimmomodulilla mitattuna) funktio. Se on funktio parametrien yhdistel- 9 60043 mastä, johon puolestaan voivat vaikuttaa ryömyvastus ja kuumuuden ja hankauksen kestävyys. Tarkemmin sanottuna aineen ryömyraja on merkitsevä, ja se määritellään siksi suurimmaksi vetojännitykseksi, joka aineeseen voidaan kohdistaa tietyssä lämpötilassa aiheuttamatta mitattavissa olevaa ryömyä. Tämä tekee jaubimen sisäisen toimintalämpö-tilan tärkeäksi. Jauhintyypistä (levy-, kartio- vai holanterityyppi) ja käytetystä kuormituksesta riippuen toimintalämpötiia voi vaihdella noin 10°C:sta noin 99°C:seen. Jos se lämpötila, jossa ryömyä esiintyy on jauhimen toimintalämpötilojen vaihtelualueella, jokin tietty ain^ saattaa olla kelvoton käytettäväksi sen tyyppisessä jaubimessa tai jollakin nimenomaisella kuormituksella, mutta voi olla täysin tyydyttävä jonkin muun tyyppisessä jauhimessa, jonka toimintalämpötiia on alempi.Thus, contrary to what seems to be logically inferred, some plastics with specific physical properties are able to perform quite well when used in the manufacture of grinding wheels or blades. However, the suitability of a substance for use in refining blade elements, again contrary to what seems logical, is not merely a function of hardness or stiffness (as measured by its modulus of elasticity). It is a function of the combination of parameters, which in turn can be affected by creep resistance and resistance to heat and abrasion. More specifically, the creep limit of a substance is significant and is therefore defined as the maximum tensile stress that can be applied to a substance at a given temperature without causing a measurable creep. This makes the internal operating temperature of the jaubim important. Depending on the type of grinder (plate, cone or holander type) and the load used, the operating temperature can vary from about 10 ° C to about 99 ° C. If the temperature at which creep occurs is within the range of operating temperatures of the refiner, a particular material may be unsuitable for use in that type of refiner or at a particular load, but may be completely satisfactory in another type of refiner having a lower operating temperature.

Seuraavassa esitetään taulukot I - III, joihin on merkitty tulokset, jotka on saatu kiekoilla, jotka on tehty Zytel'ista (rek. TM) ja Ni-Hard-(nikkelilejeerinki)-teräksestä. Kuvioissa 2a, 2b ja 3a-3e esitetyt diagrammat on piirretty eräiden näissä taulukoissa esiintyvien tulosten perusteella.Tables I to III are shown below, showing the results obtained with discs made of Zytel (Reg. TM) and Ni-Hard (nickel alloy) steel. The diagrams shown in Figures 2a, 2b and 3a-3e are drawn on the basis of some of the results shown in these tables.

Taulukoissa käytetyt termit ovat kaikki paperiteollisuudessa hyvin tunnettuja, mutta selvyyden vuoksi ne yksilöidään seuraavasti: "C.S. freeness" tarkoittaa Canadian standard freenessiä, joka on eräs sen nopeuden mitta, jolla vesi valuu kuitulietteestä viiraseulan tai rei’itetyn levyn läpi; "Bulkki" tarkoittaa paperiarkin näennäistä ominaistilavuutta pinossa määrätyn paineen alaisena; "puhkeamisker-roin" on numeroarvo, joka saadaan jakamalla puhkeamislujuus grammoina neliö-cm kohti arkin pintapainolla grammoina neliömetriä kohti; "re-peämiskerroin" on repeämisvastus grammoina (arkkia kohti) kerrottuna 100:11a ja jaettuna pintapainolla grammoina neliömetriä kohti; "kat-keamispituus" on paperiliuskan pituus, tavallisesti metreinä, joka katkeaisi omasta painostaan pystysuoraan ripustettuna; "pintapaine" on paperin neliömetrin paino grammoina.The terms used in the tables are all well known in the paper industry, but for the sake of clarity they are identified as follows: "C.S. freeness" means Canadian standard freeness, a measure of the rate at which water drains from a fibrous slurry through a wire screen or perforated sheet; "Bulk" means the apparent specific volume of a sheet of paper under a specified pressure in a stack; "burst factor" is a numerical value obtained by dividing the burst strength in grams per square cm by the basis weight of the sheet in grams per square meter; "tear coefficient" means the tear resistance in grams (per sheet) multiplied by 100 and divided by the basis weight in grams per square meter; "breaking length" means the length of a strip of paper, usually in meters, which would break vertically under its own weight; "surface pressure" is the weight in grams per square meter of paper.

% ίο 6 0 0 4 3% ίο 6 0 0 4 3

TAULUKKO ITABLE I

50,8 cm:n JD-3000 LSVYJhUHIN SUPERIOR SULFAATTI SELLU (VALKAISTU HaVUPUUSULFAATTI) 1010 KIERROSTA MINUUTISSA M0N0-FL0 N1 -IIARD-KIEKOT 3,3,1+ + 10°50.8 cm JD-3000 LSVYJHUHIN SUPERIOR SULPHATE PULP (BLEACHED RUBBER WOOD SULPHATE) 1010 Rpm M0N0-FL0 N1 IIARD DISCS 3,3,1+ + 10 °

TOIMINTAOLOSUHTEETCONDITIONS FOR ACTION

j Koe Raa- Kierrä- !Ij Experience Raw- Recycle-! I

i Kana (tettynä 1 2 3 K S 5 IChicken (done 1 2 3 K S 5 I

i-- i-j Läpiajo.kertoja - j 1 1 1 1 11 ! -------1-1 * 1 1 ‘ ‘ -----—— ' ' — 1 " -f1 ------— > >i-- i-j Mileage multiplier - j 1 1 1 1 11! ------- 1-1 * 1 1 '' -----—— '' - 1 "-f1 ------—>>

S a.-ecus L . - *+.0 L,0 L,0 Ly L 0 ! L.O IS a.-ecus L. - * + .0 L, 0 L, 0 Ly L 0! L.O I

---’--------’--11-1-:-j Läoivirtausiräärä ! ! l/mm._ 325 325 325 325 j 325 I 325 1 2 Lä p i v i r t au s mä ä r ä abs. kuivaa tonnia/vrk. - 20 20 20 20 20 20 Käytetty brutto - 78 107 117 138 158 175 teho jarru-HV netto - - 29 39 60 80 97---’ -------- ’-- 11-1 -: - j Flow rate! ! l / mm._ 325 325 325 325 j 325 I 325 1 2 Compensation rate abs. dry tons / day. - 20 20 20 20 20 20 Gross used - 78 107 117 138 158 175 power brake HV net - - 29 39 60 80 97

Kokonaisenergiaa brutto - - 5,1+ 5,9 6,9 7,9 8,8 jarru-HV - vrk. abs. kuivaa ton- nla -'.ontl netto - - 1,5 2,0 3,0 *+,0 L,9 _Tappi lujuusmääritysten tulokset i ;.D. Freeness ml 655 625 600 580 550 505 L55 i Luikki _ cm·3/g 1 83 1,78 1.76 1,73 1,68 1 63 1,63 j FuhkeamisKerroin 30.5 36.5 L3,3 L6.0 52,3 55,9 50,9 ! Aeneaan sierroin 325 335 315 292 255 222 185 * -S. t ke a ;ai sp i tuu s m 1+280 L800 5610 5920 6780 7220 6970 j pjntapaino g/m2 56,9 57,0 57,0 57,2 59,0 60,5 60,3Total energy gross - - 5.1+ 5.9 6.9 7.9 7.9 8.8 brake HV - days. abs. dry tons - '. ontl net - - 1,5 2,0 3,0 * +, 0 L, 9 _Pulp strength test results i; .D. Freeness ml 655 625 600 580 550 505 L55 i Swan _ cm · 3 / g 1 83 1.78 1.76 1.73 1.68 1 63 1.63 j Flushing factor 30.5 36.5 L3.3 L6.0 52.3 55.9 50.9! Aenea sera 325 335 315 292 255 222 185 * -S. t ke a; ai sp i tuu s m 1 + 280 L800 5610 5920 6780 7220 6970 j basis weight g / m2 56.9 57.0 57.0 57.2 59.0 60.5 60.3

CLARK LUOKITUKSEN TULOKSETRESULTS OF THE CLARK CLASSIFICATION

i ., ,, - 1 -- - , KUITUJA JÄÄNYT SIHDILLE % 2 I--------------- 3 j 1- - Mesh % 1+5,3 51,7 51,6 53,8 53,5 L5,7 31,2 30 - Mesh % 33,2 29,8 29,1 26,8 26,1+ 30,6 37,1 50 - Mesh % 8,7 8,1 8,3 8,1 8,6 10,6 13,8 ILO - Mesh % 3,9 l+,2 L,2 '+,1 L,L 5,9 8,5 160 - ^esh läpi % 8,9 6,2 6,8 7,2 5,1 7,2 9,’+ 11 60043i., ,, - 1 - -, FIBERS REMAINED ON THE SCREEN% 2 I --------------- 3 j 1- - Mesh% 1 + 5.3 51.7 51.6 53.8 53.5 L5.7 31.2 30 - Mesh% 33.2 29.8 29.1 26.8 26.1+ 30.6 37.1 50 - Mesh% 8.7 8.1 8, 3 8.1 8.6 10.6 13.8 ILO - Mesh% 3.9 l +, 2 L, 2 '+, 1 L, L 5.9 8.5 160 - ^ esh through% 8.9 6, 2 6.8 7.2 5.1 7.2 9, '+ 11 60043

TAULUKKO IITABLE II

50,8 cm:n DD-3000 LEVYJAUHIN SUPERIOR SULFAATTISELLU (VALKAISTU HAVUPUUSULFAATTI) 1010 KIERROSTA MINUUTISSA MONO-FLO NAILONKIEKOT 3,3Λ + 10° TOIMINTAOLOSUHTEET Raa- Kierrä-50.8 cm DD-3000 DISC MILLER SUPERIOR SULPHATE PULP (BLEACHED CONTAINER SULPHATE) 1010 Rpm MONO-FLO NYLON DISCS 3.3Λ + 10 ° OPERATING CONDITIONS Raw- Recycled

Koe kana ;ettynä 1 2 3 ^ Läpiajokertoja - 1 1 1 11 oa.^eus % — , 0 ^+,0 , 0 , 0 3-,0 Läpivirtausmäärä 1/mln._ - 325 325 325 325 325_ Läpivirtausmäärä abs. kuivaa tonnia/vrk. - 20 20 20 20 20 Käytetty brutto - 78 120 138 158 178 teho jarru-HV netto - - 1+2 60 80 100Experiment with chicken 1 2 3 ^ Flow times - 1 1 1 11 oa. ^ Eus% -, 0 ^ +, 0, 0, 0 3-, 0 Flow rate 1 / million_ - 325 325 325 325 325_ Flow rate abs. dry tons / day. - 20 20 20 20 20 Gross used - 78 120 138 158 178 power brake-HV net - - 1 + 2 60 80 100

Kokonaisenergiaa brutto - - 6,0 6,9 7,9 8,9 jarru-HV - vrk. abs. kuivaa tonnia kohti netto - - 2,1 3,0 i+,0 5,0 _TAPPI LUJUUSMÄÄRITYSTEN TULOKSET____ C.S. Freeness dlL 655 630 595 575 550 525Total energy gross - - 6.0 6.9 7.9 8.9 brake HV - day. abs. per dry ton net - - 2.1 3.0 i +, 0 5.0 _PAPE RESULTS OF STRENGTH DETERMINATIONS____ C.S. Freeness dlL 655 630 595 575 550 525

Bulkki cm3/g 1,83 1,82 1,78 1,72 1,71 1,68Bulk cm3 / g 1.83 1.82 1.78 1.72 1.71 1.68

Puhkeamiskerroin 30,5 37,9 1+3,9 50.2 5b 7 57, *+Outbreak factor 30.5 37.9 1 + 3.9 50.2 5b 7 57, * +

Repeämiskerroin 325 330 305 283 250 239Tear factor 325 330 305 283 250 239

Katkeamispituus m 1+280 1+9I+5 5685 6320 6890 7300Breaking length m 1 + 280 1 + 9I + 5 5685 6320 6890 7300

Pintapaino g/m2 56,9 60,2 57,7 60,2 59,6 58,6_Surface weight g / m2 56.9 60.2 57.7 60.2 59.6 58.6_

CLARK LUOKITUKSEN TULOKSETRESULTS OF THE CLARK CLASSIFICATION

KUITUJA JÄÄNYT SIHDILLE % _ lk - Mesh * *+5,3 58,3 56,6 55,5 56,6 56,1 30 - Mesh % 33j2 26,3 26,1+ 2*+,l 22,9 23,0 50 - Mesh % 8,7 8,2 8,2 7,8 7,8 7,7 100 - Mesh % 3,9 *+,0 *+,0 3,9 3,9 S0 100 - Mesh läpi % 8,9 3,2 »f,8 8,7 8,8 9,2_ 12 ^ O O 4 3FIBERS REMAINED ON THE SCREEN% _ lk - Mesh * * + 5.3 58.3 56.6 55.5 56.6 56.1 30 - Mesh% 33j2 26.3 26.1+ 2 * +, l 22.9 23 .0 50 - Mesh% 8.7 8.2 8.2 7.8 7.8 7.7 100 - Mesh% 3.9 * +, 0 * + .0 3.9 3.9 S0 100 - Through the mesh % 8.9 3.2 »f, 8 8.7 8.8 9.2_ 12 ^ OO 4 3

TAULUKKO IIITABLE III

?0,8 cm:n DD-3000 LEVYJAUHIN SUPERIOR SULFAATTISELLU (VALKAISTU HAVUPUUSULFAATT1) 1010 KIERROSTA MINUUTISSA MONO-FLO NAILONKIEKOT 3,3Λ + 10°? 0.8 cm DD-3000 DISC MILLER SUPERIOR SULPHATE PULP (BLEACHED CONTAINER SULPHATE1) 1010 Rpm MONO-FLO NYLON DISCS 3.3Λ + 10 °

TOIMINTAOLOSUHTEETCONDITIONS FOR ACTION

Raa- -Raa- -

Koe kana 123^578^ ----------—io Läpiajokertoja 111111 2** 2** --Experience the chicken 123 ^ 578 ^ ----------— io Run times 111111 2 ** 2 ** -

Sakeus % *+,0 *+,0 ^,0 >+,0 *+,0 *+,0 ^,0 L oConsistency% * +, 0 * +, 0 ^, 0> +, 0 * +, 0 * +, 0 ^, 0 L o

--------;-b.O--------; - B. Õ

Läpivirtausmäärä ——1- 1/min. 325 325 325 325 325 325 325 32Ί ^ --------32? Läpivirtausmäärä 1— - abs. kuivaa tonnia/vrk. 20 20 20 20 20 20 20 20 -------------- 20 20 Käytetty ko- brutto 85 105 125 1^7 165 187 293 ri o 7^-- konaisteho ^ 33h 355 jarru-HV netto - 20 kO 62 80 102 122 1 ko ·,✓, - 185Flow rate ——1-1 / min. 325 325 325 325 325 325 325 32Ί ^ -------- 32? Flow rate 1— - abs. dry tons / day. 20 20 20 20 20 20 20 20 -------------- 20 20 Gross used 85 105 125 1 ^ 7 165 187 293 ri o 7 ^ - machine power ^ 33h 355 brake-HV net - 20 kO 62 80 102 122 1 ko ·, ✓, - 185

Kokonais- energiaa brutto - 5,3 6,3 7Λ 3,3 9,*+ IL7 χς z jarru-HV - vrk. ’ 16,7 17,8 abs. kuivaa ton- nia kohti netto - 1,0 |2,0 |3,1 |*+,0 |5,1 |M^7.1 8293Total energy gross - 5.3 6.3 7Λ 3.3 9, * + IL7 χς z brake-HV - day. ’16.7 17.8 abs. per dry ton net - 1,0 | 2,0 | 3,1 | * +, 0 | 5,1 | M ^ 7.1 8293

_TAPPI LUJUUSMÄÄRITYSTEN TULOKSET_POINT RESULTS OF STRENGTH DETERMINATIONS

C.S. Freeness 610 590 585 555 5101 1*80 7% TTT-—-C. S. Freeness 610 590 585 555 5101 1 * 80 7% TTT -—-

Bulkki cm37g 1 83 1.79 1,7*4· 1,69 1,67 1,62 1 57 -,¾ 300 270Bulk cm37g 1 83 1.79 1.7 * 4 · 1.69 1.67 1.62 1 57 -, ¾ 300 270

Puhkeamiskerroin 38,0 39,1 «+?,2 53,9 62,2 63,5 7b ο 1*53 1,51Outbreak factor 38.0 39.1 «+ ?, 2 53.9 62.2 63.5 7b ο 1 * 53 1.51

Repeämiskerroin 330 3^5 300 250 2^+0 2¾ 20¾ 7?λ1 8ίλ° 79.0Tear coefficient 330 3 ^ 5 300 250 2 ^ + 0 2¾ 20¾ 7? Λ1 8ίλ ° 79.0

Katkeamispituus m 1*700 »f955 5555 6580 7*4-25 7965 86q? 1^5 180Breaking length m 1 * 700 »f955 5555 6580 7 * 4-25 7965 86q? 1 ^ 5 180

Pintapaino g/m? 6l,9 60,1 61,9 59,5 6l,l 61.2 5q q II2** 10270 10200 ---—---60,8 61,5Gross weight g / m? 6l, 9 60.1 61.9 59.5 6l, l 61.2 5q q II2 ** 10270 10200 ---—--- 60.8 61.5

_ CLARK LUOKITUKSEN TULOKSET_ CLARK CLASSIFICATION RESULTS

___KUITUJA JÄÄNYT SIHDILLE % " 111 - Mesh * 53,?| ?3,9 |?6,i*|60,5 59,9|6(^]i^r^-r·- ,, , 30 - Mesh % 29,7 26,8 24,3 22,9 21,1 21,2 2χ , *' 61,° 61> 50 -Mesh % βΛ 8,2 8,0 7,9 7,0 7 Λ 100 - Mesh % 1,,2 3,7 3,7 3,9 3,6 3,7 3,9 3’2 1\ 7 100 - Mesh lSpl % I U,2| ?,!,[ 7,6( Ml 6λ| 7,2| n 6’Q g’’ 13 £0043___FIBERS REMAINED ON THE TARGET% "111 - Mesh * 53,? |? 3,9 |? 6, i * | 60,5 59,9 | 6 (^] i ^ r ^ -r · - ,,, 30 - Mesh% 29.7 26.8 24.3 22.9 21.1 21.2 2χ, * '61, ° 61> 50 -Mesh% βΛ 8.2 8.0 7.9 7.0 7 Λ 100 - Mesh% 1,, 2 3.7 3.7 3.9 3.6 3.7 3.9 3'2 1 \ 7 100 - Mesh lSpl% IU, 2 |?,!, [7,6 (Ml 6λ | 7 , 2 | n 6'Q g '' 13 £ 0043

Suoritettujen kokeiden, jauhimen toimintaolosuhteiden tuntemuksen ja aikaisemman kokemuksen perusteella voidaan todeta, että muoveilla. joiden kimmomoduli on välillä 7 x 1()3 - 1^3 x 10 3 kg/cm^, mieluimmin välillä Ib x 10- - 86 x 1θ3 kg/cm2 ja joiden ryömyrajalämpötila (suurin lämpötila, jossa ryömyä ei esiinny) on jauhimen toimintalämpö-tilaa korkeampi, saadaan erinomaisen hyvä prosentuaalinen osuus asianmukaisesti modifioituja yksityisiä massakuituja jauhettua massayksik-köä kohti, niitä jauhimen teräelementtejä rakenneaineena käytettäessä. Keraamiset aineet, mm. lasi, kaakeli, betoni ja tiili, sekä puu, joiden kimmomodulit ovat alueella 70 x 1θ3 - 700 x 103 kg/cm2, joka on hiukan limittäin edellä mainitun kelvollisten muovien kimmomodulien vaihteiualueen kanssa, joko eivät toimi läheskään yhtä hyvin tai eivät lainxaan; mitkään kumiseokset tai kuminpehmeät aineet kuten polyuretaani alas tomeerit , eivät toimi tyydyttävästi teräelementteinä nykyaikaisissa jauhimissa kaupallisesti kilpailukykyistä aikaa, joten mitään näissä aineista ei ole tarkoitettu sisällytettäväksi keksinnön puitteisiin. Teräs ym. aineet, joiden kimmomodulit ovat tason 700 x 1θ3 kg/cm2 yläpuolella, toimivat tyydyttävästi siinä mielessä, että massa jauhau-tuu riittävästi ollakseen myyntikelpoista, mutta niinkuin kokeet ovat osoittaneet, massa, joka on jauhettu kiekoilla, joilla on edellä esitetyt fysikaaliset ominaisuudet, on laadultaan parempaa. Teräskiekoilla on myös se varjopuoli, että niiden valmistus- ja kunnossapitokustannukset ovat suuremmat, kuten edellä on mainittu.Based on the tests performed, the knowledge of the operating conditions of the refiner and previous experience, it can be stated that plastics. having a modulus of elasticity between 7 x 1 () 3 - 1 ^ 3 x 10 3 kg / cm 2, preferably between Ib x 10 - - 86 x 1θ3 kg / cm 2 and having a creep limit temperature (maximum creep-free temperature) is the operating temperature of the refiner higher than the state, an excellent percentage of properly modified private pulp fibers per unit mass of ground pulp is obtained when using the blade elements of the refiner as a building material. Ceramic materials, e.g. glass, tile, concrete and brick, and wood with modulus of elasticity in the range of 70 x 1θ3 to 700 x 103 kg / cm2, which slightly overlaps with the above range of modulus of elastic modulus of valid plastics, either do not perform nearly as well or do not follow the law; none of the rubber blends or rubber soft materials such as polyurethane down theomers function satisfactorily as blade elements in modern refiners for a commercially competitive time, so none of these materials are intended to be included within the scope of the invention. Steel and other materials with modulus of elasticity above 700 x 1θ3 kg / cm2 perform satisfactorily in the sense that the pulp is sufficiently ground to be marketable, but, as experiments have shown, pulp ground on discs with the above physical characteristics , is of better quality. Steel wafers also have the disadvantage that their manufacturing and maintenance costs are higher, as mentioned above.

Edellä olevassa käsittelyssä on käytetty eräitä "suhteellisia’* sanontoja loaten "suhteellisen alhainen energian kulutus", "riittämättömästi käsitellyt kuidut", " korvata taloudellisesti", "riittävästi hankausta kestävä" ja "hyväksyttävissä oleva suoritus". Näitä on käytetty silloin kun lukuarvot olisivat joko riittämättömiä, mahdottomia, harhaanjohtavia tai mitäänsanomattomia, tai näitä kaikkia. Nämä sanonnat tarkoittavat pääasiassa keksinnön mukaisista aineista koostuvia jauhinelementtejä käyttäen jauhettujen kuitujen laatutasoa verrattuna teräksisillä teräelementeillä jauhettujen kuitujen laatutasoon. Sama koskee fysikaalisten ominaisuuksien ja käyttötalouden vertailuja, joissa näitä sanontoja onl&ytetty keksinnön mukaisten aineiden ja teräksisten teräelementtien vertailuun. Niinpä, jos keksinnön mukaisista aineista koostuvilla teräelementeillä jauhetut massakuidut ja niiden asennus- ja käyttökustannukset ovat kaupallisesti kilpailukelpoisia paperiteollisuudessa, voidaan sanoa, että kyseessä oleva fysikaalisten ominaisuuksien yhdistelmä tekee jauhimen käytöltään "taloudelliseksi" kun siinä käytetään "riittävän" hyvin hankausta kestäviä elementtejä m 60043 jotta saadaan "hyväksyttävä" suoritus. Niinpä esimerkiksi ei ole olemassa mitään lukuarvoa, joka ilmaisisi mikä on riittävä" hankausvas-tusta mitattaessa.Some "relative" * phrases have been used in the above discussion, including "relatively low energy consumption", "insufficiently treated fibers", "economically substitute", "sufficiently abrasion resistant" and "acceptable performance". insufficient, impossible, misleading or nonsensical, or all of these These terms refer mainly to the quality level of the Thus, if pulp fibers ground with blade elements made of the materials of the invention and their installation and operating costs are commercially competitive in the paper industry, it can be said that the combination of physical properties in question makes the refiner "economical" to use when it uses "sufficiently" abrasion-resistant elements m 60043 to obtain an "acceptable" performance. Thus, for example, there is no numerical value that would indicate what is sufficient to measure the abrasion resistance.

Tiivistettynä sanoen niillä aineilla, joilla saavutetaan haluttu kuitulaatu ja jotka täyttävät edellä selitetyt tarkoitukset, kimmomoduli on välillä noin 7 x 1CP - l*+3 x 1CH kg/cm , mieluimmin välillä noin 1*+ x 1(P - 86 x 10^ kg/cm2. Niihin eivät kuulu kumit, polyuretaanielastomeerit, keraamiset aineet kuten lasi, kaakeli, betoni ja tiili, eikä puu. Niiden on oltava hydrolyyttisesti stabiileja, hankausta kestäviä tai tehtävissä riittävästi hankausta kestäviksi, ja niiden on pystyttävä toimimaan muotoaan muuttamatta niissä lämpötiloissa, joita esiintyy sitä nimenomaista tyyppiä olevassa jauhi-messa, joissa niitä käytetään. Niiden on oltava ryömyttömiä joko puhtaan matriisin muodossa tai käsiteltävissä ryömyttömiksi jauhimen toimintalämpötilassa. Tyypillinen käsittely hankauskestävyyden lisäämiseksi on aineen kemiallinen käsittely jollakin fluorihiiliyhdisteel-lä, ja ryömyvastuksen parantamiskäsittelynä on aineen armeeraus lasikuidulla. Ensisijaisessa sovellutusmuodossa aine on muovia, sopivim-min kestomuovia, mutta ei kertamuovia.In short, for those materials which achieve the desired fiber quality and which meet the purposes described above, the modulus of elasticity is between about 7 x 1CP - 1 * + 3 x 1CH kg / cm, preferably between about 1 * + x 1 (P - 86 x 10 ^ kg They do not include rubbers, polyurethane elastomers, ceramics such as glass, tile, concrete and brick, nor wood, must be hydrolytically stable, abrasion resistant or sufficiently abrasion resistant in their functions, and must be able to function without deformation at the temperatures encountered. in the type of refiner in which they are used, they must be creep-free, either in the form of a pure matrix or can be creep-cured at the operating temperature of the refiner. is plastic, preferably thermoplastic, but not thermoplastic.

Kuviossa 1 on esitetty muovinen jauhinkiekko 10, johon on leikattu joukko uurteita 12 kulmaan 1½ imaginaariseen, pyörintäkeski-viivan 16 kautta kulkevaan säteensuuntaiseen suoraan nähden. Uurteet 12 rajoittavat joukkoa teriä 18, jotka fibrilloivat ja jauhavat massaa tämän kulkiessa säteen suunnassa ulospäin kahden tällaisen jauhin-kiekon välissä sellaisessa jauhimessa, joka on esitetty ja selitetty U3-patenttijulkaisuissa 2 968 M+*+, 3 118 622, 3 323 732. Kiekot on kiinnitetty jauhimiin kantapulteilla reiästä 20.Figure 1 shows a plastic grinding disc 10 in which a plurality of grooves 12 are cut at an angle 1½ with respect to an imaginary radial line passing through the center line of rotation 16. The grooves 12 delimit a plurality of blades 18 which fibrillate and grind the pulp as it travels radially outwardly between two such refiner discs in a refiner as disclosed and described in U3 Patent Nos. 2,968 M + * +, 3,118,622, 3,323,732. attached to the grinders with heel bolts from hole 20.

Kuviossa l+ on esitetty olennaisesti sy].interimäinen holanteri-tela 30 asennettuna pyöriväksi altaaseen 32. Yksityiset teräelimet 10a, jotka näkyvät myös kuviossa 5T ovat suorakulmaisen särmiön muotoiset ja ulkonevat säteen suunnassa holanteritelan 30 pyörintäakse-lista 36. Massaliete kulkee jatkuvaa kulkutietä myöten altaan ympäri ja jauhautuu kulkiessaan terien 10a ja rakenteeltaan samanlaisten, altaaseen kiinnitettyjen terien 10b välitse.Fig. 1 + shows a substantially cylindrical chandelier roll 30 rotatably mounted in the basin 32. The private blade members 10a, also shown in Fig. 5T, are rectangular and project radially from the axis of rotation 36 of the cholester roll 30. The pulp slurry travels along a continuous path around the basin. grinds as it passes between the blades 10a and blades 10b of similar construction attached to the basin.

Kuvio 6 esittää sitä tyyppiä olevaa jauhinta ^0, johon kuvion 1 mukainen levy 10 tyypillisesti olisi asennettuna. Massaliete kulkee akselin suunnassa sisään kohdassa k2 ja jauhautuu levyjen 10, 10' välissä kulkiessaan säteen suunnassa ulospäin poistoaukkoon *+U.Fig. 6 shows a refiner of the type in which the plate 10 of Fig. 1 would typically be mounted. The pulp slurry enters in the axial direction at k2 and grinds between the plates 10, 10 'as it passes radially outwards to the outlet * + U.

Kuvioissa 7 ja 8 esitetyssä kartiomaisessa jauhinkuoressa 60043 15 näkyvät teräelimet lOd ovat muodoltaan spiraalimaiset, mutta voivat myös olla suoraviivaisina jauhimen pyörintäakselin 52 sisältävässä tasossa, niin kuin kuvion 9 roottorissa 50 näkyvät teräelimet 10c. Massaliete kulkee akselin suunnassa pitkin kartiomaisen jauhinrootto-rin 50 kehää, jossa se on alttiina vaihtelevan asteiselle jauhatus-intensiteetille jauhinroottorin 50 teräelinten 10c ja jauhimen kuoren kartiomaisen sisäpinnan teräelinten lOd välissä, kulkiessaan ohuemmasta päästä suurempiläpimittaiseen päähän.The blade members 10d shown in the conical refiner shell 60043 15 shown in Figures 7 and 8 are helical in shape, but may also be rectilinear in the plane containing the axis of rotation 52 of the refiner, as are the blade members 10c shown in the rotor 50 of Figure 9. The pulp slurry travels axially along the circumference of the conical grinder rotor 50, where it is subjected to varying degrees of grinding intensity between the blade members 10c of the grinder rotor 50 and the conical inner surface blade members 10d of the grinder shell, passing from a thinner end to a larger diameter.

Kaikkien näiden holanteri-, levy- ja kartiotyyppisten massan jauhinten rakenne ja toiminta on paperiteollisuudessa vanhastaan tunnettu.The structure and operation of all these Dutch, plate and cone type pulp grinders have long been known in the paper industry.

Edellä selitettyjä jauhinaineita voidaan luonnollisesti vastaavin tuloksin käyttää kartio- ja holanterityyppisten jauhinten te-räelementeiksi tai muovata elementtien päällysteeksi. Niinpä vain massaan kosketuksessa olevat jauhinkiekon osat voidaan tehdä muovista tai päällystää muovilla valmistus- ja uusimiskustannusten alentamiseksi. Jotakin jäykempää ainetta kuten terästä tai valurautaa voidaan käyttää muovipäällysteisen teräelementin muovipäällysteen alustana.The abrasives described above can, of course, be used as blade elements for cone- and cholester-type refiners or molded as a coating for the elements with similar results. Thus, only the parts of the grinding wheel in contact with the pulp can be made of plastic or coated with plastic to reduce manufacturing and replacement costs. A more rigid material such as steel or cast iron can be used as the base for the plastic coating of the plastic-coated blade element.

Edellä on näin ollen esitetty joukko sellaisen aineen parametrejä, joita voidaan käyttää paperimassan jauhimen teräelementtei-hin, jolla saadaan odottamattoman hyviä tuloksia ja saavutetaan asetetut tarkoitukset, ominaisuudet ja edut. Keksinnön ensisijainen sovellu tusmuoto on edellä selitetty yksityläcohtaisesti, mutta on huomattava, että muitakin selitettyjen parametrien mukaisia aineita voidaan käyttää, ja että nekin sisältyvät oheisten patenttivaatimusten henkeen ja puitteisiin. Huomattakoon lisäksi, että joskin puu on se raaka-aine, jota yleisesti käytetään massan valmistukseen, muitakin aineita kuten puuvillaa ja bagassia käytetään, ja että nekin on tarkoitus sisällyttää keksinnön puitteisiin.Thus, a number of parameters of a material that can be used in the blade elements of a pulp refiner to obtain unexpectedly good results and achieve the set purposes, properties and advantages have been presented above. A preferred embodiment of the invention has been described in detail above, but it should be noted that other substances according to the described parameters may be used and that they are also within the spirit and scope of the appended claims. It should also be noted that although wood is the raw material commonly used to make pulp, other materials such as cotton and bagasse are also used and are intended to be included within the scope of the invention.

Claims

16 C0043

Abrasion-resistant, hydrolytically stable fiber grinding element (10, 10a, 10d) for use in a pulp grinder (Fig. 1,6; U, 5; 7, 8, 9), characterized in that at least its surfaces in contact with the fibers are a thermoplastic material having a modulus of elasticity of between about 7 x 10 J to 1 * + 3 x 10 J kg / cm and a ripple temperature higher than the internal operating temperature of the refiner.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that it is a disc (10) suitable for use in a disc grinder (Fig. 1.6).

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that it is a blade (10d) suitable for use in a conical grinder (Fig. 7,8,9). * +. Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that it is a blade (10a) suitable for use in a holander-type grinder (Fig. * +, 5),

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance is an acetal homopolymer.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance is a polyaryl sulfone.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance is a polysulfone.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance is a polyphenylene sulphide.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance is a pure matrix thermoplastic.

The fiber grinding element of claim 1, characterized in that the modulus of elasticity of the material is between about 1 * + x 10 ^ - 86 x 10 ^ kg / cm 2.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the material is nylon type 612.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the material is nylon type 610.

Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance has been treated with a fluorocarbon compound in order to improve its abrasion resistance. 1 * +. Fiber grinding element according to Claim 1, characterized in that the substance is a modified phenylene oxide. 60043 17 15 * A fiber grinding element according to claim 1, characterized in that a fibrous material is added to the material to improve its creep resistance and that the creep limit temperature of the composite material is higher than the internal operating temperature of the refiner.

Fiber grinding element according to Claim 15, characterized in that the plastic material is oversized polyethylene. claim;