FI122802B

FI122802B - Bending compensated drum

Info

Publication number: FI122802B
Application number: FI20105993A
Authority: FI
Inventors: Aaron Mannio
Original assignee: Metso Paper Inc
Priority date: 2010-09-27
Filing date: 2010-09-27
Publication date: 2012-07-13
Also published as: AT510463B1; DE102011083272A1; FI20105993A; AT510463A3; AT510463A2; FI20105993A0

Description

TAIPUMAKOMPENSOITU TELA KEKSINNÖN ALAFIELD OF THE INVENTION

5 Keksintö liittyy taipumakompensoituun telaan. Erityisesti, mutta ei pelkästään, keksintö liittyy kuiturainakoneissa, edullisesti paperi-, kartonki- ja jälkikäsittelykoneissa, käytettävään metallihihnan ohjaustelaan.The invention relates to a deflection compensated roll. In particular, but not exclusively, the invention relates to a metal belt guide roller used in fiber web machines, preferably paper, board and finishing machines.

KEKSINNÖN TAUSTABACKGROUND OF THE INVENTION

1010

Rainanvalmistuskoneissa on suuri määrä teloja, jotka kuormituksen vaikutuksesta taipuvat. Taipuma haittaa koneen toimintaa ja sen takia taipumaa pyritään pienentämään. Taipuma muodostuu sitä suuremmaksi ongelmaksi mitä leveämpi kone on eli mitä pidemmäksi tela muodostuu. Eräs mahdollisuus 15 taipuman vähentämiseksi on suurentaa telan halkaisijaa, jolloin telasta tulee jäykempi. Telan halkaisijan suurentaminen nostaa kuitenkin telan valmistuskustannuksia ja monissa kohteissa telan halkaisijan suurentaminen ei tilasyistä ole mahdollista.The webmaking machines have a large number of rolls that bend under load. The deflection is detrimental to the machine's operation and therefore the deflection is reduced. The wider the machine is, i.e. the longer the roller is formed, becomes a bigger problem. One possibility to reduce the deflection 15 is to increase the diameter of the roll, thereby making the roll stiffer. However, increasing the diameter of the roll increases the cost of manufacturing the roll, and in many applications it is not possible to increase the diameter of the roll for space reasons.

20 Esimerkiksi hihnakalantereissa kuten metallihihnakalantereissa prosessissa edellytetään metallihihnalta suurta kireyttä 100-200 kN/m ja joissakin positioissa suurta nippikuormituksen kestoa 100 kN/m. Tällaisen hihnakalanterin telan, esimerkiksi hihnanohjaustelan ja termotelan, taipuessa hankaluutena on hihnan kireyden pieneneminen telan keskellä. Hihnakalanterin hihnanohjaustelan o 25 taipuminen keskeltä hihnan kuormituksesta johtuen merkitsee sitä, että oo metallihihna on kireä reunoilta ja löysä keskeltä, jolloin telanipissä paine on c\j epätasainen. Taipumaa ei voida kompensoida bombeerauksella, koska tällöin x metallihihna luistaa hihnanohjaustelan päällä. Metallihihnan luistaminen hihnanohjaustelan pinnalla kuluttaa ohutta metallihihnaa, jolloin sen käyttöikä § 30 lyhenee. Yleisesti aina koneleveyteen noin 6 metriä asti on voitu kasvattaa telan 2 jäykkyyttä suurentamalla telahalkaisijaa, mutta tämän jälkeen tela on tehtäväFor example, in belt calenders, such as metal belt calendars, the process requires a high tension of 100-200 kN / m for the metal belt and, in some positions, a high nip load duration of 100 kN / m. When such a belt calender roll, for example a belt guide roller and a thermal roller, bends, the difficulty is that the belt tension is reduced in the middle of the roll. The center deflection of the belt guide roller 25 due to belt loading means that the metal belt is tight at the edges and loose at the center, whereby the pressure in the roll nip is uneven. The deflection cannot be compensated by bombardment, because then the x metal belt slips over the belt guide roller. Sliding the metal belt on the surface of the belt guide roller consumes a thin metal belt, which shortens its service life by § 30. Generally, up to a machine width of about 6 meters, it has been possible to increase the stiffness of the roll 2 by increasing the roll diameter, but after that the roll must be made

C\JC \ J

jäykemmäksi muulla tavoin.in other ways.

2 FI120883B esittää taipumakompensoidun telan, jota käytetään metallihihnan ohjaustelana. Tela käsittää akselin, joka muodostuu sylinterimäisestä, bombeeratusta keskiosasta ja keskiosan kummassakin päädyssä olevasta päätyosasta, joiden välityksellä akseli on laakeroitu pyörivästi päätylaakereihin. 5 Tela käsittää lisäksi akselin keskiosan päälle sovitetun vaipan, joka pyörii akselin mukana ja on tuettu päätypinnoistaan päätykappaleiden avulla akselin keskiosan päätypintoihin.2 FI120883B discloses a deflection compensated roll used as a metal belt guide roll. The roll comprises a shaft consisting of a cylindrical, bombarded middle portion and an end portion at each end of the central portion through which the shaft is rotatably mounted on the end bearings. The roller further comprises a jacket disposed on the center portion of the shaft which rotates with the shaft and is supported by its end surfaces on the end surfaces to the end surfaces of the center portion of the shaft.

FI20075934 esittää termotelaa, jonka sisäakselin ulkopintaan ja/tai 10 ulkokerroksen sisäpintaan on muodostettu virtausuria.FI20075934 discloses a thermal roller having flow grooves formed on the outer surface of the inner shaft and / or on the inner surface of the outer layer 10.

FI20075940 esittää taipumakompensoidun telan. Tela käsittää bombeeratun akselin ja akselin päälle sovitetun vaipan, joka pyörii akselin mukana. Akselin keskiosa käsittää paineväliaineella paineistettavan painetilavuuden. Kun 15 painetilavuus paineistetaan keskiosa laajenee akselin säteen suunnassa pyörimättömän liitoksen muodostamiseksi akselin ja vaipan välille.FI20075940 discloses a deflection compensated roll. The roll comprises a bombarded shaft and a shell mounted on the shaft which rotates with the shaft. The central portion of the shaft comprises a pressure volume pressurized by a pressure medium. When the pressure volume 15 is pressurized, the central portion expands in the radial direction of the shaft to form a non-rotatable joint between the shaft and the sheath.

Esillä olevan keksinnön eräänä päämääränä on aikaansaada taipumakompensoitu tela, jonka akselin ja vaipan välinen pyöriminen toisiinsa 20 nähden on estetty. Keksinnön eräänä toisena päämääränä on aikaansaada taipumakompensoituun telaan tiivistys akselin ja vaipan välisen tilan tiivistämiseksi, joka tiivistys sallii akselin ja vaipan välisen radiaalisen liikkeen. Keksinnön eräänä kolmantena päämääränä on pienentää taipumakompensoidun telan energiankulutusta.It is an object of the present invention to provide a deflection compensated roll whose rotation between its axis and the shell relative to one another is prevented. It is another object of the invention to provide a seal on a deflection compensated roller for sealing the space between the shaft and the sheath, which allows radial movement between the shaft and the sheath. It is a third object of the invention to reduce the energy consumption of a deflection compensated roll.

δ 25δ 25

(M(M

cb YHTEENVETOSUMMARY

oo

(M(M

x Keksinnön mukaan tarjotaan taipumakompensoitu tela, joka on lämmitettäväAccording to the invention there is provided a deflection compensated roll which is heated

CLCL

ja/tai jäähdytettävä ja käsittää akselin, jossa on sylinterimäinen keskiosa, jonka § 30 kumpaankin aksiaaliseen päähän on kiinnitetty akselitappi akselitapin ^ käsittämän laippaosan välityksellä, ja tela käsittää vaipan, joka ympäröi C\1 keskiosaa, jossa vaipassa on sen aksiaalisissa päissä radiaalisesti sisäänpäin ulottuvat päätylaipat, jotka on sovitettu vastaavan akselitapin ympärille, ja 3 akselin keskiosan ulkopinta tai vaipan sisäpinta on bombeerattu, jolloin telan vaipan sisäpinta asettuu kuormitettuna kontaktiin akselin ulkopinnan kanssa olennaisesti koko aksiaaliselta pituudeltaan. Telan päätyyn telan sisäpuolelle on järjestetty telan pyöritysmomentin välittävä kytkin, joka vaikuttaa päätylaipan ja 5 akselin välillä vaipan ja akselin kytkemiseksi pyörimään olennaisesti samalla kulmanopeudella.and / or to be cooled and comprising an axis having a cylindrical center portion having at each of its axial ends a shaft pin secured by a flange portion comprising the shaft pin ^ and the roll comprising a housing surrounding a central portion C 1 having radially inwardly extending end ends thereof; , disposed about the respective pivot pin, and the outer surface of the central axis of the 3 shafts or the inner surface of the sheath is bombarded, whereby the inner surface of the roll sheath is in contact with the outer surface of the shaft for substantially its entire axial length. At the end of the roll, on the inside of the roll, there is provided a switch for transmitting the rotation of the roll, which acts between the end flange and the 5 axes to engage the diaper and the shaft to rotate at substantially the same angular speed.

Edullisesti akselitapin ja päätylaipan välille on asennettu metallipaljetiiviste. Paljetiiviste soveltuu telan käytössä esiintyvän akselin ja vaipan välisen 10 radiaalisesti liikkuvan kohdan tiivistämiseen ja on käytännössä kulumaton.Preferably, a metal bellows seal is mounted between the shaft pin and the end flange. The bellows seal is suitable for sealing the radially movable points between the axis of the roll in use with the shell and is practically wear-free.

Edullisesti paljetiiviste on jaettu kahteen paljeosaan, jotka on yhdistetty toisiinsa keskiholkilla, ja paljetiivisteen keskialuetta varten on järjestetty paljetiivisteen sisäpuolelle akselitappiin tuetut pallopinnat. Keskiholkin sisäpuolelle voidaan 15 järjestää tukiholkki, joka asennetaan pallopintojen varaan. Pallopintojen avulla voidaan estää paljetiivisteelle epäedullinen lateraaliliike.Preferably, the bellows seal is divided into two bellows sections interconnected by a central bushing, and for the central region of the bellows seal, spherical surfaces supported on the shaft pin are provided inside the bellows seal. A support sleeve may be provided on the inside of the center sleeve, which is mounted on the spherical surfaces. The ball surfaces can be used to prevent lateral movement that is unfavorable to the bellows seal.

Edullisesti paljetiiviste käsittää sarjaan kytkettynä ainakin kaksi metallipaljetta siten, että ulkopuolinen metallipalje ympäröi sisäpuolista metal lipaljetta. Tällä 20 tavalla paljetiiviste voidaan muodostaa kooltaan kompaktiksi. Palkeen poimujen lukumäärää voidaan kasvattaa. Lisäksi voidaan välttää tilannetta, jossa ylitetään paljetiivisteen yksittäisen poimun väsymislujuus.Preferably, the bellows seal comprises in series at least two metal bellows such that the outer metal bellows surrounds the inner metal bellows. In this way, the bellows seal can be made compact in size. The number of bellows folds can be increased. In addition, it is possible to avoid a situation where the fatigue strength of a single fold of the bellows seal is exceeded.

Telan pyöritysmomentin välittävä kytkin voi käsittää lamellikytkimen, joka o 25 käsittää kaksi lamellipakkaa, jotka on asennettu välimatkan päähän toisistaan οό kytkinakselin välityksellä.The roll torque conveying coupling may comprise a lamella coupling, which 25 comprises two lamella packages spaced apart by a coupling shaft.

ii

CMCM

x Edullisesti lamellikytkimen ensimmäisessä päässä ensimmäinen lamellipakkax Preferably, a first blade pack at the first end of the blade switch

CLCL

on kiinnitetty kiinteästi laippaosan suhteen ja toinen lamellipakka on kiinnitetty σ> 30 telan samassa päässä kiinteästi päätylaipan suhteen.is fixedly fixed to the flange portion and the second lamella pack is fixed σ> 30 at the same end of the roll fixedly to the end flange.

o oo o

CMCM

Edullisesti tela käsittää vääntiön, joka käsittää vääntöhaaroja, ja laippaosa voi käsittää välyksellisiä aukkoja vääntöhaaroja varten, ja lamellikytkimen toinen 4 pää voidaan kiinnittää vääntiöön, jonka vääntöhaarat on asennettu aukkojen läpi ja vääntöhaarat voidaan kiinnittää päätylaippaan.Preferably, the roll comprises a torque which comprises torsion arms, and the flange portion may comprise clearance openings for the torque arms, and the other end 4 of the lamella coupling may be secured to a torque whose torso arms are mounted through the apertures and the torque arms may be secured to the end flange.

Edullisesti tela käsittää välitysakselin, joka on kiinnitetty laippaosan ja 5 lamellikytkimen ensimmäinen pään väliin.Preferably, the roll comprises a transmission shaft secured between the flange portion and the first end of the blade coupling 5.

Telan pyöritysmomentin välittävä kytkin voi käsittää vaippaan ja akseliin kytketyn nivelsauvakytkimen telan yhdessä tai molemmissa päissä.The roll torque conveying coupling may comprise one or both ends of an articulated coupling roll coupled to the housing and the shaft.

10 Nivelsauvakytkin voi olla järjestetty telan aksiaalisuunnassa päätylaipan ja laippaosan välille.The articulated rod coupling may be arranged axially between the end flange and the flange portion.

Edullisesti nivelsauvakytkin käsittää kytkinkehän sekä kaksi nivelsauvaparia, jotka on sijoitettu vaihesiirrettynä 90 asteen kulmaan suhteessa toisiinsa, ja 15 ensimmäinen nivelsauvapari on kytketty ensimmäisten nivelsauvojen ensimmäisistä päistä vastakkaisille puolille kytkinkehää vaikuttamaan laippaosaan ja toinen nivelsauvapari on kytketty toisten nivelsauvojen ensimmäisistä päistä vastakkaisille puolille kytkinkehää vaikuttamaan päätylaippaan.Preferably, the pivot rod coupling comprises a coupling ring and two pairs of pivot rods spaced 90 degrees relative to each other, and a first pair of pivot rods coupled to first flanges of first first pivot rods to act on flange portion and second pivot pivotally engaging second pivot pivot.

2020

Edullisesti ensimmäisten nivelsauvojen toiset päät on laakeroitu ensimmäiseen pesään ja toiseen pesään, jotka pesät on kiinnitetty laippaosan vastakkaisiin reunoihin, ja toisten nivelsauvojen toiset päät on laakeroitu kolmanteen pesään ja neljänteen pesään, jotka pesät on kiinnitetty päätylaipan vastakkaisiinPreferably, one end of the first articulation rods is mounted on a first housing and a second housing secured to opposite ends of the flange portion, and one end of the second articulation rods being mounted on a third housing and a fourth housing mounted on opposite ends of the end flange

CMCM

δ 25 reunoihin.δ 25 to the edges.

CMCM

COC/O

o cvj Akselin keskiosan ulkopintaan voi olla järjestetty nousulliset urat lämmitys- ja x voiteluväliaineen virtausta varten, jotka urat alkavat ja päättyvät lyhyen välimatkan päästä keskiosan päädystä.o cvj There may be provided ascending grooves for the flow of heating and x lubricant medium on the outer surface of the central shaft, which grooves start and end a short distance from the central end.

COC/O

§ 30 m ? Edullisesti keskiosan bombeeraus on 2 mm ja keskiosan ja vaipan sisäpinnan ^ välinen välys on 1-5 mm keskiosan suurimman ulkohalkaisijan kohdalla, jolloin päätylaipan ja akselitapin suhteellinen liike radiaalisuunnassa on ± 3 mm - ± 7 mm.§ 30 m? Preferably, the center bomber is 2 mm and the clearance between the center and the inner surface of the sheath is 1-5 mm at the largest outer diameter of the center, so that the relative movement of the end flange and the shaft pin is ± 3 mm to ± 7 mm.

55

Esillä olevan keksinnön eri suoritusmuotoja kuvataan tai on kuvattu vain keksinnön jonkin tai joidenkin näkökohtien yhteydessä. Alan ammattimies 5 ymmärtää, että keksinnön jonkin näkökohdan mitä tahansa suoritusmuotoa voidaan soveltaa keksinnön samassa näkökohdassa ja muissa näkökohdissa yksinään tai yhdistelmänä muiden suoritusmuotojen kanssa.Various embodiments of the present invention will be described or described only in connection with some or some aspects of the invention. One skilled in the art will appreciate that any embodiment of an aspect of the invention may be applied to the same and other aspects of the invention, alone or in combination with other embodiments.

KUVIOIDEN LYHYT ESITTELYBRIEF PRESENTATION OF THE PATTERNS

1010

Keksintöä kuvataan nyt esimerkinomaisesti viitaten oheisiin piirustuksiin, joissa: kuvio 1 esittää erästä taipumakompensoitua telaa; kuviot 2 ja 3 esittävät erästä kytkinjärjestelyä, jolla estetään akselin ja vaipan 15 välinen pyöriminen toisiinsa nähden; kuvio 4 esittää erästä tiivistettä, joka sallii akselin ja vaipan välisen radiaalisen liikkeen; kuviot 5 ja 6 esittävät telaa, jonka akselin keskiosan ulkopinnassa on urat, joilla tehostetaan telan öljykiertoa; 20 kuviot 7 ja 8 esittävät erästä toista kytkinjärjestelyä.The invention will now be described, by way of example, with reference to the accompanying drawings, in which: Figure 1 shows a deflection compensated roll; Figures 2 and 3 show a switch arrangement for preventing rotation between the shaft and the shell 15 relative to one another; Figure 4 shows a seal allowing radial movement between the shaft and the shell; Figures 5 and 6 show a roll having a groove on the outer surface of the center of the shaft for enhancing the oil rotation of the roll; Figures 7 and 8 show another switch arrangement.

YKSITYISKOHTAINEN SELITYSDETAILED EXPLANATION

Seuraavassa selostuksessa samanlaisilla viitemerkinnöillä tarkoitetaan samanIn the following description, like reference numerals refer to the same

CMCM

δ 25 kaltaisia osia. On huomattava, että esitettävät kuviot eivät oleδ 25 like parts. Note that the figures shown are not

CMCM

g kokonaisuudessaan mittakaavassa, ja että ne lähinnä palvelevat vain keksinnön cm suoritusmuotojen havainnollistamistarkoitusta.g on a full scale, and that they serve primarily the purpose of illustrating embodiments of the invention in cm.

CCCC

Q_Q_

Metallihihnakalanterin hihnan kuormitus on suuri ja metallihihnakalanterin 00 § 30 hihnan ohjausteloja on kyettävä lämmittämään. Tunnetusti tela on jaettu ? sisäakseliin ja vaippaan ja sisäakselin ulkopinta tai vaipan sisäpinta onThe belt load of the metal belt calender is high and it must be possible to heat the guide rollers of the belt 00 § 30 of the metal belt calender. Known as the roll is divided? to the inner shaft and the shell, and the inner surface of the inner shaft or the shell is

C\JC \ J

bombeerattu. Tällöin telan ulkovaippa vierii sisäakselin pinnalla vapaasti ja kuormitettaessa sisäakselin taipuman ansiosta ulkovaippa asettuu koko 6 aksiaaliselta pituudeltaan kontaktiin sisäakselia vasten. Akselin ja vaipan välisessä tilavuudessa kulkee telaa lämmittävää väliainetta, edullisesti lämmönsiirtoöljyä.crowned. In this case, the outer shell of the roll rolls freely on the surface of the inner shaft and, when loaded, due to the deflection of the inner shaft, the outer shell is in contact with its entire axial length against the inner shaft. In the volume between the shaft and the sheath, a medium for warming the roll, preferably a heat transfer oil, passes.

5 Kuvio 1 esittää erästä telaa 10, joka käsittää sisäpuolisen akselin 12, joka muodostuu sylinterimäisestä keskiosasta 12c ja keskiosan 12c molempiin päätyihin 12d, 12e kiinnitetyistä akselitapeista 12a, 12b. Tela on julkaisussa FI120883B esitetyn tyyppinen. Akselin 12 keskiosa 12c on bombeerattu.Fig. 1 shows a roll 10 comprising an inner shaft 12 consisting of a cylindrical center portion 12c and axial pins 12a, 12b attached to both ends 12d, 12e of the central portion 12c. The roller is of the type disclosed in FI120883B. The center 12c of the shaft 12 is bombarded.

Akselin ulkohalkaisija on siten keskiosan 12c keskeltä suurempi kuin keskiosan 10 12c päädyissä 12d ja 12e. Akselitapit 12a, 12b on laakeroitu päätylaakereihin 13a, 13b. Akselitapit 12a, 12b käsittävät laippaosat 12a’, 12b’, joka on kiinnitetty akselin keskiosan 12c päätyihin 12d, 12e. Akselin 12 keskiosan 12c päälle on sovitettu ulkopuolinen sylinterimäinen vaippa 11, jonka päätyihin on kiinnitetty päätylaipat 20a, 20b. Vaippa 11 on tiivistetty päätylaippojen 20a, 20b 15 välityksellä akselitappeihin 12a, 12b. Tiivistys on toteutettu edullisesti telan korkeita käyttölämpötiloja kestäväksi sekä lämmönsiirtoaineen tai voiteluaineen painetta kestäväksi. Päätylaipat 20a, 20b on sovitettu siten akselitappien 12a, 12b ympärille, että tiivistys sallii radiaalisuuntaisen liikkeen.The outer diameter of the shaft is thus larger at the center of the center portion 12c than at the ends 12d and 12e of the center portion 10 12c. The shaft pins 12a, 12b are mounted on the end bearings 13a, 13b. Shaft pins 12a, 12b comprise flange portions 12a ', 12b' attached to ends 12d, 12e of center shaft portion 12c. An outer cylindrical jacket 11 is disposed on the central portion 12c of the shaft 12, with end flanges 20a, 20b attached to its ends. The sheath 11 is sealed to the shaft pins 12a, 12b via end flanges 20a, 20b 15. The sealing is preferably made to withstand the high operating temperatures of the roll and to withstand the pressure of the heat transfer medium or lubricant. The end flanges 20a, 20b are arranged around the shaft pins 12a, 12b such that the sealing permits movement in radial direction.

20 Radiaalisuuntaisen liikkeen koko määräytyy keskiosan 12c päädyn ulkohalkaisijan ja vaipan 11 päädyn sisähalkaisijan erotuksesta sekä lisäksi keskiosan 12c ulkohalkaisijan (keskellä keskiosaa) ja vaipan sisäpinnan sisähalkaisijan erotuksesta.The size of the radial movement is determined by the difference between the outer diameter of the end portion of the center portion 12c and the inner diameter of the end portion of the shell 11, and the difference between the outside diameter of center portion 12c (center portion) and the inside diameter of the shell surface.

(M(M

o 25 Erään ensimmäisen mitoitusesimerkin mukaan keskiosan päädyn g ulkohalkaisijan ja vaipan sisähalkaisijan halkaisijaero päädyissä on 4 mm, jolloin cm keskiosan 12c bombeeraus on 2 mm säteestä mitattuna. Vaipan ja keskiosan x radiaalinen välys on 5 mm. Päätylaipan 20a, 20b radiaalinen joustoliike25 According to a first dimensioning example, the diameter difference between the outer diameter g of the central portion and the inner diameter of the shell at the ends is 4 mm, whereby the bombardment of the central portion 12c is measured within a radius of 2 mm. The radial clearance between the sheath and the central portion x is 5 mm. Radial elastic movement of end flange 20a, 20b

CLCL

akselitapin 12a, 12b suhteen on noin ± 7 mm (± 2+5 mm).with respect to the shaft pin 12a, 12b is about ± 7 mm (± 2 + 5 mm).

S 30 m ^ Erään toisen mitoitusesimerkin mukaan keskiosan päädyn ulkohalkaisijan jaS 30 m ^ According to another dimensioning example, the center end has an outer diameter and

CMCM

vaipan sisähalkaisijan halkaisijaero päädyissä on 4 mm, jolloin keskiosan 12c bombeeraus on 2 mm säteestä mitattuna. Vaipan ja keskiosan välys on 1 mm.the diameter difference of the inner diameter of the jacket at the ends is 4 mm, whereby the bombardment of the central portion 12c is measured within a radius of 2 mm. The clearance between the sheath and the center is 1 mm.

7 Päätylaipan 20a, 20b radiaalinen joustoliike akselitapin 12a, 12b suhteen on noin ± 3 mm (± 2+1 mm).7 The radial elastic movement of the end flange 20a, 20b with respect to the shaft pin 12a, 12b is about ± 3 mm (± 2 + 1 mm).

Edullisesti vaippa 11 ja keskiosa 12c on keskellä telaa on sovitettu toisiinsa 5 lähes ilman välystä siten, että mikään telalle odotettavissa oleva lämpötilaolosuhde ei aiheuta vaipan ja keskiosan lukkiutumista toisiinsa.Preferably, the sheath 11 and the center portion 12c are centrally located between the rolls 5 and are spaced almost free of air so that any expected temperature condition of the roll will not cause the sheath and center portion to lock together.

Päätylaipat 20a, 20b liikkuvat tai joustavat vaipan 11 mukana radiaalisuunnassa akselitappeihin 12a, 12b nähden tilanteessa, jossa vaippaan 11 kohdistuu 10 ulkopuolinen kuormitus F. Vaipan 11 ja akselin 12 välissä, tarkemmin akselin keskiosan 12c ulkopinnan ja ulkovaipan 11 sisäpinnan välissä, sijaitsee tila 42, jota voidaan käyttää lämmönsiirtoaineen kuljettamiseen. Tilassa 42 sijaitseva väliaine on edullisesti korkeita lämpötiloja kestävää lämmönsiirtoöljyä. Lämmönsiirtoaineella voidaan voidella vaipan ja akselin kosketuspintoja, joissa 15 tapahtuu liukumista. Liukuminen johtuu vaipan sisäpinnan ja bombeeratun akselin ulkopinnan halkaisijaeroista.The end flanges 20a, 20b move or resiliently engage with the sheath 11 relative to the shaft pins 12a, 12b in a situation where the sheath 11 is subjected to external loading F. Between the sheath 11 and the shaft 12, more particularly between the outer surface of the can be used to transport heat transfer medium. The medium in the space 42 is preferably a high temperature heat transfer oil. The heat transfer agent can be used to lubricate the contact surfaces of the diaper and shaft where sliding occurs. The slip is due to the difference in diameter between the inner surface of the jacket and the outer surface of the bombarded shaft.

Telan 10 yhden pään akselitapin 12a kautta on muodostettu ensimmäinen kanava 40, joka ulottuu akselin suuntaisesti välimatkan päähän telan 20 vastakkaisen pään toisesta päätylaipasta 20b, jossa se haarautuu useiksi radiaalisuuntaisiksi kanaviksi 41. Nämä radiaalisuuntaiset kanavat 41 avautuvat akselin 12 keskiosan 12c ja vaipan 11 väliseen tilaan 42. Akselitapin 12a kautta on lisäksi muodostettu toinen kanava 50, joka ympäröi ensimmäistä kanavaa 40 ja joka ulottuu aksiaalisuuntaisesti akselitapin 12b kohdalla olevan ensimmäisen o 25 päätylaipan 20a sisäpuolelle, jossa se haarautuu radiaalisuuntaisiksi kanaviksi οό 51. Myös nämä radiaalisuuntaiset kanavat 51 avautuvat akselin 12 keskiosan i oj 12c ja vaipan 11 väliseen tilaan 42. Ensimmäistä kanavaa 40 myöten voidaan x syöttää öljyä akselin 12 keskiosan 12c ja vaipan 11 väliseen tilaan 42 lähelleA first passageway 40 is formed through a shaft end 12a of one end of roll 10 and extends axially spaced from a second end flange 20b of the opposite end of roll 20 where it branches into a plurality of radial passageways 41. These radial passageways 41 open into a space 12c In addition, a second channel 50 is formed through the shaft pin 12a which surrounds the first channel 40 and extends axially inside the first end flange 20a at the shaft pin 12b, where it branches into radial channels οό 51. These radial channels 51 also 12c to diaper 11 space 42. Along the first passage 40, oil may be introduced into space 42 near center 12c of diaphragm 12 and diaper 11

CLCL

toista päätylaippaa 20b, josta öljy johdetaan akselin 12 keskiosan 12c 30 ulkopinnassa olevia uria myöten takaisin kohti ensimmäistä päätylaippaa 20a ja ^ ohjataan pois telasta toista kanavaa 50 myöten. Ensimmäinen kanava 40 voia second end flange 20b from where the oil is led back through the grooves in the outer surface of the central portion 12c 30 of the shaft 12 towards the first end flange 20a and is guided out of the roll along the second passage 50. The first channel 40 may

C\JC \ J

muodostua putkesta.to form a tube.

88

Telasta 10 tulee akselin 12 keskiosan 12c bombeerauksen seurauksena taipumakompensoitu. Kuormittamattomassa tilanteessa vaipan 11 sisäpinta voi olla kiinni akselin 12 keskiosan 12c ulkopinnassa keskiosan 12c keskikohdalla, mutta keskiosan 12c päädyissä on pieni rako vaipan 11 sisäpinnan ja akselin 5 keskiosan 12c ulkopinnan välillä. Kun telan vaippaa 11 kuormitetaan ulkoapäin esim. toisella telalla tai metallihihnalla akselin 12 keskiosa 12c alkaa taipua keskeltä ja määrätyssä kuormituksessa akselin taipuma on sen suuruinen, että ulkovaipan 11 sisäpinta tulee koko matkaltaan kiinni akselin 12 keskiosan 12c ulkopintaan, jolloin vaipan 11 ulkopinta on kuormituskohdassa suora. Telan 10 bombeeraus voidaan mitoittaa siten, että vaipan 11 ulkopinnasta tulee suora halutuissa kuormitusolosuhteissa.The roll 10 becomes deflected as a result of bombardment of the center 12c of the shaft 12. In the unloaded condition, the inner surface of the sheath 11 may be attached to the outer surface of the central portion 12c of the shaft 12 at the center of the central portion 12c, but the ends of the central portion 12c have a small gap between the inner surface of the shell 11 and the outer surface of When the roll shell 11 is externally loaded, e.g. by another roll or metal belt, the center 12c of the shaft 12 begins to deflect from the center and at a given load the shaft deflection is such that the inner surface of the outer shell 11 abuts the outer surface of the center 12c. The bombardment of the roll 10 may be dimensioned such that the outer surface of the shell 11 becomes straight under the desired loading conditions.

Telan 10 pintanopeus on vakio, koska vaippa voidaan valmistaa ulkomitoiltaan tasahalkaisijaisena putkena. Tällöin ulkopinnan ja metallihihnan väliseen 15 kontaktiin ei muodostu luistoa. Sen sijaan vaipan 11 sisäpinnan ja akselin 12 keskiosan ulkopinnan väliseen kontaktiin muodostuu bombeerauksen aiheuttamana luistoa ja tämä kontakti vaatii voitelua. Lämmönsiirtoöljyn sekaan voidaan lisätä kiinteää voiteluainetta.The surface velocity of the roll 10 is constant, since the jacket can be manufactured as a tube of uniform diameter. This prevents slipping of the contact 15 between the outer surface and the metal belt. Instead, the contact between the inner surface of the sheath 11 and the outer surface of the central portion of the shaft 12 is slip due to bombardment and this contact requires lubrication. A solid lubricant may be added to the heat transfer oil.

20 Kuvio 2 ja 3 esittävät erästä telan 10 kytkinjärjestelyä, jolla akseli 12 ja vaippa 11 voidaan kytkeä pyörimään samalla kulmanopeudella. Kuvio 2 esittää kuvion 3 telaa 10 poikkileikkauksessa A-A. Akselin 12 ja vaipan 11 välinen kytkentä tuo mahdollisuuden varustaa tela 10 käyttölaitteella sekä jarrulla. Telalle voidaan myös saada täsmällinen kehänopeus ja esimerkiksi pikapysäytys.Figures 2 and 3 show a switch arrangement of a roll 10 by which the shaft 12 and the shell 11 can be engaged to rotate at the same angular speed. Figure 2 shows the roll 10 of Figure 3 in cross section A-A. The coupling between the shaft 12 and the shell 11 makes it possible to provide the roller 10 with an actuator and a brake. It is also possible to obtain a precise peripheral speed for the roll and, for example, an instant stop.

δ 25δ 25

CMCM

g Momentin siirto akselilta 12 vaipalle 11 on mahdollista kun vaipan ja akselin c\j välille sijoitetaan kytkin 60. Käytettävissä oleva tila telan 10 päätylaipan 20b ja x akselitapille 12b asennettavan laakerin 13b välillä on niin pieni, että siihen ei Q_ saa helposti sopimaan kytkintä, joka lukitsisi vaipan ja akselin samaan § 30 kulmanopeuteen, o δg The transfer of torque from the shaft 12 to the sheath 11 is possible when a switch 60 is disposed between the sheath and the shaft c1. The available space between the end flange 20b of the roll 10 and the bearing 13b mounted on the x shaft pin 12b is so small lock the sheath and shaft at the same angular speed of § 30, o δ

CMCM

Kuvio 3 esittää telan 10 sisään, edullisesti akselin keskiosan 12c sisään, sijoitettua lamellikytkintä 60. Lamellikytkin 60 käsittää edullisesti kaksi 9 lamellipakkaa 63, 64, jotka on asennettu välimatkan 60’ päähän toisistaan kytkinakselin 65 välityksellä. Lamellipakat 63, 64 sallivat kytkimen taipumisen kulma-asentoon ja kytkimen päiden välille epä keskeisyyttä. Siten lamellikytkin 60 mahdollistaa vaipan 11 ja akselin 12 keskiosan kulma-asennon ja 5 epäkeskeisyyden. Lamellipakat 63, 64 kykenevät välittämään telan käytössä edellytettävän vääntömomentin. Lamellikytkin 60 on sijoitettu edullisesti telan toiseen päähän. Joissakin suoritusmuodoissa telan molempiin päihin voi olla järjestetty lamellikytkin, esimerkiksi jos asennukseen tarvittava tila telan sisällä on pieni ja kaksi pienikokoista kytkintä yhdessä kykenevät välittämään 10 tarvittavan pyöritysmomentin.Fig. 3 shows a lamella switch 60 disposed within the roll 10, preferably inside the center 12c of the shaft. The lamella coupling 60 preferably comprises two lamella packs 63, 64 mounted at a distance 60 'apart from one another via a coupling shaft 65. The lamella packs 63, 64 allow the coupling to bend in an angular position and to deviate between the ends of the coupling. Thus, the blade switch 60 allows an angular position and an eccentricity 5 of the sheath 11 and the central portion of the shaft 12. The lamella packs 63, 64 are capable of transmitting the required torque for the roll operation. The lamella switch 60 is preferably located at one end of the roll. In some embodiments, a lamella switch may be provided at both ends of the roll, for example, if the space required for installation inside the roll is small and the two small switches together are capable of transmitting the required rotation torque.

Lamellikytkimen 60 ensimmäinen pää 61 (ensimmäinen lamellipakka 63) on kiinnitetty kiinteästi akselitapin 12b yhteyteen ja toinen pää 62 (toinen lamellipakka 64) on kiinnitetty kiinteästi vaipan päätylaipan 20b yhteyteen. 15 Vaipan päätylaippa 20b on kiinnitetty kiinteästi vaipan päätyyn esimerkiksi ruuveilla 14.The first end 61 (first blade pack 63) of the blade switch 60 is fixedly connected to the shaft pin 12b and the other end 62 (the second blade pack 64) is fixedly connected to the end flange 20b of the sheath. The sheath end flange 20b is fixedly attached to the sheath end, for example, by means of screws 14.

Tela käsittää välitysosat, joiden välityksellä lamellikytkin on kiinnitetty akselitappiin ja päätylaippaan. Tela käsittää lamellikytkimen ensimmäiseen 20 päähän 61 kiinnitetyn välitysakselin 67 ja toiseen päähän 62 kiinnitetyn vääntiön 68. Lamellikytkimen ensimmäisessä päässä 61 ensimmäinen lamellipakka 63 on kiinnitetty laipan 66 ja välitysakselin 67 avulla akselitappiin 12b telan 10 sisäpuolella. Välitysakseli 67 on edullisesti putkimainen ja sulkee lamellikytkimen 60 sisäänsä. Ensimmäinen lamellipakka 63 sallii akselitapin 12b o 25 ja kytkinakselin 65 taipumisen kulma-asentoon ja niiden välille epäkeskeisyyttä.The roll comprises transmissions by means of which the lamella coupling is attached to the shaft pin and the end flange. The roll comprises a transmission shaft 67 attached to the first end 61 of the blade coupling 61 and a torsion 68 attached to the second end 62. The first blade pack 63 at the first end 61 of the blade coupling is secured to the shaft pin 12b inside the roll 10. Preferably, the transmission shaft 67 is tubular and encloses the blade switch 60. The first blade pack 63 allows the shaft pin 12b o 25 and the coupling shaft 65 to deflect into an angular position and eccentricity therebetween.

co Lamellikytkimen toisessa päässä 62 toinen lamellipakka 64 on kiinnitetty i c\j vääntiöön 68, joka on kiinnitetty kiinteästi päätylaippaan 20b. Toinen x lamellipakka 64 sallii päätylaipan 20b ja kytkinakselin 65 taipumisen kulma-At one end of the lamella coupler 62, the second lamella pack 64 is secured to a camshaft 68 which is fixedly attached to the end flange 20b. The second x lamella pack 64 allows the end flange 20b and the clutch shaft 65 to be angled

CLCL

asentoon ja niiden välille epäkeskeisyyttä.position and the eccentricity between them.

3030

LOLO

2 Akselitapin 12b laippaosaan 12b’ on muodostettu läpikulkevia välyksellisiä 0X1 aukkoja 15 vääntiötä 68 varten. Akselitappi 12b käsittää laippaosan 12b’, joka on kiinnitetty akselin keskiosan 12c päätyyn 12e (esim. ruuvi 16 ja reikä 17).2 Through the flange portion 12b 'of the spindle pin 12b, through-hole clearances 0X1 15 are provided for torsion 68. The shaft pin 12b comprises a flange portion 12b 'attached to an end 12e of the shaft center portion 12c (e.g. screw 16 and hole 17).

10 Vääntiö 68 käsittää edullisesti monihaaraisen kappaleen, jonka vääntöhaarat läpäisevät aukot 15. Erään suoritusmuodon mukaan vääntiö 68 muodostaa monihaaraisen kruunun. Aukot 15 on muodostettu väljiksi siten, että vääntiön vääntöhaarat eivät osu aukkojen 15 seinämiin, kun vaippa 11 ja akseli 12 5 liikkuvat toistensa suhteen. Vääntiö 68 kiinnitetään edullisesti päätylaipan 20b sisäpintaan esimerkiksi ruuveilla 18.Preferably, the torsion 68 comprises a multi-branched body having torso arms passing through the openings 15. According to one embodiment, the torsion 68 forms a multi-branched crown. The openings 15 are formed so that the torsion arms of the torque arm do not touch the walls of the openings 15 when the shell 11 and the shaft 12 5 move relative to one another. The tongue 68 is preferably fixed to the inner surface of the end flange 20b, for example by means of screws 18.

Kytkimenä voidaan käyttää lamellikytkintä, joka pystyy välittämään taipumakompensoidulta telalta 10 vaadittavan pyöritysmomentin.A coupling can be used as the coupling, which is capable of transmitting the required torque of the deflection compensated roll 10.

10 Pyöritysmomentin tarve riippuu mm. sovelluskohteesta, telan koosta ja esimerkiksi vaipan ja sisäakselin välisestä kitkasta. Laskelmien mukaan momentintarve on n. 150 kNm eräässä metallihihnan ohjaustelassa, jonka vaipan ulkohalkaisija on 1250 mm, pituus 8m ja kuorma 200 kN/m.10 The need for the torque depends, among other things. application, roll size, and friction between the sheath and the inner axis, for example. According to the calculations, the torque requirement is about 150 kNm on a metal belt guide roller having an outer diameter of 1250 mm, a length of 8 m and a load of 200 kN / m.

15 Lamellikytkimen 60 lamellipakkojen 63, 64 välisen välimatkan 60’ suuruus määräytyy lamellipakkojen sallimasta kulmasta. Erään soveltuvan lamellikytkimen nimellismomentilla 150 kNm sallima kulma on 0.2 astetta. Lamellikytkimiä valmistaa esimerkiksi Esco Couplings N.V., Belgia. Kun vaipan 11 ja akselin 12 keskiösiirtymä on 3 mm, lamellipakkojen 63, 64 välimatkaksi 20 60’ tulee 850 mm, kun vaippa on 8m pituinen (vertaa toinen mitoitusesimerkki edellä). Kun vaipan 11 ja akselin keskiosan 12c halkaisijaero on 10 mm ja bombeeraus 2 mm/säteessä tulee tiivisteen ja kytkimen epäkeskeisyydeksi 7 mm, mikä kasvattaa lamellikytkimien etäisyyden 2000 mm:in, kun vaippa on 8m pituinen (vertaa ensimmäinen mitoitusesimerkki edellä). Esitetyn15 The distance 60 'between the lamella decks 63, 64 of the lamella switch 60 is determined by the angle allowed by the lamella decks. An angle of 150 kNm allowed by a suitable lamella coupler is 0.2 degrees. Lamella couplings are manufactured, for example, by Esco Couplings N.V., Belgium. When the center offset of the diaper 11 and the shaft 12 is 3 mm, the distance 20 60 'of the lamella packs 63, 64 becomes 850 mm when the diaper is 8m long (compare another dimensioning example above). When the diameter difference between the sheath 11 and the center 12c of the shaft is 10 mm and the bombardment within 2 mm / radius becomes 7 mm of the seal and coupling eccentricity, increasing the distance between the lamella couplings to 2000 mm when the sheath is 8m long. shown

C\JC \ J

o 25 lamellikytkimen lämmönsietokyky on riittävä kytkimen käyttämiseksi οό lämmitettävän telan sisällä, oo 25 blade switches have sufficient heat resistance to operate the switch οό inside the heated roller, o

CMCM

x Kuvio 4 esittää paljetiivistettä 30, joka sallii akselin ja vaipan välisen radiaalisen ^ liikkeen. Akselin 12 ja vaipan 11 kytkentä pyörimään samalla kulmanopeudella § 30 mahdollistaa paljetiivisteen 30 käyttämisen akselitapin 12b ja päätylaipan 20b ? välillä. Käytettäessä tiivisterakenteessa umpinaista paljetta on mahdollista ^ päästä absoluuttiseen tiiviyteen, koska ei ole liikkuvia tiivistepintoja. Lisäksi tiiviste ei kulu kuten liikkuvapintaiset liukutiivisteet. Palje on edullisesti 11 metallirakenteinen. Palje on edullisesti kokonaan metallia. Metallirakenteella voidaan saada aikaan riittävä lämmön- ja paineenkesto sekä tiivistyksen kestoikä. Metallipaljetiivisteen käytöstä seuraa etuna, ettei tarvita kalliita lämmönkestäviä liukutiivistemateriaaleja. Lisäksi voidaan välttää 5 lämmönkestoltaan rajoittuneiden liukutiivisteiden yhteydessä tarvittavaa jäähdytystä.Fig. 4 shows a bellows seal 30 which permits radial movement between the shaft and the sheath. Coupling the shaft 12 and the housing 11 to rotate at the same angular velocity § 30 allows the bellows seal 30 to be operated on the shaft pin 12b and the end flange 20b? between. By using a sealed bellows in the sealing structure, it is possible to achieve absolute sealing because there are no moving sealing surfaces. In addition, the seal does not wear out like moving surface seals. The bellows is preferably of 11 metal structures. Preferably, the bellows is entirely metal. The metal structure can provide sufficient heat and pressure resistance and sealing life. The advantage of using a metal bellows seal is that no expensive heat-resistant slip sealing materials are needed. In addition, the cooling required for sliding seals of limited heat resistance can be avoided.

Paljetiiviste 30 on jaettu kahteen paljeosaan 31 ja 32, jotka kumpikin käsittävät sarjaan kytketyn ulkopuolisen palkeen 33 ja sisäpuolisen palkeen 35. 10 Sisäpuolinen palje on sijoitettu ulkopuolisen palkeen sisäpuolelle. Näin voidaan säästää tilaa aksiaalisuunnassa. Ulkopuolinen palje 33 ja sisäpuolinen palje 35 on kiinnitetty toisiinsa rengasmaisella liitososalla 34. Liitososa 34 sijaitsee radiaalisesti uiko- ja sisäpuolisen palkeen välissä ja yhdistää ulkopuolisen palkeen 33 sisäreunan ja sisäpuolisen palkeen 35 ulkoreunan ensimmäisessä 15 paljeosassa 31. Toinen paljeosa 32 on ensimmäisen paljeosan 31 peilikuva. Paljeosat 31 ja 32 on yhdistetty toisiinsa keskiholkilla 36, joka on kiinnitetty sisäpuolisten palkeiden välille. Tiivisterakenteeseen kuuluu lisäksi paljeosien 31,32 sisäpuolinen tukiholkki 36’. Edullisesti paljetiivisteen 30 keskiholkki 36 on tuettu sisäpuolisesti tukiholkilla 36’. Paljetiivistettä 30 varten, erityisesti 20 paljetiivisteen keskialuetta varten, tarkemmin tukiholkkia 36’ varten (tarvittaessa keskiholkkia 36 varten) on järjestetty akselitappiin tuetut pallopinnat 41 ja 42. Pallopinnat 41 ja 42 on järjestetty edullisesti tukiholkin 36’ molempien päätyjen kohdalle. Pallopinnoilla ohjatun paljetiivisteen keskialueen tukiholkin 36’ avulla voidaan estää palkeelle epäedullinen lateraaliliike.The bellows seal 30 is divided into two bellows sections 31 and 32, each comprising a series-connected outer bellows 33 and an inner bellows 35. 10 The inner bellows is disposed inside the outer bellows. This saves space in the axial direction. The outer bellows 33 and the inner bellows 35 are secured to one another by an annular connecting member 34. The connecting member 34 is located radially between the outer and inner bellows and connects the inner edge of the outer bellows 33 and the outer 15 of the inner bellows 35 in the first bellows 31. The bellows portions 31 and 32 are interconnected by a central sleeve 36 secured between the inner bellows. The sealing structure further comprises an inner support sleeve 36 'for the bellows 31,32. Preferably, the center sleeve 36 of the bellows seal 30 is internally supported by a support sleeve 36 '. For the bellows seal 30, especially for the central region of the bellows seal, more particularly for the support sleeve 36 '(if necessary for the center sleeve 36), the spherical surfaces 41 and 42 supported on the shaft pin are preferably arranged at both ends of the support sleeve 36'. By means of the spherical surface guided bellows, the center support sleeve 36 'can be used to prevent unfavorable lateral movement of the bellows.

δ 25δ 25

(M(M

g Ensimmäisen paljeosan 31 ulkopuoliseen palkeeseen 33 on kiinnitetty cvj ensimmäinen kiinnityslaippa 37 tiivistepä Ikeen 30 ulkoreunassa, joka on x akselitapin pään puolella. Ensimmäinen kiinnityslaippa 37 on kiinnitettyg To the outer bellows 33 of the first bellows portion 31 is attached a first mounting flange 37 cvj at the outer edge of the gasket 30 at the x end of the pivot pin. The first mounting flange 37 is fastened

CLCL

ensimmäiseen kannatinlaippaan 51, joka on asennettu akselitapille 12b. <| 30 Edullisesti ensimmäinen kannatinlaippa 51 käsittää ensimmäisen pallopinnan ? 41 tukiholkkia 36’ varten. Ensimmäinen kannatinlaippa 51 voidaan kiinnittääa first bracket flange 51 mounted on a shaft pin 12b. <| Preferably, the first carrier flange 51 comprises a first ball surface? 41 for support sleeve 36 '. The first bracket flange 51 may be secured

C\JC \ J

kiristysholkin 51’ avulla paikalleen akselitapille 12b.by means of a clamping sleeve 51 'on the shaft pin 12b.

1212

Toisen paljeosan 32 ulkopuoliseen palkeeseen on kiinnitetty toinen kiinnityslaippa 38 tiivistepalkeen 30 sisäreunassa, joka on päätylaipan 20b puolella. Toinen kiinnityslaippa 38 on kiinnitetty päätylaippaan 20b. Päätylaippaan 20b on edullisesti kiinnitetty toinen kannatinlaippa 52, joka 5 kannattaa tukiholkkia 36’. Edullisesti toinen kannatinlaippa käsittää toisen pallopinnan 42 tukiholkkia 36’ varten. Toisen kannatinlaipan 52 ja akselitapin 12b väliin muodostuu tila 53, joka mahdollistaa vaipan 11 ja akselin välisen radiaalisen (ja aksiaalisen) liikkeen.A second fastening flange 38 is secured to the outer bellows of the second bellows portion 32 at the inner edge of the gasket 30, which is on the side of the end flange 20b. The second mounting flange 38 is attached to the end flange 20b. Preferably, a second support flange 52 is attached to the end flange 20b, which 5 supports the support sleeve 36 '. Preferably, the second support flange comprises a second ball surface 42 for the support sleeve 36 '. A space 53 is formed between the second bracket flange 52 and the shaft pin 12b, allowing radial (and axial) movement between the shell 11 and the shaft.

10 Paljetiiviste 30 muodostetaan edullisesti yhdeksi radiaalisesti tiiviiksi kappaleeksi, joka käsittää ensimmäisen kiinnityslaipan 37, ensimmäisen paljeosan 31, keskiholkin 36, tukiholkin 36’, toisen paljeosan 32 ja toisen kiinnityslaipan 38.The bellows seal 30 is preferably formed as a single radially sealed piece comprising a first fastening flange 37, a first bellows portion 31, a central sleeve 36, a support sleeve 36 ', a second bellows portion 32 and a second fastening flange 38.

15 Kuviossa 4 esitetty paljetiiviste 30 soveltuu esimerkiksi +-7 mm:n liikkeeseen vaipan ja akselin välillä. Paljetiivisteen 30 kaksikerroksinen rakenne mahdollistaa palkeiden määrän lisäämisen verrattuna yksikerroksiseen palkeeseen. Koska paljetiivisteeltä halutaan suuri radiaalinen liikealue, palkeen poimujen sekä sisäkkäisten palkeiden lukumäärää on haluttu lisätä, ettei ylitetä 20 tiivistemateriaalin rajallista kimmoisuutta poimua ja paljetta kohden. Paljetiiviste on väsymislujuuden kannalta parempi ratkaisu kuin liukutiiviste. Lisäksi on havaittu, että muodostamalla paljetiiviste 30 kompaktiksi kaksi- tai monikerrosrakenteeksi tiiviste saadaan mahtumaan paremmin käytettävissä olevaan rajalliseen aksiaalisuuntaiseen tilaan akselitapilla 12b.The bellows seal 30 shown in Figure 4 is suitable, for example, for a movement of + -7 mm between the shell and the shaft. The double-layered construction of the bellows seal 30 allows for an increase in the number of bellows compared to a single-layered bellows. Since a large radial range of motion is desired for the bellows seal, it is desired to increase the number of bellows folds and nested bellows so that the limited elasticity of the sealing material per fold and bellows is not exceeded. A bellows seal is a better solution for fatigue strength than a sliding seal. Further, it has been found that by forming the bellows seal 30 into a compact double or multilayer structure, the seal can be better accommodated in the limited axial space available with the pin 12b.

C\JC \ J

δ 25δ 25

CMCM

g Pienempään esimerkiksi +-2 mm:n liikkeeseen (bombeerauksen suuruus) cvj vaipan ja akselin välillä voidaan käyttää yksinkertaisempaa paljetiivistettä.g For a smaller movement, for example + -2 mm (bomb size) between the cvj shell and the shaft, a simpler bellows seal may be used.

x Yksinkertaisemman tiivisteen ei tarvitse välttämättä olla kaksikerroksinen, koskax A simpler seal does not necessarily have to be double-layer because:

XX

CLCL

pienempään radiaaliseen liikkeeseen voidaan päästä pienemmällä palkeiden § 30 määrällä. Paljetiiviste voi edelleen olla jaettu kahteen osaan ja varustettu ? pallopinnoin ohjatulla tukiholkilla lateraaliliikkeen eliminoimiseksi palkeelta.smaller radial movement can be achieved with a smaller number of bellows § 30. The bellows seal can still be divided into two parts and equipped with? with a ball-guided support sleeve to eliminate lateral movement from the bellows.

C\]C \]

Akselin 12 ja vaipan 11 välisen välyksen pienentämisellä voidaan myös yksinkertaistaa paljetiivisteen rakennetta.Reducing the clearance between the shaft 12 and the shell 11 can also simplify the construction of the bellows seal.

1313

Kuviot 5 ja 6 esittävät telaa 10, jonka akselin keskiosan 12c ulkopinnassa on kierteiset urat 5, joilla voidaan tehostaa telan öljykiertoa ja vähentää öljyn pumppaukseen käytettävää tehoa. Kuvio 6 esittää kuvion 5 yksityiskohtaa B. 5 Edullisesti urilla 5 on sopiva nousu. Edullisesti urat 5 alkavat ja päättyvät lyhyen välimatkan päästä akselin keskiosan 12c päädystä 12d, 12e. Siten urien 5 ensimmäisiin päätyihin radiaalisten kanavien 41 kautta syötettävä öljy jatkaa matkaa urien suuntaan ja poistuu urien 5 toisten päätyjen kautta toisiin radiaalisiin kanaviin 51.Figures 5 and 6 show a roller 10 having a helical groove 5 on the outer surface of the center portion 12c of the shaft which can enhance the oil circulation of the roller and reduce the power used to pump the oil. Figure 6 shows detail B of figure 5. Preferably, the grooves 5 have a suitable pitch. Preferably, the grooves 5 start and end a short distance from the end 12d, 12e of the center of the shaft 12c. Thus, the oil supplied to the first ends of the grooves 5 via the radial channels 41 continues to travel in the direction of the grooves and exits through the second ends of the grooves 5 to the second radial channels 51.

1010

Mitä suurempi välys akselin ja vaipan välillä on sitä enemmän siellä on öljyä. Suuri öljymäärä aiheuttaa tehohäviön telan pyörityksessä yhdessä urittamattoman akselin kanssa. Kun välys on pieni ja akselin keskiosa 12c on uritettu sopivalla nousulla pääsee tämä pieni urien 5 ulkopuolella oleva 15 öljymäärä akselin keskiosan 12c ja vaipan 11 välisestä nipistä lävitse urituksen avulla eikä aiheuta suurta tehohäviötä. Tehohäviötä ja virtausvastusta syntyy tilanteessa, jossa sileä akseli viedessään vaipan sisäpintaa pitkin työntää edellään välyksessä olevaa öljyä telan ja vaipan muodostamaa kapeaa reittiä pitkin lähes ratanopeudella. Jos akselin keskiosan pinta on urittamaton, 20 lämmönsiirtoaine ja/tai öljy ei virtaa riittävästi akselin ja vaipan välistä nipin toiselle puolelle tilassa 42.The greater the clearance between the shaft and the shell, the more oil there is. The large amount of oil causes a power loss in rotation of the roll along with the non-grooved shaft. When the play is small and the center 12c of the shaft is grooved by a suitable slope, this small amount of oil 15 outside the grooves 5 passes through the nip between the center of the shaft 12c and the housing 11 without causing great power loss. Power loss and flow resistance occur when the smooth shaft, when guided along the inner surface of the jacket, pushes the oil in the gap further along the narrow path formed by the roll and the jacket at near line speed. If the surface of the center portion of the shaft is non-grooved, the heat transfer medium and / or oil will not flow sufficiently between the shaft and the shell to the other side of the nip in space 42.

Urittamalla keskiakseli 12c saadaan öljyvirtaukselle tilaa ilman että vaipan ja akselin välillä tarvitaan välystä enempää kuin akselin bombeeraus vaatii. Kun o 25 öljymäärä pienestä välyksestä johtuen on pieni niin virtausurien 5 nippiin οό aiheuttamat raot on helpompi saada urien mitoituksella riittävän suureksi i c\j öljymäärän siirtämiseksi nipin ohi. Kun vaipan 11 ja akselin keskiosan 12c välille x järjestetään sopivan pieni välys ja keskiosa varustetaan sopivasti urilla 5, telan 10 pyöritystehoa voidaan pienentää.By grooving the central shaft 12c, space for oil flow is obtained without more clearance between the shell and the shaft than required by the shaft bombardment. When the amount of oil 25 is small due to the small clearance, it is easier to make the gaps caused by the flow grooves 5 in the nip οό sufficiently large to dimension i c \ j to move the amount of oil past the nip. By providing a sufficiently small clearance between the shell 11 and the center portion 12c of the shaft and providing the center portion with grooves 5, the rotational power of the roll 10 can be reduced.

σ> 30σ> 30

LOLO

£ Telan 10 dynaamista tasapainotusta voidaan parantaa, kun välys telan keskellä£ The dynamic balancing of the roll 10 can be improved by clearance in the center of the roll

C\JC \ J

lähestyy nollaa. Dynaamisesta tasapainotuksesta on hyötyä mm. ajonopeuden nostamisen yhteydessä ja prosessissa tuotettavan kuiturainan laadun 14 saavuttamisessa. Lisäksi dynaamisesta tasapainotuksesta on hyötyä metallihihnan katkeamisen yhteydessä, jolloin tela ja/tai telan kannatusrakenteet eivät vaurioidu, kun ulkoinen kuormitus F äkillisesti häviää.approaching zero. Dynamic balancing is useful for example. increasing the running speed and achieving the quality of the fiber web 14 produced in the process. In addition, dynamic balancing is useful in the event of breaking of the metal belt so that the roll and / or roll support structures are not damaged when the external load F suddenly disappears.

5 Kuviot 7 ja 8 esittävät erästä toista kytkinjärjestelyä telan 10 vaipan 11 ja akselin 12 kytkemiseksi toisiinsa. Telan 10 sisään on sijoitettu nivelsauvakytkin 70. Nivelsauvakytkin 70 on edullisesti asennettu päätylaipan 20b ja akselitapin laippaosan 12b’ välille. Nivelsauvakytkin 70 käsittää kaksi nivelsauvaparia, jotka vaikuttavat kytkinkehän 71 välityksellä vaippaan 11 ja akseliin 12. Kytkinkehä 10 71 ympäröi akselitappia 12b. Neljä nivelsauvaa 72, 73; 74, 75 on laakeroitu ensimmäisistä päistään kytkinkehään 71.Figures 7 and 8 show another switch arrangement for engaging the shell 11 and the shaft 12 of the roll 10. Within the roller 10 is a pivot rod coupling 70. The pivot rod coupling 70 is preferably mounted between the end flange 20b and the flange portion 12b 'of the shaft pin. The articulated link 70 comprises two sets of articulated links acting through the coupling ring 71 on the housing 11 and the shaft 12. The coupling 10 71 surrounds the shaft pin 12b. Four link rods 72, 73; 74, 75 are mounted at their first ends to the coupling ring 71.

Ensimmäinen nivelsauvapari käsittää ensimmäisen nivelsauvan 72 ja toisen nivelsauvan 73, jotka on laakeroitu vastakkaisille puolille kytkinkehää 71. 15 Toinen nivelsauvapari käsittää kolmannen nivelsauvan 74 ja neljännen nivelsauvan 75, jotka on laakeroitu vastakkaisille puolille kytkinkehää 71. Ensimmäinen nivelsauvapari on vaihesiirretty 90 asteen kulmaan verrattuna toiseen nivelsauvapariin.The first pair of articulated rods comprises a first articulated rod 72 and a second articulated rod 73 mounted on opposite sides of the clutch ring 71. The second pair of articulated rods comprises a third articulated rod 74 and a fourth articulated rod 75 mounted on opposite sides of the clutch ring 71. The first articulated rod pair

20 Ensimmäisen nivelsauvaparin nivelsauvojen 72 ja 73 toiset päät on laakeroitu akselin 12 yhteyteen, tarkemmin ensimmäiseen pesään 82 ja toiseen pesään 83, jotka pesät on kiinnitetty akselitapin 12 laippaosan 12b’ vastakkaisiin reunoihin. Toisen nivelsauvaparin nivelsauvat 74 ja 75 toiset päät on laakeroitu vaipan 11 yhteyteen, tarkemmin kolmanteen pesään 84 ja neljänteen pesäänThe other ends of the hinges 72 and 73 of the first pair of hinged rods are mounted in engagement with the shaft 12, more particularly the first housing 82 and the second housing 83 secured to the opposite edges of the flange portion 12b 'of the shaft pin 12. The other ends of the second pair of articulated rods 74 and 75 are mounted in connection with the diaper 11, more particularly the third housing 84 and the fourth housing

CMCM

o 25 85, jotka on kiinnitetty päätylaipan 20b sisäpuolelle vastakkaisiin reunoihin.o 25 85 which are secured to opposite sides of the end flange 20b.

COC/O

o cm Kuviossa 7 nivelsauvakytkimen 70 liikkuvat osat kytkinkehä ja nivelsauvat on x esitetty toisiinsa kytkettyinä. Kuviossa 8 nivelsauvakytkin 70 on esitettyIn Fig. 7, the movable parts of the pivoting joystick 70 are coupled to the coupling ring and the pivoting members x. Fig. 8 is a view showing the articulated link 70

CLCL

toiminnallisessa asennossaan ilman päätylaippaa 20b, jolla toinen § 30 nivelsauvapari kytketään telan vaippaan 11. Päätylaipalla 20b voidaan sulkea ja ° suojata nivelsauvakytkin 70 telan sisään. Telan sisällä oleva lämmitys- ja C\] voiteluväliaine voitelee tarvittaessa myös nivelsauvakytkintä. Telan 10 kumpaankin päähän voidaan asentaa nivelsauvakytkin 70. Telan 10 15 kumpaankin päähän asennettuna nivelsauvakytkin 70 ohjaa vaipan 11 asentoa yhdensuuntaiseksi akselin 12 kanssa.in its operative position, without the end flange 20b, whereby another pair of § 30 pivot rods is connected to the roll sheath 11. The end flange 20b can be used to close and secure the pivot pin switch 70 within the roll. The heating and lubricating medium inside the roller also lubricates the joystick coupling, if necessary. At each end of the roll 10, an articulated link switch 70 may be mounted. At each end of the roll 10 15, the link rod 70 will control the position of the skirt 11 parallel to the shaft 12.

On suositeltavaa muodostaa kytkinkehys 71 kevyeksi. Kytkinkehä 71 voidaan 5 muodostaa kahdesta toisiinsa vierekkäin liitettävästä levymäisestä kappaleesta. Tällöin kytkinkehän rakenne voidaan helposti muodostaa kevyeksi ja helposti valmistettavaksi. Nivelsauvakytkin 70 voidaan sijoittaa helposti saavutettavaan paikkaan esimerkiksi telan ja kytkimen huoltoa ajatellen.It is recommended to make the clutch frame 71 light. The coupling ring 71 may be formed of two plate-like pieces to be connected to one another. Hereby, the structure of the coupling ring can be easily formed to be light and easy to manufacture. The joystick switch 70 may be located in an easily accessible location, for example for roller and clutch maintenance.

10 Kuvion 4 mukainen paljetiiviste 30 voidaan sijoittaa kuvioissa 7 ja 8 esitetyn telan 10 akselitapin 12b ja päätylaipan 20b yhteyteen, kun nivelsauvakytkin 70 on sijoitettu telan sisään ja vaippa 11 pyörii akselin 12 mukana.The bellows seal 30 of Figure 4 may be disposed with the shaft pin 12b of the roll 10 shown in Figures 7 and 8 and the end flange 20b when the link rod 70 is disposed inside the roll and the shell 11 rotates with the shaft 12.

Edellä esitetty selitys tarjoaa ei-rajoittavia esimerkkejä keksinnön joistakin 15 suoritusmuodoista. Alan ammattimiehelle on selvää, että keksintö ei kuitenkaan rajoitu esitettyihin yksityiskohtiin vaan, että keksintö voidaan toteuttaa myös muilla ekvivalenttisilla tavoilla. Esitettyjen suoritusmuotojen joitakin piirteitä voidaan hyödyntää ilman muiden piirteiden käyttöä.The foregoing description provides non-limiting examples of some embodiments of the invention. However, it will be apparent to one skilled in the art that the invention is not limited to the details set forth, but that the invention may be practiced in other equivalent ways. Some features of the embodiments shown may be utilized without the use of other features.

20 Edellä esitettyä selitystä täytyy pitää sellaisenaan vain keksinnön periaatteita kuvaavana selostuksena eikä keksintöä rajoittavana. Täten keksinnön suojapiiriä rajoittavat vain oheistetut patenttivaatimukset.The foregoing description is to be construed as merely describing the principles of the invention and not limiting the invention. Thus, the scope of the invention is limited only by the appended claims.

(M(M

oo

(M(M

ii

COC/O

oo

(M(M

XX

enI do not

CLCL

COC/O

σ> σ> m o δσ> σ> m o δ

(M(M

Claims

A deflection-adjustable roll (10) for heating and / or cooling comprising a shaft (12) having a cylindrical center portion (12c) having a shaft pin (12a, 12b) attached to each of its axial ends by a flange portion (12a) comprising a shaft pin. ', 12b'), and the roll comprises a jacket (11) which surrounds the central portion, having at its axial ends radially inwardly extending end flanges (20a, 20b) disposed about a respective shaft pin (12a, 12b) and a central portion of the shaft (12c) the outer surface 10 or the inner surface of the sheath (11) is bombarded, whereby the inner surface of the roll sheath is in contact with the outer surface of the shaft substantially throughout its axial length, characterized in that a roll rotating torque switch (60; 70) is provided. ) which acts between the end flange (20a, 20b) and the shaft (12) to engage the sheath (11) and the shaft 15 to rotate at substantially the same angular velocity.

Roll according to Claim 1, characterized in that a metal bellows seal (30) is mounted between the shaft pin (12a, 12b) and the end flange (20a, 20b).

Roll according to Claim 2, characterized in that the bellows seal (30) is divided into two bellows portions (31, 32) interconnected by a central sleeve (36), and for the middle region of the bellows seal, spherical surfaces supported on the shaft pin (12a, 12b) are provided. (41,42). CM δ 25

Roll according to Claim 2 or 3, characterized in that the CM g bellows seal (30) comprises at least two metal bellows (33, 35) cm connected in series such that the outer metal bellows (33) surrounds the inner metal bellows g (35) · CL CO < | 30

Roll according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the roll? the torque transmitting switch comprises a lamella switch (60) comprising CM two lamella packages (63, 64) mounted at a distance (60 ') from one another via a switch shaft (65).

Roll according to Claim 5, characterized in that, at the first end (61) of the blade switch (60), the first blade pack (63) is fixedly fixed to the flange portion (12a '; 12b') and the second blade pack (64) is fixed at the same end of the roll. with respect to the end flange (20a, 20b).

Roll according to Claim 5 or 6, characterized in that the roll comprises a crank (68) comprising torsion arms, and a flange portion (12a ', 12b') 10 having clearance openings (15) for the crank arms, and the other end of the blade coupling (60). (62) is secured to a torque arm whose torso arms are mounted through openings (15) and secured to an end flange (20a, 20b).

Roll according to one of Claims 5 to 7, characterized in that the roll 15 comprises a transmission shaft (67) secured between the flange portion (12a ', 12b') and the first end (61) of the lamella coupling (60).

Roll according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the switch for transmitting the rotation moment of the roll comprises at one or both ends of the roll of the hinged coupling (70) connected to the housing (11) and the shaft (12).

Roll according to Claim 9, characterized in that the link rod switch (70) is arranged in the axial direction of the roll between the end flange (20a, 20b) and the flange part (12a ', 12b'). C \ J δ 25 {M ή

Roll according to Claim 9 or 10, characterized in that S! the hinged rod coupling (70) comprises a coupling ring (71) and two pairs of hinged rods (72, x 73; 74, 75) disposed at a 90 degree angle relative to each other, and a first pair of hinged rods (72, 73) coupled to the from the first ends of the link rods to the opposite sides of the coupling ring? and engaging the flange portion (12a ', 12b'), and the second pair of hinged rods (74, 75) is connected to the opposite flanges of the first ends of the second hinged rods to act on the end flange (20a, 20b).

Roll according to Claim 11, characterized in that the second ends of the first articulation rods (72, 73) are mounted on a first housing (82) and a second housing (83) which are secured to opposite edges of the flange member (12a ', 5 12b'), and the other ends of the second articulation rods (74, 75) are mounted on a third housing (84) and a fourth housing (85) which are secured to opposite ends of the end flange (20a, 20b).

Roll according to one of Claims 1 to 12, characterized in that ascending grooves (5) for the flow of heating and lubricating medium are provided on the outer surface of the central part (12c) of the 10 axles (12c), which start and end a short distance from the central end (12d). , 12e).

Roll according to one of Claims 1 to 13, characterized in that the center portion (12c) is bombarded by 2 mm and the clearance between the center portion and the inner surface of the sheath (11) is 1-5 mm at the largest outer diameter of the center portion, is ± 3 mm - ± 7 mm. (M δ {M OO cp {M {M X cc CL 00 CD CD UO O δ {M