FI114737B - Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila - Google Patents
Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila Download PDFInfo
- Publication number
- FI114737B FI114737B FI20020787A FI20020787A FI114737B FI 114737 B FI114737 B FI 114737B FI 20020787 A FI20020787 A FI 20020787A FI 20020787 A FI20020787 A FI 20020787A FI 114737 B FI114737 B FI 114737B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- steam
- temperature
- flue gas
- för
- att
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
- F22B31/04—Heat supply by installation of two or more combustion apparatus, e.g. of separate combustion apparatus for the boiler and the superheater respectively
- F22B31/045—Steam generators specially adapted for burning refuse
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/008—Adaptations for flue gas purification in steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G3/00—Steam superheaters characterised by constructional features; Details of component parts thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
Description
1 1 4737
Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettele-miseksi ja höyrykattila Tämän keksinnön kohteena on menetelmä biomassaa polttavien höyrykatti-5 loiden höyrytulistimien asettelemiseksi höyrytulistinpintojen korroosion minimoimiseksi korkeassa lämpötilassa.
Tämän keksinnön kohteena on myös biomassaa polttoaineena käyttävä höyrykattila, johon kuuluu tulipesä, savukaasukanava, höyrypiiri ja tulistimet, 10 jotka on aseteltu korroosion minimoimiseksi korkeassa lämpötilassa.
Fossiilisten polttoaineiden käyttö energiatuotannossa pyritään tulevaisuudessa korvaamaan entistä enemmän uusiutuvien luonnonvarojen käytöllä. Erilaisten biomassojen, kuten puun, oljen, pajun, mustalipeän ym. käyttö ener-15 gialähteenä pienentäisi C02-päästöjä verrattuna fossiilisiin polttoaineisiin. Siirryttäessä polttamaan biomassoja on kuitenkin havaittu, että höyrykattiloiden lämmönsiirtopinnat likaantuvat ja korrodoituvat ennenaikaisesti kuumien , v savukaasujen vaikutuksesta käytettäessä biomassaa polttoaineena. Alkalime- • '·· tallisulfaattien ja erityisesti alkalimetallikloridien on arveltu olevan syynä :; 20 lämmönsiirtopintojen kiihtyneeseen likaantumis- ja korroosionopeuteen. On :arveltu, että polttoaineessa oleva alkali, rikki ja kloridi vapautuu polttoainees- • · ·' ta ainakin osittain kaasumaisena alkalisulfaattina ja -kloridina polttolaitoksen tulipesässä ja kondensoituu sitten kylmemmille lämmönsiirtopinnoille tulistin-;, ‘: alueella aiheuttaen liiallista likaantumista ja korroosiota.
:·* 25
On tunnettua että voimalaitoskattilan sähköntuoton hyötysuhde on sitä pa-' *; ·' rempi, mitä suuremmassa paineessa, ja täten myös lämpötilassa, höyrytur- ,.; · * biiniin syötettävä vesihöyry on. On siis edullista että höyry voidaan tulistaa :. i niin kuumaksi kuin mahdollista riskeeraamatta kuitenkaan laitoksen kestä- 30 vyyttä. Pelkällä hiilellä toimivat kattilalaitokset saavuttavat yli 550 °C:n höy-rynlämpötilan ilman mainittavia korroosioriskejä tulistinalueella. Biomassoja 2 1U737 poltettaessa on havaittu voimakasta korroosiota jopa alle 500 °C:n tulistus-lämpötiloilla.
Sekapoltolla on havaittu olevan positiivinen vaikutus höyrykattilan kestävyy-5 teen biomassoja poltettaessa. Poltettaessa 30 % tai enemmän esim. turvetta biomassan kanssa, on korroosio- ja likaantumisongelma saatu merkittävästi vähenemään. Tämä on selitetty sillä, että biomassasta irtautuva kaasufaasis-sa oleva KCI reagoi savukaasuissa olevan S02:n kanssa muodostaen foSO^a, joka korkeamman sulamispisteensä johdosta ei muodosta sulaa faasia tulis-10 tinpinnoilla, eikä täten tahmaa tai korrodoi tulistinpintoja siinä määrin kuin KCI.
Koska sekapoltto lisää rikkidioksidipäästöjä, ja koska osittainenkin fossiilisten polttoaineiden käyttö ei ole CC>2-päästöjen kannalta suotavaa, on esim. Ruot-15 sissa turpeen käyttäminen polttoteknisistäkin syistä kiellettyä. On ilmeistä, että yhä tiukentuvat päästörajoitukset ja yleinen vastustus tulevat vaikeuttamaan turpeen tai hiilen käyttämistä sekapoltossa muissakin maissa.
» · , ’Tämä keksintö mahdollistaa korkeiden höyryarvojen (korkean lämpötilan ja : 20 paineen) saavuttamisen puhtaasti biomassaa polttavissa laitoksissa, ilman : '.: että höyrykattilan tulistinpintojen korroosio- ja likaantumisriski kasvaa.
Tämän aikaansaamiseksi keksinnön mukaiselle höyrykattilalle ja menetelmäl-’·: le on tunnusomaista se, mitä patenttivaatimuksissa 1 ja 3 on määritelty. Kek- • 25 sinnön edullisia sovellutusmuotoja on esitetty epäitsenäisissä patenttivaati- muksissa 2 ja 4.
··· Seuraavaksi selitetään esillä olevan keksinnön taustaa ja itse keksintöä selos- tetaan myöhemmin viittaamalla oheiseen kuvioon 1.
30
Niin sanotut biomassat ja fossiiliset polttoaineet eroavat toisistaan alkalime-tallipitoisuuksien suhteessa Cl- ja S-pitoisuuksiin. Biomassoilla suhteet ovat 3 114737 yleensä suuremmat kuin fossiilisilla polttoaineilla. Etenkin rikkipitoisuus kasvaa siirryttäessä nuoremmista, kasviperäisistä polttoaineista vanhempiin. Vapaan alkalin määrää polttoaineessa voidaan kuvata vapaa alkali-indeksillä: (Na + K - (2 S + Cl))
Af = LHV
5 Af = vapaa alkali indeksi, mol/MJ
Na = polttoaineen natriumpitoisuus, mol/g K = polttoaineen kaliumpitoisuus, mol/g S = polttoaineen rikkipitoisuus, mol/g Cl = polttoaineen klooripitoisuus, mol/g 10 LHV = polttoaineen alempi lämpöarvo, MJ/g
Taulukossa 1 on esitetty alkali-indeksit laskettuna eri polttoaineiden keskimääräisille pitoisuuksille1.
15 Taulukko 1.
Πζ Tn^ |“ö Vs, Flhv, TkT Na, To [s, ppm ppm ppm % MJ/kg mol/kg mol/kg mol/kg mol/kg mol/MJ
·.·. Olki (vehnä) 10910 “230 2890 ÖÖ8 ΪΛ2 0^279 0,010 0,082 0^025 0,0092 ; ' Metsähake 2ΪΪ0 Π0 240 Ö^Ö4 19J 0,054 0,005 0,007 0,012 0,0014
Eukalyptus 89Ö 670 940 ÖÖ2 18^5 ÖÖ23 0,029 0,027 0,006 0,0007
Kuori (mänty) ΓΪ20 50 Π0 0,03 20,1 0,029 0,002 0,003 0,009 0,0004 , : 20 Sahajauho 5ÖÖ 40 ‘“Ϊ5 ÖÖl 19fl 0,013 0,002 0,000 0,003 0,0004 * (mänty)
Hake (mänty) 1060 30 75 0^03 18^9 0,027 0,001 0,002 0,009 0,0004
Turve, pinta 69Ö 380 18Ö Ö4Ö 1^5 0,018 0,017 0,005 0,031 -0,0018 . Turve, Carex 44Ö 33Ö 27Ö 0,20 21,0 0,011 0,014 0,008 0,062 -0,0051 1 1 ___ _ '· Rheinin Ϊ40 300 250 0,30 24,1 0,004 0,013 0,007 0,094 -0,0074 : ruskohiili
Iowan Rawhide ^570 1140 ~25 0,50 26,0 0,015 0,050 0,001 0,156 -0,0096 25 hij|i
Puolalainen Ϊ420 "~45Ö 76Ö Ö7Ö 29^2 0,036 0,020 0,021 0,218 -0,0138 bituminen hiili [f Kolumbialainen 2600 440 13Ö 1,00 28,4 0,066 0,019 0,004 0,312 -0,0191 . ; bituminen hiili
Illinois no 6, 3610 142Ö Ϊ2Ϊ0 2,90 25,2 ÖÖ92 5^062 0,034 0^905 -0,0670 bituminen hiili 1 Kurkela, E., Formation and removal of biomass-derived contaminants in fluidized-bed gasification processes, VTT publications 287, Espoo 1996.
4 114737
Omien tutkimuksien! perusteella olen tullut siihen johtopäätökseen, että poltettaessa biomassoja vapaa alkali muodostaa alkalimetallihydroksideja. Biomassojen vapaa alkali-indeksit ovat niin suuria, että polttoaineen rikki ja 5 kloori eivät pysty sitomaan kaikkea alkalia sulfaateiksi ja klorideiksi. Ylimäärä alkali muodostaa hydroksideja, jotka kondensoituessaan muodostavat tah-maavan ja korrodoivan sulafaasin tulistinpinnoille. Etenkin kaasufaasissa oleva KOH näyttää olevan merkittävä tekijä kasvaneen likaantumis- ja korroosionopeuden aiheuttaja tulistinpinnoilla. Kondensoituessaan kylmille läm-10 mönsiirtopinnoille se voi muodostaa sulan paljon alemmissa lämpötiloissa kuin KCI tai K2SO4. Yleensä biomassat sisältävät moninkertaisesti enemmän kaliumia kuin natriumia, joten KOH on yleensä merkittävämpi korroosion ja likaantumisen aiheuttaja.
15 Sekapolton positiivinen vaikutus perustuukin omien johtopäätöksien! perusteella pääosin siihen että lisäämällä savukaasujen S02-pitoisuuksia, sitoutuu savukaasuissa oleva KOH sulfaateiksi ja vähentää näin ollen likaantumista ja V; korroosiota tulistinalueella.
20 Kemialliset tasapainolaskut osoittavat, että alkalihydroksidit alkavat reagoida savukaasussa olevan hiilidioksidin kanssa muodostaen alkalimetallikarbonaat-.teja, jos savukaasujen lämpötila on alle 900 °C. Tasapainolaskujen mukaan lämpötilan ollessa 750 °C on lähestulkoon kaikki hydroksidi reagoinut kar-·! bonaateiksi. Alkalimetallikarbonaattien sulamispisteet ovat 851 °C (Na2C03) : · ’ 25 ja 891 °C (K2C03), joten tulistinpintojen lämpötilat voivat olla huomattavasti , korkeammat sen jälkeen kun savukaasujen lämpötila on laskenut alle :J 750 °C:n.
KOH:n ja C02:n välisen reaktion kinetiikkaa ei tietääkseni ole selvitetty. On 30 mahdollista että reaktionopeus on niin hidas, että reaktio saavuttaa tasapainotilan vasta käytännössäkin merkittävän ajan kuluttua siitä kun savukaasujen lämpötila on saavuttanut 750 °C:n lämpötilan. Tarvittavan viipymäajan 5 114737 takaamiseksi, voidaan tulistimet asentaa savukaasukanavaan siten että 750 °C:n savukaasujen suunnittelulämpötila-alueen jälkeen jätetään kanavaan riittävän pitkä tyhjä alue ennen seuraavaa tulistinta.
5 Eräs keksinnön edullinen suoritusmuoto on esitetty kuviossa 1. Siinä on esitetty kaaviollisesti höyrykattila, johon kuuluu tulipesä 1, höyrytulistimet 2-5 savukaasukanavassa 6, sekä höyrypiiri 7. Tulipesässä 1 poltettavasta biomassasta syntyvät savukaasut kulkevat kaasukanavan 6 läpi, samalla jäähtyen, kaasukanavassa olevien höyrytulistimien 2, 3, 4 ja 5 ohitse. Kuviossa 1 10 esitetyn biomassaa polttoaineena käyttävän höyrykattilan höyrytulistimien 2-5 asettelu savukaasukanavaan 6 ja sarjoitus höyrypiiriin 7 tehdään siten että yli 750 °C:n savukaasujen alueella olevan tulistimen 2 lämmönsiirtopinnan pintalämpötila pysyy alle KOH:n sulamispisteen, 406 °C (vastaa höyrynläm-pötilaa noin 350-380 °C). Ohitettuaan tulistimen 2 savukaasujen lämpötila on 15 laskenut alle 750 °C:n. Alle 750 °C:n savukaasujen alueella olevalla tulistimel-la 3 tehdään höyryn lopputulistus korkeampaan lämpötilaan kasvattamatta merkittävästi tulistinpintojen likaantumis- ja korroosioriskiä. Tarvittavan vii-V: pymäajan takaamiseksi, tulistin 3 asennetaan savukaasukanavaan 6 siten että 750 °C:n savukaasujen suunnittelulämpötila-alueen jälkeen jää kana-20 vaan 6 riittävän pitkä tyhjä alue (a) ennen tulistinta 3. Edempänä savukaasu-'·: kanavassa savukaasujen virtaussuunnassa asennetaan tulistimet 3 ja 4. Höy ry kulkee siis siten että se tulee sisään höyrykattilassa olevaan höyrypiiriin viileimmän tulistimen 5 kautta ja kulkee siitä eteenpäin tulistimeen 4, josta ' » höyry kulkee tulistimeen 2, joka on savukaasujen virtaussuunnassa ensim-;·* 25 mäisenä, ja viimeisenä höyry tulee ulos kuumimman tulistimen 3 kautta. Tu- . !: ’ listimien 2 ja 3 halutut pintalämpötilat ja savukaasun haluttu jäähtyminen .saadaan aikaan savukaasun ja höyryn suhteellisten virtausmäärien ja läm-mönvaihdinpintojen mitoituksilla.
30
Claims (4)
1. Förfarande för placering av ängöverhettare (2, 3, 4, 5) i ängpannor som bränner biomassa, i vilket förfarande ängöverhettarytornas temperatur be-5 gränsas för minimering av korrosion av ängöverhettarytorna, kännetecknat därav, att i ängpannan placeras minst tvä överhettare (2, 3,4, 5), vars placering i rökgaskanalen (6) och seriesättning i ängkretsen (7) görs sä att yt-temperaturen pä överhettarens eller överhettarnas värmeöverföringsyta hälls under smältpunkten för KOH, 406 °C (motsvarar en ängtemperatur pä ca 10 350-380 °C), sä iängt i rökgaskanalen (6) tills rökgasernas temperatur har sjunkit tili 750 °C och att ängans slutöverhettning görs vid en högre temperatur dä rökgaserna är i omrädet under 750 °C utan att märkbart öka risken för nedsmutsning och korrosion av överhettarytoma. 15
2. Förfarande enligt patentkravet 1, kännetecknat därav, att överhettarna för säkerställande av en tillräcklig uppehällstid instaileras i rökgaskanalen (6) sä att det efter det planerade 750 °C:iga temperaturomrädet för rökgaserna lämnas ett tillräckligt Iängt tomt omräde (a) i kanalen (6) före följande överhettare (3). .· 20
3. Ängpanna som använder biomassa som bränsle, vilken ängpanna uppvisar ': ett förbränningsrum (1), en rökgaskanal (6), en ängkrets (7) och ängöver- : · hettare (2, 3,4, 5), vilkas ängöverhettarytors temperatur är begränsad för att minimera korrosion av ängöverhettarytorna, kännetecknad därav, att 25 ängpannan uppvisar minst tvä överhettare (2, 3, 4, 5), vilkas placering i rök-’ gaskanalen (6) och seriesättning i ängkretsen (7) är gjord sä att yttempera- turen pä överhettarens eller överhettarnas värmeöverföringsyta hälls under smältpunkten för KOH, 406 °C (motsvarar en ängtemperatur av ca 350-380 :: °C), sä Iängt i rökgaskanalen (6) tills rökgasernas temperatur har sjunkit tili .,; - * 30 750 °C och att ängans slutöverhettning är gjord vid en högre temperatur dä ':: rökgaserna är i omrädet under 750 °C utan att märkbart öka risken för ned smutsning och korrosion av överhettarytoma. 114737
4. Ängpannan enligt patentkravet 3, kännetecknad därav, att överhettarna för säkerställning av tillräcklig uppehällstid är installerade i rökgaskanalen (6) sä att det efter det planerade 750 °C:iga temperaturomrädet för rökgaserna äterstär ett tillräckligt längt tomt omräde (a) i kanalen (6) före följande över-5 hettare (3). 10
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI20020787A FI114737B (fi) | 2002-04-24 | 2002-04-24 | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
US10/417,934 US6672259B2 (en) | 2002-04-24 | 2003-04-17 | Method for positioning superheaters in biomass burning steam generators, and steam generator |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI20020787A FI114737B (fi) | 2002-04-24 | 2002-04-24 | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
FI20020787 | 2002-04-24 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI20020787A0 FI20020787A0 (fi) | 2002-04-24 |
FI20020787A FI20020787A (fi) | 2003-10-25 |
FI114737B true FI114737B (fi) | 2004-12-15 |
Family
ID=8563827
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI20020787A FI114737B (fi) | 2002-04-24 | 2002-04-24 | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6672259B2 (fi) |
FI (1) | FI114737B (fi) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FI122481B (fi) * | 2004-12-29 | 2012-02-15 | Metso Power Oy | Tulistimen rakenne |
CN102322627B (zh) * | 2011-09-16 | 2013-07-03 | 西安热工研究院有限公司 | 一种700℃机组超超临界锅炉的蒸汽系统的受热面布置结构 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3187725A (en) | 1962-09-10 | 1965-06-08 | Duerrwerke Ag | Steam generator |
FI85414C (fi) * | 1985-01-29 | 1992-04-10 | Ahlstroem Oy | Anordning foer avskiljning av fast material ur roekgaserna fraon en reaktor med cirkulerande baedd. |
US4951612A (en) * | 1989-05-25 | 1990-08-28 | Foster Wheeler Energy Corporation | Circulating fluidized bed reactor utilizing integral curved arm separators |
SE466814B (sv) * | 1989-06-01 | 1992-04-06 | Kvaerner Generator Ab | Anordning foer nedbrytande av gaser alstrade vid foerbraenning vid ungefaer 850 grader c av fasta braenslen i en fluidbaedd |
US5325796A (en) * | 1992-05-22 | 1994-07-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for decreasing N2 O emissions from a fluidized bed reactor |
CA2105602A1 (en) | 1993-09-07 | 1995-03-08 | Ola Herstad | Steam boiler |
US5465690A (en) * | 1994-04-12 | 1995-11-14 | A. Ahlstrom Corporation | Method of purifying gases containing nitrogen oxides and an apparatus for purifying gases in a steam generation boiler |
DE59506386D1 (de) * | 1995-05-31 | 1999-08-19 | Asea Brown Boveri | Dampferzeuger |
DE19531027A1 (de) | 1995-08-23 | 1997-02-27 | Siemens Ag | Dampferzeuger |
PL326922A1 (en) * | 1995-12-01 | 1998-11-09 | Babcock & Wilcox Co | Reactor with a circulating fluidised bed and an a combustion chamber havine a plurality of outlet openings |
FI970438A0 (fi) * | 1996-12-19 | 1997-02-03 | Kvaerner Pulping Oy | Foerfarande i panna, saerskilt i sodapanna |
US5809940A (en) * | 1997-05-23 | 1998-09-22 | The Babcock & Wilcox Company | Indirect cooling of primary impact type solids separator elements in a CFB reactor |
US6269778B1 (en) * | 1999-12-17 | 2001-08-07 | The Babcock & Wilcox Company | Fine solids recycle in a circulating fluidized bed |
-
2002
- 2002-04-24 FI FI20020787A patent/FI114737B/fi not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-04-17 US US10/417,934 patent/US6672259B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI20020787A (fi) | 2003-10-25 |
FI20020787A0 (fi) | 2002-04-24 |
US20030200938A1 (en) | 2003-10-30 |
US6672259B2 (en) | 2004-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Di Gianfrancesco | The fossil fuel power plants technology | |
Mun et al. | Performance evaluation of co-firing various kinds of biomass with low rank coals in a 500 MWe coal-fired power plant | |
Bui et al. | Bio-Energy with CCS (BECCS) performance evaluation: Efficiency enhancement and emissions reduction | |
SA516380547B1 (ar) | جهاز توليد متعدد أساسه التغويز باستخدام إزالة الغاز الحمضي | |
Starfelt et al. | Integration of torrefaction in CHP plants–A case study | |
Tumsa et al. | Effects of coal characteristics to performance of a highly efficient thermal power generation system based on pressurized oxy‐fuel combustion | |
Wiranarongkorn et al. | Assessment and analysis of multi-biomass fuels for sustainable electricity generation | |
Bălănescu et al. | Study on condensing boiler technology potential accounting various fuels | |
Olivieri et al. | Cogasification of coal and biomass in an integrated gasification combined cycle power plant: Effects on thermodynamic performance and gas composition | |
FI114737B (fi) | Menetelmä biomassaa polttavien höyrykattiloiden höyrytulistimien asettelemiseksi ja höyrykattila | |
Ke et al. | Development of biomass-fired circulating fluidized bed boiler with high steam parameters based on theoretical analysis and industrial practices | |
Ryabov | Cofiring of coal and fossil fuels is a way to decarbonization of heat and electricity generation | |
Konist | Investigation of fouling and corrosion of low-temperature reheater in a CFBC boiler | |
Elwardany | Enhancing steam boiler efficiency through comprehensive energy and exergy analysis: A review | |
Alaw et al. | A review of boiler operational risks in empty fruit bunch fired biopower plant | |
Wang et al. | The application of FLOX/COSTAIR technologies to reduce NOx emissions from coal/biomass fired power plant: A technical assessment based on computational simulation | |
Rosner | Techno-economic analysis of IGCCs employing novel warm gas carbon dioxide separation and carbon capture enhancements for high-methane syngas | |
Charde et al. | Case study on efficiency of boiler and factors affecting it | |
Mehmood | Energy ans exergy analysis of biomass co-firing in pulverized coal power generation | |
Zając et al. | Ash composition and deposition tendencies of selected biomass types | |
Mondal et al. | Polygeneration systems in industry | |
CN216079743U (zh) | 一种高效稳定运行的锅炉系统 | |
Hetland | Water balance in oxy-combustion compared with post-combustion schemes | |
Hou | A comprehensive review of fuels used in combustion processes | |
Zignani | Feasibility study on the application of supercritical carbon dioxide cycles to biomass-fired power plants. Design optimization and partial load analysis in electricity-only and cogeneration configurations |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MD | Opposition filed |
Opponent name: KVAERNER POWER OY |
|
FG | Patent granted |
Ref document number: 114737 Country of ref document: FI Effective date: 20041215 |
|
RF | Appeal filed | ||
RFK | Appeal accepted | ||
RF | Appeal filed | ||
MFDR | Revocation of patent |
Free format text: FI 114737 |