FI102625B - Method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper machine or the like vacuum system - Google Patents
Method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper machine or the like vacuum system Download PDFInfo
- Publication number
- FI102625B FI102625B FI972322A FI972322A FI102625B FI 102625 B FI102625 B FI 102625B FI 972322 A FI972322 A FI 972322A FI 972322 A FI972322 A FI 972322A FI 102625 B FI102625 B FI 102625B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- heat
- heat exchanger
- exhaust air
- streams
- recovery tower
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B23/00—Heating arrangements
- F26B23/001—Heating arrangements using waste heat
- F26B23/002—Heating arrangements using waste heat recovered from dryer exhaust gases
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21F—PAPER-MAKING MACHINES; METHODS OF PRODUCING PAPER THEREON
- D21F5/00—Dryer section of machines for making continuous webs of paper
- D21F5/20—Waste heat recovery
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
- Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Paper (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
102625102625
MENETELMÄ JA LAITE LÄMMÖN TALTEENOTTAMISEKSI PAPERIKONEEN TAI VASTAAVAN TYHJÖJÄRJESTELMÄN POISTOILMASTAMETHOD AND APPARATUS FOR HEAT RECOVERY FROM PAPER MACHINE OR SIMILAR VACUUM EXHAUST AIR
FÖRFARANDE OCH ANORDNING FÖR ÄTERVINNING AV VÄRME UR FRÄN-5 LUFTEN I EN PAPPERSMASKINS ELLER LIKNANDES VAKUUMSYSTEMFÖRFARANDE OCH ANORDNING FÖR PREVIEW AV VÄRME UR FRÄN-5 LUFTEN I EN PAPPERSMASKINS ELLER LIKNANDES VAKUUMSYSTEM
Esillä oleva keksintö kohdistuu jäljempänä esitettyjen itsenäisten patenttivaatimusten johdanto-osien mukaiseen menetelmään ja laitteeseen lämmön talteenottamiseksi pape-10 ri-, kartonki- tai sellukoneen tai vastaavan tyhjö-järjestelmän poistoilmasta.The present invention relates to a method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper, board or pulp machine or similar vacuum system according to the preambles of the independent claims below.
Paperikoneen viiraosalla ja puristinosalla rainasta poistetaan vettä mekaanisesti. Vedenpoiston tehostamiseen käyte-15 tään tyhjöjärjestelmää, jonka avulla imulaatikoissa, imute-loilla ym. kohteissa ylläpidetään veden poistoon tarvittava alipaine imemällä niistä alipaineen ylläpitämiseksi tarvittava ilmavirta. Paitsi veden poistoon tyhjöä tarvitaan myös esim. rainan siirtoon ja huopien kunnostukseen viira- ja 20 puristinosalla. TyhjöjärjesteImien poistoilmojen mukana prosesseista poistuu lämpöä, joka pyritään ottamaan talteen.The wire and press section of the paper machine mechanically dewater the web. A vacuum system is used to enhance dewatering, which maintains the vacuum required for the dewatering of suction boxes, suction rollers, and the like by sucking in the air flow required to maintain the vacuum. In addition to dewatering, vacuum is also required, for example, for transferring the web and rebuilding the felts with a wire and press section. Vacuum system exhaust air removes heat from the processes, which is sought to be recovered.
Varsin kauan on paperi-, kartonki- ja sellukoneiden tyhjö-25 järjestelmissä käytetty joko vesirengaspumppuja tai moniportaisia radiaalipuhaltimia. Vesirengaspumpuissa tiiviste-vesi jäähdyttää poistoilmoja niin paljon, että poistoillaan hyödyntäminen lämmöntalteenotossa ei ole mielekästä. Vesi-rengaspumppujen poistoilma johdetaan siksi yleensä suoraan 30 ulos.For a very long time, vacuum systems for paper, board and pulp machines have used either water ring pumps or multi-stage radial blowers. In water ring pumps, seal-water cools the exhaust air so much that utilizing it for heat recovery is not meaningful. Therefore, the exhaust air of the water ring pumps is generally directly discharged.
Moniportaisen radiaalipuhaltimen ns. turbopuhaltimen, poistoilman lämpötila on noin 120 - 160°C ja kosteus suuruusluokkaa 100 - 150 gH20/kg kuivaa ilmaa. Tällaisen 35 poistoilman hyödyntäminen lämmöntalteenotossa on mielekästä, ja yleinen käytäntö. Moniportaisille radiaalipuhalti-mille on tyypillistä se, että imuilmaa otetaan sisään myös 102625 2 portaiden välillä siten, että suurimman alipaineen edellyttämät imukohteet käyvät läpi kaikki portaat ja vähemmän alipainetta vaativat kohteet vain niin monta porrasta kuin kyseinen alipainetaso vaatii. Puhaltimelta tulevassa pois-5 toilmassa on sitten kaikkien imukohteiden ilma sekoittunutta ja poistoilma johdetaan yhtenä virtana lämmöntalteenot-toon.The so-called multi-stage radial fan. The turbo blower has an exhaust air temperature of about 120-160 ° C and a humidity of the order of 100-150 gH20 / kg dry air. The utilization of such 35 exhaust air for heat recovery is meaningful, and common practice. Typical for multi-stage radial blowers is that intake air is also drawn between the stairs 102625 2 so that the suction targets required for the highest vacuum pass through all the stairs and only the fewest vacuum units require that particular vacuum level. The exhaust air from the blower then blends the air in all the intakes and the exhaust air is led in a single stream to the heat recovery.
Uusinta tekniikkaa tyhjöpuhaltimissa edustavat moniportai-10 siä radiaalipuhaltimia pienikokoisemmat ja huomattavasti halvemmat yksiportaiset suurnopeusradiaalipuhaltimet, joissa ei ole väliottoja. Pienestä koosta johtuen nämä puhaltimet voidaan sijoittaa lähelle kutakin imukohdetta esim. paperikoneen tasolle, eikä puhaltimia varten tarvita 15 erillistä kellaritasoa. Yksiportaisia puhaltimia käytettäessä jokaiselle alipainetasolle tarvitaan aikaisemmasta poiketen yksi oma puhallin. Eri painetasoilta tulevat pois-toilmat eivät automaattisesti sekoitu keskenään ellei niitä yhdistetä. Alemmilta painetasoilta tulevat poistoilmat ovat 20 suhteellisen kylmiä eikä niitä yleensä kannata hyödyntää lämmöntalteenotossa. Korkeimmilta painetasoilta tulevia poistoilmavirtoja sitä vastoin pitäisi voida hyödyntää.The state-of-the-art in vacuum blowers is represented by the smaller size and significantly cheaper single-stage, high speed radial blowers with no taps, which are smaller than multi-port radial fans. Due to their small size, these fans can be placed close to each suction point, for example on a paper machine level, and there is no need for 15 separate basement levels for the fans. When using single-stage fans, one vacuum fan is required for each vacuum level. The exhaust air from different pressure levels will not automatically mix unless combined. Exhaust air from lower pressure levels is relatively cold and is generally not worth using in heat recovery. Conversely, exhaust air flows from the highest pressure levels should be utilized.
Moniportaisten radiaalipuhaltimien kuumaa poistoilmaa on 25 aikaisemmin ehdotettu hyödynnettäväksi johtamalla ne suoraan kuivatusosan korvausilmaksi, mutta nykyisin tällaisia ratkaisuja ei enää rakenneta ja vanhojakin on purettu lukuisista ongelmista johtuen. Nykyään suositellaan sitä vastoin radiaalipuhaltimien poistoilman hyödyntämistä 30 paperi-, kartonki- ja sellukoneiden korvausilmojen lämmittämiseen erillisissä levylämmönvaihtimissa. Tällöin joudutaan usein järjestämään pitkiä kanavavetoja poistoilmojen kuljettamiseen imukohteista kuivatusosan lämmönvaihtimille. Moniportaisilta radiaalipuhaltimilta tulevien poistoilmojen 35 kuljettaminen saattaa vielä olla kannattavaa, mutta eri poistoilmavirtojen kuljettaminen yksiportaisilta, eri imukohteisiin, esim. paperikoneen märkään päähän, sovite- 102625 3 'tuilta radiaalipuhaltimilta kuivatusosaan ei näyttäisi olevan kannattavaa.The hot exhaust air of multi-stage radial fans 25 has previously been proposed to be utilized by directing them to the replacement air of the drying section, but today such solutions are no longer being built and the old ones have been dismantled due to numerous problems. In contrast, it is now recommended to utilize the exhaust air of radial fans to heat replacement air for paper, board and pulp machines in separate plate heat exchangers. This often requires long channel passages for conveying exhaust air from the suction points to the heat exchangers of the drying section. Transporting exhaust air 35 from multi-stage radial fans may still be profitable, but transporting different exhaust air streams from single-stage radial fans 102625 3 'to different suction points, such as a wet end of a paper machine, does not appear to be profitable.
Esillä olevan keksinnön tarkoituksena onkin siksi aikaan-5 saada parannettu menetelmä ja laite lämmön talteenottami- « seksi tyhjöpuhaltimien poistoilmoista.It is therefore an object of the present invention to provide an improved method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of vacuum blowers.
Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on erikoisesti aikaansaada menetelmä ja laite, joilla voidaan optimaalisesti 10 hyödyntää yksiportaisilta radiaalipuhaltimilta tulevien kuumien poistoilmavirtojen lämpöenergiaa lämmöntalteenotos-sa.In particular, it is an object of the present invention to provide a method and apparatus for optimally utilizing the thermal energy of hot exhaust air streams from single-stage radial fans in heat recovery.
Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on lisäksi aikaansaa-15 da menetelmä ja laite, joilla lämpöä voidaan ottaa talteen turbopuhaltimien poistoilmoista ilman pitkiä poistoilman ku1jetuskanavia.It is a further object of the present invention to provide a method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of turbo blowers without long exhaust air transport channels.
Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on myös aikaansaada 20 menetelmä ja laite, joilla mahdollistetaan lämmön tal-teenottaminen radiaalipuhaltimien poistoilmoista optimaalisesti eri käyttökohteisiin.It is also an object of the present invention to provide a method and apparatus for optimally recovering heat from exhaust air from radial fans to a variety of applications.
Edellä esitettyjen tarkoitusperien saavuttamiseksi on 25 esillä olevalle keksinnön mukaiselle menetelmälle ja järjestelmälle lämmön talteenottamiseksi paperi-, kartonki-tai sellukoneen tai vastaavan tyhjöjärjestelmän poistoil-masta tunnusomaista se mikä on mainittu jäljempänä esitettyjen itsenäisten patenttivaatimusten tunnusmerkkiosassa.To achieve the foregoing purposes, the 25 methods and systems of the present invention for recovering heat from the exhaust air of a paper, board, or pulp machine or similar vacuum system are characterized in what is described in the independent claims below.
3030
Imukohteesta imettävä ilma on tyypillisesti 35 - 45 °C lämpötilassa ja 10 - 70 kPa alipaineessa ilmakehän paineeseen verrattuna ja kosteuden suhteen kylläistä kyseisessä lämpötilassa ja paineessa. Siten ilman vesisisältö on sitä 35 korkeampi, mitä suurempi on imukohteen alipaine. Vastaavasti ilma lämpiää puhaltimessa sitä enemmän, mitä suurempi on imukohteen alipaine. Näin ollen eri alipainetasoisista 102625 4 imukohteista saadaan turbopuhaltimien jälkeen poistoilmoja, joiden lämpötila ja kosteus ovat sitä korkeampia, mitä suurempi on imukohteen alipaine.The air aspirated from the aspirator is typically at a temperature of 35-45 ° C and a vacuum of 10-70 kPa relative to atmospheric pressure and saturated with respect to humidity at that temperature and pressure. Thus, the higher the suction vacuum, the higher the water content of the air. Correspondingly, the higher the suction vacuum, the more the air in the fan heats up. Thus, after the turbine blowers, different vacuum levels of 102625 4 provide exhaust air, the higher the temperature and humidity of the vacuum, the higher the vacuum vacuum.
5 Lämmöntalteenotossa poistoilma on sitä käyttökelpoisempaa, mitä korkeampia sen lämpötila ja kosteus ovat, koska tällöin ensinnäkin poistoilman energiasisältö on suurempi ja toisaalta sen avulla voidaan lämmittää lämpöä vastaanottava virta korkeampaan lämpötilaan. Poistoilman ollessa kosteaa 10 suuri osa lämmönsiirrosta tapahtuu ilman sisältämän vesihöyryn kondensoituessa lämmönvaihtimen lämpöpinnoille. Näin tapahtuu, mikäli lämpöpinnan lämpötila on poistoilman kastepistelämpötilan alapuolella. Poistoilman kastepiste-lämpötila on sitä korkeampi, mitä suurempi on sen kosteus.5 The higher the temperature and the humidity of the exhaust air, the more useful it is in heat recovery, because firstly the exhaust energy content is higher and on the other hand it can be used to heat the heat-receiving stream to a higher temperature. When the exhaust air is moist, much of the heat transfer occurs as water vapor in the air condenses on the heat exchanger surfaces. This occurs if the temperature of the heating surface is below the dew point temperature of the extract air. The higher the dew point of the exhaust air, the higher its humidity.
1515
Johtamalla eri lämpötila- ja kosteustasoiset poistoilmat erillisinä lämmöntalteenoton läpi voidaan paremmin hyödyntää lämmönsiirron vastavirtaperiaatetta verrattuna tilanteeseen, jossa eri poistoilmavirrat sekoitetaan keskenään 20 ennen lämmöntalteenottoa.By passing the exhaust air at different temperature and humidity levels separately through the heat recovery, it is possible to better utilize the heat transfer countercurrent principle compared to the situation where different exhaust air flows are mixed with each other prior to heat recovery.
Siksi keksinnön mukainen tyypillinen menetelmä lämmön talteenottamiseksi lämmöntalteenottotornilla paperikoneen tyhjöjärjestelmän poistoilmasta, kun 25 - kahdessa tai useammassa imukohteessa ylläpide tään kussakin haluttu eri alipainetaso tyhjöpuhal-time11a, - tyhjöpuhaltimen imukohteesta poistama poistoil-mavirta johdetaan lämmöntalteenottotorniin, ja 30 - lämpöä siirretään poistoilmavirrasta lämmöntal- teenottotornissa olevien lämmönvaihdinkennojen avulla lämpöä vastaanottavaan väliainevirtaan, käsittää vähintään kahden tai useamman, vähintään kahdesta tai useammasta imukohteesta tulevan, poistoilmavirran 35 johtamisen erillisinä poistoilmavirtoina lämmöntalteenottotorniin, jossa erilliset poistoilmavirrat saatetaan kulkemaan eri lämmönvaihdinkennojen läpi, oleellisesti sekoit- 102625 5 tumatta toisiinsa.Therefore, a typical method of the invention for recovering heat from a heat recovery tower from the exhaust air of a paper machine vacuum system is to maintain a desired different vacuum level at each of two or more suction locations, means for supplying at least two or more exhaust air streams 35 from at least two or more suction points as separate exhaust air streams to a heat recovery tower where the separate exhaust air streams are passed through different heat exchanger cells, substantially mixed with each other.
Keksinnön mukainen ratkaisu mahdollistaa sen, että eri poistoilmavirroilla voidaan lämmittää yhtä tai useaa lämpöä 5 vastaanottavaa väliainevirtaa siten, että poistoilmojen lämpötila- ja kosteustasot ja lämpöä vastaanottavien virtojen lämpötilatasot on lämmönsiirtotehon suhteen optimoitu. Näin voidaan optimaalisesti erikseen hyödyntää poistoilma-virtoja, joiden lämpötilaero voi olla yli 20°C, jopa yli 10 40°C.The solution according to the invention makes it possible to heat one or more heat receiving media streams with different exhaust air streams so that the temperature and humidity levels of the exhaust air and the temperature levels of the heat receiving streams are optimized with respect to heat transfer power. In this way, exhaust air streams with a temperature difference of more than 20 ° C and even more than 10 40 ° C can be optimally separately utilized.
Yksiportaisten turbopuhaltimien poistoilmoja voidaan keksinnön mukaan käyttää esim. prosessin tuoreveden lämmittämiseen, nollaveden/viirakaivoveden lämmittämiseen, paperi-15 konesalin kiertoveden lämmittämiseen ja kuivatusosan kor-vausilman lämmittämiseen.The exhaust air from single-stage turbo blowers according to the invention can be used, for example, to heat process fresh water, to heat zero water / tap water, to heat circulating water in a paper machine room and to heat replacement air in the drying section.
Tyypillisesti eri poistoilmavirroilla lämmitetään yhtä lämpöä vastaanottavaa virtaa, jonka sisäänmeno on kylmimmän 20 ja ulostulo kuumimman poistoilmavirran kohdalla. Toisaalta voidaan poistoilmavirroilla tietenkin myös lämmittää useita eri lämpöä vastaanottavia virtoja, jolloin kuuminta pois-toilmavirtaa edullisesti käytetään lämmittämään korkeamman lämpötilan omaavaa tai korkeampaan lämpötilaan lämmitettä-25 vää väliainevirtaa.Typically, different exhaust air flows are used to heat a single heat receiving stream having an inlet at the coldest 20 and an outlet at the hottest exhaust air stream. On the other hand, of course, several different heat-receiving streams can also be heated with the exhaust air streams, whereby the hottest exhaust air stream is preferably used to heat a medium stream having a higher temperature or a higher temperature.
Lämmönsiirto lämmöntalteenottotornissa tapahtuu tyypillisesti ilma/vesi-tyyppisissä levylämmönvaihdinkennoissa, mutta voi tapahtua myös ilma/ilma-tyyppisissä levylämmön-30 vaihdinkennoissa tai esim. prosessivettä lämmitettäessä : jopa skrubbereilla tai näiden lämmönvaihtimien yhdistelmil lä.The heat transfer in the heat recovery tower typically takes place in air / water type plate heat exchanger cells, but can also occur in air / air type plate heat exchanger cells or e.g. in process water heating: even with scrubbers or combinations of these heat exchangers.
Tyypillisesti kukin poistoilmavirta kulkee lämmöntal-35 teenottotornissa eri lämmönvaihdinkennojen läpi. Haluttaessa voidaan kuitenkin lämmönvaihdinkenno, levylämmönvaihdin tms. jakaa välilevyllä kahteen tai useampaan osaan ja 102625 6 järjestää toinen poistoilmavirta kulkemaan yhden osan läpi ja toinen poistoilmavirta toisen osan läpi, poistoilmavir-tojen oleellisesti sekoittumatta toisiinsa.Typically, each of the exhaust air flows through the heat exchanger tower through different heat exchanger cells. However, if desired, the heat exchanger cell, plate heat exchanger, or the like can be divided into two or more portions in the baffle and 1026256 arranged to provide one exhaust air stream through one portion and another exhaust air stream through another portion without substantially mixing the exhaust air flows.
5 Eri poistoilmavirrat järjestetään edullisesti kulkemaan lämmöntalteenottotornin läpi, koko tornin läpi tai vain osan läpi, rinnakkaisina samansuuntaisina poistoilmavir-toina rinnakkain sovitettujen lämmönvaihdinkennojen läpi. Poistoilmavirrat yhdistetään edullisesti vasta lämmöntal-10 teenottotornin ulostulossa tai sen alapuolella erillisessä pohja-allasosassa.Preferably, the various exhaust air flows are arranged to pass through a heat recovery tower, through the entire tower, or through only a portion, as parallel parallel exhaust air flows through the heat exchanger cells arranged in parallel. The exhaust air flows are preferably combined only at or below the outlet of the heat recovery tower in a separate bottom pool section.
On tietenkin mahdollista haluttaessa johtaa osa poistoilma-virroista lämmöntalteenottotornin läpi alhaalta ylöspäin ja 15 jokin toinen osa poistoilmavirroista ylhäältä alaspäin, jolloin nämä poistoilmavirtaosat kulkevat vastakkaisiin suuntiin toisiinsa nähden. On tietenkin myös ajateltavissa, että eri poistoilmavirrat yhdistetään toisiinsa jo lämmön-talteenottotornissa ennen niiden johtamista jonkin viimei-20 sen lämmönvaihdinkennon läpi.Of course, it is possible, if desired, to direct a portion of the exhaust air streams through the heat recovery tower from the bottom up and another portion of the exhaust air streams from above downwards, whereby these exhaust air flow portions run in opposite directions to each other. Of course, it is also conceivable that the various exhaust air flows are already connected to each other already in the heat recovery tower before being passed through one of the last 20 heat exchanger cells.
Keksinnön mukainen ratkaisu mahdollistaa sen, että eri yksivaiheisilta turbopuhaltimilta sivutuotteena tulevat kuumat poistoilmavirrat voidaan ohjata eri käyttökohtei-25 siin. Poistoilmavirrat voidaan täten esim. ohjata viira-tai puristinosan läheisyydessä lähellä imukohteita oleviin lämmöntalteenottotorneihin. Toisaalta poistoilmat voidaan viedä paperikoneen kuivatusosan jo olemassa olevien lämmön-talteenottotornien yhteyteen tai erilliseen torniin kuiva-30 tusosassa. Kylmimroät ja vähiten kosteutta sisältävät poistoilmavirrat, joita voi olla n. 30%, voidaan jättää kokonaan käyttämättä, jos niille ei löydy käyttökohdetta. Toisaalta n. 30% poistoilmavirroista on niin kuumaa ja kosteaa, että lämmöntalteenotto niistä on erittäin kannat-35 tavaa.The solution of the invention makes it possible to direct the hot exhaust air streams from different single-stage turbo blowers to different applications. The exhaust air flows can thus be directed, for example, in the vicinity of the wire or press section to heat recovery towers close to the intake sites. On the other hand, the exhaust air can be introduced into the existing heat-recovery towers of the drying section of the paper machine or into a separate tower in the dry section. Cold drains and exhaust air streams with the lowest moisture content, which can be up to 30%, can be left completely unused if they are not to be used. On the other hand, about 30% of the exhaust air flows are so hot and humid that heat recovery from them is very strain-35 ways.
Lähelle paperikoneen märän pään imukohteita sovitettujen 102625 7 erillisten lämmöntalteenottotornien, esim. nollavesi-, tuorevesi- tai prosessivesitornien tai niiden yhdistelmien, etuna voidaan pitää niiden pientä tilantarvetta, lyhyitä kanavavetoja, pieniä investointikustannuksia ja suurta 5 energiansäästöpotentiaalia. Kannattava lämmöntalteenotto poistoilmasta prosessi-, nolla- ja kiertoveteen aikaansaadaan jo yhdellä ainoalla lämmöntalteenottotornilla.The advantages of the 102625 7 separate heat recovery towers, such as zero water, fresh water or process water towers or combinations thereof, located close to the wet end of the paper machine, can be considered as their low space requirements, short duct drains, low investment costs and high 5 energy saving potential. Profitable heat recovery from exhaust air to process, zero and recirculation water is already achieved with a single heat recovery tower.
Mikäli eri vesien lämmitystarvetta ei ole riittävästi, 10 voidaan poistoilmat tai osa niistä johtaa kuivatusosan lämmöntalteenottotorniin ja lämmittää poistoilmoilla tai -ilmalla ensin kuivatusosan korvausilmaa ja sen jälkeen joitakin edellä mainituista vesivirroista. Kuivatusosan lämmöntalteenottotorneissa voidaan turbopuhaltimien pois-15 toilmojen lämmöntalteenottoon toisaalta myös yhdistää huuvan poistoilmojen lämmöntalteenotto.If there is insufficient heating need for the various waters, the exhaust air or a portion thereof may be led to the heat recovery tower of the drying section and heated with exhaust air or air first to replace the drying section replacement air and then some of the aforementioned water flows. On the other hand, the heat recovery towers of the drying section can also be combined with the heat recovery of the exhaust air of the turbo blowers with the heat recovery of the hood exhaust air.
Keksintöä selostetaan nyt lähemmin oheisiin piirustuksiin viittaamalla, joissa 20 Kuvio 1 esittää kaaviollisesti erästä keksinnön mukaista lämmöntalteenottojärjestelmää, ja Kuviot 2-7 esittävät kaaviollisesti muita keksinnön mukaisia lämmöntalteenottojärjestelmiä.The invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings, in which Figure 1 schematically shows a heat recovery system according to the invention, and Figures 2-7 schematically show other heat recovery systems according to the invention.
25 Kuviossa 1 on esitetty kaaviollisesti ja esimerkinomaisesti paperikoneen viira- ja puristinosan 10 yhteyteen sovitettu edullinen keksinnön mukainen lämmöntalteenottotorni 12, jolla lämpöä otetaan talteen kahdelta eri alipainetasolta 14 ja 16 turbopuhaltimilla 18 ja 20 poistetuista kahdesta 30 poistoilmavirrasta 22 ja 24. Tällöin alipaine ensimmäisellä alipainetasolla 14 on esim. 45 kPa ja toisella ali-painetasolla 16 vastaavasti 65 kPa, jolloin ensimmäisen poistoilmavirran 22 lämpötila on esim. 102eC ja toisen poistoilmavirran vastaavasti 160eC. Vastaavasti virran 22 35 kosteus on 95 g H2O / kg kuivaa ilmaa ja virran 16 kosteus 160 g H2O / kg kuivaa ilmaa.Figure 1 shows schematically and by way of example a preferred heat recovery tower 12 in accordance with the invention in connection with a wire and press section 10 of a papermaking machine for recovering heat from two different exhaust air streams 22 and 24 discharged by turbochargers 18 and 20. e.g. 45 kPa and at a second vacuum 16 respectively 65 kPa, wherein the temperature of the first exhaust air stream 22 is e.g. 102eC and the second exhaust air stream 160eC respectively. Correspondingly, the stream 22 35 has a moisture content of 95 g H2O / kg dry air and the stream 16 has a moisture content of 160 g H2O / kg dry air.
102625 8 Lämmöntalteenottotorniin 12 on kahteen rinnakkaiseen läm-mönvaihdinkennoryhmään 26 ja 28 sovitettu kuhunkin päällekkäin kolme lämmönvaihdinkennoa. Ensimmäiseen ryhmään 26 on sovitettu peräkkäin lämmönvaihdinkennot 26', 26'', 26''' ja 5 toiseen ryhmään 28 lämmönvaihdinkennot 28', 28'·, 28' ' ' siten, että ensimmäinen poistoilmavirta 22 on johdettavissa ensimmäisten kennojen 26^26111 läpi ja toinen poistoilmavirta toisten kennojen 28'-28''' läpi. Poistoilmavirrat 22 ja 24 eivät sekoitu keskenään lämmönvaihdinkennojen läpi 10 virratessaan.102625 8 In the heat recovery tower 12, three heat exchanger cells are superimposed on two adjacent groups of heat exchanger cells 26 and 28. Heat exchanger cells 26 ', 26' ', 26' '' and 5 heat exchanger cells 28 ', 28' ·, 28 '' 'are arranged in succession in a first group 26 such that a first exhaust air stream 22 can be conducted through the first cells 26 ^ 26111 and a second exhaust air stream through the other cells 28'-28 '' '. The exhaust air currents 22 and 24 do not mix with each other as they flow through the heat exchanger cells 10.
Lämpöä vastaanottava väliainevirta 30, kuten prosessi-, kierto- tai nollavesi, on järjestetty kulkemaan lämmönvaih-dinkennojen läpi lämmönsiirtokosketuksessa poistoilmavir-15 töihin 22, 24. Poistoilmavirrat ja väliainevirta eivät sekoitu keskenään lämmöntalteenottotornin läpi virratessaan. Suuren vesimäärän vuoksi väliainevirta 30 johdetaan kolmena osavirtana 30', 30·', 30''1 ensiksi ensimmäisen matalamman lämpötilan omaavan lämmönvaihdinkennoryhmän 26 20 läpi siten, että kukin osavirta 30^30111 johdetaan yhden lämmönvaihdinkennon 26'-26''' läpi. Ensimmäisestä lämmön-vaihdinkennoryhmästä 26 väliaineosavirrat 30'-δΟ''' johdetaan edelleen korkeamman lämpötilan omaaviin lämmönvaihdin-kennoihin 28^28111 ja niiden kautta ulos lämmöntal-25 teenottotornista. Tornin ulkopuolella väliaineosavirrat yhdistetään yhdeksi lämmitetyksi väliainevirraksi 32.The heat-receiving medium stream 30, such as process, circulating or zero water, is arranged to pass through the heat exchanger cells in heat transfer contact with the exhaust air flow 22, 24. The exhaust air flows and the medium flow are not mixed when flowing through the heat recovery tower. Because of the large amount of water, the medium stream 30 is passed through three sub-streams 30 ', 30 ·', 30''1 first through a first lower temperature heat exchanger cell array 26 20 such that each sub-stream 30 ^ 30111 is passed through one heat exchanger cell 26'-26 '' '. From the first heat exchanger cell array 26, the media component streams 30'-δΟ '' 'are further conducted to higher temperature heat exchanger cells 28 ^ 28111 and therethrough out of the heat transfer tower. Outside the tower, the media component streams are combined into a single heated media stream 32.
Lämmönvaihdinkennoissa jäähtyneet poistoilmavirrat 22, 24 poistetaan lämmöntalteenottotornista tornin alapuolella 30 olevan pohja-allasosan 34 kautta. Pohja-allasosassa on ; pisaraerottimet 36 kondensoituneen veden erottamiseksi.In the heat exchanger cells, the cooled exhaust air flows 22, 24 are discharged from the heat recovery tower via the bottom pool section 34 below the tower 30. The bottom pool has; droplet separators 36 for separating condensed water.
Keksinnön mukaisessa järjestelmässä voi tietenkin samassa lämmöntalteenottotornissa olla useampia kuin kaksi lämmön-35 vaihdinkennoryhmää rinnakkain ja erillisiä kennoja voi jokaisessa ryhmässä esitetyn kolmen lisäksi olla joko vain yksi, kaksi tai useampi kuin kolme. Vastaavasti väli- 102625 9 ainevirrat jaetaan sopiviin osiin. Väliainevirtoja, jotka lämmönvaihdinkennoista 28'-28''' ulos tullessaan ovat eri lämpöiset, ei tietenkään tarvitse yhdistää yhdeksi virraksi, jos niitä voidaan hyödyntää erillisinä virtoina.Of course, in the system of the invention, the same heat recovery tower may have more than two sets of heat-35 exchanger cells in parallel, and there may be only one, two, or more than three separate cells in each group. Similarly, the intermediate 102625 9 material streams are divided into appropriate sections. Of course, fluxes of media having different temperatures when exiting the heat exchanger cells 28'-28 '' 'need not be combined into a single stream if they can be utilized as separate streams.
* 5* 5
Kuviossa 2 on esitetty Kuvion 1 tyyppinen lämmöntalteenot-tojärjestely, jossa kuitenkin lämmitetään kahta eri väliainetta edellisessä esimerkissä esitetyillä poistoilmavir-roilla. Kuviossa 2 on soveltuvin osin käytetty samoja 10 viitenumeroja kuin Kuviossa 1. Kuumempi väliaine, esim. 30 kg/s, 50°C:n lämpötilassa oleva prosessivesivirta 38 voidaan lisälämmittää poistoilmavirtojen kulkusuunnassa ensimmäisissä lämmönvaihdinkennoissa 26' ja 28' lämpötilaan 59°C. Kylmempi väliaine, esim. 25°C:n lämpötilassa oleva 15 tehdassalin kiertovesivirta 40, joka sisältää huomattavan määrän glykolia, lämmitetään suuren vesimäärän vuoksi kahteen osavirtaan jaettuna 40', 40'' seuraavan tason lämmönvaihdinkennoissa 26·', 28''ja 26111, 28111 lämpötilaan 42 °C.Fig. 2 shows a heat recovery arrangement of the type of Fig. 1, however, where two different media are heated with the exhaust air flows shown in the previous example. 2, the same reference numerals 10 as in FIG. 1 are used where applicable. A hotter medium, e.g., 30 kg / s, process water stream 38 at 50 ° C can be further heated in the direction of exhaust air flows in first heat exchanger cells 26 'and 28'. A colder medium, e.g., a factory hall circulating stream 40 at 25 ° C containing a significant amount of glycol, is heated due to the large amount of water divided into two partial streams 40 ', 40' 'in next-level heat exchanger cells 26 ·', 28 '' and 26111, 28111. to 42 ° C.
2020
Kuviossa 3 on esitetty toinen Kuvion 1 kaltainen lämmöntal-teenottojärjestely, jossa lämmitetään kahta erilämpöistä väliainetta edellisessä esimerkissä esitetyillä poistoilma-virroilla. Väliainevirtojen kulkua on tässä tapauksessa 25 muutettu hieman eri tavalla kuin Kuviossa 2. Kuviossa 3 on soveltuvin osin käytetty samoja viitenumerolta kuin Kuviossa 1. Kuumempi väliainevirta 44 on tässä tapauksessa järjestetty virtaamaan vain kuumemman poistoilmavirran 24 kanssa lämmönsiirtoyhteydessä olevien lämmönvaihdinkennojen 30 28'-28 1 1 1 läpi vastavirtaan poistoilmavirran 24 kanssa, eli sisään kennon 28111 kautta ja ulos kennon 28' kautta. Näin esim. 60 kg/s, 40°C:inen prosessivesi pystytään lämmittämään 53°Cteen saakka. Kylmempi väliainevirta 46 on tässä tapauksessa vastaavasti järjestetty virtaamaan vain kylmem-35 män poistoilmavirran 22 kanssa lämmönsiirtoyhteydessä olevien lämmönvaihdinkennojen 26'-26'11 läpi vastavirtaan poistoilmavirran 22 kanssa, eli sisään kennon 26·'' kautta 10 102625 ja ulos kennon 26' kautta. Näin esim 60 kg/s, 25°C;inen kiertovesi pystytään lämmittämään 37 °C:een saakka.Fig. 3 shows another heat recovery arrangement similar to Fig. 1, in which two media of different temperatures are heated with the exhaust air flows shown in the previous example. In this case, the flow of medium flows 25 is slightly different than that of Figure 2. In Figure 3, the same reference numeral as Figure 1 is applied where applicable. The hotter medium flow 44 is in this case arranged to flow only in heat exchanger cells 30'28. through countercurrent with the exhaust air flow 24, i.e. in through cell 28111 and out through cell 28 '. Thus, for example, 60 kg / s, 40 ° C process water can be heated up to 53 ° C. Correspondingly, the colder medium stream 46 is arranged to flow only through the heat exchanger cells 26'-26'11 in heat transfer connection with the colder exhaust air stream 22, upstream of the exhaust air stream 22, i.e. in through cell 26 10 'and out through cell 26'. Thus, for example, 60 kg / s, 25 ° C circulation water can be heated up to 37 ° C.
Kuviossa 4 on esitetty kolmas Kuvion 1 kaltainen lämmöntal-5 teenottojärjestely, jossa lämmitetään yhtä väliainetta. Väliainevirtojen kulkua on tässä tapauksessa muutettu hieman eri tavalla kuin Kuvioissa 2 ja 3. Kuviossa 4 on soveltuvin osin käytetty samoja viitenumerolta kuin Kuviossa 1. Väliainevirta 48 johdetaan tässä tapauksessa sisään 10 lämmöntalteenottotorniin 12 kylmemmän poisto ilmavirran 22 ulostulon kohdalla ensimmäisessä lämmönvaihdinkennoryhmässä olevan viimeisen lämmönvaihdinkennon 26''' kautta ja siitä eteenpäin vastavirtaan poistoilmavirran 22 kanssa. Ensimmäisestä lämmönvaihdinkennosta 26' tässä ryhmässä väli-15 ainevirta johdetaan toisen kuumemman poistoilmavirran 24 ulostulon kohdalla toiseen lämmönvaihdinkennoryhmään 28 ja siitä eteenpäin vastavirtaan kuumemman poistoilmavirran 24 kanssa. Väliainevirta johdetaan lopulta ulos lämmöntal-teenottotornista kuumimman lämmönvaihdinkennon 28' kautta. 20 Näin voidaan 30 kg/s, 5°C:inen prosessivesi lämmittää 56°C:een saakka.Figure 4 shows a third heat recovery arrangement 5 similar to Figure 1 in which one medium is heated. In this case, the flow of the media streams is slightly different than that of FIGS. 2 and 3. FIG. 4, where applicable, has the same reference numerals as FIG. 1. The media stream 48 is then fed into the heat recovery tower 12 at the outlet of airflow 22 at the through and upstream with the exhaust air flow 22. From the first heat exchanger cell 26 'in this group, the medium stream 15 is led at the outlet of the second hotter exhaust air stream 24 to the second heat exchanger cell group 28 and thereafter upstream with the hotter exhaust air stream 24. The medium flow is finally discharged from the heat recovery tower through the hottest heat exchanger cell 28 '. In this way, 30 kg / s, 5 ° C process water can be heated up to 56 ° C.
Kuviossa 5 on esitetty lämmöntalteenottotorni, johon on sovitettu kahden lämmönvaihdinkennoryhmän 26 ja 28 sijasta 25 kolme vierekkäistä lämmönvaihdinkennoryhmää 26, 27, 28.Figure 5 shows a heat recovery tower with three adjacent heat exchanger cell groups 26, 27, 28 instead of two heat exchanger cell assemblies 26 and 28.
Tässä tapauksessa voidaan kuumempi poistoilma 24 johtaa kahden lämmönvaihdinkennoryhmän 28 ja 27 läpi. Tällöin lämmöntalteenottotorniin tuleva kuuma poistoilmavirta johdetaan ensiksi lämmönvaihdinkennoryhmän 28 läpi, jossa 30 väliainevirta 30 lopullisesti lämmitetään ennen poistumista tornista 12. Alimmasta kennosta 28111 poistoilmavirta, joka : vielä on suhteellisen kuuma, johdetaan uudelleen ylös ensimmäisten kennojen tasolle ja väliainevirtauksesta katsoen edellisen lämmönvaihdinkennoryhmän 27 ylimpään 35 kennoon 27'. Poistoilmavirta 24 poistetaan tornista kennon 27111 kautta. Poistoilmavirta 24 voidaan yksinkertaisesti siirtää kennosta 28111 kennoon 27' kanavalla, jota ei ole 102625 11 esitetty Kuviossa 5. Kuvion 5 esittämällä järjestelyllä voidaan poistoilmavirroilla lämmittää 60 kg/s, 50°C:inen prosessivesi lämpötilaan 61°C.In this case, the hotter exhaust air 24 may be passed through two heat exchanger cell groups 28 and 27. Then, the hot exhaust air stream entering the heat recovery tower is first passed through a heat exchanger cell array 28 where the fluid stream 30 is finally heated before exiting tower 12. From the lowest cell 28111, the exhaust air stream '. The exhaust air flow 24 is discharged from the tower via the cell 27111. The exhaust air flow 24 can simply be transferred from the cell 28111 to the cell 27 'via a channel not shown in Fig. 5262511. The arrangement shown in Fig. 5 can heat 60 kg / s, 50 ° C process water to 61 ° C.
5 Kuviossa 6 on esitetty Kuvion 5 kaltainen ratkaisu, jossa kuitenkin lämmönvaihdinkennoryhmään 27 johdetaan poistoil-maa sekä poistoilmavirrasta 22 että virrasta 24. Poistoil-mavirrasta 22 osa 22' kulkee lämmönvaihdinkennoryhmän 26 läpi ja osa 22' 1 lämmönvaihdinkennoryhmän 27 läpi. Lisäksi 10 poistoilmavirta 24 johdetaan kennon 28' ' ' jälkeen poistoil-mavirtana 24' kulkemaan lämmönvaihdinryhmän 27 läpi kennosta 27· kennoon 271^ mikäli poistoilmavirran 24 lämpötila ei ole lämmönvaihdinkennoryhmässä 28 laskenut oleellisesti poistoilmavirran 22 lämpötilaa alhaisemmaksi. Poistoilma-15 virtojen 22 ja 24' lämpötilamittareilla 49 ja 49' mitatun lämpötilaeron DT avulla säädetään säätösäleikköä 50, joka ohjaa poistoilmavirran 24' suoraan tornin pohja-allasosaan 34 mikäli DT osoittaa poistoilmavirran 24' lämpötilan olevan niin alhainen, että se liiaksi jäähdyttäisi pois-20 toilmavirtaa 22'' siihen sekoittuessaan. Tällöin lämmönvaihdinkennoryhmän 27 läpi kuitenkin virtaa osa poistoilmavirrasta 22 eli virta 22·'.Fig. 6 shows a solution similar to Fig. 5, however, where exhaust air is supplied to the heat exchanger cell group 27 from both the exhaust air flow 22 and the flow 24. Part 22 'of the exhaust air flow 22 passes through the heat exchanger cell group 26 and part 22' 1. Further, the exhaust air flow 24 after the cell 28 '' 'is conducted as the exhaust air flow 24' to pass through the heat exchanger group 27 from the cell 27 to the cell 271 if the temperature of the exhaust air stream 24 in the heat exchanger cell group 28 has not substantially decreased. The temperature difference DT measured in the exhaust air 15 currents 22 and 24 'by the temperature gauges 49 and 49' adjusts the control grille 50 which directs the exhaust air flow 24 'directly to the tower basin section 34 if the DT indicates the exhaust air flow 24' temperature is too low airflow 22 '' when mixed with it. However, in this case, part of the exhaust air flow 22, i.e. current 22 · ', flows through the heat exchanger array group 27.
Kuviossa 7 on vielä esitetty hieman erilainen lämmöntal-25 teenottoratkaisu, jossa poistoilmavirrat 22 ja 24 johdetaan tornin 12 alaosasta skrubbereihin 52 ja 54, joissa 40 kg/s, 35°C:inen prosessivesi 58 lämmitetään 41 kg/s, 63°C:iseksi prosessivedeksi 58'.Figure 7 further illustrates a slightly different heat-recovery system in which exhaust air flows 22 and 24 are led from the lower part of tower 12 to scrubbers 52 and 54 where 40 kg / s, 35 ° C process water 58 is heated to 41 kg / s, 63 ° C. process water 58 '.
30 Keksintöä on edellä selostettu oheisiin Kuvioihin viittaamalla. Tarkoituksena ei kuitenkaan ole rajoittaa keksintöä näihin esimerkinomaisesti esitettyihin suoritusmuotoihin ja sovellutuksiin. Tarkoituksena on päinvastoin soveltaa keksintöä laajasti jäljempänä esitettyjen patenttivaatimus-35 ten määrittelemän suojapiirin rajoissa. Näin ollen voidaan keksintöä soveltaa sekä ainoastaan poistoilmavirtojen lämmöntalteenottoon tarkoitetuissa lämmöntalteenottotor- 102625 12 neissa että torneissa, jotka lisäksi käsittävät muita lämmöntalteenottoelementtejä, vaikkakaan edellä esitetyissä Kuvioissa 1 - 7 ei ole esitetty lämmöntalteenottotorneissa mahdollisesti olevia muita tavanomaisia lämmönvaihdinele-5 menttejä.The invention has been described above with reference to the accompanying figures. However, it is not intended to limit the invention to these exemplary embodiments and applications. On the contrary, it is intended that the invention be extensively applied within the scope defined by the following claims. Accordingly, the invention can be applied to heat recovery towers for extract air streams only, and to towers which additionally include other heat recovery elements, although other conventional heat exchangers 5 in the heat recovery towers are not shown in Figures 1-7 above.
Claims (18)
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI972322A FI102625B (en) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | Method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper machine or the like vacuum system |
AU75337/98A AU7533798A (en) | 1997-05-30 | 1998-05-29 | Method and system for recovering heat from exhaust air from paper machine vacuum system or the like |
PCT/FI1998/000454 WO1998056986A1 (en) | 1997-05-30 | 1998-05-29 | Method and system for recovering heat from exhaust air from a paper machine vacuum system or the like |
DE19882466T DE19882466C2 (en) | 1997-05-30 | 1998-05-29 | Method and arrangement for recovering heat from exhaust air in a vacuum system of a paper, board or fabric machine |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI972322A FI102625B (en) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | Method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper machine or the like vacuum system |
FI972322 | 1997-05-30 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI972322A0 FI972322A0 (en) | 1997-05-30 |
FI102625B1 FI102625B1 (en) | 1999-01-15 |
FI102625B true FI102625B (en) | 1999-01-15 |
Family
ID=8548953
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI972322A FI102625B (en) | 1997-05-30 | 1997-05-30 | Method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper machine or the like vacuum system |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU7533798A (en) |
DE (1) | DE19882466C2 (en) |
FI (1) | FI102625B (en) |
WO (1) | WO1998056986A1 (en) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE531005C2 (en) * | 2007-03-08 | 2008-11-18 | Envac Ab | Method and system for energy recovery in vacuum-driven waste collection systems |
DE102008040216A1 (en) * | 2008-07-07 | 2010-01-14 | Voith Patent Gmbh | cooling system |
DE102009011217A1 (en) | 2009-03-04 | 2010-09-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Control of the extended dryer section of a paper machine |
FI128437B (en) | 2016-08-18 | 2020-05-15 | Tm System Finland Oy | A method and an arrangement for recirculating air in a drying process |
SE546211C2 (en) * | 2022-06-01 | 2024-07-02 | Valmet Oy | A machine for producing a fibrous web |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FI46644B (en) * | 1967-11-10 | 1973-01-31 | Valmet Oy | |
AT374214B (en) * | 1982-03-03 | 1984-03-26 | Stroemungsmasch Anst | FACILITIES ON HOODS OF THE DRYING SECTION OF PAPER MACHINES |
AT396696B (en) * | 1992-02-13 | 1993-11-25 | Andritz Patentverwaltung | METHOD AND DEVICE FOR THE VENTILATION AND VENTILATION OF A DRYING PART OF A PAPER MACHINE COMPRISING AT LEAST ONE DRY GROUP |
-
1997
- 1997-05-30 FI FI972322A patent/FI102625B/en not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-05-29 WO PCT/FI1998/000454 patent/WO1998056986A1/en active Application Filing
- 1998-05-29 AU AU75337/98A patent/AU7533798A/en not_active Abandoned
- 1998-05-29 DE DE19882466T patent/DE19882466C2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI102625B1 (en) | 1999-01-15 |
DE19882466C2 (en) | 2002-04-25 |
DE19882466T1 (en) | 2000-05-25 |
WO1998056986A1 (en) | 1998-12-17 |
AU7533798A (en) | 1998-12-30 |
FI972322A0 (en) | 1997-05-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA123091C2 (en) | COMPRESSOR INSTALLATION WITH DRYER FOR COMPRESSED GAS AND METHOD OF DRYING OF COMPRESSED GAS | |
EP2699722B1 (en) | Textile processing machine with heat recovery | |
FI112445B (en) | A method and apparatus for increasing the yield of the air drying process | |
CN103774402A (en) | Laundry machine | |
CN202116898U (en) | Drying machine | |
US6869506B2 (en) | Apparatus for dewatering a paper web and associated system and method | |
FI102625B (en) | Method and apparatus for recovering heat from the exhaust air of a paper machine or the like vacuum system | |
FI122534B (en) | Arrangement for evaporation of black liquor | |
SE468296B (en) | PROCEDURES PROVIDE OPTIMUM ENERGY EXCHANGE IN REGENERATIVE HEAT EXCHANGE, WHEN HEAT TRANSMISSION ELEMENTS ARE STARTED WITH WATER | |
KR20120070958A (en) | Waste heat reclaimer of farm produce drier | |
JP3787093B2 (en) | Method and apparatus for setting exhaust air and supply air in drying section | |
EP3255201B1 (en) | Air condenser and clothes-drying machine | |
KR100379437B1 (en) | Washing machine with dry cleaning | |
FI78137B (en) | ANORDNING FOER TORKNING AV EN BANA. | |
SE515426C2 (en) | Methods for drying lignocellulosic fibrous material | |
CN100552355C (en) | A kind of heat pipe residual heat recovery type drying machine | |
SE535331C2 (en) | Heat exchange system and method for heating a collector medium as well as dryer and bioenergy combination comprising the heat exchange system | |
CN201129905Y (en) | Hot pipe waste heat recovery type dryer | |
FI67758B (en) | FARING EQUIPMENT FOR ORDERING TORKNING AV PRODUCTS WITH A STEEL GASSTROEM OCH IN TORKVAETSKA | |
CN217465290U (en) | Closed circulation dehumidification mesh belt dryer | |
CN220602085U (en) | Multistage backheating dehumidification's heat pump subregion drying system | |
US4485571A (en) | Hot air recovery system for a laundry mangle | |
EP0026074B1 (en) | Method and apparatus for drying products, especially corn or piece products | |
CN212678295U (en) | Mulberry dried fruit processing device | |
CN215947075U (en) | Closed sludge drying machine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FG | Patent granted |
Owner name: VALMET CORPORATION |
|
MM | Patent lapsed |