FI102399B - Combustion method for burning black liquor in a recovery boiler - Google Patents
Combustion method for burning black liquor in a recovery boiler Download PDFInfo
- Publication number
- FI102399B FI102399B FI960349A FI960349A FI102399B FI 102399 B FI102399 B FI 102399B FI 960349 A FI960349 A FI 960349A FI 960349 A FI960349 A FI 960349A FI 102399 B FI102399 B FI 102399B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- bleaching
- combustion air
- effluent
- bleaching plant
- steam
- Prior art date
Links
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims description 12
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 title claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 33
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 claims description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 30
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 5
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000009418 renovation Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/0021—Introduction of various effluents, e.g. waste waters, into the pulping, recovery and regeneration cycle (closed-cycle)
- D21C11/0028—Effluents derived from the washing or bleaching plants
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/12—Combustion of pulp liquors
Landscapes
- Paper (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Description
102399102399
POLTTOMENETELMÄ MUSTALIPEÄN POLTTAMISEKSI SOODAKATTICOMBUSTION METHOD FOR COMBUSTING BLACK LIQUID SODIUM COVER
LASSALassa
Keksinnön kohteena on patenttivaatimuksen 1 johdanto-osassa määritelty polttomenetelmä mustalipeän 5 polttamiseksi soodakattilassa.The invention relates to a combustion method as defined in the preamble of claim 1 for burning black liquor 5 in a recovery boiler.
Perinteisesti sellunkeitossa saatava mustali-peä, jonka kuiva-ainepitoisuus on suuruusluokkaa 65-75%, poltetaan soodakattilassa niin, että sen sisältämä energia saadaan talteen esim. sähkönä, höyrynä ja 10 kaukolämpönä.The black liquor traditionally obtained in pulp cooking, with a dry matter content of the order of 65-75%, is burned in a recovery boiler so that the energy contained in it is recovered, for example, as electricity, steam and district heating.
Mustalipeän kuiva-ainepitoisuutta pyritään edelleen lisäämään, koska sillä saadaan soodakattilan eri osia pienemmiksi. Kuiva-ainepitoisuuden lisäys nostaa polttolämpötiloja, mikä johtaa alhaisempiin 15 päästöihin ja parempaan hyötysuhteeseen. Mustalipeän kuiva-ainepitoisuuden lisäys sallii palamisilman läm pötilan laskun. Soodakattilan palamisilma lämmitetään tavallisesti 120-190°C riippuen mustalipeän laadusta ja kuiva-ainepitoisuudesta.The aim is to further increase the dry matter content of black liquor, as it makes the various parts of the recovery boiler smaller. Increasing the dry matter content raises combustion temperatures, leading to lower emissions and better efficiency. An increase in the dry matter content of the black liquor allows the temperature of the combustion air to drop. The combustion air of the soda boiler is usually heated to 120-190 ° C depending on the quality of the black liquor and the dry matter content.
20 Nykyisin primääri- ja sekundääripalamisilmat lämmitetään tavoitelämpötilaan matala- ja keskipainei- sella höyryllä. Riippuen lämmitystarpeesta palamisil- man lämmitys jaetaan vaiheisiin. Ensimmäinen vaihe käyttää 3 barin ja toinen 10-12 barin höyryä. Pala- 25 misilma otetaan pääasiassa kattilahuoneesta lämpöti- . .·. lassa 20-45°C. Tertiääri-ilma otetaan nykyään kattila- • · · •j*. huoneesta ilman lisälämmitystä. Sitä ei lämmitetä, • · · koska sen tunkeutuminen palokaasuihin halutaan pitää mahdollisimman hyvänä. Kuitenkin etenkin vanhoissa '···' 30 kunnostettavissa laitoksissa höyry on niukkuusvara, • · « * jonka käyttöä on pyrittävä vähentämään, jotta välty- ....j tään uusien höyrynkehityslaitteiden rakentamiselta.20 Today, primary and secondary combustion air are heated to the target temperature with low and medium pressure steam. Depending on the heating need, the combustion air heating is divided into stages. The first stage uses 3 bar and the second 10-12 bar of steam. The combustion air is mainly taken from the boiler room. . ·. mp 20-45 ° C. Tertiary air is now taken from the boiler • · · • j *. from the room without additional heating. It is not heated, • · · because it is desired to keep its penetration into the flue gases as good as possible. However, especially in the old '···' 30 plants to be rehabilitated, steam is a scarce resource, the use of which must be reduced in order to avoid the construction of new steam generating installations.
.···. Sellutehtaassa potentiaalisimpia jätelämmön • φ talteenottolähteitä ovat haihdutuslaitoksen jäähdytys-: 35 vesi ja valkaisulaitoksen jätevesi.. ···. In a pulp mill, the most potential sources of waste heat • φ are the cooling water of the evaporator: 35 and the wastewater of the bleaching plant.
Jäähdytysvesi on tyypillisesti kesäaikaan 2 102399 noin 50°C ja talvella noin 45°C. Jäähdytys vesi virtaus on hyvin merkittävää ja vesi on teknisesti puhdasta. Tätä kondensaattia voidaan käyttää sellun pesussa, meesan pesussa tai jään sulatuksessa kuorimossa. Tällä 5 tavoin kondensaatin tuotanto ja käyttö voidaan saada tasapainoon.The cooling water is typically about 50 ° C in summer and about 45 ° C in winter. Cooling water flow is very significant and the water is technically pure. This condensate can be used in pulp washing, lime washing or ice melting in a debarker. In this way, the production and use of condensate can be balanced.
Valkaisulaitoksen jätevesi ei ole puhdasta ja sen lämpötila on tyypillisesti noin 80°C. Käytettäessä paineistettuja happivaiheita valkaisussa lämpötila voi 10 olla lähelle 100°C. Valkaisuprosessin lämmöntalteen-oton jälkeen lämpötila on tavallisesti 60-70°C, happi-vaiheiden yhteydessä noin 80°C.The effluent from the bleaching plant is not clean and its temperature is typically about 80 ° C. When using pressurized oxygen steps in bleaching, the temperature can be close to 100 ° C. After heat recovery from the bleaching process, the temperature is usually 60-70 ° C, in the case of oxygen steps about 80 ° C.
Joissakin uusissa valkaisulaitoksissa käytetään mainittuja 1-2 paineistettua hapetusvaihetta. 15 Näissä laitoksissa jäteveden lämpötilat ovat merkittävästi korkeampia kuin paineistettua vaihetta ilman olevissa laitoksissa.Some new bleaching plants use said 1-2 pressurized oxidation steps. 15 In these plants, wastewater temperatures are significantly higher than in plants without a pressurized stage.
Lämpötilatasot ovat valkaisuprosesseissa olleet tähän saakka suhteellisen alhaisia, mutta teknii-20 kan kehittyessä, energiataloudellisen ajattelun lisääntyessä ja ympäristönsuojelun merkityksen kasvaessa jätevesimääriä/sellutonni on saatu pienennetyksi ja pyritään edelleen pienentämään. Tämän johdosta vesien lämpötilat myös nousevat.Temperature levels in bleaching processes have so far been relatively low, but with the development of technology, increasing energy-efficient thinking and the growing importance of environmental protection, wastewater volumes / tonne of pulp have been reduced and efforts are being made to further reduce them. As a result, water temperatures also rise.
25 Jätevedet on nykyään jäähdytettävä ennen jä- teveden puhdistusta alle 50°C, koska biologisen puh-distuksen mikro-organismit eivät kestä korkeampia läm- « · · ; pötiloja. Jätevesien lämpötilatasot olisivat riittävän korkeita tuottavaan lämmöntalteenottoön, mutta nykyään . 30 ne jäähdytetään erillisissä jäähdytystorneissa tai « · · luonnonvedellä lämmönsiirtimien avulla eikä niiden • · « lämpöenergiaa hyödynnetä.25 Today, wastewater has to be cooled below 50 ° C before wastewater treatment, as micro-organisms in biological treatment cannot withstand higher temperatures. temperatures of. Wastewater temperature levels would be high enough for productive heat recovery, but today. 30 they are cooled in separate cooling towers or «· · natural water by means of heat exchangers and their • ·« thermal energy is not utilized.
‘ Keksinnön tarkoituksena on poistaa edellä !...: mainitut epäkohdat. Erityisesti keksinnön tarkoitukse- : .·. 35 na on tuoda esiin uudenlainen menetelmä, jonka avulla .·. : sellun valmistus- ja valkaisuprosessin hukkalämmöt saadaan entistä tehokkaammin talteen ja näin prosessi- 3 102399 en hyötysuhteita parannetuiksi. Samoin keksinnön tarkoituksena on löytää höyryä korvaavia energianlähteitä höyryn muun lisäkäytön mahdollistamiseksi ilman uusia laiteinvestointeja.‘The object of the invention is to eliminate the above-mentioned drawbacks. In particular, for purposes of the invention:. 35 na is to bring up a new method of. : waste heat from the pulp production and bleaching process is recovered more efficiently, thus improving process efficiencies. It is also an object of the invention to find energy sources that replace steam in order to enable other additional use of steam without new equipment investments.
5 Keksinnölle tunnusomaisten seikkojen osalta viitataan vaatimusosaan.5 As regards the features characteristic of the invention, reference is made to the claims.
Keksinnössä on havaittu, että valkaisuprosessin lämpötilan ja virtausmäärien pysyvyydet ovat samanlaisia sellutuotannon kapasiteetin pysyvyyden kansio sa. Tästä seuraa, että valkaisun jätevesien lämpötilan ja virtausmäärien pysyvyydet ovat riittävän stabiileja sellukattilan käytön aikaiseksi lämpöenergian lähteeksi .It has been found in the invention that the stability of the temperature and flow rates of the bleaching process are similar in the folder of the stability of the pulp production capacity. It follows that the stability of the temperature and flow rates of the bleaching effluents is sufficiently stable as a source of thermal energy during the operation of the pulp boiler.
Keksinnön mukainen polttomenetelmä kohdistuu 15 siis mustalipeän polttamiseen soodakattilassa valkais tun sellun valmistusprosessin yhteydessä. Menetelmässä polttoprosessiin johdetaan esilämmitettyä primääripa-lamisilmaa ja esilämmitettyä sekundääripalamisilmaa sekä palotapahtuman jälkeen tertiääripalamisilmaa pa-20 lokaasujen happipitoisuuden lisäämiseksi. Keksinnön mukaisesti ainakin jokin primääri-, sekundääri-, ter-tiääri- tai muista mahdollisista käytettävistä pala-misilmoista esilämmitetään valkaisulaitoksen lämpimil-'lä jätevesillä.The incineration process according to the invention is thus directed to the incineration of black liquor in a recovery boiler in connection with a process for the production of bleached pulp. In the process, preheated primary combustion air and preheated secondary combustion air and, after the combustion event, tertiary combustion air are introduced into the combustion process to increase the oxygen content of the combustion gases. According to the invention, at least one of the primary, secondary, tertiary or other possible combustion air used is preheated with the warm effluent of the bleaching plant.
25 Edullisesti esilämmitys tapahtuu valkaisulai- '··' toksen emäksisillä jätevesillä, koska tällöin lämmön- siirto järjestelyt voidaan toteuttaa halvemmilla mate-25 Preferably, the preheating takes place in the alkaline effluent of the bleaching plant, since in that case the heat transfer arrangements can be implemented with cheaper materials.
Ml : riaaleilla kuin mitä happamet jätevedet vaativat. Kui tenkin on myös mahdollista, että esilämmitys tapahtuu : 30 valkaisulaitoksen happamilla jätevesillä. Samoin emäk- ·· · sisten jätevesien käyttö lämmöntalteenotossa on eri- • • # tyisen edullista happivalkaisun yhteydessö eli valkai- * * sun sisältäessä paineistettuja hapetusvaiheita, koska !...: tällöin emäksiset jätevedet ovat huomattavasti happa- : 35 mia jätevesiä lämpimämpiä.Ml: rials than required by acidic effluents. However, it is also possible that preheating takes place: in the acidic effluents of 30 bleaching plants. Likewise, the use of alkaline effluents for heat recovery is particularly advantageous in the context of oxygen bleaching, i.e. bleaching, which includes pressurized oxidation steps, since in this case the alkaline effluents are considerably warmer than acidic effluents.
.·. : Koska jätevesien lämpötila ei välttämättä ole riittävän korkea joka tilanteessa, käytetään eräässä 4 102399 keksinnön sovelluksessa tarvittaessa palamisilman esi-lämmityksessä lisänä höyryä, jolla esimerkiksi pala-misilma lopuksi aina lämmitetään tarkasti haluttuun lämpötilaan.. ·. : Since the temperature of the effluent may not be high enough in every situation, in an application of the invention, steam is used in addition to steam, if necessary, for example to finally heat the combustion air to the desired temperature.
5 Samoin höyryä voidaan käyttää suuremmassakin määrin esimerkiksi prosesseja käynnistettäessä ja niitä alas ajettaessa, jolloin jätevesien lämpötiloissa ja virtausmäärissä voi olla suuria vaihteluita.5 Similarly, steam can be used to a greater extent, for example when starting and running down processes, in which case there can be large variations in wastewater temperatures and flow rates.
Edullisesti valkaisulaitoksen jätevesien 10 jäähdytys mitoitetaan siten, että jätevedet jäähtyvät alle 50°C eli biologisen jätevedenpuhdistuksen vaatimalle tasolle.Preferably, the cooling of the effluent 10 of the bleaching plant is dimensioned so that the effluent cools below 50 ° C, i.e. to the level required for biological wastewater treatment.
Täten on keksinnön mukaan mahdollista, että yksi tai useampi primääri-, sekundääri-, tertiääri-15 tai muusta mahdollisesta palamisilmasta esilämmitetään osittain tai kokonaan höyryllä ja osittain tai kokonaan valkaisulaitoksen lämpimillä jätevesillä. Olennaista on, että valkaisulaitoksen jätevesien lämpö saadaan talteen johonkin palamisilmaan ja jätevesien 20 lämpötila lasketuksi biologisen puhdistuksen edellyttämälle tasolle eli alle 50°C.Thus, according to the invention, it is possible that one or more of the primary, secondary, tertiary-15 or other possible combustion air is preheated in part or in whole with steam and in part or in whole with the warm effluent of the bleaching plant. It is essential that the heat of the effluent from the bleaching plant is recovered in one of the combustion air and the temperature of the effluent 20 is reduced to the level required for biological treatment, i.e. below 50 ° C.
Myös tertiääripalamisilma voidaan esilämmit-tää ennen sen johtamista palokaasuihin. Tämän mahdollistaa tertiääripalamisilman riittävän voimakas eli 25 nykyistä tehokkaampi ja voimakkaampi puhaltaminen palokaasuihin, jolloin palamisilman tunkeuma pysyy sama- • · · · na sen korkeammasta lämpötilasta huolimatta.The tertiary combustion air can also be preheated before it is introduced into the combustion gases. This is made possible by the sufficiently strong and more efficient blowing of the tertiary combustion air into the combustion gases, whereby the penetration of the combustion air remains the same despite its higher temperature.
Keksinnöllä on merkittäviä etuja tunnettuun tekniikkaan verrattuna: 30 - valkaisun jätevesien lämpö saadaan hyötykäyttöön, :·. jolloin niitä ei tarvitse erikseen jäähdyttää, • I · ]·.· - jätevedet saadaan suoraan lämmöntalteenotosta sopi- . vina biologiseen puhdistusprosessiin, kattilalaitoksen palamisilma pystyy jäähdyttämään 35 vesisirtoja myös kesällä eli käyttöaika on normaalia tilailmastointia paljon pidempi (n.8000h/a), - keksinnön mukainen menetelmä soveltuu myös lämpimän 5 102399 ilmaston alueille, joissa ei varsinaista kattilalaitosta rakenneta, - höyryntarve vähenee, mikä on merkittävää etenkin vanhoissa, korjattavissa laitoksissa, joissa uudistus- 5 ten jälkeen höyryn tarve muuten voisi lisääntyä, koko selluprosessin energiahyötysuhde paranee ja päästöt vähenevät, - tulevaisuudessa soodakattilan polttotekniikan kehittyessä palamisilman höyrylämmityksestä voidaan normaa- 10 lissa ajotilanteessa luopua, - jätevesien erillisestä jäähdytystornista tai yleensä erillisestä jäähdytyslaitoksesta ennen biologista puhdistusta voidaan kokonaan tai ainakin osittain luopua, - energian kulutus erillisestä jäteveden jäähdytykses-15 tä pienenee tai poistuu kokonaan, ja - keksintö on vähäisin lisäinvestoinnein otettavissa käyttöön myös jo käytössä olevissa, vanhoissa laitoksissa.The invention has significant advantages over the prior art: 30 - the heat of the bleaching effluent is utilized,:. in which case they do not need to be cooled separately, • I ·] ·. · - the effluents are obtained directly from heat recovery. vina biological cleaning process, the combustion air of the boiler plant is able to cool 35 water streams even in summer, ie the operating time is much longer than normal room air conditioning (approx. 8000h / a), - the method is also suitable for warm climates is particularly important in old, refurbishable plants, where after renovations the need for steam could otherwise increase, the energy efficiency of the entire pulp process is improved and emissions are reduced, - in the future, the refrigeration plant may be completely or at least partially abandoned prior to biological treatment, - the energy consumption of the separate waste water cooling is reduced or eliminated, and ö can also be put into operation in old plants already in operation with a small additional investment.
Seuraavassa keksintöä selostetaan yksityis-20 kohtaisesti oheisen piirustuksen avulla, jossa on esitettynä kaaviokuvana eräs sovellus keksinnön mukaises-ta osasta soodakattilan toimintaa.In the following, the invention will be described in detail by means of the accompanying drawing, which shows a schematic diagram of an application of a part of the operation of a recovery boiler according to the invention.
Piirustuksessa kattilahuoneessa 1 on sooda-. ! kattila 2. Soodakattilan palotilaan 3 johdetaan pri- . [ 25 määripalamisilmaa palamisilman sekoitusyksiköstä 4, joka sopivasti lämpötilojen mukaan ottaa ilman katti-χ.ί·* lahuoneesta ja/tai ulkoa. Täältä ilma kulkee puhalti- • · 4 · men 5 kautta valkaisulaitoksen jätevesien lämmönsiir- timelle 6, sieltä höyrylämmönsiirtimelle 7 ja edelleen :30 sopivan lämpöisenä palamisilmamäärää mittaavan ventu-*· · .*:% riputken 18 kautta kattilan palotilaan 3.In the drawing, boiler room 1 has soda. ! boiler 2. Pri-. [25 specific combustion air from the combustion air mixing unit 4, which, depending on the temperatures, draws air from the room and / or outside the boiler. From here, the air passes through a fan • · 4 · 5 to the waste heat exchanger 6 of the bleaching plant, then to the steam heat exchanger 7 and onwards: 30 at a suitable temperature through the ventu- * · ·. *:% Hanger pipe 18 to the boiler combustion chamber 3.
•, Samalla tavoin sekundääripalamisilma johde taan toisesta vastaavalla tavalla toimivasta pala-misilman sekoitusyksiköstä 8 puhaltimen 9 kautta val-I 35 kaisulaitoksen jätevesien lämmönsiirtimelle 10 ja ·. : edelleen höyrylämmönsiirtimen 11 ja venturiputken 19 kautta kattilan palotilaan.• In the same way, the secondary combustion air is led from another combustion air mixing unit 8 operating in a similar manner via a fan 9 to the wastewater heat exchanger 10 of the val-I 35 and ·. : further through the steam heat exchanger 11 and the venturi 19 to the combustion chamber of the boiler.
6 1023996 102399
Lisäksi tertiääripalamisilma, joka otetaan kattilahuoneesta 1, johdetaan puhaltimella 12 valkaisulaitoksen jätevesien lämmönsiirtimen 13 ja venturi-putken 20 kautta palokaasuihin.In addition, the tertiary combustion air taken from the boiler room 1 is led to the combustion gases by a fan 12 through the waste heat exchanger 13 and the venturi pipe 20 of the bleaching plant.
5 Valkaisulaitoksen 21 jätevesi johdetaan läm- mönsiirtimien 6, 10 ja 13 kautta biologiseen jäteve- denpuhdistusprosessiin 22 sopivan lämpöisenä.The effluent from the bleaching plant 21 is passed through heat exchangers 6, 10 and 13 to the biological wastewater treatment process 22 at a suitable temperature.
Lisäksi kattilahuoneeseen kuuluu ilman sisääntuloyksiköitä 14 ja ilman poistoyksikkö 15 10 sekä lämpötilan tunnistin 16 ja paine-eron tunnistin 17 sisääntuloyksiköiden ja poistoyksikön ohjaamiseksi.In addition, the boiler room includes air inlet units 14 and air outlet unit 15 10, as well as a temperature sensor 16 and a differential pressure sensor 17 for controlling the inlet units and the outlet unit.
Keksinnön mukaisessa menetelmässä soodakattilan 1 ja valkaisulaitoksen 21 toimiessa valkaisulaitoksesta tuleva suhteellisen kuuma jätevesi johdetaan 15 ja ohjataan sopivissa suhteissa lämmönvaihtimiin 6, 10 ja 13. Lämmönvaihtimet ja niiden läpi kulkevat vir-tausmäärät mitoitetaan niin, että biologiseen puhdistukseen 22 tuleva jätevesi on sopivan lämpöistä. Mikäli valkaisulaitoksesta tulevan jäteveden lämpötila ei 20 riitä lämmittämään primääri- ja sekundääripalamisilmaa riittävästi etenkin prosessia käynnistettäessä ja alas ajettaessa, mutta myös prosessin muussa käyntivaiheessa, lämmitetään palamisilmoja lisäksi perinteisesti höyrylämmönvaihtimilla 7 ja 11.In the method according to the invention, with the recovery boiler 1 and the bleaching plant 21 operating, the relatively hot effluent from the bleaching plant is led 15 and directed in suitable proportions to the heat exchangers 6, 10 and 13. If the temperature of the effluent from the bleaching plant is not sufficient to heat the primary and secondary combustion air sufficiently, especially during the start-up and shut-down of the process, but also at other stages of the process, the combustion air is additionally heated by steam heat exchangers 7 and 11.
25 Edellä keksintöä on selostettu esimerkinomai- ‘Ί sesti oheisen kaaviokuvan avulla keksinnön eri sovel- ti? **; lusten ollessa mahdollisia patenttivaatimusten rajaa- ·'' man keksinnöllisen ajatuksen puitteissa.The invention has been described above by way of example with the aid of the accompanying diagrammatic diagram of various embodiments of the invention. **; possible within the scope of the inventive idea defined by the claims.
• i « * « t t «« * » « · f « » • » · # » · I I i r » • · > · .• i «*« t t «« * »« · f «» • »· #» · I I i r »• ·> ·.
» * ·»* ·
* » I* »I
4 *4 *
Claims (10)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI960349A FI102399B1 (en) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Combustion method for burning black liquor in a soda pan |
| SE9700204A SE522594C2 (en) | 1996-01-25 | 1997-01-24 | Procedure for combustion of black liquor in a soda boiler |
| CA002195993A CA2195993A1 (en) | 1996-01-25 | 1997-01-24 | Procedure for the burning of black liquor in a recovery boiler |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI960349A FI102399B1 (en) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Combustion method for burning black liquor in a soda pan |
| FI960349 | 1996-01-25 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI960349A0 FI960349A0 (en) | 1996-01-25 |
| FI960349A FI960349A (en) | 1997-07-26 |
| FI102399B true FI102399B (en) | 1998-11-30 |
| FI102399B1 FI102399B1 (en) | 1998-11-30 |
Family
ID=8545072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI960349A FI102399B1 (en) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Combustion method for burning black liquor in a soda pan |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| CA (1) | CA2195993A1 (en) |
| FI (1) | FI102399B1 (en) |
| SE (1) | SE522594C2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI117637B (en) | 2000-03-24 | 2006-12-29 | Andritz Oy | Method and apparatus for combustion of black liquor |
-
1996
- 1996-01-25 FI FI960349A patent/FI102399B1/en active
-
1997
- 1997-01-24 CA CA002195993A patent/CA2195993A1/en not_active Abandoned
- 1997-01-24 SE SE9700204A patent/SE522594C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9700204L (en) | 1997-07-26 |
| SE9700204D0 (en) | 1997-01-24 |
| FI960349A0 (en) | 1996-01-25 |
| SE522594C2 (en) | 2004-02-24 |
| CA2195993A1 (en) | 1997-07-26 |
| FI960349A (en) | 1997-07-26 |
| FI102399B1 (en) | 1998-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108411055A (en) | A kind of blast furnace slag flushing steam disappears white system | |
| SE9703680D0 (en) | Heat recovery from boiling liquor from a boiler | |
| TW201235309A (en) | Non-contact flue-gas waste-heat sludge drying system | |
| CN100520261C (en) | Method of utilizing exhausted steam afterheat from plaster tablet drying machine | |
| CN108592068A (en) | A kind of waste heat using desulfurization slurry eliminates the system and technique that chimney emits white cigarette | |
| CN109179833A (en) | A kind of papermaking sewage zero-emission and resource recycle method based on waste heat driving | |
| CN108007107A (en) | A kind of solar energy desiccation factory concurrent heating system and application method | |
| FI102399B (en) | Combustion method for burning black liquor in a recovery boiler | |
| CN106524717A (en) | Heat pump type vermicelli drying equipment and method for vermicelli drying | |
| CN108731004B (en) | Circulating cooling device of water-cooled grate and waste incineration power generation device | |
| CN105757645B (en) | A kind of coal-burning power plant's low grade residual heat resources effective utilization system | |
| CN208395214U (en) | A kind of blast furnace slag flushing steam disappears white system | |
| EP2758720B1 (en) | A dehumidification apparatus and a method of regenerating desiccant material of a dehumidifier | |
| KR19980064935A (en) | Organic Waste Treatment Using Recycling Air Conditioning System | |
| CN114736001A (en) | System and method for treating sludge and other solid wastes by using zero-pollution resource of kiln | |
| CN201942604U (en) | Non-contact type smoke waste heat sludge drying system | |
| CN210993575U (en) | Device for eliminating and dehumidifying smoke plume by using waste heat of smoke | |
| CN207649257U (en) | A kind of auxiliary thermal of solar energy desiccation factory | |
| CN1057360C (en) | Alkali recovery from waste liquid of grass pulp papermaking by multi-point drying and burning | |
| Lazzarin | Heat pumps in industry II: Applications | |
| WO2010046730A1 (en) | Machine for drying tissue paper provided with a cogeneration system | |
| KR100437669B1 (en) | Heat pump system for a bathhouse | |
| JPH081198A (en) | Anaerobic digestion treatment of organic matter sludge | |
| CN103641267B (en) | A kind of recovery and treatment method of sewage of artificial board production system | |
| FI117637B (en) | Method and apparatus for combustion of black liquor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| GB | Transfer or assigment of application |
Owner name: KVAERNER PULPING OY |