ES2969999B2 - Procedimiento para la descontaminacion de efluentes con carga organica mediante un proceso de oxidacion humeda subcritica que transcurre en un reactor tubular cuya temperatura es regulada por un fluido en equilibrio de fases que circula por una carcasa que lo contiene - Google Patents
Procedimiento para la descontaminacion de efluentes con carga organica mediante un proceso de oxidacion humeda subcritica que transcurre en un reactor tubular cuya temperatura es regulada por un fluido en equilibrio de fases que circula por una carcasa que lo contieneInfo
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Description
DESCRIPCIÓN
PROCEDIMIENTO PARA LA DESCONTAMINACIÓN DE EFLUENTES CON CARGA
ORGÁNICA MEDIANTE UN PROCESO DE OXIDACIÓN HÚMEDA SUBCRÍTICA QUE
TRANSCURRE EN UN REACTOR TUBULAR CUYA TEMPERATURA ES REGULADA
POR UN FLUIDO EN EQUILIBRIO DE FASES QUE CIRCULA POR UNA CARCASA
QUE LO CONTIENE
SECTOR DE LA TÉCNICA
El área tecnológica de aplicación de la invención es la descontaminación de efluentes con carga orgánica y recuperación de recursos existentes en los mismos. Para ello, se presenta en esta solicitud la denominada tecnología OSCAR (Oxidación Sub-Crítica de Aguas Residuales).
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN
Los residuos en forma de efluente contaminado con carga orgánica son el producto de actividades humanas variadas. Se pueden originar en el proceso de depuración de aguas urbanas o en determinadas industrias (petroquímica, farmacéutica, agro-alimentaria, etc.), y se presentan en forma de lodo con distinto porcentaje de humedad en función de su origen. En algunos casos estos lodos no se tratan, sino que se llevan a vertederos (destino del 35% de los lodos producidos en EU-15) o se echan al mar. Éstas son medidas de bajo coste y mucho impacto negativo en el medioambiente. Además, en el primer caso se precisa el desecado y transporte del residuo, y en el segundo, el uso de barcos o canales submarinos para bombear el efluente, muy diluido, lejos de la costa.
También se pueden emplear en agricultura (destino del 41% de los lodos producidos en EU-15) para enriquecimiento de los suelos aprovechando los nutrientes que contiene el lodo, pero antes se deben desecar y estabilizar. Esta aplicación plantea dudas medioambientales.
En otros casos los lodos se tratan mediante procedimientos biológicos, físicos o químicos para reducir su volumen y toxicidad. Así, en función del caudal a tratar y de su naturaleza se escoge uno u otro procedimiento.
Los tratamientos biológicos pueden ser en presencia de oxígeno (aerobio) o no (anaerobio). Los microorganismos degradan los contaminantes orgánicos produciendo CO2 y CH4 como componentes principales de una mezcla de gases. El metano puede emplearse como combustible, lo que transforma el lodo en un recurso energético. Los tiempos de tratamiento biológico del lodo en el interior de un equipo vienen a ser del orden de semanas, por lo que se precisan grandes instalaciones en relación al caudal a tratar, lo que redunda en un claro aumento del coste del proceso. Además, queda un residuo considerable que es necesario eliminar por algún otro método.
Entre los procedimientos físico-químicos, es habitual la incineración de la materia orgánica de los lodos (destino del 8% de los lodos producidos en EU-15); para llevar a cabo dicha incineración, es preciso deshidratarlos antes, lo cual también es un proceso costoso. Con este método se consigue el aprovechamiento energético del residuo, pero tiene algunos inconvenientes porque genera otros residuos tóxicos que, a su vez, precisan tratamiento.
Otro procedimiento para tratar estos lodos es la gasificación. Mediante ésta, se transforma el carbono de los compuestos orgánicos del lodo en diversos gases combustibles, los cuales se pueden emplear como tales para la desecación previa del lodo antes de gasificarlo. Con ello, el proceso resulta en su conjunto energéticamente autosostenido.
Un procedimiento cada vez con más aplicaciones es la oxidación hidrotérmica. La solubilidad que presentan los compuestos orgánicos y el oxígeno en el agua a elevada presión y temperatura es alta. Al mantener el conjunto en fase líquida y en dichas condiciones, los reactivos entran en contacto sin limitaciones interfasiales de transferencia de materia, lo que aumenta considerablemente la velocidad de reacción.
La oxidación hidrotérmica se puede dar en condiciones supercríticas o subcríticas del agua, en función de si las condiciones de operación están por encima o por debajo del punto crítico del agua (T = 374 °C; P = 221 bar, 2 ,21107 Pa ). En cualquier caso, el trabajar en esas condiciones requiere un cuidadoso control del proceso a fin de optimizar la velocidad de reacción dentro de un entorno seguro de operación para evitar que el calor desprendido en la reacción eleve la temperatura del efluente por encima del punto crítico; o por el contrario que se enfríe el efluente y se detenga la reacción.
Entre las soluciones comerciales de estos procesos de oxidación hidrotérmica se encuentran los siguientes:
En el caso de oxidación supercrítica, están, por ejemplo, los procesos KATEDRAL, Hydrosolids®, Aquacritox®, AquaReci®. Todas estas aplicaciones tienen dos inconvenientes principales: la precipitación de sales y la corrosión de los equipos en función de la variación de las propiedades físico-químicas de las sustancias tratadas en las condiciones supercríticas del agua. La precipitación de sales obliga a parar regularmente el proceso y proceder a la limpieza interior de los elementos involucrados. Para evitar esta parada, Treatech, empresa precursora del proceso KATEDRAL, ha presentado la patente US 2017/0081229 A1 con la cual consiguen separar estas sales, aprovechando su precipitación. Pero está aún en una etapa de desarrollo y, aunque está enfocado para tratar una gran variedad de residuos, tan solo se ha probado con cultivos bacterianos y microalgas.
En cuanto a las soluciones comerciales que podemos encontrar de procesos de oxidación hidrotérmica subcrítica, en el que se englobaría nuestra tecnología OSCAR, destacamos los procesos Zimpro, Vertech, Wetox y Kenox. La siguiente tabla resume algunos de sus parámetros de operación:
• P max: presión máxima de operación del sistema
• T max: temperatura máxima de operación del sistema
• Tr: Tiempo de residencia del efluente en el reactor. Para un mismo caudal, mayor Tr implica mayor tamaño de la instalación.
Como se puede ver, todas estas tecnologías, excepto OSCAR, operan a una temperatura alejada del punto crítico del agua. La razón es que la reacción de oxidación desprende calor que produce un aumento de temperatura del efluente tratado. Y para evitar superar el punto crítico, trabajan alejado de él. La tecnología OSCAR que se presenta controla la temperatura del proceso, lo que permite mantener más elevadas las condiciones de operación de presión y temperatura sin riesgo de superar el punto crítico del agua.
Esta limitación en la temperatura de tratamiento de las demás tecnologías, da lugar a un mayor tiempo de residencia del lodo en el reactor para el mismo nivel de conversión en comparación a la tecnología que presentamos. Esto hace que el equipo haya de tener un tamaño significativamente mayor, lo que supone costos superiores en material y mantenimiento en función del caudal tratado. La tecnología OSCAR, por el contrario, tiene un reducido tiempo de residencia del efluente tratado en el interior del reactor y, por tanto, el tamaño de la planta es menor.
EXPLICACIÓN DE LA INVENCIÓN
La tecnología OSCAR (Oxidación Subcrítica de Aguas Residuales) que se presenta y desarrolla con esta invención, consta de tres circuitos:
I. Circuito principal (circuito lodo), por donde circulan el efluente a tratar (lodos) y el oxidante.
II. Circuito de regulación de la temperatura (circuito RT), por el que circula agua.
III. Circuito de refrigeración (circuito RF), por el que circula agua.
El circuito principal (circuito lodo) tiene como elemento central un reactor tubular. La tubería de dicho reactor tiene un diámetro interior menor a media pulgada (1,27 cm). Con este reducido diámetro es mucho más sencillo conseguir una temperatura del efluente dentro del tubo totalmente homogénea en cualquier sección transversal del mismo; también se consigue trabajar en régimen de turbulencia, lo que facilita la mezcla del efluente con el oxidante.
A la entrada del reactor se introducen el efluente a tratar y el agente oxidante, preferiblemente oxígeno, aunque también puede ser aire.
El circuito de regulación de la temperatura (circuito RT) tiene como elemento principal una carcasa que rodea al reactor, y por la que circula agua. Dadas las características del proceso, en el que las reacciones son fundamentalmente exotérmicas, se desprende mucho más calor al principio del reactor que al final. El objetivo de este circuito de regulación es el de homogeneizar la temperatura a lo largo de todo el reactor para que éste trabaje en condiciones isotérmicas a lo largo del mismo, así como el de mantener constante la temperatura de trabajo. La presión en el interior de la carcasa puede alcanzar los 221 bar (2,21107), en función de la temperatura de operación que se quiera mantener en el interior del reactor. Así, se debe asegurar con este circuito de regulación que la temperatura dentro del reactor no supere nunca los 374 °C del punto crítico.
Todo el proceso de flujo de efluente a tratar y las reacciones exotérmicas producidas en el reactor tubular se realiza de forma continua, es decir, dinámica, de manera que en ningún momento hay parada del efluente en el interior del reactor; antes bien, el caudal de efluente y oxidante podrá variar dentro de un margen, pero el proceso se va realizando a medida que éstos fluyen por la tubería del reactor.
El caudal del agua y su presión de vapor en el circuito regulador son controladas para asegurar que las fases (vapor y líquido) se mantienen en equilibrio en su interior. Mientras esto ocurra, la temperatura del conjunto permanece constante.
Cuando el poder calorífico del efluente a tratar sea muy elevado, se disminuirá la presión en la carcasa del reactor. De esta manera, el agua que circula por ella actuará como corriente de extracción del exceso de calor, a fin de evitar que se eleve la temperatura de operación por encima del punto crítico del agua. Por el contrario, si el efluente tuviera poco poder calorífico, se aumentaría la presión en la carcasa para mantener la temperatura de la reacción.
El circuito de regulación incluye un sistema automático de control del caudal y presión del agua que circula por dicho circuito de regulación, lo que permite seleccionar y mantener la temperatura del proceso.
Por último, tenemos el circuito de refrigeración (circuito RF). El elemento principal del circuito de refrigeración es un intercambiador de calor tubular a contracorriente; que permite extraer el calor del circuito regulador en caso de que éste se produjera exceso. El caudal de este circuito de refrigeración se ajusta al uso que se quiera dar al calor extraído (agua sanitaria, vapor sobresaturado, etc..), lo que permite aprovechar energéticamente el residuo tratado añadiendo valor al proceso.
El sistema incluye recuperadores de energía, tanto intercambiadores de calor como recuperadores de presión, lo que contribuye a disminuir los costes operativos del conjunto.
Uno de los parámetros que indican la carga orgánica de un efluente es la Demanda Química de Oxígeno (DQO), medido en gramos de oxígeno por litro de lodo. La reducción de este parámetro significa la eliminación de materia orgánica del lodo, que se transforma fundamentalmente en dióxido de carbono y agua. Esta invención permite el tratamiento de lodos en modo continuo con un tiempo de residencia inferior a ocho minutos y reducciones de DQO superiores al 80 % en función del efluente.
Esta tecnología puede también emplearse como pretratamiento del lodo destinado a la producción de biogas. Mediante el ajuste de las condiciones de operación a valores más alejados del punto crítico y la dosificación adecuada de agente oxidante, conseguiremos el debilitamiento de los enlaces de las moléculas orgánicas necesario para facilitar un proceso posterior del lodo tratado, como por ejemplo, gasificación.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS
Para complementar la descripción que se está realizando y con objeto de ayudar a una mejor comprensión de las características de las fases del proceso de fabricación, de acuerdo con un ejemplo preferente de realización práctica del mismo, se acompaña como parte integrante de dicha descripción un juego de figuras que muestran las fases con carácter ilustrativo y no limitativo, y en las que se ha representado lo siguiente:
La figura 1 presenta un esquema del proceso de la invención.
La figura 2 muestra el análisis porcentual de la composición del efluente de salida resultante del tratamiento de un lodo mixto.
La figura 3 muestra análisis porcentual de la composición del efluente de salida resultante del tratamiento de un lodo digerido.
REALIZACIÓN PREFERENTE DE LA INVENCIÓN
Haciendo referencia a la figura 1, en ella se muestra una visión esquemática del proceso de la invención. Se distinguen los tres circuitos: Circuito de lodo (circuito principal), Circuito RT (Regulador de la temperatura) y Circuito RF (de refrigeración).
Primeramente, en el circuito de lodo se eleva la presión del efluente a tratar (0) hasta la presión de operación o trabajo mediante una bomba de lodo, lo que da lugar a la corriente (1); dicha corriente estará a temperatura ambiente y unos 220 bar (2.2107 Pa) de presión. Ésta se hace pasar a continuación por un intercambiador de calor (I.C.01) alimentado en sentido contrario por la corriente de efluente proveniente de la salida del reactor (5) y que se encuentra a la temperatura de trabajo en el reactor, con lo que se eleva la temperatura del efluente a tratar hasta casi la de reacción (2). A continuación, pasa por unos calentadores — eléctricos, de gas o cualquier otro tipo— , para hacer el ajuste fino hasta la temperatura exacta de operación escogida.
El funcionamiento de estos calentadores está controlado por los sensores de temperatura de la corriente (3) a la entrada del reactor.
La corriente resultante (3), que está en las condiciones de operación deseadas (en torno a 220 bar (2 ,2107Pa) de presión y entre 200 °C y 370 °C de temperatura, en función del efluente a descontaminar), se mezcla con el agente oxidante (4), preferentemente oxígeno, y se introduce dicha mezcla en el reactor tubular.
Dentro del reactor tubular tiene lugar el proceso de oxidación de los compuestos orgánicos en una reacción exotérmica que tiende a elevar la temperatura del efluente. Para evitar superar la temperatura crítica del agua el reactor tubular está rodeado por una carcasa en cuyo interior circula agua en equilibrio de fases — líquido y gaseoso— a la presión de vapor deseada. Esta presión de vapor determina la temperatura del agua en este circuito. Y por tanto, en el interior del reactor. Cuando el calor desprendido de la reacción eleve la temperatura del conjunto, se aumenta el caudal del circuito RT, aumentando la producción de vapor y por tanto, la extracción del exceso de calor. Y viceversa.
A la salida del reactor tenemos el efluente ya tratado (5), todavía en las condiciones de operación. Éste se lleva al intercambiador (I.C. 01) para calentar el efluente de entrada, como ya se dijo antes. La corriente (6) representa el efluente tratado y a la salida del intercambiador (I.C. 01), ya a temperatura ambiente, aunque a presión elevada. Seguidamente, se disminuye su presión con la válvula (BPR 01) — que puede ser de aguja, de membrana o de cualquier otro tipo— , o mediante un conjunto de equipos que al disminuir la presión aprovechen la energía liberada para la generación de energía eléctrica o bien para el bombeo del efluente de entrada en la bomba de lodo.
La corriente resultante del proceso (7) tiene una fase gaseosa formada fundamentalmente por CO2 producido en la oxidación de la materia orgánica, y una fase líquida que será en su mayor parte agua (99,9%); también podrá contener algunos nutrientes y ácidos de cadena corta (acético, propenoico, ...) producidos como descomposición de las moléculas orgánicas complejas que formaban el lodo (Figuras 2 y 3). Se ha comprobado, tratando efluentes de distintos orígenes y composición, que el resultado es siempre el mismo: desaparecen los microorganismos patógenos, los microplásticos, los contaminantes emergentes, etc... En esta corriente resultante podemos encontrar también una fracción marginal de sólidos, en su mayoría inorgánicos, que estuvieran ya presentes en el lodo antes del tratamiento.
En cuanto al circuito RT, éste puede tratarse de un circuito estanco, ya que se emplea sólo como vehículo para regular la temperatura del proceso. Su rango de operación es hasta 221 bar (2 ,2107Pa) de presión y 374 °C de temperatura, en función del efluente a tratar y de las condiciones de operación estipuladas.
La bomba de agua la toma de un depósito de agua y la eleva a la presión de vapor correspondiente a la temperatura que queramos mantener en el proceso (9). La presión en este circuito viene determinada por la presión de vapor correspondiente a la temperatura de operación, y su caudal se ajusta automáticamente controlado por sensores de temperatura del interior del reactor. Mientras haya un equilibrio de fases líquida y gaseosa en la carcasa, la temperatura en el reactor será constante. Una vez establecida la presión del circuito, si la temperatura del reactor se elevara por encima de la consigna, se aumentaría automáticamente el caudal en el circuito RT, y viceversa.
La corriente de salida de la carcasa (10) contendrá el exceso de calor producido en las reacciones exotérmicas del efluente en el reactor tubular — en caso de que se haya producido— , y pasa por un intercambiador (I.C. 02), para ser enfriada por el circuito de refrigeración RF. A la salida de este intercambiador, la corriente (11) vuelve a llevarse a la presión del depósito donde se almacena. Para ello, se emplea una válvula de cierre de este circuito (BPR 02), que, al igual que la del circuito de lodo, puede ser de varios tipos, incluyendo sistemas de recuperación de la presión aplicados a elevar la presión de la corriente de entrada (8) al circuito.
Por último, el circuito de refrigeración RF es un circuito abierto por donde circula agua y su empleo es el habitual. El caudal de este circuito (14) se seleccionará en función del aprovechamiento energético que se quiera hacer del lodo y de la temperatura del circuito RT. Y viene controlado por sensores de temperatura que miden la corriente de regulación a la salida de la carcasa del reactor (10).
RESULTADOS OBTENIDOS CON LA TECNOLOGÍA OSCAR
Para desarrollar esta invención se ha construido un prototipo en el que se han tratado lodos de distinta procedencia y características. Los resultados obtenidos se recogen en la siguiente tabla.
Incluye lodo tomado de dos puntos distintos de una Estación Depuradora de Aguas Residuales (EDAR). Una muestra se tomó de la cámara que recoge el lodo resultante de los tratamientos primario y secundario de la EDAR, y la otra de la corriente que sale del digestor anaerobio. También se muestran los resultados obtenidos con el tratamiento de lodo de lixiviado, lodo de una industria farmacéutica y lodo de dos plantas del sector agro-alimentario.
El lodo de entrada tiene en torno a un 95% de humedad.
La reducción de sólidos orgánicos está por encima del 90%. Como se refleja en la siguiente tabla que recoge los datos de las corrientes de entrada y salida al proceso:
Siendo SST, Los sólidos en suspensión totales del efluente, SSV, los sólidos volátiles, que correspondería a los de origen orgánico, y SSF los sólidos de origen inorgánico, que no se ven apenas afectados por el proceso.
El efluente de salida es en su mayor parte agua, como se refleja en los gráficos de las figuras 2 y 3, que corresponden al análisis de los lodos una vez tratados. La figura 2 es el efluente que se obtiene una vez tratado con la tecnología OSCAR el lodo de EDAR obtenido de la cámara de mixtos, y la figura 3 es el efluente obtenido tras tratar el lodo digerido de la misma EDAR con la tecnología OSCAR. Estos efluentes de salida de OSCAR contienen también nutrientes y algunos ácidos de cadena corta, cuya composición varia ligeramente en función del lodo tratado, lo que lo hace un recurso valioso para el riego.
De esta corriente puede recuperarse fácilmente el fósforo, precipitándolo junto con el nitrógeno, en forma de estruvita, tan solo añadiendo magnesio y ajustando el pH.
El efluente de entrada ha sido en todos los casos imposible de caracterizar en cuanto a los componentes que lo forman. Son residuos complejos con presencia de microrganismos, y otros contaminantes como los catalogados de emergentes, o microplásticos.
Claims (15)
1. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica, disueltas o en suspensión, del tipo de oxidación hidrotérmica en condiciones subcríticas, caracterizado porque comprende las siguientes etapas:
a) Elevación de la presión y la temperatura del efluente de entrada (0) hasta unos valores próximos a las condiciones del punto crítico del agua (221 bar y 374 °C), pero por debajo de éstas (subcríticas).
b) Mezclado del efluente (3) en condiciones subcríticas, pero próximas al punto crítico, con un oxidante (4).
c) Oxidación de la mezcla obtenida en la etapa anterior en un reactor tubular en un proceso continuo, es decir, dinámico, en el que la tubería del reactor tiene un diámetro interior suficientemente estrecho de manera que consiga que la temperatura de la mezcla (efluente y oxidante) sea homogénea en su sección transversal y el fluido trabaje en régimen turbulento.
d) Regulación de la temperatura en el reactor tubular mediante una carcasa que rodea al dicho reactor, de tal modo que en el interior de la dicha carcasa circula un primer fluido (circuito RT) (9) cuya presión se escoge en función de la temperatura de operación deseada y cuyo caudal se modifica en función de las variaciones de temperatura del efluente en el interior del reactor, de manera que se mantenga la temperatura de dicho efluente en condiciones subcríticas próximas al punto crítico (entre 200 °C y 370 °C) y funcione todo el reactor en condiciones isotermas.
e) Disminución de la presión y temperatura del efluente tratado (5) a condiciones ambientales
f) Recuperación del calor producido en exceso durante el proceso por una corriente (14) que circula por un circuito abierto (circuito RF) y que extrae el calor del circuito regulador en un Intercambiador de calor.
2. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque la elevación de la temperatura en la etapa a) se realiza primeramente mediante un intercambiador de calor (I.C. 01), en el que se eleva la temperatura del efluente de entrada (1) enfriando el efluente ya tratado (5) procedente del reactor tubular. Y en segunda estancia, mediante un calentador del tipo eléctrico, de gas o cualquier otro tipo, controlado por un sensor de temperatura que mide la del efluente de entrada al reactor (3).
3. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicaciones 1 por el que el aumento de presión de la etapa a) puede hacerse bombeando el efluente de entrada o con un sistema de intercambio de presión con la corriente de salida (6).
4. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el oxidante (4) de la etapa b) es oxígeno.
5. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el oxidante (4) de la etapa b) es aire.
6. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque la tubería del reactor tubular de la etapa c) presenta un diámetro interior menor a media pulgada (1,27 cm).
7. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el fluido regulador de temperatura (9) de la etapa d) se encuentra en la carcasa en equilibrio de fases líquida y gaseosa, con lo que su temperatura permanece constante, regulando la temperatura del efluente en el interior del reactor. La presión en este circuito viene fijada por la temperatura de operación deseada en el interior del reactor.
8. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 7 caracterizado porque la presión del fluido regulador (9) de la etapa d) puede conseguirse bombeándolo desde un depósito o con un sistema de intercambio de presión con la corriente de salida del intercambiador de calor I.C.02 (11).
9. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el caudal del fluido regulador (9) de la etapa d) está controlado por sensores de temperatura del efluente del interior del reactor para compensar las variaciones de temperatura que puedan ocurrir, de manera que, al aumentar la temperatura de dicho efluente, se aumente el caudal de la corriente reguladora (9) para mantener el equilibrio entre fases en el interior de la carcasa.
10. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el fluido regulador de la temperatura del reactor de la etapa d) es agua.
11. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el fluido regulador de la etapa d) circula en un circuito cerrado.
12. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicaciones 1 por el que la disminución de presión de la etapa e) de la corriente tratada (6), puede hacerse mediante una válvula reductora de presión o mediante un sistema de intercambio de presión con la corriente de entrada (0).
13. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1 caracterizado porque la disminución de presión de la etapa e) de la corriente reguladora de la temperatura (11), puede hacerse mediante una válvula reductora de presión o mediante un sistema de intercambio de presión con la corriente de entrada (8).
14. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 1, caracterizado porque el fluido regulador de la etapa d) es refrigerado a la salida de la carcasa (10) en un intercambiador de calor mediante el fluido refrigerante de la etapa f) (14) que circula por un circuito abierto de refrigeración (circuito RF).
15. Procedimiento para la descontaminación de efluentes con carga orgánica según reivindicación 14, caracterizado porque el caudal de la corriente refrigerante (14) es controlado por sensores de temperatura de la corriente reguladora (10) de la etapa d).
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