ES2936146T3 - Procedimiento de recuperación de fosfato de magnesio y amonio - Google Patents
Procedimiento de recuperación de fosfato de magnesio y amonio Download PDFInfo
- Publication number
- ES2936146T3 ES2936146T3 ES18826580T ES18826580T ES2936146T3 ES 2936146 T3 ES2936146 T3 ES 2936146T3 ES 18826580 T ES18826580 T ES 18826580T ES 18826580 T ES18826580 T ES 18826580T ES 2936146 T3 ES2936146 T3 ES 2936146T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- reaction vessel
- sludge
- magnesium
- crystals
- ammonium phosphate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- MXZRMHIULZDAKC-UHFFFAOYSA-L ammonium magnesium phosphate Chemical compound [NH4+].[Mg+2].[O-]P([O-])([O-])=O MXZRMHIULZDAKC-UHFFFAOYSA-L 0.000 title claims abstract description 55
- 229910052567 struvite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 125
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 63
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 24
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 10
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 claims abstract description 5
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 claims abstract description 5
- -1 magnesium chloride Chemical compound 0.000 claims abstract description 3
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 96
- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims description 13
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 4
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 claims description 3
- 239000004254 Ammonium phosphate Substances 0.000 claims 1
- 229910000148 ammonium phosphate Inorganic materials 0.000 claims 1
- 235000019289 ammonium phosphates Nutrition 0.000 claims 1
- MNNHAPBLZZVQHP-UHFFFAOYSA-N diammonium hydrogen phosphate Chemical compound [NH4+].[NH4+].OP([O-])([O-])=O MNNHAPBLZZVQHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000004137 magnesium phosphate Substances 0.000 claims 1
- 229960002261 magnesium phosphate Drugs 0.000 claims 1
- 229910000157 magnesium phosphate Inorganic materials 0.000 claims 1
- 235000010994 magnesium phosphates Nutrition 0.000 claims 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000725 suspension Substances 0.000 abstract 5
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 29
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 17
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 description 12
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000013081 microcrystal Substances 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 230000012010 growth Effects 0.000 description 7
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 7
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 7
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 6
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 6
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 6
- 238000005276 aerator Methods 0.000 description 5
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 4
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 3
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 3
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 150000002681 magnesium compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 229910003202 NH4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000013530 defoamer Substances 0.000 description 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 229910001425 magnesium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000008635 plant growth Effects 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5236—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents
- C02F1/5254—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents using magnesium compounds and phosphoric acid for removing ammonia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0086—Processes carried out with a view to control or to change the pH-value; Applications of buffer salts; Neutralisation reactions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B25/00—Phosphorus; Compounds thereof
- C01B25/16—Oxyacids of phosphorus; Salts thereof
- C01B25/26—Phosphates
- C01B25/45—Phosphates containing plural metal, or metal and ammonium
- C01B25/451—Phosphates containing plural metal, or metal and ammonium containing metal and ammonium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/20—Treatment of water, waste water, or sewage by degassing, i.e. liberation of dissolved gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/66—Treatment of water, waste water, or sewage by neutralisation; pH adjustment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00177—Controlling or regulating processes controlling the pH
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
- B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
- B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
- B01J2219/1943—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped cylindrical
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
- B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
- B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
- B01J2219/1946—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped conical
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5281—Installations for water purification using chemical agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F2001/007—Processes including a sedimentation step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F2001/5218—Crystallization
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2101/00—Nature of the contaminant
- C02F2101/10—Inorganic compounds
- C02F2101/105—Phosphorus compounds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
Abstract
La invención se refiere a un método y un conjunto para recuperar fosfato amónico magnésico de una suspensión suministrada a un recipiente de reacción (10) en el que está presente un medio aeróbico que es alcalino como resultado de la extracción con CO2 y en el que la suspensión es guiada en un circuito con la ayuda de la ventilación. Se añade magnesio catiónico, tal como cloruro de magnesio, a la suspensión, y los cristales de fosfato de magnesio y amonio que se cristalizan de la suspensión se eliminan mediante un dispositivo de eliminación (30) dispuesto en la región de la base del recipiente de reacción. La suspensión se suministra desde el primer recipiente de reacción (10) a un segundo recipiente de reacción (12) a través de una primera línea (14), donde se establece un medio anaeróbico en el segundo recipiente de reacción para volver a disolver el fosfato, (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Procedimiento de recuperación de fosfato de magnesio y amonio
La presente invención hace referencia a un procedimiento para la recuperación de fosfato de magnesio y amonio (MAP) a partir de lodo que se suministra a un primer recipiente de reacción (10) en el cual predomina un medio aeróbico y en el cual el lodo circula con la ayuda de una aireación; en donde el magnesio catiónico, como el cloruro de magnesio, se añade al lodo y los cristales de fosfato de magnesio y amonio (cristales MAP) que se han precipitado del lodo se eliminan a través de un dispositivo de eliminación ubicado en la zona inferior del primer recipiente de reacción.
El fósforo es una sustancia vital para los organismos, que se presenta en forma ligada en la corteza terrestre y no puede ser sustituida, al menos en la flora y la fauna o en los organismos vivos. El fósforo se requiere, por ejemplo, en la producción de alimentos, para el crecimiento de las plantas como fertilizante y en la industria, como para la producción de hierro y acero. Especialmente en la agricultura se utiliza mucho el fósforo.
Incluso cuando los depósitos naturales de fósforo no parecen agotarse durante muchas décadas, se están realizando grandes esfuerzos para recuperar el fósforo. La recuperación de fósforo de las aguas residuales es aquí de particular importancia.
Existe una variedad de procedimientos para recuperar el fósforo, por ejemplo, a partir de agua de lodos mediante adsorción, precipitación, cristalización o mediante el uso de gránulos o de lodos digeridos con o sin lixiviación o de cenizas mediante su tratamiento térmico.
La solicitud DE 101 12934 B4 revela un procedimiento en el cual el lodo digerido se airea para aumentar el valor de pH mediante la extracción de CO2 para precipitar MAP con la adición simultánea de cloruro de magnesio.
El mismo principio se utiliza según la solicitud EP 2028 161 B1. Allí, se utiliza un recipiente de reacción en el que circula el lodo. Los cristales de MAP que caen se acumulan en una zona inferior con forma de embudo y después se eliminan a través de un dispositivo de eliminación que se puede cerrar en ambos lados.
La solicitud DE 102008050349 B4 describe un procedimiento para precipitar fósforo de aguas residuales cargadas de fosfato con la conformación de cristales de MAP. El agua residual pasa primero por una etapa anaeróbica, que después se mezcla con aire en una etapa de extracción y después con cloruro de magnesio en una etapa de cristalización. Los gránulos de MAP que se forman se extraen del fondo del reactor.
La solicitud JP 2004-305991 A describe un dispositivo y un procedimiento para recuperar fosfato magnesio y amonio (MAP), que se utiliza en el tratamiento de aguas residuales y lodos de depuradora. El agua residual que contiene lodo se mezcla con aire y cloruro de magnesio. Las partículas MAP pesadas se introducen en una tolva inferior del dispositivo y se extraen desde allí a través de un tubo.
La fuente STUMPF, Daniel: "Reciclado de fósforo por precipitación MAP en lodos digeridos municipales", 2007, p. 32 URL: https://www.umweltbundesamt.de/publikationen/phosphorrecycling-durchmap-faellungim-kommunalenfaulschlamm (recuperado el 11 de julio de 2018 ) proporciona una descripción general de los procesos existentes para el reciclaje de fósforo mediante la precipitación de MAP y la separación del producto precipitado. Convencionalmente, esto sucede después del tratamiento anaeróbico de lodos de depuradora y/o lodos primarios. La precipitación de MAP se realiza por lo general en reactores de precipitación o reactores de lecho fluidizado en los que el pH se aumenta mediante la adición de álcali o por extracción con aire, y con o sin la adición de precipitantes de magnesio. Convencionalmente, el MAP se precipita directamente del lodo digerido o del agua de proceso procedente de la deshidratación del lodo. El MAP precipitado se puede separar mediante tamices, hidrociclones o centrifugadoras
La solicitud WO 2014/030786 A1 revela una disposición genérica con dos recipientes en cada uno de los cuales prevalece un entorno aeróbico.
Según la solicitud WO 2013/034765 A1, para separar cristales de MAP, se conectan un recipiente de reacción y un separador conectado al mismo en forma de una centrifugadora.
Según la solicitud EP 3 228 599 A1, el fósforo se extrae de las aguas residuales mediante un recipiente de cristalización y un recipiente de sedimentación dispuesto aguas abajo.
El objeto de la presente invención consiste en perfeccionar un procedimiento y una disposición del tipo mencionado en la introducción, de tal manera que resulte posible una alta recuperación de fósforo.
Para resolver el objeto, conforme al procedimiento, se recomienda esencialmente que el lodo se suministre desde el primer recipiente de reacción a través de una primera línea a un segundo recipiente de reacción, en el cual se establece un entorno anaeróbico para la redisolución de fosfato, y que los cristales de MAP cristalizados en el segundo recipiente de reacción se suministren al primer recipiente de reacción.
De acuerdo con la invención, se propone un procedimiento que utiliza dos recipientes de reacción que se configuran de manera diferente con respecto a su entorno, de modo que en el primer recipiente está presente un medio aerobio y en el segundo recipiente está presente un medio anaeróbico. Este último permite la redisolución del fósforo.
La descarga del lodo del primer recipiente de reacción se alimenta al segundo recipiente de reacción.
Cuando las bacterias contenidas en el lodo digerido en el primer recipiente de reacción en condiciones aeróbicas han absorbido un aumento de fosfato paralelo a la cristalización del ortofosfato, la redisolución de fósforo puede tener lugar en condiciones anaeróbicas en el segundo recipiente de reacción, lo que conduce a una mayor formación o crecimiento de cristales de MAP. La conformación de cristales también comprende microcristales, que se alimentan al primer recipiente de reacción como cristales semilla.
Es posible que el lodo, básicamente una mezcla de lodo y agua, se extraiga de forma continua o por lotes de la zona inferior, preferentemente de forma cónica, del segundo recipiente de reacción y se vuelva a introducir en el primer recipiente de reacción. Se produce una recirculación.
De acuerdo con la invención, se conforma un circuito en el cual se sitúa el primer y segundo recipiente de reacción, para suministrar el lodo o la mezcla de lodo/agua desde el primer recipiente de reacción al segundo recipiente de reacción, del cual al menos parte se devuelve al primer recipiente de reacción, es decir, se recircula.
La descarga del segundo recipiente de reacción se realiza, en particular, a través de una bomba de descarga.
La mezcla de lodo/agua entrante, que se denomina simplemente lodo, que no recircula al primer recipiente de reacción, llega opcionalmente, por ejemplo, a través de una bomba de descarga, a un separador en el cual se separan los cristales de MAP, que se introducen entonces en el primer recipiente de reacción. El separador se trata, en particular, de un separador ciclónico, como un hidrociclón.
Sin embargo, también existe la posibilidad de que la mezcla de lodo/agua extraída del segundo recipiente de reacción y no recirculada al primer recipiente de reacción evite el separador opcional aguas abajo para ser suministrada directamente a un sistema de drenaje.
Según el estado de la técnica, está previsto que el valor de pH en el primer recipiente de reacción se ajuste mediante extracción de CO2 con disolución simultánea de O2. Lo último establece un ambiente aeróbico.
La separación del dióxido de carbono se realiza mediante aireación a presión de burbuja fina, media o gruesa en el primer recipiente de reacción, por lo cual el valor de pH se ajusta, es decir, se aumenta, tal como se ha mencionado anteriormente. Por el contrario, en el segundo recipiente de reacción sólo se realiza un movimiento de agitación suave, de tal modo que se puede desarrollar un entorno anaeróbico que permite la redisolución del ortofosfato. Como resultado, en el segundo recipiente de reacción se pueden conformar más cristales de MAP que encierran los así denominados como microcristales y se transportan al primer recipiente de reacción como cristales semilla o núcleos de cristal.
El crecimiento de cristales tiene lugar en el primer recipiente de reacción, en el cual los microcristales se convierten en macrocristales. En cambio, en el segundo recipiente de reacción anaeróbico se conforman esencialmente microcristales debido a la redisolución.
Los microcristales, también llamados como cristales muy pequeños, se utilizan para hacer crecer cristales grandes; porque los microcristales o cristales muy pequeños presentan un tamaño o peso tal que sólo pueden separarse muy poco o nada del lodo utilizando técnicas de separación convencionales. Por el contrario, los macrocristales se pueden separar fácilmente del lodo.
Para airear el lodo o la mezcla de lodo/agua en el primer recipiente de reacción, está previsto que el primer recipiente de reacción esté dividido en una sección superior y otra inferior, en donde la sección inferior debe tener una forma cónica que se funde con el dispositivo de eliminación de cristales MAP. La sección superior tiene una forma cilíndrica y está dividida en una zona interior y una exterior a través de un tabique que conforma un círculo en sección, de manera tal que se conforman una zona cilíndrica interior y una zona cilíndrica circular exterior.
El tabique, que también puede denominarse como instalación de eje cilindrico, comienza en la zona superior del primer recipiente de reacción por debajo del nivel del lodo y finaliza en la zona inferior en la transición entre la sección superior y la inferior, que presenta una forma cónica o de cono. Por consiguiente, el primer recipiente de reacción está dividido en tres zonas, a saber, una zona cilíndrica interior, una zona cilíndrica exterior en forma de anillo y la sección inferior cónica o en forma de cono.
La aireación del lodo se realiza en el interior de la zona interior cilíndrica, en particular, a través de aireadores de membrana. En particular, está previsto que los elementos de aireación, como los aireadores de membrana, estén dispuestos dentro de la zona interior por encima de la altura del recipiente de reacción, ya sea solo en la zona inferior o en dos niveles separados entre sí.
La entrada de aire a través de los elementos de aireación cumple en este caso las siguientes funciones:
- Mezcla del primer recipiente de reacción o conformación de un perfil de flujo dirigido del lodo o de la mezcla lodo/agua.
- Clasificación de cristales MAP.
- Intercambio de gases en la mezcla de lodo/agua para la extracción de CO2.
La mezcla en el primer recipiente de reacción o la conformación del flujo dirigido deseado del lodo o de la mezcla de lodo/agua en la zona interior del recipiente de reacción a través de la entrada de aire se produce debido a la diferencia de densidad resultante entre el medio "más pesados "en la sección de anillo cilíndrico exterior no aireada y el medio "más ligero" en la zona interior aireada, así como a través de la fuerza de salida de las burbujas de aire y la fuerza de flotación iniciada como resultado. Debido a la fuerza de flotación de las burbujas de aire introducidas, la mezcla de lodo y agua es succionada fuera de la sección del anillo cilíndrico situada debajo del tabique entre la zona interior y exterior hacia el centro del recipiente, impregnada de aire y conducida a continuación en dirección ascendente en la zona interior en un flujo vertical hacia la superficie del lodo. A continuación, la mezcla de lodo y agua se desgasifica en la superficie y fluye horizontalmente por encima del tabique hacia la sección periférica del anillo del cilindro. Entonces, en la sección exterior del anillo cilíndrico sin aireación, el movimiento vertical descendente tiene lugar en la dirección del fondo del recipiente, es decir, de la sección inferior con forma de cono. El accionamiento de este circuito descrito es el aporte de energía a través de la compresión adiabática del aire en un compresor y la posterior expansión politrópica tras la entrada en la mezcla de lodo/agua.
La fuerza de flotación en la zona interior de la zona cilíndrica también se ajusta mediante la entrada de energía. Esto da como resultado una clasificación del tamaño del cristal MAP, ya que cuanto mayor es la estructura cristalina, mayor es su peso y, en consecuencia, su velocidad de sedimentación gravitatoria. A partir de un cierto tamaño y, por lo tanto, del peso de los cristales, la fuerza de flotación ya no es suficiente para arrastrar los cristales en el flujo vertical ascendente en la zona cilíndrica interior, por lo cual los cristales se sedimentan en la zona inferior, es decir, en la sección inferior cónica o en forma de cono, y se depositan allí.
Por el contrario, los cristales pequeños, es decir, aquellos de bajo peso, pueden ser arrastrados por el flujo, de modo que continúan en el ciclo del proceso hasta que alcanzan un tamaño tal que el peso de los cristales no puede ser vencido por las fuerzas de flotación, con lo que se produce una sedimentación en la zona inferior.
El arrastre de aire en la zona inferior de la zona interior de la sección superior del primer recipiente de reacción conduce también a una extracción de CO2 de la mezcla de lodo/agua. El dióxido de carbono disuelto se puede separar a través del aire ascendente y se desgasifica en la superficie del lodo junto con el aire. Al mismo tiempo, se introduce oxígeno y el ambiente se vuelve aeróbico.
El aumento de pH logrado por la extracción inicia la conformación de cristales de MAP o el crecimiento de cristales con el suministro simultáneo de magnesio a través de la dosificación de, en particular, cloruro de magnesio u otro compuesto de magnesio adecuado.
La carga del primer recipiente de reacción con lodos se realiza en la zona interior aireada al nivel de lodos. El magnesio ligado catiónicamente, en particular, en forma de cloruro de magnesio, se dosifica sobre la superficie del lodo, preferentemente, a través de la zona exterior cilíndricamente anular.
En particular, está previsto que el lodo o la mezcla de lodo/agua se extraiga de la sección exterior de anillo cilíndrico. Por lo tanto, en otro perfeccionamiento está previsto que en la zona exterior de la sección superior del primer recipiente de reacción esté situado un desagüe. Allí, el drenaje debe basarse en el principio de desplazamiento. Cuando el primer recipiente de reacción se carga con lodo, el mismo volumen de lodo se expulsa del recipiente de
reacción al mismo tiempo. En este caso, el desplazamiento tiene lugar desde la zona inferior de la sección exterior del anillo cilíndrico hacia un canal de descarga. La mezcla de lodo/agua descargada fluye primero hacia arriba en el canal de descarga, partiendo de la zona inferior de la zona exterior y sobrepasando un umbral de descarga hacia una zona de salida. A continuación, el flujo de salida de la mezcla de lodo/agua se dirige desde el primer recipiente de reacción al segundo recipiente de reacción.
El segundo recipiente de reacción se mezcla ligeramente, pero sin airearlo. Esto crea las condiciones ambientales anaeróbicas deseadas, de modo que puede tener lugar una redisolución de fósforo que, como se mencionó, provoca una mayor conformación o crecimiento de cristales de MAP. Los cristales conformados de esta manera se acumulan en la zona inferior del segundo recipiente de reacción, que también presenta, en particular, forma cónica, de modo que los cristales entren en el primer recipiente de reacción por remoción continua o intermitente de la mezcla de lodo/agua. Así, se produce la recirculación del lodo o de la mezcla de lodo/agua.
El segundo recipiente de reacción se drena mediante una bomba de descarga desde la parte cilíndrica superior del recipiente por encima del agitador.
En un perfeccionamiento de la invención está previsto que opcionalmente el lodo digerido se pueda acidificar ligeramente mediante la adición de ácido antes de ser suministrado al primer recipiente de reacción con el fin de aumentar la concentración de ortofosfato para la intensificación de la posterior cristalización de MAP en la alimentación del primer recipiente de reacción.
Otros detalles, ventajas y características de la presente invención se deducen no sólo de las reivindicaciones y de las características que se deducen de ellas, por si mismas y/o en combinación, sino que también se deducen de la siguiente descripción de los ejemplos de ejecución preferidos, que se deducen de los dibujos.
Las figuras muestran:
Figura 1: una representación básica de una disposición para la recuperación de fosfato de magnesio y amonio. Figura 2: una representación básica de un primer recipiente de reacción.
Con referencia a las figuras se describe un proceso de dos etapas conforme a la invención, mediante el cual se precipitan cristales de fosfato de magnesio y amonio a partir de lodo digerido.
El procedimiento de dos etapas se explica básicamente con referencia a la figura 1.
Los componentes esenciales de la disposición para la recuperación de fósforo, es decir, para la precipitación de cristales de fosfato de magnesio y amonio, son un primer recipiente de reacción 10 en el que prevalece un entorno aeróbico y un segundo recipiente de reacción 12 con un entorno anaeróbico. El primer recipiente de reacción 10 está conectado a través de una primera línea 14 al segundo recipiente de reacción 12, que a su vez está conectado a través de una segunda línea 16 al primer recipiente de reacción 10 para la recirculación de lodo que contiene cristales o núcleos de cristal de fosfato de magnesio y amonio. Allí, la segunda línea 16 desemboca preferentemente en una línea 18 a través de la cual se alimentan los lodos de una planta de digestión de lodos al primer recipiente 10 de reacción.
Eventualmente, el lodo digerido se puede acidificar ligeramente con ácido, como H2SO4, antes de introducirlo en el primer recipiente de reacción 10 para aumentar la concentración de ortofosfato para intensificar la posterior cristalización del fosfato de magnesio y amonio (MAP) en la alimentación del primer recipiente de reacción 10. En correspondencia con la representación básica de la figura 1, el lodo puede fluir opcionalmente a través de un recipiente 20 al que se suministra un ácido, por ejemplo H2SO4, a través de una línea 22. Cuando no se desea una respectiva acidificación, se proporciona una línea de derivación 24 para poder alimentar el lodo directamente al primer recipiente de reacción 10.
Según la representación básica de la figura 2, el primer recipiente de reacción 10 consta de una sección cilíndrica superior 26 y una sección inferior 28 en forma de cono o de embudo inferior. La sección inferior en forma de embudo 28 pasa a un dispositivo de extracción 30 denominado separador, en el cual se acumulan los cristales de MAP para alimentarlos a un contenedor 36 a través de un tornillo de drenaje 34 después de abrir, por ejemplo, una válvula rotativa 32 o u otro dispositivo de descarga asegurado. El agua de deshidratación que se acumula a través del tornillo 34 durante el transporte se descarga a través de una línea 38.
En la sección superior del primer recipiente de reacción, se instala un tabique 40 que conforma un anillo en sección, que se extiende a una distancia de la pared exterior 42 de la sección superior 26, de modo que entre el tabique 40,
que conforma un cilindro hueco y la pared exterior 42 del primer recipiente de reacción 10 se presenta un espacio exterior 44 que es de sección anular que equivale a una sección de anillo cilíndrico. El borde superior del tabique 40 se extiende a cierta distancia del nivel del lodo 47.
En el lado inferior, el tabique 40 finaliza justo encima de la zona en la cual la sección superior 26 se une a la sección inferior 28, tal como se puede observar en la representación gráfica.
En el interior del espacio interior 46 rodeado por el tabique 40 existen dispositivos de aireación 48, 50, en particular, en forma de aireadores de membrana, para introducir aire en el espacio interior 46, que está lleno de una mezcla de lodo/agua.
La entrada de aire tiene que cumplir tres tareas. Así, mediante la entrada de aire se logra un perfil de flujo dirigido del lodo que fluye en el recipiente de reacción 10 con mezcla simultánea. Los cristales MAP también se clasifican como se explica a continuación. Finalmente, el intercambio de gases ocurre en el lodo, que es esencialmente una mezcla de lodo/agua, con la extracción de CO2 y una disolución de oxígeno.
La mezcla del primer recipiente de reacción 10 o la conformación del flujo dirigido en la parte superior 26 del recipiente de reacción 10 se genera por la diferencia de densidad resultante entre el medio no aireado ubicado dentro del espacio exterior 44 y el medio aireado en el espacio interior 46 así como por la fuerza de flotación de las burbujas de aire que salen de los dispositivos de aireación 48, 50. Debido a la diferencia entre el medio "pesado" en el espacio exterior anular 44 y el medio "más ligero" presente en el espacio interior 46, el lodo o la mezcla lodo/agua es succionado fuera del espacio anular 44 hacia el centro del recipiente y, en consecuencia, fluye alrededor del borde inferior del tabique 40.
Dentro del espacio interior 46, el lodo se impregna de aire para ser impulsado entonces en la dirección ascendente en el espacio interior 46 en un flujo vertical hacia la superficie del lodo 47. La mezcla de lodo/agua se desgasifica en la superficie de lodo 47 y después fluye horizontalmente por encima del borde superior del tabique 40 hacia el espacio anular 44. El movimiento vertical descendente en la dirección de la sección inferior 28 tiene lugar entonces en el espacio anular exterior no ventilado 44.
El accionamiento de este circuito descrito es el aporte de energía a través de la compresión adiabática del aire en un compresor y la posterior expansión politrópica tras la entrada en la mezcla de lodo/agua. El aire se suministra a los aireadores de membrana 48, 50 mediante sopladores 52, 54 a través de las líneas 56, 58.
Para que los cristales de MAP puedan precipitar, el amonio y el magnesio catiónico presente en el lodo, que se suministra en forma de cloruro de magnesio en el ejemplo de ejecución, deben aplicarse a la superficie del lodo 47, preferiblemente por encima del espacio anular 44. En la representación básica de la figura 1, el cloruro de magnesio se añade a través de una línea 60.
La fuerza de flotación en el espacio interior 46 de la sección superior 26 del primer recipiente de reacción 10 también se establece mediante la entrada de energía. La misma clasifica el tamaño del cristal MAP resultante. Cuanto mayor sea la estructura cristalina, es decir, cuanto mayor sea el peso de los cristales MAP, mayor será la velocidad de sedimentación provocada por la gravedad. A partir de un cierto tamaño y, por lo tanto, de un cierto peso de los cristales, la fuerza de flotación en el espacio interior 46 ya no es suficiente para arrastrar los cristales en el flujo vertical ascendente, de modo que los cristales caen en la dirección de la sección inferior 28 y sedimentar allí y se acumulan en el separador 30. Los cristales más pequeños, por otro lado, son arrastrados con el flujo y al circuito de proceso hasta que alcanzan un tamaño tal que se pueden depositar en la sección inferior cónica o en forma de embudo 28 y por lo tanto en el separador 30.
La introducción de aire a través de los aireadores de membrana 48, 50 conduce a la extracción de CO2 de la mezcla de lodo/agua. Esto eleva el pH, en particular, a un valor entre 7,5 y 8,2. El aumento del valor de pH inicia la conformación de cristales de MAP o el crecimiento de cristales con el suministro simultáneo de magnesio a través de la dosificación de cloruro de magnesio u otro compuesto de magnesio adecuado.
El propio lodo digerido, que se alimenta al primer recipiente de reacción 10 a través de la línea 18, se alimenta al nivel de lodo 47 del primer recipiente de reacción 10 de acuerdo con la figura 2.
También resulta posible suministrar un antiespumante para reducir la conformación de espuma en la superficie del lodo 47 a través de una línea 66 o directamente en la línea de suministro 18.
En el espacio exterior entre el tabique 40 y la pared exterior 42, es decir, en el espacio anular 44, hay un desagüe 98 que desemboca en un tubo 70 desde el cual se alimenta el lodo al segundo recipiente de reacción 12 a través de la primera línea 14.
La descarga desde el primer recipiente de reacción 10 tiene lugar según el principio de desplazamiento. Cuando el primer recipiente de reacción 10 se carga con lodo, el lodo se expulsa simultáneamente del primer recipiente de reacción 10 en la misma proporción de volumen.
El desplazamiento tiene lugar desde la zona inferior de la sección superior 26 desde el espacio anular 44 hacia el desagüe 98. La mezcla de lodo/agua descargada fluye hacia arriba en el desagüe 98 -en el dibujo según la dirección de la flecha 74- para después alcanzar la zona de salida sobre un umbral de salida 76, tal como se indica con la flecha 77.
El lodo o la mezcla de lodo/agua que ingresa al segundo recipiente de reacción 12 a través de la primera línea 14 se expone a un entorno anaeróbico. Para garantizar esto, sólo se realiza una mezcla suave (agitador 78) sin aireación. Cuando las bacterias contenidas en el lodo digerido en el primer recipiente de reacción 10 en condiciones aeróbicas han absorbido un aumento de fosfato paralelo a la precipitación de ortofosfato, se produce una redisolución de fósforo en el segundo recipiente de reacción 12 en condiciones anaeróbicas, lo que conduce a una mayor conformación de cristales de MAP o a un crecimiento de cristales.
A continuación, una cantidad predeterminada de la mezcla de lodo/agua se extrae de forma continua o a intervalos, es decir, por lotes, de la sección inferior 80, también con forma de cono o embudo, del segundo recipiente de reacción 12, cuya zona superior debe presentar una forma cilíndrica, y a través de la segunda línea 16 en el primer recipiente de reacción 10 se recircula como se explicó anteriormente. Para ello, existe una bomba 84 en la segunda línea 16.
El segundo recipiente de reacción 12 se drena a través de una bomba de descarga 100. La mezcla de lodo/agua entrante que no se recircula al primer recipiente de reacción 10 se extrae a través de dicha bomba de descarga 100 y se descarga. En este caso es posible alimentar el lodo directamente a través de una línea 88 a un sistema de deshidratación u, opcionalmente, conducirlo a través de un separador 90, como un hidrociclón, para separar los cristales MAP o los núcleos de cristal aún presentes en el lodo, que después se alimentan a través de una tercera línea 92 al primer recipiente de reacción 10 y/o se retroalimentan a través de una cuarta línea 102 al segundo recipiente de reacción 12. En este caso se trata esencialmente de microcristales.
Los cristales de MAP precipitados en el primer recipiente de reacción 10 ingresan al separador 30, que sale del punto más profundo de la sección inferior 28 del recipiente de reacción 10.
Para liberar los cristales MAP de partículas o escamas de lodo, está previsto según la invención que en la zona inferior del separador 30 se proporcionen conexiones para el agua de lavado (conexión 94) y el aire de lavado (conexión 96), por lo que se produce un desprendimiento de los cristales de MAP por el aire de lavado introducido y un lavado por el agua de lavado introducida. Al mismo tiempo, se realiza una clasificación de los cristales MAP, de modo que los cristales de MAP grandes, es decir, pesados, permanecen en la zona inferior del separador 30, mientras que los cristales de MAP más pequeños y ligeros y las partículas y las escamas de lodo flotan hacia arriba y se lavan de nuevo en el primer recipiente de reacción 10. De esta manera, los cristales de MAP pequeños se reintroducen al proceso explicado anteriormente en el primer recipiente de reacción 10, con el resultado de que se puede presentar un mayor crecimiento.
Para que los microcristales y las escamas de lodo expulsados tras el desprendimiento mediante el aire de lavado, que se introduce en el separador 30 a través de las conexiones 96, y el agua de lavado, que se introduce en el separador 30 a través de las conexiones 94 o las líneas, puedan volver a introducirse en el proceso descrito anteriormente en el primer recipiente de reacción 10, está previsto que las sustancias expulsadas pasen a través de la sección inferior cónica 28 del primer recipiente de reacción 10. Sin fluir en ella, las sustancias son guiadas verticalmente a través de la sección inferior 28 hasta la sección cilíndrica superior 26. Para ello, está prevista una guía tubular 31 ensanchada en el lado del separador que se extiende como prolongación del separador 30, tal como se puede observar en los dibujos de las figuras 1 y 2 de forma evidente. La guía 31 con la extensión en forma de embudo 33 asegura que las sustancias expulsadas, es decir, microcristales y escamas de lodo, lleguen directamente a la zona de captación del flujo ascendente en el interior de la sección superior 26 del primer recipiente de reacción 10 rodeada por el tabique cilíndrico 40, sin frenarse debido al ensanchamiento del perfil del flujo en la sección inferior en forma de embudo 26, lo que provocaría la pérdida de la fuerza de flotación.
En otras palabras, la guía 31 sirve para conducir las sustancias expulsadas del separador 30 directamente al espacio interior 46 de la sección superior 26 que está rodeada por el tabique 40 cilíndrico.
Con respecto al separador 30, cabe señalar que se puede diseñar sin cierre del lado del recipiente para la función de separación. Sin embargo, puede estar previsto un cierre que separe el separador del recipiente, por ejemplo, para realizar tareas de mantenimiento, como por ejemplo, en las conexiones 94, 96.
El separador 30 puede estar fabricado, por ejemplo, de acero inoxidable y eventualmente presentar un revestimiento antiadherente, particularmente, en el interior. Los diámetros típicos de un correspondiente separador 30 se encuentran entre los 300 mm y los 600 mm con una longitud total de entre 400 mm y 1500 mm.
La guía 31 también puede ser de acero inoxidable o de acero y eventualmente estar provista de un revestimiento antiadherente. Los diámetros típicos deberían ser de 300 mm a 600 mm. La longitud máxima corresponde a la altura de la sección inferior 28 en forma de embudo o en forma de cono del primer recipiente de reacción 10. El dimensionamiento o la disposición deben realizarse de tal manera que los cristales de MAP puedan fluir hacia el separador 30 sin ninguna interrupción en términos de flujo.
El volumen del primer recipiente de reacción 10 debe ser de 2 a 20 veces la tasa de alimentación volumétrica horaria del primer recipiente de reacción 10. Se prefieren las mismas dimensiones en referencia al segundo recipiente de reacción 12.
Con respecto a la entrada de aire a través de los filtros de membrana 48, 50, se debe considerar que la cantidad debe ser de 5 a 35 veces la cantidad de entrada volumétrica horaria en el primer recipiente de reacción 10.
La dosificación de cloruro de magnesio depende de la concentración de iones PO4, NH4 y Mg en el lodo entrante. De acuerdo con la invención, en el segundo recipiente de reacción 12 debería predominar un entorno anaeróbico. Por lo tanto, solo se realiza una mezcla suave. La entrada de energía a través del agitador 78 debería ser de 2-20 vatios por m3 de la mezcla de lodo/agua.
Cuando se realiza la preacidificación proporcionada opcionalmente, el valor de pH en la acidificación previa no debe caer por debajo de 5,0.
Claims (8)
1. Procedimiento para la recuperación de fosfato de magnesio y amonio a partir de lodo que se suministra a un primer recipiente de reacción (10) en el cual predomina un medio aeróbico que es alcalino debido a la eliminación del CO2 y en el cual el lodo circula con la ayuda de aireación; en donde el magnesio catiónico, como el cloruro de magnesio, se añade al lodo y los cristales de fosfato de magnesio y amonio que se han cristalizado del lodo se eliminan a través de un dispositivo de eliminación (30) presente en la zona del fondo del primer recipiente de reacción;
caracterizado porque
el lodo se suministra desde el primer recipiente de reacción (10) a través de una primera línea (14) a un segundo recipiente de reacción (12), en el cual se establece un entorno anaeróbico para la redisolución de fosfato, y porque los cristales de MAP cristalizados en el segundo recipiente de reacción se suministran al primer recipiente de reacción.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque
el lodo del segundo recipiente de reacción (12) se suministra opcionalmente a un separador (90) en el que se separan los cristales de fosfato de magnesio y amonio que se alimentan al primer recipiente de reacción (10) y/o al segundo recipiente de reacción (12).
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque
el lodo alimentado al primer recipiente de reacción (10) desde el segundo recipiente de reacción (12) se extrae de una zona inferior (80) del segundo recipiente de reacción que tiene forma de cono o embudo.
4. Procedimiento según al menos una de las reivindicaciones precedentes,
caracterizado porque
el valor de pH en el primer recipiente de reacción (10) se ajusta mediante la extracción de CO2.
5. Procedimiento según al menos una de las reivindicaciones precedentes,
caracterizado porque
para airear el lodo dentro del primer recipiente de reacción (10) está dispuestos al menos un dispositivo de aireación, preferentemente, dos dispositivos de aireación (48, 50) están dispuestos separados entre sí a lo largo de la altura del primer recipiente de reacción.
6. Procedimiento según al menos una de las reivindicaciones precedentes,
caracterizado porque
el lodo alimentado al primer recipiente de reacción (10) se preacidifica opcionalmente mediante la adición de un ácido, en particular de H2SO4.
7. Procedimiento según al menos una de las reivindicaciones precedentes,
caracterizado porque
la aireación del lodo del primer recipiente de reacción (10) se realiza en un espacio interior cilíndrico (46) rodeado por una zona exterior cilíndrica (44) en la cual el lodo fluyen hacia la zona inferior del primer recipiente de reacción.
8. Procedimiento según al menos una de las reivindicaciones precedentes,
caracterizado porque
el magnesio catiónico se añade a la superficie del lodo (47), preferentemente a través de la zona exterior cilindricamente anular (44) del primer recipiente de reacción (10), o directamente en la alimentación del lodo (18).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102018101083.4A DE102018101083A1 (de) | 2018-01-18 | 2018-01-18 | Verfahren und Anordnung zur Gewinnung von Magnesiumammoniumphosphat |
| PCT/EP2018/085270 WO2019141458A1 (de) | 2018-01-18 | 2018-12-17 | Verfahren und anordnung zur rückgewinnung von magnesiumammoniumphosphat |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2936146T3 true ES2936146T3 (es) | 2023-03-14 |
Family
ID=64900890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES18826580T Active ES2936146T3 (es) | 2018-01-18 | 2018-12-17 | Procedimiento de recuperación de fosfato de magnesio y amonio |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11932561B2 (es) |
| EP (1) | EP3740455B1 (es) |
| DE (1) | DE102018101083A1 (es) |
| ES (1) | ES2936146T3 (es) |
| PL (1) | PL3740455T3 (es) |
| WO (1) | WO2019141458A1 (es) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102018101081A1 (de) * | 2018-01-18 | 2019-07-18 | Cnp-Technology Water And Biosolids Gmbh | Verfahren und Anordnung zur Gewinnung von Magnesiumammoniumphosphat |
| CN111362511A (zh) * | 2020-03-24 | 2020-07-03 | 中国海诚工程科技股份有限公司 | 一种分散式农村生活污水高效脱氮除碳一体化装置 |
| GB202010188D0 (en) * | 2020-07-02 | 2020-08-19 | Ccm Tech Limited | Improvements in relation to waste treatment |
| CN112062279A (zh) * | 2020-09-29 | 2020-12-11 | 江西嘉陶环保科技有限公司 | 一种sbr反应器 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10112934B4 (de) | 2001-03-12 | 2004-08-26 | Berliner Wasserbetriebe Anstalt des öffentlichen Rechts | Verfahren zur Vermeidung und Beseitigung von Inkrustationen bei der Förderung und Ableitung von Flüssigkeiten |
| JP2004305991A (ja) * | 2003-04-10 | 2004-11-04 | Unitika Ltd | 造粒脱リン装置 |
| US7431834B2 (en) * | 2006-04-17 | 2008-10-07 | Ebara Corporation | Waste water and sludge treatment apparatus |
| DE102007035910B4 (de) | 2007-07-27 | 2009-07-02 | Berliner Wasserbetriebe Anstalt des öffentlichen Rechts | Verfahren und Vorrichtung zur Rückgewinnung von Magnesiumammoniumphosphat bei der Klärschlammbehandlung |
| DE102008050349B4 (de) * | 2007-10-02 | 2013-01-17 | Remondis Aqua Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Ausfällung von Phosphor aus phosphatbelastetem Abwasser |
| CN101817581B (zh) * | 2010-04-08 | 2012-11-07 | 同济大学 | 一体化鸟粪石法氮磷回收装置 |
| DE102011112780B4 (de) | 2011-09-09 | 2017-11-23 | Cnp-Technology Water And Biosolids Gmbh | Verfahren zur Behandlung von Klärschlamm und Abwasserbehandlungsanlage |
| KR101227558B1 (ko) | 2012-08-23 | 2013-01-29 | 뉴엔텍(주) | 소화조 슬러지 인발 시스템 |
| DE102014119193A1 (de) | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Niels Christian Holm | Verfahren und Vorrichtung zur Rücklösung und Wiedergewinnung von Struvit |
| DE102016004080A1 (de) * | 2016-04-08 | 2017-10-12 | Eliquo Stulz Gmbh | Vorrichtung und Verfahren für die Extraktion von Phosphor aus Abwasser |
-
2018
- 2018-01-18 DE DE102018101083.4A patent/DE102018101083A1/de not_active Ceased
- 2018-12-17 US US16/962,587 patent/US11932561B2/en active Active
- 2018-12-17 PL PL18826580.5T patent/PL3740455T3/pl unknown
- 2018-12-17 WO PCT/EP2018/085270 patent/WO2019141458A1/de unknown
- 2018-12-17 ES ES18826580T patent/ES2936146T3/es active Active
- 2018-12-17 EP EP18826580.5A patent/EP3740455B1/de active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20210179458A1 (en) | 2021-06-17 |
| PL3740455T3 (pl) | 2023-03-06 |
| WO2019141458A1 (de) | 2019-07-25 |
| US11932561B2 (en) | 2024-03-19 |
| EP3740455A1 (de) | 2020-11-25 |
| DE102018101083A1 (de) | 2019-07-18 |
| EP3740455B1 (de) | 2022-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2936146T3 (es) | Procedimiento de recuperación de fosfato de magnesio y amonio | |
| AU2012225140B2 (en) | Reactor for precipitating solutes from wastewater and associated methods | |
| CN1837080B (zh) | 一种共凝聚气浮水质净化系统及其工艺 | |
| US20220119289A1 (en) | Process for recovering phosphorus | |
| JP5799940B2 (ja) | 沈殿槽及びその運転方法 | |
| CN103880167B (zh) | 多级气提与分离一体化好氧颗粒污泥反应器 | |
| ES2911504T3 (es) | Procedimiento y disposición para recuperar fosfato monoamónico | |
| CN101659505A (zh) | 一种污泥自热高温好氧消化固液自动分离系统及其方法 | |
| CN202754864U (zh) | 一种高密度机械搅拌澄清池 | |
| WO2012016347A1 (es) | Sistema y proceso sbr de tratamiento de aguas servidas de volumen limitado | |
| CN103979670B (zh) | 塔式污水生物处理装置 | |
| JP5124907B2 (ja) | リン除去方法 | |
| CN203833712U (zh) | 一种水软化装置 | |
| CN111196626A (zh) | 嵌笼型厌氧氨氧化反应器及其方法 | |
| CN206843279U (zh) | 牧场废水处理系统 | |
| CN111847765B (zh) | 片区污水一体化高效处理系统 | |
| JP2010046607A (ja) | 晶析装置 | |
| CN211688471U (zh) | 一种嵌笼型厌氧氨氧化反应器 | |
| CN107540148A (zh) | 纤维素制乙醇的废水处理系统和的废水处理方法 | |
| WO2017138818A1 (en) | Method and apparatus for purification of water from aquaculture plants | |
| CN208916910U (zh) | 一种垂向多段内循环厌氧缺氧好氧一体式生物反应器 | |
| KR20070039057A (ko) | 강하고 에너지 효율적인, 생물학적 (폐수) 처리 방법 및리액터 | |
| CN205773762U (zh) | 一种连续流ciar污水处理系统 | |
| CN109574383A (zh) | 一种高效沉淀池生态降藻系统 | |
| CN118289990B (zh) | 一种玉米淀粉废水中回收高纯度颗粒鸟粪石装置及方法 |