ES2639405T3

ES2639405T3 - Método para transportar fluidos mediante bombas centrífugas

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Publication number: ES2639405T3
Application number: ES10726092.9T
Authority: ES
Inventors: Gerhard Schwarz
Original assignee: KSB AG
Current assignee: KSB AG
Priority date: 2009-06-30
Filing date: 2010-06-24
Publication date: 2017-10-26
Anticipated expiration: 2030-06-24
Also published as: JP5738286B2; PL2449264T3; JP2012531551A; BRPI1008179A8; WO2011000761A1; CN102575678A; US20120111419A1; EP2449264B1; BRPI1008179B1; CN102575678B; US8449264B2; EP2449264A1; DE102009031309A1; DK2449264T3; BRPI1008179A2

Abstract

Método para transportar fluidos con bombas centrífugas (11), disponiendo antes de una bomba centrífuga (11) unas máquinas (1, 6) y/o unos aparatos (3, 8) que modifiquen la presión y/o la temperatura del fluido, caracterizado porque se mide la temperatura de entrada (T) y/o la presión (p) de entrada del fluido y se transmite a una unidad de control y/o regulación (13, 14) que manda señales a las máquinas (1, 6) y/o a los aparatos (3, 8) mediante las cuales se puede ajustar el estado de entrada del fluido, de modo que con las máquinas (1, 6) y/o los aparatos (3, 8) el estado de entrada del fluido se ajusta para que en la bomba centrífuga (11) el fluido solo adopte aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad (z) ya haya alcanzado o superado su valor mínimo.

Description

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DESCRIPCION

Metodo para transportar fluidos mediante bombas centnfugas

La presente invencion se refiere a un metodo para transportar fluidos mediante bombas centnfugas, disponiendo antes de una bomba centnfuga maquinas y/o aparatos que regulan la presion y/o la temperatura del fluido. Ademas la presente invencion se refiere a un metodo para secuestrar dioxido de carbono, que consiste en llevar el dioxido de carbono a una presion y/o temperatura adecuadas para un yacimiento previsto y transportarlo al yacimiento.

Al quemar combustibles fosiles en las centrales termicas se forma dioxido de carbono, que es responsable en gran medida del efecto invernadero. Por tanto el objetivo es reducir la emision de dioxido de carbono a la atmosfera. Una medida efectiva es la captacion del dioxido de carbono. A tal fin, el dioxido de carbono formado en las centrales termicas es separado y conducido a un deposito. Como yacimientos cabe citar formaciones geologicas tales como las reservas de petroleo o de gas natural, los acrnferos salinos o las vetas carbomferas. Tambien se contemplan los lechos marinos profundos.

En los procesos habituales el dioxido de carbono gaseoso se transporta mediante compresores. La compresion tiene lugar en varias etapas y entre ellas hay que enfriar el gas comprimido. Tanto la compresion como el enfriamiento consumen mucha energfa. El gas es comprimido directamente hasta el estado supercntico.

Una vez separado, el dioxido de carbono lfquido tambien se transporta con bombas de membrana. Al bombear el dioxido de carbono lfquido hay que procurar que no produzca cavitaciones en la bomba. El dioxido de carbono solo puede adoptar aquellos estados en los cuales no alcance la presion de vapor o quede por debajo de ella. En el caso contrario se forman burbujas de vapor que implosionan al subir la presion en la bomba, ocasionando danos masivos. Por lo tanto la curva de presion de vapor constituye una frontera para el transporte de dioxido de carbono lfquido.

Durante el transporte de dioxido de carbono lfquido puede llegarse inevitablemente a un estado supercntico en la bomba, lo cual es debido a que tiene una temperatura cntica relativamente baja, de solo 31,0°C, y una presion cntica tambien relativamente baja, de solo 73,8 bar. Asimismo hay procesos en que el dioxido de carbono ya se encuentra en estado supercntico al entrar en la bomba.

En principio el transporte de dioxido de carbono supercntico con bombas centnfugas ya es conocido. En la patente WO 2005/052365 a2 se describe una bomba de una sola etapa, con motor provisto de diafragma, que transporta el dioxido de carbono supercntico en recirculacion. El fluido es impulsado por un rotor sujeto a un eje que descansa en rodamientos resistentes a la corrosion. Asf se evita la formacion de partfculas abrasivas que pueden estropear el motor de elevadas revoluciones provisto de diafragma.

En la patente WO 00/63529 se describe un sistema de bombeo para dioxido de carbono lfquido o supercntico. Este sistema de bombeo comprende una bomba de varias etapas en forma de una motobomba sumergible colocada en una carcasa tipo olla. Este dispositivo va destinado a un sistema cerrado de transporte en el cual hay presiones muy altas a la entrada de la bomba. Debido a estas condiciones lfmite el dioxido de carbono que debe transportarse esta exclusivamente en fase lfquida. El sistema se utiliza para la recuperacion mejorada de petroleo (RPM), inyectando dioxido de carbono en los campos petrolfferos con el fin de aumentar el rendimiento de la extraccion de petroleo. El sistema tambien sirve para secuestrar dioxido de carbono.

Las patentes WO 99/41490 A1 y WO 2005/052365 A2 describen asimismo sistemas para transportar el dioxido de carbono supercntico. La patente US 2005/0155378 A1 describe un sistema para transportar dioxido de carbono muy puro.

Durante el transporte de dioxido de carbono supercntico con bombas centnfugas suelen presentarse muchos problemas, ya que en la region supercntica el dioxido de carbono adopta una y otra vez estados que provocan un funcionamiento discontinuo de la bomba centnfuga y pueden llegar a danarla. El aumento de presion en la bomba centnfuga produce grandes variaciones de densidad en el fluido que ocasionan este comportamiento.

La presente invencion tiene por objeto ofrecer un metodo que permita el transporte de fluidos supercnticos mediante bombas centnfugas, de manera segura, evitando variaciones de densidad inadmisibles del fluido que se quiere transportar.

La presente invencion resuelve esta tarea regulando con maquinas y/o aparatos el estado del fluido a la entrada a la bomba centnfuga, de manera que en ella solo adopte aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad del fluido ya ha alcanzado su valor mmimo o lo ha superado.

El coeficiente de compresibilidad, tambien llamado factor de compresibilidad o factor de compresion, se define como

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^ p-V _ p-V _pv Z_ n-R T “ m-R, T ~ R; T

Aqm los simbolos de la formula representan las siguientes magnitudes:

p - presion, V - volumen, n - cantidad de materia, T - temperatura absoluta,: [p] = bar [V] = m3 [n] = mol [T] = K

R - constante universal de los gases,: [R] = 8,3145

m - masa,: 2 II n

Ri - constante espedfica de gas de la sustancia i,: J [R] =--------- kgK

v - volumen espedfico,: CO E ii 2

J

molK

kg

Asi como para los gases ideales el coeficiente de compresibilidad es igual a uno, para los gases reales varia en funcion de la presion y de la temperatura. Por debajo de la llamada temperatura de Boyle, al aumentar la presion el coeficiente de compresibilidad primero disminuye hasta llegar a un mmimo y despues vuelve a subir. El metodo de la presente invention garantiza que el fluido solo adopte en la bomba centrifuga aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad ya haya alcanzado o superado su valor mmimo. Si la bomba centrifuga trabaja dentro de estos intervalos de funcionamiento permitidos, el comportamiento discontinuo de la bomba centrifuga al impulsar fluidos supercriticos y su deterioro quedan descartados con seguridad.

Para el transporte de Kquidos con bombas centrifugas se conoce desde hace tiempo una lmea fronteriza a la cual no se debe llegar o quedar por debajo de ella. Para los Kquidos esta lmea fronteriza es la curva de presion de vapor. Por debajo de ella tiene lugar la cavitation. En cambio para la region supercritica no hay ninguna lmea fronteriza analoga a la curva de presion de vapor, porque esta termina en el punto critico.

Conforme a la presente invencion, para el funcionamiento de las bombas centrifugas se define por primera vez una lmea fronteriza de la region supercritica por debajo de la cual no se debe operar. El metodo de la presente invencion evita con seguridad las variaciones inadmisibles de la densidad del fluido transportado en la region supercritica.

Durante el proceso de bombeo hay aumentos de presion y temperatura en la bomba centrifuga. Los estados que adopta un fluido en la bomba centrifuga dependen de la situation del transporte y del tipo de bomba centrifuga utilizada, que normalmente ya conoce el operador. Las maquinas y los aparatos empleados en el proceso ajustan el estado del fluido a la entrada de manera que su coeficiente de compresibilidad haya alcanzado o superado su valor mmimo, al menos a la entrada de la bomba centrifuga.

Durante el proceso el fluido puede estar ya en un estado supercritico a la entrada de la bomba centrifuga. Tambien es posible que el fluido sea primero liquido al entrar en la bomba centrifuga y solo a continuation alcance un estado supercritico dentro de la misma. En este caso tambien hay que observar la lmea fronteriza.

El estado del fluido a la entrada se regula preferiblemente con compresores e intercambiadores de calor. Resulta ventajoso que el fluido pase al menos por una etapa de compresion y refrigeration. El estado del fluido a la entrada de la bomba centrifuga se ajusta mediante el numero de etapas de compresion y refrigeracion.

Como estado de entrada vale en general el que tiene el fluido en el tubo de aspiration de la bomba centrifuga. No obstante, al entrar luego en el rotor, el fluido tiene que haber alcanzado un estado de entrada conforme a la presente invencion.

En una forma de ejecucion especialmente preferida de la presente invencion se mide la temperatura y/o la presion de entrada del fluido y se transmite a una unidad de control y/o regulation. Como unidad de control y/o regulation se puede emplear cualquiera de las existentes en el comercio. Tambien cabe pensar en el uso de un sistema de control de procesos. Mediante la unidad de control y/o regulacion se pueden graduar espedficamente las maquinas y los aparatos para ajustar el estado de entrada del fluido. Para ello la unidad de control y/o regulacion manda senales a las maquinas y aparatos. A traves de las senales se regulan los motores de accionamiento o los servomecanismos de las maquinas y aparatos. En una forma de ejecucion ventajosa de la presente invencion la unidad de control y/o

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regulacion dispara una alarma si el coeficiente de compresibilidad del fluido a la entrada de la bomba aun no ha alcanzado su valor mmimo. En tal caso, como complemento o alternativa, la instalacion se puede poner en situacion de seguridad, desconectando incluso la bomba centnfuga.

De la descripcion basada en las figuras se desprenden otras caractensticas y ventajas de la presente invencion.

Fig.: 1:

Fig.: 2:

Fig.: 3:

Fig.: 4a

Fig.: 4b

Fig.: 4c:

diagrama de flujo del proceso de la presente invencion.

diagrama que representa el coeficiente de compresibilidad del dioxido de carbono en funcion de la presion.

diagrama que representa el producto pv para el dioxido de carbono en funcion de la presion.

diagrama de fases del dioxido de carbono en el cual la lmea fronteriza segun la presente invencion esta

marcada en la region supercntica para el funcionamiento de las bombas centnfugas y donde la curva de

funcionamiento de la bomba centnfuga transcurre completamente en la region permitida.

funcionamiento de la bomba centnfuga transcurre completamente en la region prohibida.

marcada en la region supercntica para el funcionamiento de las bombas centnfugas y donde el punto de

entrada esta en la region permitida, pero el punto de salida esta inicialmente en la region prohibida.

En la fig. 1 se muestra una representacion esquematica de un diagrama de flujo del proceso conforme a la presente invencion. El fluido, en este caso dioxido de carbono, entra primero en un compresor 1 accionado por un motor 2.

Esta representacion esquematica es valida para configuraciones de compresion de una o varias etapas. El numero de etapas de compresion e intercambio de calor en el proceso representado vana en funcion del estado de entrada del fluido y del refrigerante. Por motivos de claridad aqu solo se representan 2 etapas de proceso, pero suele haber mas.

En el compresor 1 se incrementa la presion del fluido y por consiguiente aumenta su temperatura. A la salida del compresor 1 el fluido entra en un intercambiador de calor 3. El intercambiador de calor 3, atravesado por un flujo de refrigerante, absorbe calor de la corriente del fluido disminuyendo asf su temperatura. El caudal de refrigerante se regula mediante una valvula 4. Como servomecanismo, la valvula 4 es accionada por un motor 5.

Segun la presente invencion, las maquinas 1, 6 y los aparatos 3, 8 regulan el estado del fluido a la entrada de la bomba centnfuga 11 para que en ella el fluido adopte solo aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad ya haya alcanzado o superado su valor mmimo. A tal fin los estados de agregacion del fluido a la entrada de la bomba centnfuga 11 se registran en puntos de medicion de presion y temperatura 13, 14 habituales. Los puntos de medicion 13, 14 estan conectados a una unidad de regulacion 15 que controla las maquinas 1,6 y los aparatos 3, 8.

La unidad de regulacion 15 garantiza el ajuste de los estados de agregacion antes de la bomba centnfuga 11 para que esta pueda funcionar sin estropearse. El motor 12 de la bomba centnfuga 11 tambien puede regularse mediante la unidad de regulacion 15, si esta correctamente disenado. El uso de motores de numero variable de revoluciones es ventajoso para el proceso, lo cual depende de las respectivas condiciones lfmite del proceso o de su instalacion.

El punto de medicion de la presion 13, senalado abreviadamente como PI, mide la presion del dioxido de carbono. Cuando hay peligro de que el dioxido de carbono adopte dentro de la bomba centnfuga 11 aquellos estados de la region prohibida donde el coeficiente de compresibilidad aun no ha alcanzado su valor mmimo, las senales del punto de medicion se transmiten a los motores 2, 7 de los compresores 1, 6 mediante la unidad de regulacion 15, con la cual se puede ajustar la presion del dioxido de carbono.

El punto de medicion de la temperatura 14, senalado abreviadamente como TI, mide la temperatura del dioxido de carbono. Cuando hay peligro de que el dioxido de carbono adopte en el interior de la bomba centnfuga 11 aquellos estados de la region prohibida donde el coeficiente de compresibilidad todavfa no ha alcanzado su valor mmimo, las senales del punto de medicion se transmiten a los motores 5, 10 de las valvulas 4, 9, a traves de la unidad de regulacion 15, con la cual se puede ajustar la temperatura del dioxido de carbono mediante el flujo de refrigerante que atraviesa los intercambiadores de calor 3, 8. Por motivos de claridad no estan representados otros sensores que controlan las maquinas 1, 6 y los aparatos 3, 8, los cuales tambien estanan conectados a la unidad de regulacion 15 para controlar el proceso.

El dioxido de carbono abandona la bomba centnfuga 11 en el estado que requiere la prosecucion del proceso. Al contrario que en los procesos convencionales, en los cuales los compresores se usan simplemente para impulsar el dioxido de carbono, el metodo de la presente invencion permite que se produzcan grandes diferencias de presion en la bomba centnfuga, sin necesidad de refrigeracion intermedia.

En la fig. 2 se muestra un diagrama donde se representa el coeficiente de compresibilidad z del fluido transportado en funcion de la presion p. Conforme a la presente invencion, el estado de entrada del fluido se ajusta mediante las

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maquinas 1, 6 y/o los aparatos 3, 8 de manera que al atravesar la bomba centnfuga 11 el fluido solo adopte aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad ya ha alcanzado o superado su valor mmimo. Al subir la presion en la bomba centnfuga, el coeficiente de compresibilidad del fluido permanece constante o aumenta. En la fig. 2 se ha representado una curva de funcionamiento 16 de una bomba centnfuga 11 donde tanto el estado de entrada E como el estado de salida A del fluido se encuentran en la region permitida. A la entrada de la bomba centnfuga 11 el fluido se halla en un estado en que el coeficiente de compresibilidad z ya ha superado su valor mmimo. En la bomba 11 vana la presion p y la temperatura T del fluido. Aqu el fluido entra en la bomba 11 con una presion de 95 bar y sale con una presion de 300 bar. La temperatura de entrada del fluido es de 35°C aproximadamente y la temperatura de salida del mismo es de 70°C aproximadamente. Conforme a la presente invencion, el estado de entrada del fluido se ajusto con las maquinas 1, 6 y/o los aparatos 3, 8 de modo que en la bomba centnfuga 11 el fluido solo adoptase aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad z ya habfa alcanzado o superado su valor mmimo.

Uniendo los mmimos de cada una de las isotermas del fluido, representadas por lmeas de trazo discontinuo en el diagrama de la fig. 2, queda definida una curva lfmite 17, trazada en negrita, para fluidos bombeables en la region supercntica. Esta region supercntica se encuentra a la derecha del punto supercntico kP del fluido. De este modo se define segun la presente invencion la curva lfmite 17 de la region supercntica para el funcionamiento de las bombas centnfugas.

La fig. 3 muestra un diagrama en el cual esta representado el producto pv en funcion de la presion p del dioxido de carbono. El producto pv se puede considerar similar al coeficiente de compresibilidad z. Asf como las isotermas del comportamiento ideal de los gases tienen un recorrido horizontal, los gases reales se comportan segun las isotermas representadas por lmeas de trazo discontinuo en la fig. 3. Al subir la presion sobre una isoterma el producto pv toma primero valores bajos hasta alcanzar un mmimo. Despues de pasar por cada mmimo, el producto p v va subiendo al aumentar la presion y este incremento es casi lineal. Segun la presente invencion, el estado de entrada del fluido se ajusta mediante las maquinas 1,6 y/o los aparatos 3, 8 de manera que el producto pv del fluido ya haya alcanzado o superado su valor mmimo en la bomba centnfuga 11. En la fig. 3 se ha representado una curva de funcionamiento 16 de una bomba centnfuga 11 donde tanto el estado de entrada E como el estado de salida A del fluido se hallan en la region permitida. A la entrada de la bomba centnfuga 11 el fluido se halla en un estado en que el coeficiente de compresibilidad z ya ha superado su valor mmimo. En la bomba vana la presion p y la temperatura T del fluido. El fluido entra en la bomba con una presion de 95 bar y sale con una presion de 300 bar. La temperatura de entrada del fluido es de 35°C aproximadamente y la temperatura de salida del mismo es de 70°C aproximadamente. Segun la presente invencion, el estado de entrada del fluido se ajusto con las maquinas 1, 6 y/o los aparatos 3, 8 de modo que en la bomba centnfuga 11 el fluido solo adoptase aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad z ya habfa alcanzado o superado su valor mmimo. La curva de funcionamiento 16 se encuentra totalmente en la region permitida. Analogamente a la fig. 2, el lfmite de bombeo tambien esta representado aqrn como una curva lfmite 17 trazada en negrita.

Las figuras 4a, 4b y 4c muestran el diagrama de fases del dioxido de carbono, tambien denominado con frecuencia diagrama de estado o diagrama p-T. Ademas de los estados de agregacion habituales - gaseoso, gs y lfquido, lq - tambien se representa el estado supercntico, sc. Del diagrama se desprende que a una presion normal de 1,013 bar el dioxido de carbono no puede ser lfquido, solo se observa una sublimacion a -78,5°C. El dioxido de carbono solo puede licuarse a presiones mas altas. Para el transporte del dioxido de carbono lfquido la curva de presion de vapor 18 constituye una lmea fronteriza de las condiciones de trabajo que puede adoptar el fluido en la bomba centnfuga. El dioxido de carbono lfquido no puede adoptar en la bomba centnfuga ningun estado en que se alcance o supere la curva de presion de vapor 18, si no, la bomba centnfuga entra en cavitacion. La curva de presion de vapor 18 esta limitada por el punto triple TP y el punto cntico kP.

En el grafico de la fig. 4a el estado de entrada E del fluido transportado se halla en la region permitida. A la entrada de la bomba centnfuga 11 el fluido se halla en un estado en que el coeficiente de compresibilidad z ya ha superado su valor mmimo. Dentro de la bomba vana la presion p y la temperatura T del fluido. El fluido entra en la bomba con una presion de 95 bar y sale con una presion de 220 bar. La temperatura de entrada del fluido es de 35°C. La temperatura de salida del fluido es de 59°C. Segun la presente invencion, el estado de entrada del fluido se ajusto con las maquinas 1, 6 y/o los aparatos 3, 8 de modo que en la bomba centnfuga 11 el fluido solo adoptase aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad z ya habfa alcanzado o superado su valor mmimo. La curva de funcionamiento 16 se halla totalmente en la region supercntica permitida, dividida por la curva lfmite 17. En esta representacion de la fig. 4a la region de bombeo permitida esta a la izquierda de la curva lfmite 17.

En el ejemplo representado en la fig. 4b tanto el estado de entrada E como el estado de salida A estan en la region permitida. Toda la curva de funcionamiento 16 se halla a la derecha de la curva lfmite 17 y por lo tanto en la region supercntica prohibida, ya que el coeficiente de compresibilidad z del fluido transportado todavfa no ha alcanzado su valor mmimo. Ahora, segun la presente invencion, el estado de entrada del fluido se modifica con las maquinas 1, 6 y/o los aparatos 3, 8 de modo que toda la curva de funcionamiento 16' quede en la region permitida, es decir, que el fluido solo adopte en la bomba centnfuga 11 aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad del fluido ya haya alcanzado o superado su valor mmimo. De esta forma toda la curva de funcionamiento 16 se desplaza y ahora queda totalmente como una curva de funcionamiento conforme 16' en la region permitida. El estado de entrada se modifico con las maquinas 1, 6 y/o los aparatos 3, 8 de manera que el fluido entrara en la bomba centnfuga 11 a una

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temperatura mas baja T. De esta forma toda la curva de funcionamiento se desplaza de 16 a 16' y por tanto ahora, segun la presente invencion, el fluido solo adopta en la bomba centnfuga 11 aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad z ya ha alcanzado o superado su valor mmimo. Como alternativa tambien se puede ajustar la presion de entrada p a un valor mas elevado. Tras esta variacion todos los estados de entrada quedan en la region permitida.

En la representacion de la fig. 4c el estado de entrada E del fluido esta en la region supercntica permitida, pero el estado de salida A se halla en la region prohibida. A la entrada del fluido en la bomba el fluido esta primero en un estado en que el coeficiente de compresibilidad z ya ha superado su valor mmimo. En el interior de la bomba vana la presion y la temperatura del fluido.

El fluido entra en la bomba con una presion de 95 bar y sale con una presion de 220 bar. La temperatura de entrada del fluido es de 35°C. La temperatura de salida del fluido es de 130°C. A partir del punto de interseccion V de la curva de funcionamiento 16 el regimen del fluido toma en la curva lfmite 17, trazada en negrita, unos valores en que el coeficiente de compresibilidad z aun no ha alcanzado o superado su valor mmimo. A partir de este punto de interseccion V la curva de funcionamiento transcurre en la region prohibida. . Entonces, segun la presente invencion, el estado de entrada del fluido se modifica con las maquinas 1, 6 y los aparatos 3, 8 de modo que toda la curva de funcionamiento 16 quede en la region permitida, es decir, que el fluido solo adopte en la bomba centnfuga aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad del fluido ya haya alcanzado o superado su valor mmimo. El punto de entrada E de la curva 16 se continua desplazando hacia la izquierda de manera que el fluido entre en la bomba centnfuga 11 a una temperatura mas baja en el punto de entrada E'. De este modo toda la curva de funcionamiento 16, que se halla en la region prohibida, se desplaza hacia la region supercntica permitida formando la nueva curva de funcionamiento 16'. Como alternativa tambien se puede ajustar la presion de entrada p a un valor mas elevado. Tras esta variacion todos los estados de entrada quedan en la region permitida. Entonces, conforme a la presente invencion, el fluido solo adopta en la bomba centnfuga aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad ya ha alcanzado o superado su valor mmimo. Tras esta variacion todos los estados de entrada quedan en la region permitida.

Claims

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REIVINDICACIONES

1. Metodo para transportar fluidos con bombas centnfugas (11), disponiendo antes de una bomba centnfuga (11) unas maquinas (1,6) y/o unos aparatos (3, 8) que modifiquen la presion y/o la temperature del fluido, caracterizado porque

se mide la temperatura de entrada (T) y/o la presion (p) de entrada del fluido y se transmite a una unidad de control y/o regulacion (13, 14) que manda senales a las maquinas (1, 6) y/o a los aparatos (3, 8) mediante las cuales se puede ajustar el estado de entrada del fluido, de modo que con las maquinas (1,6) y/o los aparatos (3, 8) el estado de entrada del fluido se ajusta para que en la bomba centnfuga (11) el fluido solo adopte aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad (z) ya haya alcanzado o superado su valor mmimo.
2. Metodo segun la reivindicacion 1, caracterizado porque el fluido esta en un estado supercntico a la entrada de la bomba centnfuga (11) o en la bomba centnfuga (11).
3. Metodo segun la reivindicacion 1 o 2, caracterizado porque al subir la presion en la bomba centnfuga (11) el coeficiente de compresibilidad (z) del fluido permanece igual o aumenta.
4. Metodo segun una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la unidad de control y/o regulacion (13, 14) lleva el proceso a un estado de seguridad cuando el coeficiente de compresibilidad (z) del fluido a la entrada de la bomba centnfuga (11) aun no ha alcanzado su valor mmimo.
5. Metodo segun una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el estado de entrada del fluido se puede ajustar con maquinas (1, 6) en forma de compresores y/o con aparatos (3, 8) en forma de intercambiadores de calor.
6. Metodo segun la reivindicacion 5, caracterizado porque el fluido transportado pasa por al menos una etapa de compresion y/o por una etapa de refrigeracion.
7. Metodo para secuestrar dioxido de carbono, llevandolo hasta una presion y/o una temperatura adecuadas para un deposito previsto y transportandolo hacia el mismo, caracterizado porque una bomba centnfuga (11) bombea el dioxido de carbono hasta el deposito conforme al proceso segun una de las reivindicaciones 1 a 6, de modo que antes de la bomba centnfuga se colocan unas maquinas (1, 6) y/o unos aparatos (3, 8) que modifican la presion y/o la temperatura del dioxido de carbono y mediante las maquinas (1, 6) y/o los aparatos (3, 8) se ajusta el estado de entrada del fluido para que en la bomba centnfuga (11) solo adopte aquellos estados en que el coeficiente de compresibilidad (z) ya ha alcanzado o superado su valor mmimo.
8. Metodo segun la reivindicacion 7, caracterizado porque el fluido esta en un estado supercntico a la entrada de la bomba centnfuga (11) o en la bomba centnfuga (11).
9. Metodo segun la reivindicacion 7 u 8, caracterizado porque al subir la presion en la bomba centnfuga (11) el coeficiente de compresibilidad (z) del fluido permanece igual o aumenta.
10. Metodo segun una de las reivindicaciones 7 a 9, caracterizado porque se mide la temperatura de entrada (T) y/o la presion (p) de entrada del fluido y se transmite a una unidad de control y/o regulacion (13, 14).
11. Metodo segun la reivindicacion 10, caracterizado porque la unidad de control y/o regulacion (13, 14) manda senales a las maquinas (1,6) y/o a los aparatos (3, 8) mediante las cuales se puede ajustar el estado de entrada del fluido.
12. Metodo segun la reivindicacion 10 u 11, caracterizado porque la unidad de control y/o regulacion (13, 14) dispara una alarma cuando el coeficiente de compresibilidad (z) a la entrada del fluido en la bomba centnfuga (11) aun no ha alcanzado su valor mmimo.
13. Metodo segun una de las reivindicaciones 10 a 12, caracterizado porque la unidad de control y/o regulacion (13, 14) desconecta la instalacion cuando el coeficiente de compresibilidad (z) a la entrada del fluido en la bomba centnfuga (11) aun no ha alcanzado su valor mmimo.
14. Metodo segun una de las reivindicaciones 7 a 13, caracterizado porque el estado de entrada del fluido se ajusta con maquinas (1,6) en forma de compresores y/o con aparatos (3, 8) en forma de intercambiadores de calor.
15. Metodo segun la reivindicacion 14, caracterizado porque el fluido transportado pasa por al menos una etapa de compresion (1, 6) y/o por una etapa de refrigeracion (3, 8).