ES2618962T3 - Composición combustible que comprende un fuelóleo pesado y un producto que procede de la biomasa - Google Patents

Composición combustible que comprende un fuelóleo pesado y un producto que procede de la biomasa Download PDF

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ES2618962T3 ES13820842.6T ES13820842T ES2618962T3 ES 2618962 T3 ES2618962 T3 ES 2618962T3 ES 13820842 T ES13820842 T ES 13820842T ES 2618962 T3 ES2618962 T3 ES 2618962T3
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Abstract

Procedimiento de preparación de una composición combustible final que comprende una composición de pasta de neutralización y un combustible pesado, que comprende las etapas siguientes de: a) mezcla de la composición de pasta de neutralización y del combustible pesado en proporciones predeterminadas, y b) centrifugación de la mezcla resultante, para la obtención de la composición combustible final, en el que el combustible pesado se elige dentro del grupo constituido por las suspensiones de craqueo catalítico en lecho fluidificado (FCC, por sus siglas en inglés), un combustible sólido a la temperatura ambiente, líquido a la temperatura de empleo, constituido por una mezcla de moléculas hidrocarbonadas, los fuelóleos pesados, los fangos de "slops" (productos de recuperación), los residuos de tierra deshidratada y contaminada por hidrocarburos, el coque, el carbón, el hollín de la combustión y un residuo oleoso de refinado.

Description

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DESCRIPCION
Composicion combustible que comprende un fueloleo pesado y un producto que procede de la biomasa
La presente invencion se refiere a una composicion combustible que comprende un fueloleo pesado y un producto que procede de la biomasa.
Los fueloleos pesados son hidrocarburos comerciales con alto punto de ebullicion, relativamente ricos en heteroatomos como el azufre y el nitrogeno, y en metales. Los fueloleos pesados necesitan, para la mayorla de ellos, ser almacenados en caliente con el fin de evitar todo riesgo de solidificacion y con el fin de facilitar el bombeo y el flujo en los conductos de transporte. Los fueloleos pesados comerciales deben cumplir la norma ASTM D396-98.
Habitualmente, los fueloleos pesados se formulan mediante la union de diferentes bases procedentes del refinado del petroleo. En ciertos casos, cuando las especificaciones comerciales son diflciles de cumplir con las bases utilizadas habitualmente para la formulacion, el fueloleo pesado se mezcla con fracciones mas ligeras como destilados o fracciones desulfuradas, por ejemplo, un efluente de ARDS (desulfuracion de residuos atmosfericos, del ingles “Atmospheric Residue DeSulfurization”), que tienen un valor anadido mas importante, lo que el formulador busca evitar. Por otra parte, los fueloleos pesados que resultan de la union de diferentes bases deben ser suficientemente estables durante el tiempo. La inestabilidad puede materializarse, por ejemplo, por un aumento de la viscosidad o por la sedimentacion de ciertos productos. Es por tanto necesario llevar a cabo ensayos de estabilidad para toda nueva formulacion de fueloleo pesado.
Existe por tanto una necesidad de obtener fueloleos pesados mejor adaptados a las restricciones medioambientales.
Los solicitantes no conocen la comercializacion de un combustible pesado llquido cuyo coste en kWh sea comparable al del gas natural. Ademas, los sistemas de postratamiento de humos para respetar las restricciones medioambientales tienen un coste elevado.
Otra exigencia vinculada a los combustibles pesados es su utilizacion en las instalaciones de tipo 2910 A y 2910 B conforme a la nomenclatura ICPE (de las siglas en frances instalaciones clasificadas para la proteccion del medioambiente).
La industria del refinado, al menos en la Europa Occidental, tiene una tendencia a reducir la produccion de fueloleo pesado, debido a la bajada de la demanda. Esta bajada esta vinculada al paso a fuentes alternativas de energla para los clientes, principalmente el gas natural, as! como a las restricciones medioambientales que tienden a limitar la cantidad de azufre presente en los combustibles pesados, estando el azufre practicamente ausente en el gas natural comercial. La disminucion de la cantidad de azufre presente en los combustibles pesados necesita inversiones en refinado y gastos de funcionamiento que vuelven a menudo esta etapa de purificacion inviable economicamente. Ademas, el fueloleo pesado necesita generalmente almacenarse a una temperatura cercana a 50 °C, con el fin de volverlo bombeable. Una disminucion de la temperatura de almacenamiento permitirla mejorar el rendimiento energetico global.
Por lo tanto, hay una necesidad de combustibles, llquidos o solidos, de bajo coste, elaborados a partir de biomasa, los cuales pueden incorporarse a composiciones de fueloleos pesados, con el fin de que estos ultimos puedan adaptarse aun mas a las restricciones medioambientales.
Entre los combustibles que proceden de la biomasa, las pastas de neutralizacion pueden utilizarse ventajosamente, y comprenden esencialmente acidos grasos neutralizados por una base, y proceden directamente de la saponificacion de un aceite vegetal o animal. Entre estos aceites, se puede citar, sin ser limitante, el aceite de colza, de soja, de girasol y de cacahuete y de oliva. Ademas de los acidos grasos neutralizados por una base, las pastas de neutralizacion pueden contener, segun su origen y la calidad de la saponificacion, pequenas cantidades de fosfollpidos o de mono-, di- o tri-gliceridos sin reaccionar. Habitualmente, los acidos grasos tienen cadenas carbonadas de C12-C24, preferiblemente C16-C2o, o mejor C16-C18. Las ventajas asociadas a tales pastas de neutralizacion residen, por una parte, en su bajo coste de implementacion y, por otra parte, en la ausencia de sustancias toxicas indeseables, tales como los pesticidas, las aflatoxinas, los metales pesados, las dioxinas, los PCB y los nitritos.
Sin embargo, una de las mayores dificultades de estas pastas de neutralizacion reside en su contenido de agua, que puede ser excluyente en cuanto a su utilizacion como combustible. En efecto, tales pastas pueden contener proporciones importantes de agua que procede de la reaccion de saponificacion, tlpicamente, segun los casos, de al menos 50% en peso. Otra dificultad esta vinculada al hecho de que se trata segun los casos de emulsiones, que conviene tratar de manera especlfica.
La utilizacion en calidad de combustible necesita por consiguiente implementar metodos de eliminacion eficaz de esta agua y otros residuos solidos o llquidos viscosos indeseables.
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La invention se refiere por tanto a un procedimiento de preparation de una composition combustible final que comprende una composicion de pasta de neutralization y un combustible pesado, que comprende las etapas siguientes de:
a) mezcla de la composicion de pasta de neutralizacion y del combustible pesado en proporciones predeterminadas, y
b) centrifugation de la mezcla resultante, para la obtencion de la composicion combustible final.
De esta manera, gracias a esta operation de centrifugacion, es posible obtener una combustion combustible final, que presenta muy ventajosamente un contenido de agua inferior a 3%, incluso inferior a 1%, en particular comprendido entre 0,5% y 0,1% en peso.
Ademas de la elimination de agua, recuperada en una fase acuosa, la implementation del procedimiento permite igualmente la eliminacion eficaz de residuos solidos en suspension, tales como fangos, los metales pesados y otros, presentes frecuentemente en tales combustibles.
La etapa de centrifugacion presenta la ventaja de una implementacion simplificada, evitando recurrir a metodos de separation qulmicos complejos, tales como la destilacion, los cuales pueden ser restrictivos en terminos de precauciones y de corrosion indeseables, y costosos.
Por consiguiente, la composicion combustible final, que representa la fase organica, oleosa, despues de la centrifugacion, puede utilizarse ventajosamente como combustible en instalaciones mencionadas en los apartados 2910 A y 2910 B relativos a las instalaciones clasificadas para la protection del medioambiente (decreto del 25/07/97 relativo a las prescripciones generales aplicables a las instalaciones clasificadas para la proteccion del medioambiente sometidas a declaration en el apartado n° 2910: combustion).
El apartado 2910 A menciona las instalaciones que utilizan combustibles comerciales con caracterlsticas conocidas, tales como el gas, carbon y biomasa.
El apartado 2910 B menciona los combustibles no clasificados como residuos y no clasificados en el apartado 2910 A, combustibles que son subproductos procedentes de la industria del refinado o de la petroqulmica, tales como el combustible de alta viscosidad (CAV) y los coques de petroleo, que presentan caracterlsticas cercanas a las de los combustibles comerciales, en particular por lo que se refiere a las emisiones generadas por su combustion. El CAV es un combustible solido a temperatura ambiente, llquido a la temperatura de empleo, constituido por una mezcla de moleculas hidrocarbonadas, analogas a las que se encuentran en los fueloleos pesados. Los contenidos en azufre y en metales estan vinculados a la naturaleza de los petroleos crudos utilizados para su elaboration.
En el marco de la invencion, el combustible pesado puede elegirse del grupo constituido por las suspensiones de craqueo catalltico en lecho fluidificado (FCC, por sus siglas en ingles, de terminologla conocida), el combustible de alta viscosidad y los fueloleos pesados. Alternativamente, el combustible pesado puede ser un residuo oleoso de refinado, por ejemplo, los “slops” (productos de recuperation).
El fueloleo pesado, en el contexto de la invencion, puede ser un fueloleo pesado que comprende una mezcla de asfaltenos peptizados por resinas, tales como los maltenos, en suspension en un aceite. Estos asfaltenos son, en general, una de las fuentes principales de la production de residuos de combustion carbonosos (contenido en asfaltenos de 2 a 8%). Otros parametros del fueloleo pesado entran tambien en la formation posible de residuos de combustion carbonosos: un contenido en residuo Conradson comprendido entre 6% y 15%, o aun un desequilibrio de la relation entre el carbono Conradson y metales. Tales fueloleos pesados pueden ser igualmente los que tienen un contenido en azufre < 1% en peso (fueloleo pesado de MBCA: muy bajo contenido en azufre) o que comprenden un contenido en azufre < 0,55% en peso (fueloleo pesado de MMBCA: muy muy bajo contenido en azufre), el cual puede ademas comprender un o una pluralidad de aditivos, tales como activadores o aditivos de combustion. Un aditivo de combustion puede comprender tensioactivos. Tales compuestos son conocidos y estan disponibles comercialmente. Un aditivo de combustion que comprende una mezcla de derivados de oxidos de Fe, Ca y/o Ce en un disolvente hidrocarbonado, tal como disolvente con base de hidrocarburos apolares, es el mas preferido. Tal aditivo esta presente preferiblemente con un contenido comprendido entre 0,020 y 0,030%. Un ejemplo es el producto Octapower CA2200, suministrado por la companla Innospec.
Otros ejemplos de fueloleos pesados son los citados anteriormente, y pueden ser muy fluidos para reducir las emisiones de NOx y de polvo.
Puede tratarse igualmente de fueloleos pesados domesticos clasicos, conocidos por el especialista.
Un ejemplo preferido de fueloleo pesado es el que comprende 50-60% en peso de CAV y 50%-40% de suspension de FCC.
Los fueloleos pesados comerciales deben cumplir muy ventajosamente la norma ASTM D396-98.
El combustible de alta viscosidad puede tener un alto contenido en azufre (< 3,5% en peso - ACA) o MBCA.
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Se pueden conseguir los combustibles pesados citados anteriormente en la companla Total Raffinage Marketing, y las diferentes propiedades fisicoqulmicas y los contenidos en diversos productos de tales combustibles pesados estan facilmente disponibles especialmente en la pagina de internet de dicha companla.
En el contexto de la invention, el combustible pesado puede ser un combustible pesado solido, tal como los fangos de “slops”, los residuos de tierra deshidratada y contaminada por hidrocarburos, el coque, el carbon y el hollln de la combustion.
La proportion de la composition de pasta de neutralization en la composition combustible final no esta limitada, y puede estar comprendida preferiblemente entre 10% y 80% en peso, ventajosamente entre 30% y 80% en peso, en particular entre 50% y 75% en peso.
El interes de utilizar tal combustible esta ligado principalmente a su PCI (poder calorlfico inferior), cercano a 7800 kcal/kg, que puede variar segun la proporcion de agua presente en dicha pasta de neutralizacion, y a su bajo coste de production y de explotacion.
La etapa de centrifugation (etapa b)) puede ser ventajosamente una centrifugation trifasica, la que proporciona los mejores resultados en terminos de elimination de agua.
Sin embargo, la etapa de centrifugacion puede ser una combination de etapas, en particular comprender una primera etapa de centrifugacion de tipo difasico, que permite separar las materias en suspension en forma de fangos que contienen un mlnimo de hidrocarburos, acoplada a una segunda etapa de centrifugacion trifasica, que separa la fase de hidrocarburo reciclable, la fase acuosa depurada y las materias en suspension residuales de la primera centrifugacion. Esta etapa puede aplicarse mediante todos los dispositivos apropiados, conocidos y disponibles comercialmente. Clasicamente, la centrifugacion puede aplicarse con velocidades de 4000-6000 rpm.
La duration de la centrifugacion depende de la naturaleza de las especies a separar, de su coeficiente de reparto, de la diferencia de densidad entre la fase acuosa, la fase oleosa y las partlculas, del tamano de las partlculas, de la tension superficial de las especies a separar, de la temperatura, de la velocidad de centrifugacion. La duracion de la separation se adapta por tanto al caso por el experto en la tecnica, mediante los medios convencionales de medida y control.
El procedimiento puede comprender despues de la etapa a) y antes de la etapa b), una etapa de calentamiento hasta temperaturas ventajosamente comprendidas entre 60 °C y 90 °C, para favorecer los aspectos termodinamicos de la centrifugacion, principalmente por disminucion de la viscosidad de la mezcla, y para disminuir la tension superficial. Conforme a un modo de realization, la temperatura puede incluso estar comprendida entre 100 °C y 220 °C.
El procedimiento puede comprender despues de la etapa b) una etapa de filtracion para eliminar los eventuales residuos solidos en suspension que no se hubieran eliminado mediante la etapa de centrifugacion.
La filtration se lleva a cabo habitualmente sobre filtros de 400 a 600 pm.
El procedimiento puede comprender ademas ventajosamente, previamente a la etapa a) de mezcla, una etapa de adicion de un acido en la composicion de pasta de neutralizacion, seguida de una etapa de agitation.
En efecto, los solicitantes han mostrado que tal adicion permitla aumentar el rendimiento de separacion de agua durante la aplicacion de la etapa b), porque el acido favorece la liberation de agua a partir de la composicion de pasta de neutralizacion hacia una fase acuosa acida generada de esta manera, y mejorar las propiedades fisicoqulmicas de dicha composicion, en particular mediante la mejora de la capacidad de bombeo de la composicion y mediante la reduction de la adherencia a las paredes.
Ventajosamente, los mejores resultados se obtienen cuando el acido esta presente con un contenido comprendido entre 0,2% y 10%, en particular entre 3% y 6% en peso con relation al peso total de la composicion de pasta de neutralizacion.
El acido debe poder asegurar su funcionalidad de liberacion de agua a partir de la fase organica de la pasta de neutralizacion. El acido es muy ventajosamente un acido organico o inorganico, o su mezcla, de concentration suficiente para llevar a cabo esta operation. De esta manera, es preferible que el acido sea un acido inorganico fuerte, tal como acido sulfurico, clorhldrico, fosforico, de concentracion superior o igual a 25%. El acido sulfurico es preferido.
Una vez que se ha llevado a cabo la adicion del acido, se procede a una etapa de agitacion, que puede llevarse a cabo mediante todos los medios conocidos, una implementation tanto en escala piloto como industrial. La duracion de la agitacion es variable y depende generalmente de la naturaleza de la pasta de la neutralizacion. La agitacion se aplica habitualmente en duraciones de algunos minutos, tales como 3-10 min, o bien superiores a 10 min, para conseguir segun las necesidades de 10 a 30 min, incluso 30-60 min.
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Cuando se aplica tal etapa, en combinacion con la etapa b) de centrifugacion, se observa generalmente la formacion de tres fases, que son las siguientes:
- Una fase oleosa ligera, sobrenadante, que es clara, que comprende de 45 a 55% en peso de aceite con relacion al peso total de pasta de neutralizacion y acido. Esta fase puede contener entre 1% y 2% en peso de agua.
- Una fase acuosa acida que comprende de 45 a 55% en peso de agua que procede de la pasta de neutralizacion y del acido anadido, con relacion al peso total de pasta de neutralizacion y acido. Su pH esta comprendido habitualmente entre 2 y 3.
- Una fase intermedia, entre la fase organica y la fase acuosa acida, en forma de una pellcula, susceptible de comprender residuos de la pasta de neutralizacion. Esta capa intermedia puede representar entre 1% y 10% en peso con relacion al peso total.
La suma en peso de todas las fases es 100%.
El aumento del volumen de acido presente en el medio de reaccion esta a favor de una disminucion de la fase intermedia, lo que incrementa el porcentaje en masa de la fase oleosa, y se observa una ganancia de masa de algun tanto por ciento, ventajosamente de 1% a 5%.
Como alternativa, el procedimiento puede comprender una etapa de adicion de acido, como se ha realizado anteriormente, llevada a cabo muy ventajosamente despues de la etapa a) y antes de la etapa b), es decir, sobre la mezcla de pasta de neutralizacion y combustible pesado.
Este modo de realizacion es el mas preferido, porque permite una mejor liberacion del agua a la fase acuosa, y la presencia de agua en la composicion combustible final esta por lo tanto comprendida ventajosamente entre 1% y 0,1%, incluso mejor, entre 0,8 y 0,1%. Tal contenido en agua residual favorece las propiedades de combustion de la combustion final.
Ademas, los solicitantes han observado que el contenido en agua residual anterior es mas bajo conforme la mezcla procedente de la etapa a) contiene mas combustible pesado. Sin desear quedar ligado a teorla alguna, esto se explicarla por el hecho de que el contenido creciente en proporcion del combustible pesado en la mezcla favorece el caracter lipofilo de la mezcla y el paso del agua desde la fase organica hacia la fase acuosa de la combustion combustible final.
Las composiciones combustibles finales pueden utilizarse preferiblemente en diversos dominios industriales, tales como en la industria del cemento, del azucar, del vidrio, del papel y calefaccion, sin ser limitante.
La invencion se refiere igualmente a una composicion combustible que comprende una mezcla de una pasta de neutralizacion y de un combustible pesado, en la que el contenido de agua es inferior a 3% en peso.
Conforme a las formas ventajosas, el contenido de agua puede ser inferior a 1%, comprendido en particular entre 0,5% y 0,1% en peso.
Ademas del bajo contenido de agua, la composicion combustible contiene pequenas cantidades de residuos solidos en suspension, tales como fangos, asfaltenos, metales, presentes frecuentemente en tales combustibles en proporciones variables, que corresponden sensiblemente a la media de su incorporacion salida de cada una de las cargas utilizadas en el presente procedimiento modulo los sedimentos separados en la etapa de separacion del agua y sedimentos y las perdidas.
Tal composicion combustible final es susceptible de obtenerse mediante la implementacion del procedimiento anterior.
Esta composicion combustible presenta las ventajas detalladas anteriormente.
Los ejemplos que siguen ilustran la invencion sin limitar su alcance.
Ejemplo 1
Se consideran 100 litros de una mezcla 50/50 (p/p) de fueloleo pesado de MBCA con una composicion de pasta de neutralizacion que se ha preparado a partir de aceite de girasol.
El fueloleo pesado de MBCA presenta un contenido en masa de azufre < 1%. Tal fueloleo pesado se ha descrito anteriormente y esta disponible en la companla Total Raffinage Marketing.
Las diferentes caracterlsticas de este fueloleo pesado se proporcionan en la tabla 1.
Tabla 1
Fueloleo pesado de MBCA
Contenido de agua
< 0,50% en masa
Ni
< 80 mg/kg
S
< 1% en masa
Insolubles
< 0,10% en masa
V
< 50 mg/kg
Viscosidad
< 9,5 cSt
Viscosidad a 100° C (mm2/s)
< 40
La mezcla obtenida de esta manera se calienta hasta una temperatura de 80 °C, despues se somete a centrifugacion durante 20 min a 5000 rpm, despues a filtracion sobre filtros de 500 pm. Se extrae una cantidad de 5 esta mezcla para analisis (muestra A).
Una muestra de fueloleo pesado de MBCA (muestra B) y una muestra de composition de pasta de neutralization (muestra C) se someten a los mismos analisis, despues de centrifugacion.
Los resultados se proporcionan en la tabla 2.
Tabla 2
Muestra
A B C
% de agua
< 0,1 0,7 0,1
Viscosidad a 50° C (mm2/s)
66,2 - 25,20
Viscosidad a 100° C (mm2/s)
11,68 - 5,97
% de cenizas
0,4 0,2 0,4
PCI (cal/kg)
9622 10088 9500
% en masa de Cl
< 0,1 < 0,1 < 0,1
% en masa de S
0,8 1,4 0,7
% en masa de N
0,41 - 0,25
PCB (mg/kg)
< 10 < 10 < 10
Hg (mg/kg)
< 1 - -
Cd (mg/kg)
< 10 - -
Tl (mg/kg)
< 50 - -
Co (mg/kg)
< 20 - -
Ni (mg/kg)
< 15 < 80
Sb (mg/kg)
< 100 - -
Cr (mg/kg)
< 10 - -
Pb (mg/kg)
< 50 - -
V (mg/kg)
< 200 - -
Mo (mg/kg)
< 100 - -
Metodos de analisis
Contenido de agua: ASTM D95 o NF EN 3733,
Viscosidad: NF EN ISO 3104,
Contenido de cenizas: ASTM D482,
5 PCI: NFM 07030,
Contenido de cloro: calcinacion,
Contenido de azufre: NF EN ISO 8754 o ASTM D4294,
Contenido de nitrogeno: ASTM D3228,
Contenido de PCB: cromatografla en fase gaseosa (CFG),
10 Metales pesados: ICP,
Insolubles: NF M 07 063 Ejemplo 2
Se consideran 100 litros de una mezcla 75/25 (p/p) de fueloleo pesado de MBCA con una composicion de pasta de neutralizacion que se ha preparado a partir de aceite de girasol.
15 El fueloleo pesado de MBCA es el descrito en el ejemplo 1.
Se extrae una muestra (muestra D) y se practican diferentes analisis para caracterizarla (tabla 3).
Tabla 3
Analisis (muestra D)
Viscosidad a 20° C (mm2/s)
2528
Viscosidad a 100° C (mm2/s)
23,93
Contenido de azufre (% en masa)
0,87
Contenido de insolubles (% en masa)
0,08
Contenido de cenizas (% en masa)
> 0,18
Contenido de agua (% en masa)
0,20
Se llevan a cabo ensayos de combustion con la muestra D sobre una caldera clasificada como 2910 B (ICPE, de las 20 siglas en frances instalaciones clasificadas para la protection del medioambiente).
La tabla 4 presenta los resultados en terminos de rendimientos de combustion y de emision de gas, en funcion de la variation de ciertos parametros (a, b, c).
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Tabla 4
A b b
Presion de combustible a alta presion (HP) en quemador (bar)
20 20 19
Temperatura del combustible en quemador (°C)
85 85 85
Temperatura del aire (°C)
32 36 37
Caudal de caloportador (m3/h)
4 4 4
Temperatura del fluido (°C)
230 230 230
Temperatura de los humos (°C)
239 253 241
CO2 (%)
10,8 11,5 11,4
O2 (%)
6,9 6,2 6,3
Exceso de aire (%)
48 40 41
Perdidas por humos (%)
11,3 11,2 10,6
Rendimiento de combustion (%)
88,7 88,8 89,4
NOx (mg/Nm3)
596 587 577
CO (ppm)
12 2 2
HP = alta presion
El combustible se bombea en un recipiente de carga y se envla a un bucle que incluye un retorno hacia el recipiente de carga, y se pasa a un calentador para llevarlo a la temperatura de inyeccion en el quemador. No se observa ningun problema a nivel de la combustion. La llama es estable en todos los casos.
Ejemplo 3
Se considera la muestra C para acidificacion con un contenido creciente de acido sulfurico concentrado (50%).
Para esto, se mezclan 97 ml de muestra C con 3 ml de acido sulfurico (muestra E) y 95 ml de muestra C con 5 ml de acido sulfurico (muestra F). Despues de la mezcla, se aplica una centrifugacion trifasica durante 10 min, y se observa lo que sigue.
Muestra E
- Fase oleosa: 45% en peso y que contiene 2% de agua. El aceite es claro y constituye la composicion combustible final.
- Fase intermedia: 5% en peso, la mayor parte constituida de residuos de pasta de neutralizacion.
- Fase acuosa acida: 50% en peso, que tiene un valor de pH = 3.
Muestra F
- Fase oleosa: 50% en peso y que contiene 1% de agua. El aceite es claro y constituye la composicion combustible final.
- Fase intermedia: 2% en peso, la mayor parte constituida de residuos de pasta de neutralizacion.
- Fase acuosa acida: 48% en peso, que tiene un valor de pH = 2.
Ejemplo 4
Se considera la muestra A para acidificacion con un contenido creciente de acido sulfurico concentrado de 95%.
Para esto, se mezclan 97 ml de muestra C con 3 ml de acido sulfurico (muestra G) y 87 ml de muestra C con 3 ml de acido sulfurico y 10 ml de agua (muestra H). Despues de la mezcla, se aplica una centrifugacion trifasica durante 10 min, y se observa lo que sigue.
10
Muestra G
- Fase oleosa: 86% en peso y que contiene 3% de agua. El aceite es claro y constituye la composicion combustible final.
- Fase intermedia: no hay presencia visible de esta fase.
- Fase acuosa acida: 14% en peso, que tiene un valor de pH = 2.
Muestra H
- Fase oleosa que contiene 2% de agua. El aceite es claro y constituye la composicion combustible final.
- Fase intermedia: menos importante que la visible para las muestras E y F, la mayor parte constituida de
residuos de pasta de neutralizacion.
- Fase acuosa acida: tiene un valor de pH = 3.

Claims (7)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    REIVINDICACIONES
    1. Procedimiento de preparacion de una composition combustible final que comprende una composition de pasta de neutralization y un combustible pesado, que comprende las etapas siguientes de:
    a) mezcla de la composicion de pasta de neutralizacion y del combustible pesado en proporciones predeterminadas, y
    b) centrifugation de la mezcla resultante, para la obtencion de la composicion combustible final,
    en el que el combustible pesado se elige dentro del grupo constituido por las suspensiones de craqueo catalltico en lecho fluidificado (FCC, por sus siglas en ingles), un combustible solido a la temperatura ambiente, llquido a la temperatura de empleo, constituido por una mezcla de moleculas hidrocarbonadas, los fueloleos pesados, los fangos de “slops” (productos de recuperation), los residuos de tierra deshidratada y contaminada por hidrocarburos, el coque, el carbon, el hollln de la combustion y un residuo oleoso de refinado.
  2. 2. Procedimiento conforme a la reivindicacion 1, en el que la proportion de la composicion de pasta de neutralizacion en la composicion combustible final esta comprendida entre 10% y 80% en peso, ventajosamente entre 30% y 80% en peso, en particular entre 50% y 75% en peso.
  3. 3. Procedimiento conforme a una de las reivindicaciones 1 o 2, en el que la etapa de centrifugacion b) es una
    centrifugacion trifasica.
  4. 4. Procedimiento conforme a la reivindicacion 3, en el que la etapa b) comprende una primera etapa de centrifugacion de tipo difasico acoplada a una segunda etapa de centrifugacion trifasica.
  5. 5. Procedimiento conforme a una de las reivindicaciones 1 a 4, que comprende ademas, previamente a la etapa a) de mezcla, una etapa de adicion de un acido a la composicion de pasta de neutralizacion, seguida de una etapa de agitation.
  6. 6. Procedimiento conforme a una de las reivindicaciones 1 a 4, que comprende una etapa de adicion de acido
    llevada a cabo despues de la etapa a) y antes de la etapa b).
  7. 7. Composicion combustible susceptible de obtenerse mediante la implementation del procedimiento conforme a una de las reivindicaciones 1 a 6, que comprende una mezcla de una pasta de neutralizacion y de un combustible pesado, en la que el contenido de agua es inferior a 3% en peso y en la que el combustible pesado se elige del grupo constituido por las suspensiones de craqueo catalltico en lecho fluidificado (FCC, por sus siglas en ingles), un combustible solido a la temperatura ambiente, llquido a la temperatura de empleo, constituido por una mezcla de moleculas hidrocarbonadas, los fueloleos pesados, los fangos de “slops” (productos de recuperacion), los residuos de tierra deshidratada y contaminada por hidrocarburos, el coque, el carbon, el hollln de la combustion y un residuo oleoso de refinado.
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