ES2615889T3 - Sistema de control de cargas eléctricas que recibe al menos dos fases de una red de distribución eléctrica - Google Patents
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Abstract
Sistema de control de cargas eléctricas (30) que recibe al menos dos fases (PH1, PH2) de una red de distribución eléctrica, constituyendo cada fase (PH1, PH2) una tensión de alimentación (U1 (t), U2(t)) con respecto a un potencial de referencia (UREF1, UREF2), comprendiendo el sistema de control (30) un microcontrolador (11), siendo un potencial de referencia (UREF2) asociado a dicho microcontrolador (11) diferente de al menos uno de los potenciales de referencia (UREF1) asociados a las fases (PH1, PH2), estando dicho sistema de control (30) caracterizado porque comprende un dispositivo de medición (10A) de al menos una primera tensión de alimentación (U1(t)) con respecto a un potencial de referencia (UREF1) diferente del potencial de referencia (UREF2) asociado al microcontrolador (11), generando el dispositivo de medición (10A) una señal de salida (u1 (t)) representativa de dicha al menos primera tensión de alimentación (U1 (t)), estando el microcontrolador (11) configurado para determinar el valor de dicha primera tensión de alimentación (U1 (t)) en cada instante en función de dicha señal de salida (u1 (t)).
Description
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Sistema de control de cargas electricas que recibe al menos dos fases de una red de distribucion electrica.
La presente invencion se refiere a un sistema de control de cargas electricas alimentado por al menos dos fases de una red de distribucion electrica.
Tambien se refiere a un aparato electrodomestico que comprende un sistema de control de cargas electricas de este tipo.
Se aplica de manera general a cualquier aparato electrico en el que debe suministrarse una potencia predefinida a las cargas electricas, como una placa de coccion de induccion en la que debe suministrarse una potencia a los inductores.
En efecto, cuando se alimenta un aparato con la tension sinusoidal de la red de distribucion electrica, puede ser necesario medir a lo largo del tiempo el valor de esta tension de alimentacion con el fin de ajustar los diferentes parametros de funcionamiento del aparato en funcion de la fluctuacion en el tiempo de esta tension de alimentacion.
Asf, por ejemplo, con el fin de determinar la potencia que va a suministrarse a una carga electrica, debe medirse la tension suministrada por la red de distribucion electrica.
En general, un sistema de control de cargas electricas comprende un microcontrolador configurado para determinar las potencias que van a suministrarse a las cargas electricas.
En un sistema electronico, tal como el sistema de control de cargas electricas, alimentado por al menos dos fases de una red de distribucion electrica, los circuitos electronicos alimentados por fases diferentes deben estar electricamente aislados entre si.
Por ello, por ejemplo, se utilizan potenciales de referencia diferentes para cada fase diferente.
Asf, cada fase constituye una tension de alimentacion con respecto a un potencial de referencia.
Cuando el potencial de referencia asociado al microcontrolador es diferente del potencial de referencia asociado a los circuitos electronicos que controlan una carga electrica, la medicion directa de la tension suministrada por la fase no se realiza facilmente. Asf, se utilizan convencionalmente curvas de tension teoricas previamente grabadas o calculadas con la ayuda de formulas matematicas, obteniendo valores de tension de alimentacion aproximados y, en ocasiones, alejados de los valores reales. Por consiguiente, los valores de las potencias que van a suministrarse a las cargas electricas determinados en funcion de los valores de tension de alimentacion pueden estar distorsionados.
El documento EP2341757 se refiere a un procedimiento de determinacion de una potencia minima continua inducida en un recipiente asociado a medios de induccion.
La presente invencion tiene por objeto proponer un sistema de control de cargas electricas, que permite determinar de manera fiable la potencia que va a suministrarse a las cargas electricas.
Para ello, la presente invencion se refiere, segun un primer aspecto, a un sistema de control de cargas electricas que recibe al menos dos fases de una red de distribucion electrica, constituyendo cada fase una tension de alimentacion con respecto a un potencial de referencia, comprendiendo el sistema de control un microcontrolador, siendo un potencial de referencia asociado a dicho microcontrolador diferente de al menos uno de los potenciales de referencia asociados a las fases.
Segun la invencion, el sistema de control comprende un dispositivo de medicion de al menos una primera tension de alimentacion con respecto a un potencial de referencia diferente del potencial de referencia asociado al microcontrolador, generando el dispositivo de medicion una senal de salida representativa de dicha al menos primera tension de alimentacion, estando el microcontrolador configurado para determinar el valor de dicha primera tension de alimentacion en cada instante en funcion de dicha senal de salida.
Gracias a la utilizacion de esta senal de salida que es representativa de la tension de alimentacion que va a medirse, el microcontrolador determina valores de tension de alimentacion que no son teoricos sino reales.
Por tanto, la potencia que debe suministrarse a la carga electrica se determina de manera fiable.
Segun una caracterfstica ventajosa, el sistema de control de cargas electricas comprende, para cada fase, medios de alimentacion que comprenden un rectificador de tension, siendo las al menos dos tensiones de
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alimentacion constituidas respectivamente las tensiones sinusoidales de dichas al menos dos fases de la red de distribucion electrica despues de la rectificacion, estando el periodo de las tensiones sinusoidales rectificadas predefinido, y midiendo el dispositivo de medicion la tension sinusoidal rectificada que corresponde a la primera tension de alimentacion en cada periodo predefinido.
Asf, es posible conocer el valor de la tension de alimentacion en cualquier instante t en el periodo predefinido de la tension sinusoidal rectificada.
Segun un modo de realizacion, los medios de alimentacion comprenden un rectificador de tension de onda completa.
Por ejemplo, el rectificador de tension es un puente de diodos.
En la practica, el dispositivo de medicion de una tension de alimentacion comprende un puente reductor de tension resistivo conectado en los bornes de los medios de alimentacion, un diodo Zener conectado en serie con dicho puente reductor de tension y un transistor conectado en los bornes de una primera resistencia de dicho puente reductor de tension, medios de aislamiento galvanico dispuestos entre dicho puente reductor de tension y el microcontrolador y que comprenden un optoacoplador conectado entre dicho transistor y dicho microcontrolador, estando dicho microcontrolador unido a la salida del optoacoplador.
Gracias a la utilizacion de un diodo Zener conectado en serie con el puente reductor de tension, es posible, en funcion del valor de la tension presente en la entrada del puente reductor de tension, conmutar el transistor entre un estado de corte y un estado en saturacion de manera que tambien se hace funcionar en conmutacion al optoacoplador.
Se observara que la senal de salida del dispositivo de medicion se toma a la salida del optoacoplador.
La deteccion del estado en saturacion o de corte del transistor y del optoacoplador por el microcontrolador permite deducir el valor eficaz de la tension de alimentacion.
Ademas, se garantiza un aislamiento galvanico entre el microcontrolador y el dispositivo de medicion, recibiendo estos dos elementos tensiones referenciadas con respecto a potenciales diferentes.
En la practica, la primera resistencia del puente reductor de tension esta conectada entre la base y el emisor de dicho transistor, estando el colector del transistor conectado en serie con el diodo emisor del optoacoplador.
Ventajosamente, el optoacoplador comprende un diodo emisor constituido por un diodo electroluminiscente y un transistor de salida.
Asf, es posible utilizar un optoacoplador convencional que reduce el coste del sistema de control.
En la practica, se elige un diodo Zener de tal manera que la tension de avalancha del diodo Zener es inferior a
U sff x V 2
’ en donde Ueff es igual al valor eficaz de la tension de alimentacion que va a medirse.
Asf, se elige un diodo Zener cuya tension de avalancha satisface esta condicion independientemente de las fluctuaciones del valor eficaz de la tension de alimentacion que va a medirse.
En la practica, la senal de salida del dispositivo de medicion es la tension detectada por el microcontrolador, siendo esta tension nula cuando la tension sinusoidal rectificada en la entrada del puente reductor de tension es superior a la tension de avalancha de dicho diodo Zener y siendo igual a un valor predeterminado no nulo cuando la tension sinusoidal rectificada en la entrada de dicho puente reductor de tension es inferior a la tension de avalancha de dicho diodo Zener.
Segun una caracterfstica, el microcontrolador comprende medios de calculo del valor eficaz de la tension de alimentacion que va a medirse a partir de parametros de la senal de salida, siendo estos parametros dicho periodo predefinido y un intervalo de tiempo que corresponde a la duracion durante la cual la tension sinusoidal rectificada en la entrada de dicho puente reductor de tension es superior a la tension de avalancha del diodo Zener durante dicho periodo predefinido.
Ventajosamente, el sistema de control de cargas electricas comprende ademas un dispositivo de medicion de la corriente asociada a cada carga electrica que es adecuado para medir la corriente suministrada hacia la carga electrica asociada.
Segun una caracterfstica, el sistema de control de cargas electricas comprende un dispositivo de aislamiento galvanico entre el microcontrolador y cada circuito electronico unido al microcontrolador y alimentado por la
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primera tension de alimentacion.
Segun un modo de realizacion, el sistema de control de cargas electricas comprende ademas un segundo dispositivo de medicion de al menos una segunda tension de alimentacion con respecto a un potencial de referencia similar al potencial de referencia asociado al microcontrolador.
Al ser los potenciales de referencia asociados a la segunda tension de alimentacion y al microcontrolador similares, el segundo dispositivo de medicion puede medir directamente de manera fiable la tension de alimentacion.
Ademas, no es necesario equipar al sistema de control con un aislamiento galvanico entre el microcontrolador y los circuitos electronicos unidos al microcontrolador alimentados por la segunda tension de alimentacion. Esto permite realizar un sistema de control de cargas electricas menos costoso.
Segun un segundo aspecto, la presente invencion tambien se refiere a un aparato electrodomestico que recibe al menos dos fases de una red de distribucion electrica y que comprende un conjunto de cargas electricas.
Segun la invencion, el aparato electrodomestico comprende un sistema de control de cargas electricas segun la invencion.
Este aparato electrodomestico presenta caracterfsticas y ventajas analogas a aquellas anteriormente descritas en relacion con el sistema de control de cargas electricas.
La invencion se aplica, en particular, para una placa de coccion de induccion que comprende un conjunto de inductores y un sistema de control de cargas electricas segun la invencion, siendo las cargas electricas los inductores.
Otras particularidades y ventajas de la invencion se desprenderan adicionalmente de la siguiente descripcion.
En los dibujos adjuntos, facilitados a modo de ejemplos no limitativos:
- la figura 1 es un esquema que ilustra un sistema de control de cargas electricas segun un modo de realizacion de la invencion.
- la figura 2 es un esquema electronico que ilustra el dispositivo de medicion de la tension de alimentacion segun un modo de realizacion de la invencion; y
- la figura 3 es un cronograma que ilustra la tension de alimentacion que va a medirse despues de la rectificacion y la tension medida en los bornes del microcontrolador del dispositivo de medicion de la figura 2.
En la figura 1 se representa un ejemplo de realizacion del sistema de control de cargas electricas 30 segun la invencion.
Las cargas electricas C1 a C6 son, por ejemplo, inductores en una placa de coccion de induccion, pero pueden ser cualquier tipo de carga, por ejemplo, fogones de coccion radiantes o resistencias de un horno.
En el modo de realizacion descrito, el sistema de control de cargas electricas 30 recibe dos fases PH1, PH2 de una red de distribucion electrica.
Cada fase PH1, PH2 constituye respectivamente una tension de alimentacion U1(t), U2(t) con respecto a un potencial de referencia UREF1, UREF2, respectivamente.
Asf, una primera fase PH1 constituye una primera tension de alimentacion U1 (t) con respecto a un primer potencial de referencia UREF1 y una segunda fase PH2 constituye una segunda tension de alimentacion U2(t) con respecto a un segundo potencial de referencia UREF2.
Obviamente, el sistema de control de cargas electricas 30 puede recibir una tercera fase que constituye una tercera tension de alimentacion con respecto a un tercer potencial de referencia.
La tension de la red de distribucion electrica o tension de la red presenta, por ejemplo, un valor de 230 VRMS (valor de pico de 325 V) para la red electrica francesa.
Obviamente, la tension de la red puede presentar valores diferentes, en funcion de la red electrica del pais en el que esta situada.
En el modo de realizacion descrito, el sistema de control de cargas electricas comprende, para cada fase,
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medios de alimentacion 20A, 20B que comprenden un rectificador de tension 21 A, 21 B.
Asf, las tensiones de alimentacion constituidas U1 (t), U2(t) son, respectivamente, las tensiones sinusoidales de las dos fases PH1, PH2 de la red de distribucion electrica despues de la rectificacion.
Por tanto, el periodo T0 de las tensiones sinusoidales rectificadas esta predefinido.
En un modo de realizacion, los rectificadores de tension 21 A, 21 B son rectificadores de tension de onda completa. En este caso, el rectificador se pone en practica mediante un montaje en puente de diodos o puente de Graetz.
En el modo de realizacion descrito, el sistema de control 30 comprende un microcontrolador 11 configurado para gestionar el funcionamiento del sistema de control.
En este ejemplo, el microcontrolador 11 recibe tensiones referenciadas con respecto al segundo potencial de referencia UREF2.
El sistema de control 30 comprende un dispositivo de medicion 10A de la primera tension de alimentacion U1 (t) con respecto al primer potencial de referencia UREF1, siendo este primer potencial de referencia UREF1 diferente del potencial de referencia asociado al microcontrolador 11 (segundo potencial de referencia UREF2).
Asf, el dispositivo de medicion 10A mide la primera tension sinusoidal rectificada U1(t) que corresponde a la primera tension de alimentacion en cada periodo predefinido T0. Este periodo T0 de la tension sinusoidal que va a medirse U1(t) se conoce y memoriza, por ejemplo, a nivel del microcontrolador 11.
Por ejemplo, para una red de distribucion electrica con una frecuencia de 50 Hz, el periodo T0 es igual a 10 ms.
El microcontrolador 11 esta configurado para determinar el valor de la primera tension de alimentacion U1 (t) en cada instante en funcion de una senal de salida u1(t) del dispositivo de medicion 10A. Esto se describira en referencia a las figuras 2 y 3.
El sistema de control de cargas electricas 30 comprende circuitos electronicos de control 31 que controlan cada uno una carga electrica C1 a C6.
El sistema de control de cargas electricas 30 comprende ademas un dispositivo de medicion de la corriente 32 asociado a cada carga electrica C1 a C6 que es adecuado para medir la corriente suministrada hacia la carga electrica asociada.
Entre cada circuito electronico de control 31 referenciado con respecto al primer potencial de referencia UREF1 y al microcontrolador 11, se disponen dispositivos de aislamiento galvanico 33.
En ocasiones, los dispositivos de medicion de corriente integran una funcion de aislamiento galvanico.
En este caso, se considera que el dispositivo de aislamiento galvanico 33 esta integrado en el dispositivo de medicion de corriente.
Este es el caso de componentes tales como los transformadores de corriente o los sensores de efecto HALL.
El sistema de control de cargas electricas 30 comprende ademas un segundo dispositivo de medicion 10B de la segunda tension de alimentacion U2(t).
Este segundo dispositivo de medicion 10B comprende, por ejemplo, un puente reductor de tension resistivo conectado en los bornes de los medios de alimentacion 20B, es decir, en la salida del rectificador 21 B.
El microcontrolador 11 esta conectado en los bornes de una de las resistencias del puente reductor de tension y mide asf un valor instantaneo representativo de la tension de alimentacion en la entrada del puente reductor de tension.
Estos medios, que son medios convencionales y conocidos por el experto en la tecnica, no estan representados en las figuras.
Se observara que no es necesario prever dispositivos de aislamiento galvanico entre el microcontrolador 11 y los circuitos electronicos alimentados por la segunda tension de alimentacion U2(t) ya que el potencial de referencia utilizado es identico.
Esto representa una reduccion de coste importante en la puesta en practica del sistema de control de cargas
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electricas.
Obviamente, el potencial de referencia del microcontrolador 11 puede ser diferente de los potenciales de referencia primero y segundo UREF1, UREF2.
En un caso de este tipo, sera necesario disponer de dispositivos de aislamiento galvanico entre el microcontrolador 11 y los circuitos electronicos referenciados con respecto a los potenciales de referencia primero y segundo UREF1, UREF2.
A continuacion, en referencia a la figura 2, va a describirse un dispositivo de medicion de una tension de alimentacion, siendo esta tension de alimentacion, en este caso, la primera tension de alimentacion U1 (t) que tiene como referencia un primer potencial de referencia UREF1, siendo este primer potencial de referencia UREF1 diferente del potencial de referencia asociado al microcontrolador 11 (UREF2).
El dispositivo de medicion 10A comprende un puente reductor de tension resistivo compuesto en este caso por dos resistencias R1, R2 conectadas en serie en los bornes de los medios de alimentacion 20A del sistema electronico.
Asf, la tension de alimentacion que va a medirse U1 (t) esta presente en los bornes del puente reductor de tension resistivo R1, R2.
Un diodo Zener D1 esta conectado en serie con el puente reductor de tension R1, R2.
Este diodo Zener D1 es convencional y presenta una tension de avalancha Vz.
Esta tension de avalancha Vz se elige de manera que siempre es inferior a UGff X "V 2, en donde (Jeff es igual al valor eficaz de la tension de alimentacion que va a medirse U1(t).
A modo de ejemplo no limitativo, si la red de distribucion electrica presenta un valor eficaz del orden de 230 V, la tension de avalancha Vz debe ser inferior a 330 V.
A modo de ejemplo no limitativo, el diodo Zener elegido presenta una tension de avalancha Vz de 200 V.
Un transistor T1 esta conectado en los bornes de una primera resistencia R1 del puente reductor de tension R1, R2.
Este transistor T1 puede ser un transistor convencional del tipo NPN.
En la practica, la primera resistencia R1 del puente reductor de tension R1, R2 esta conectada entre la base B y el emisor E del transistor T1.
Por otro lado, el colector C del transistor T1 esta conectado en serie con un diodo emisor 12 de un optoacoplador U1.
El optoacoplador U1 tambien puede ser un optoacoplador convencional que comprende el diodo emisor 12, por ejemplo, constituido por un diodo electroluminiscente, y dispuesto junto a un transistor de salida 13.
Asf, este optoacoplador U1 constituye medios de aislamiento galvanico conectados entre el transistor T1 y el microcontrolador 11.
Mas concretamente, el microcontrolador 11 esta conectado en la salida del transistor de salida 13 del optoacoplador U1.
Asf, el microcontrolador 11 esta unido a los bornes de la primera resistencia R1 del puente reductor de tension R1, R2 a traves del transistor T1 y del optoacoplador U1.
Una senal de salida u1 (t) del dispositivo de medicion se toma en la salida del optoacoplador U1.
Asf, el microcontrolador 11 recibe en la entrada la senal de salida u1(t) del dispositivo de medicion 10A que corresponde a la tension en la salida del transistor de salida 13 del optoacoplador U1.
El diodo emisor 12 del optoacoplador U1, conectado en serie con el colector C del transistor T1, esta polarizado mediante una resistencia R3 unida a una fuente de tension continua fijada previamente, en este caso igual a 5 V.
Asimismo, el transistor de salida 13 del optoacoplador U1 esta polarizado por medio de una resistencia R4 unida
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a una fuente de tension continua fijada previamente, en este caso igual a 5 V.
Asf, el microcontrolador 11 esta adaptado para detectar un nivel logico alternante entre 0 cuando el transistor de salida 13 esta en saturacion y 1 cuando el transistor de salida 13 del optoacoplador U1 esta en corte.
Ahora, en referencia a la figura 3, va a describirse el funcionamiento en el tiempo de este dispositivo de medicion de la tension de alimentacion.
En la parte superior del cronograma de la figura 3 se ha ilustrado la evolucion de la tension de alimentacion que va a medirse U1 (t), evolucionando esta tension sinusoidal rectificada entre el valor nulo y un valor maximo igual
Tambien se ha ilustrado en este esquema el valor de la tension de avalancha Vz del diodo Zener D1.
La parte inferior del cronograma ilustra la tension u1(t) detectada por el microcontrolador 11 en los bornes del transistor de salida 13 del optoacoplador U1.
En funcionamiento, cuando la tension de alimentacion U1 (t) es inferior a la tension de avalancha Vz del diodo Zener D1, el diodo Zener D1 se encuentra en corte.
Por consiguiente, la corriente que circula en el puente reductor de tension resistivo R1, R2 es nula.
Por consiguiente, el transistor T1 se encuentra en corte de tal manera que el diodo emisor 12 del optoacoplador U1 tambien se encuentra en corte.
Al estar tambien entonces el transistor de salida 13 del optoacoplador U1 en corte, la tension u1 (t) detectada por el microcontrolador 11 es igual a la tension continua de 5 V impuesta por la resistencia de polarizacion R4.
Por el contrario, cuando la tension de alimentacion U1 (t) es superior a la tension de avalancha Vz del diodo Zener D1, el diodo Zener D1 esta en saturacion.
Entonces, una corriente no nula circula en el puente reductor de tension resistivo R1, R2.
El transistor T1 esta entonces en un estado en saturacion de tal manera que el diodo emisor 12 del optoacoplador U1 tambien se encuentra en saturacion.
El propio transistor de salida 13 del optoacoplador U1 se encuentra en saturacion de tal manera que la tension u1 (t) detectada por el microcontrolador 11 es igual a 0 V.
Asf, el microcontrolador 11 supervisa de manera continua, en el periodo predefinido T0 de la tension sinusoidal de alimentacion U1 (t), el valor de la tension u1 (t) en la salida del optoacoplador U1.
Asf, el microcontrolador 11 puede deducir el valor de un intervalo de tiempo At que corresponde a la duracion durante la cual la tension U1(t) en la entrada del puente reductor de tension R1, R2 es superior a la tension de avalancha Vz del diodo Zener D1 en el periodo predefinido T0.
En otras palabras, el microcontrolador 11 mide el intervalo de tiempo At entre un frente descendente (paso del estado logico 1 al estado logico 0) y un frente ascendente (paso del estado logico 0 al estado logico 1) de la tension u1 (t) en la salida del optoacoplador U1.
Tal como se explica a continuacion, esta medicion permite al microcontrolador 11 calcular el valor eficaz Ueff de la tension de alimentacion U 1 (t).
Tal como se ilustra en la figura 3, la tension de alimentacion U1 (t) adquiere un valor igual a la tension de avalancha Vz en dos instantes t, t', correspondiendo asf el intervalo de tiempo At a t'-t.
El microcontrolador 11 comprende medios de calculo del valor eficaz Ueff de la tension de alimentacion U1(t) a partir del periodo predefinido T0 y de este intervalo de tiempo At, siendo este periodo predefinido T0 y este intervalo de tiempo At parametros de la senal de salida u1 (t).
En la practica, la tension de alimentacion U1(t) tiene como valor la tension de avalancha Vz en los instantes t, t' de tal manera que se obtienen las siguientes expresiones:
Ueff x V2 x sin [tt x (t / TO)] = Vz
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Por otro lado
At = t'-t y t' = T0-t
Asf, se deduce que
At = T0-2t, es decir t = (T0- At) / 2
Asf, el valor eficaz Ueff de la tension de alimentacion U1(t) puede escribirse:
Ueff = Vz / (V2 x sin [(tt / 2) x ((TO-At) / TO)])
Asf, la medicion del intervalo de tiempo At por el microcontrolador 11 permite conocer el valor de la tension eficaz Ueff de la tension de alimentacion U1(t).
Se observara que el ciclo de trabajo de la senal u1 (t) varia directamente en funcion del valor de la tension eficaz Ueff.
Asf, el conocimiento del periodo predefinido T0 y la medicion del intervalo de tiempo At por el microcontrolador 11 permite deducir el valor eficaz Ueff de la tension de alimentacion y determinar asf el valor de la tension de alimentacion de la red de distribucion electrica independientemente del instante t en el periodo T0 segun la siguiente formula:
Asf, el dispositivo de medicion 10A anteriormente descrito permite medir la tension sinusoidal de la red de distribucion electrica en cada instante con medios de aislamiento galvanico U1 dispuestos entre el puente reductor de tension R1, R2 y el microcontrolador 11.
Este dispositivo de medicion de tension 10A puede poner en practica un optoacoplador U1 convencional, y presentar asf un coste reducido.
El sistema de control de cargas electricas 30 que comprende este dispositivo de medicion 10A de tension puede utilizarse en un aparato electrodomestico y, por ejemplo, en una placa de coccion de induccion.
Las placas de coccion de induccion estan conectadas a una o varias fases de la red de distribucion electrica. La utilizacion de un solo microcontrolador para medir la tension de al menos dos fases de alimentacion electrica necesita la utilizacion de un dispositivo de medicion de tension de este tipo.
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Sistema de control de cargas electricas (30) que recibe al menos dos fases (PH1, PH2) de una red de distribucion electrica, constituyendo cada fase (PH1, PH2) una tension de alimentacion (U1 (t), U2(t)) con respecto a un potencial de referencia (UREF1, UREF2), comprendiendo el sistema de control (30) un microcontrolador (11), siendo un potencial de referencia (UREF2) asociado a dicho microcontrolador (11) diferente de al menos uno de los potenciales de referencia (UREF1) asociados a las fases (PH1, PH2), estando dicho sistema de control (30) caracterizado porque comprende un dispositivo de medicion (10A) de al menos una primera tension de alimentacion (U1(t)) con respecto a un potencial de referencia (UREF1) diferente del potencial de referencia (UREF2) asociado al microcontrolador (11), generando el dispositivo de medicion (10A) una senal de salida (u1 (t)) representativa de dicha al menos primera tension de alimentacion (U1 (t)), estando el microcontrolador (11) configurado para determinar el valor de dicha primera tension de alimentacion (U1 (t)) en cada instante en funcion de dicha senal de salida (u1 (t)).
Sistema de control de cargas electricas segun la reivindicacion 1, caracterizado porque comprende, para cada fase (PH1, PH2), medios de alimentacion (20A, 20B) que comprenden un rectificador de tension (21 A, 21 B), siendo las al menos dos tensiones de alimentacion constituidas (U1 (t), U2(t)), respectivamente, las tensiones sinusoidales de dichas al menos dos fases de la red (PH1, PH2) de distribucion electrica despues de la rectificacion, estando el periodo (T0) de las tensiones sinusoidales rectificadas predefinido, y midiendo el dispositivo de medicion (10A) la tension sinusoidal rectificada (U1(t)) que corresponde a la primera tension de alimentacion (U1 (t)) en cada periodo predefinido (T0).
Sistema de control de cargas electricas segun la reivindicacion 2, caracterizado porque los medios de alimentacion (20A, 20B) comprenden un rectificador de tension (21 A, 21 B) de onda completa.
Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 2 o 3, caracterizado porque el rectificador de tension (21 A, 21 B) es un puente de diodos.
Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 2 a 4, caracterizado porque el dispositivo de medicion (10A) de una tension de alimentacion comprende un puente reductor de tension resistivo (R1, R2) conectado en los bornes de los primeros medios de alimentacion (20A), un diodo Zener (D1) conectado en serie con dicho puente reductor de tension (R1, R2), un transistor (T1) conectado en los bornes de una primera resistencia (R1) de dicho puente reductor de tension (R1, R2), y medios de aislamiento galvanico (U1) dispuestos entre dicho puente reductor de tension (R1, R2) y el microcontrolador (11) y que comprenden un optoacoplador (U1) conectado entre dicho transistor (T1) y dicho microcontrolador (11), estando dicho microcontrolador (11) unido a la salida del optoacoplador (U1).
Sistema de control de cargas electricas segun la reivindicacion 5, caracterizado porque dicha primera resistencia (R1) de dicho puente reductor de tension (R1, R2) esta conectada entre la base (B) y el emisor (E) de dicho transistor (T1), estando el colector (C) de dicho transistor (T1) conectado en serie con el diodo emisor (12) del optoacoplador (U1).
Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 5 o 6, caracterizado porque el optoacoplador (U1) comprende un diodo emisor (12) constituido por un diodo electroluminiscente y un transistor de salida (13).
Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 5 a 7, caracterizado porque
una tension de avalancha (Vz) del diodo Zener (D1) es inferior a U©ff X '• - en donde Ueff es igual al valor eficaz de la tension de alimentacion que va a medirse (U1 (t)).
Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 5 a 8, caracterizado porque la senal de salida (u1(t)) del dispositivo de medicion (10A) es la tension (u1(t)) detectada por el microcontrolador (11), siendo esta tension (u1(t)) nula cuando la tension sinusoidal rectificada (U1(t)) en la entrada del puente reductor de tension (R1, R2) es superior a la tension de avalancha (Vz) de dicho diodo Zener (D1) y siendo igual a un valor predeterminado no nulo cuando la tension sinusoidal rectificada (U1 (t)) en la entrada de dicho puente reductor de tension (R1, R2) es inferior a la tension de avalancha (Vz) de dicho diodo Zener (D1).
Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 5 a 9, caracterizado porque el microcontrolador (11) comprende medios de calculo del valor eficaz (Ueff) de la tension de alimentacion que va a medirse (U1 (t)) a partir de parametros de la senal de salida, siendo dichos parametros dicho periodo predefinido (T0) y un intervalo de tiempo (At) que corresponde a la duracion durante la cual la tension sinusoidal rectificada (U1 (t)) en la entrada de dicho puente reductor de
tension (R1, R2) es superior a la tension de avalancha (Vz) del diodo Zener (D1) durante dicho periodo predefinido (T0).
10
15
20
11. Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque comprende ademas un dispositivo de medicion de la corriente (32) asociado a cada carga electrica (C1 a C6) que es adecuado para medir la corriente suministrada hacia la carga electrica (C1 a C6) asociada.
12. Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 1 a 11, caracterizado porque comprende un dispositivo de aislamiento galvanico (33) entre el microcontrolador (11) y cada circuito electronico unido al microcontrolador (11) y alimentado por la primera tension de alimentacion (U1(t)).
13. Sistema de control de cargas electricas segun una de las reivindicaciones 1 a 11, caracterizado porque comprende ademas un segundo dispositivo de medicion (10B) de al menos una segunda tension de alimentacion (U2(t)) con respecto a un potencial de referencia (UREF2) similar al potencial de referencia asociado al microcontrolador (11).
14. Aparato electrodomestico que recibe al menos dos fases de una red de distribucion electrica y que comprende un conjunto de cargas electricas (C1 a C6), caracterizado porque comprende un sistema de control de cargas electricas (30) segun una de las reivindicaciones 1 a 13.
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