ES2585225T3 - Sistema de control de aislamiento para red eléctrica segura - Google Patents

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ES2585225T3
ES2585225T3 ES13305363.7T ES13305363T ES2585225T3 ES 2585225 T3 ES2585225 T3 ES 2585225T3 ES 13305363 T ES13305363 T ES 13305363T ES 2585225 T3 ES2585225 T3 ES 2585225T3
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Bernard Dalban Pilon
Franck Gruffaz
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Abstract

Sistema (4) de control del aislamiento en una red (1) que comprende un transformador (2) y una pluralidad de derivaciones (Bj) aguas abajo del transformador (2), comprendiendo dicho sistema (10, 20) de control un controlador (10) permanente de aislamiento al nivel del transformador (2), con unos medios (12) de inyección de una señal de corriente alterna de tensión (U 0) predeterminada en una primera frecuencia (f1), unos medios (14) para medir la intensidad (If) de la primera señal de corriente, y unos medios (16) para determinar si la impedancia (Zf) calculada en función de la intensidad (If) de la primera señal de corriente inyectada es inferior a una primer umbral (D), y al menos un localizador (20) al nivel de una derivación (Bj), comprendiendo el localizador: unos medios (22j) para medir la intensidad de la señal de corriente en la primera frecuencia (f1) al nivel de la derivación (Bj), unos medios (24) de tratamiento y cálculo para calcular la impedancia (Zfj) en función de la intensidad de la señal de corriente medida, unos medios (26) para determinar si la impedancia (Zfj) calculada es inferior a un umbral respectivo (Dj), comprendiendo, además, dicho sistema unos medios indicadores para indicar si se ha alcanzado uno de los umbrales (Dj) respectivos; caracterizado porque el sistema de control consta, además, de: - unos medios (30) de medición globales para medir la intensidad de la señal de corriente global en la primera frecuencia (f1) en la red (1) aguas abajo del transformador (2); estando dichos medios (30) de medición globales en la salida de dicho transformador (2); - unos medios (26'') para determinar si la intensidad de la señal de corriente global aguas abajo en la primera frecuencia (f1) es superior a un valor umbral; - unos medios (24) de tratamiento y cálculo para dar un segundo valor de impedancia (Zf0) en función de la intensidad de la señal de corriente global aguas abajo en la primera frecuencia (f1); - unos medios (26') para determinar si el segundo valor de impedancia (Zf0) es inferior al primer umbral (D); - unos medios indicadores para indicar si no se alcanza el primer umbral (D) y/o si se supera el valor umbral.

Description

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DESCRIPCION
Sistema de control de aislamiento para red electrica segura Campo tecnico
La invencion se refiere a la identificacion de la presencia de un defecto de aislamiento para una red de distribucion electrica con neutro aislado que comprende unas derivaciones, asociada en particular a la localizacion y la medicion de defectos de aislamiento. La invencion se refiere de manera mas particular a la redundancia del control de aislamiento en las aplicaciones que lo requieren con el fin de incrementar la seguridad de funcionamiento.
Estado de la tecnica
El control de aislamiento de una red de distribucion permite identificar si se produce un defecto: se miden unos parametros de forma continua, y la disminucion de la resistencia de aislamiento de la red permite detectar la presencia de un defecto para reaccionar, por ejemplo dando la alarma, y a veces cortando una red o una parte de una red electrica. En particular, un dispositivo conocido con el acronimo CPA, o controlador permanente de aislamiento, se conecta tradicionalmente al transformador de la red de forma que determine la impedancia de aislamiento y evalue una “anormalidad” caractenstica de la presencia de un defecto: vease por ejemplo el documento FR 2 647 220 o el documento EP 0 593 007.
Para una red provista de derivaciones, puede ademas ser importante localizar el defecto detectado al nivel central mediante el CPA, e incluso conocer perfectamente sus caractensticas. Se han desarrollado diferentes metodos, en lo que se han instalado unos medios de medicion en las derivaciones, asociados a unos medios de tratamiento y calculo, formando de este modo unos “localizadores” de defectos de aislamiento, que pueden ser moviles o permanentes: veanse los documentos FR 2 963 679, FR 2 676 821 y FR 2 917 838.
De este modo, una arquitectura de control de aislamiento esta constituida por un controlador de aislamiento al nivel del transformador, solo o asociado a unos dispositivos de localizacion de defecto al nivel de las salidas. Sin embargo, en caso de avena del controlador de aislamiento, aunque los reles tengan chivato de avena, puede producirse una no deteccion de un defecto o a la inversa un disparo inesperado. Ahora bien, la redundancia de los equipos de medicion no se puede preconizar para cada uno de los aparatos y/o funciones, ya sea por razones tecnicas, de costes, de tamano o de superficie disponible de tarjeta electronica en los medios de tratamiento.
Descripcion de la invencion
Entre otras ventajas, la invencion pretende ofrecer una solucion simple y economica para incrementar la seguridad de funcionamiento de los sistemas de control de aislamiento existentes, con el fin en particular de cumplir con las normas IEC 61508 e IEC 61557-15.
De este modo la invencion se refiere a un procedimiento de control del aislamiento de una red electrica que tiene varias ramas aguas abajo de un transformador, que comprende la inyeccion de una corriente de tension predeterminada y de frecuencia diferente de la de la red, por ejemplo 2,5 Hz para una red trifasica a 50 Hz, y dos determinaciones independientes de la impedancia de aislamiento, la primera mediante la medicion directa de la corriente inyectada, la segunda aguas abajo del transformador, en particular por medio de uno o varios nucleos. Cada uno de los dos valores de impedancia se compara con un mismo umbral (por ejemplo un centenar de ohmios) que, cuando no se alcanza (es decir que la impedancia es inferior, que la corriente supera un valor predefinido, permite detectar si se produce un defecto de aislamiento. Para garantizar una fiabilidad maxima, evitando que un defecto de inyeccion provoque una no deteccion, el procedimiento comprende tambien la verificacion de la realidad de la inyeccion, comparando la medicion de la corriente realizada aguas abajo del transformador en un valor fijado que se debe superar; esta comparacion de la medicion de la corriente se realiza, de preferencia, por medio de la impedancia de aislamiento determinada por otra parte, debiendo mantenerse dicha impedancia bajo un segundo umbral, por ejemplo del orden de 10 MQ. El procedimiento puede comprender el encendido de un piloto luminoso o la activacion de un rele; de preferencia, la indicacion se diferencia de forma que identifique que resultado de comparacion es problematico.
El procedimiento tambien comprende el control del aislamiento para las ramas, por medio de una comparacion similar de la impedancia de aislamiento de las ramas, determinada basandose en la medicion de la corriente en la frecuencia de inyeccion que circula en estas, con un umbral que se puede fijar para cada rama, en particular entre 10 kQ y 1 MQ. Los resultados de las diversas comparaciones se pueden indicar de forma diferenciada o comun.
La medicion de la corriente aguas abajo del transformador es independiente y se realiza mediante unos medios espedficos.
La invencion se refiere tambien a un sistema de control del aislamiento que permite la implementacion del procedimiento anterior. En particular, el sistema de control comprende unos medios para inyectar una senal de corriente alterna de tension fijados en la parte de la red aguas arriba del transformador, al nivel del secundario o de preferencia al nivel del neutro del transformador. El sistema de control comprende un primer controlador permanente
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de aislamiento, con unos medios para medir la intensidad de la corriente inyectada y para determinar si la impedancia calculada a partir de esta intensidad supera o no un primer umbral.
El sistema de control comprende, por otra parte, unos medios para medir la corriente en la frecuencia de inyeccion aguas abajo del transformador, y unos medios para verificar que la intensidad medida es superior a un valor umbral, lo que permite validar el correcto funcionamiento de los medios de inyeccion, tradicionalmente integrados en el controlador permanente de aislamiento. El sistema de control comprende tambien unos medios de tratamiento y calculo de la senal medida para calcular la impedancia a partir de esta intensidad aguas abajo y unos medios para determinar si la impedancia calculada supera o no el primer umbral; el resultado de esta comparacion es de este modo redundante, lo que permite aumentar la seguridad garantizada por el sistema de control, en particular en las aplicaciones de tipo central nuclear o centro de datos informaticos que lo requieran. La verificacion de la intensidad de la corriente se puede realizar por medio de una comparacion de la impedancia calculada en un segundo umbral.
De preferencia, el sistema de control comprende unos medios para medir la tension en la frecuencia de inyeccion aguas abajo del transformador, y los medios de determinacion de las impedancias utilizan esta medicion.
El sistema de control comprende, ademas, unos medios para medir la corriente en la frecuencia de inyeccion al nivel de las ramas, de preferencia de cada una, de los medios de tratamiento y calculo de la senal para calcular la impedancia a partir de esta intensidad de rama y unos medios para determinar si la impedancia calculada supera o no un umbral fijado en funcion de las caractensticas de carga de la rama, con el fin de localizar un eventual defecto de aislamiento.
El localizador asf formado por los medios de medicion, los medios de tratamiento y calculo y los medios de determinacion asociados a cada rama, esta adaptado para realizar la segunda medicion de la corriente en la frecuencia de inyeccion, aguas abajo del transformador, y el tratamiento que esta experimenta. De manera ventajosa, los medios de determinacion y de comparacion del localizador, elemento del sistema aguas abajo del transformador, se agrupan en una misma tarjeta de calculo, por ejemplo una tarjeta de doce vfas, que permite verificar el aislamiento de once derivaciones ademas de la verificacion global en la duodecima.
Por ultimo, el sistema de control comprende unos medios para indicar la sospecha de defecto de aislamiento o de defecto en la inyeccion, por ejemplo unos pilotos luminosos. Segun una forma de realizacion, las indicaciones se diferencian, con una salida para cada tipo de resultado de comparacion defectuoso detectado; en una alternativa, los mismos medios pueden dispararse con independencia del tipo de avena, por ejemplo con un unico piloto que se enciende para las dos comparaciones procedentes de la medicion de la corriente aguas abajo del transformador.
La invencion tambien se refiere a una red protegida por el anterior sistema.
Breve descripcion de las figuras
Se mostraran otras ventajas y caractensticas de manera mas clara de la descripcion que viene a continuacion de unas formas particulares de realizacion de la invencion, dadas a tftulo ilustrativo y en modo alguno limitativas, representadas en las figuras adjuntas.
La figura 1 ilustra una red provista de un sistema de control del aislamiento segun una forma de realizacion preferente de la invencion.
Las figuras 2A y 2B representan los elementos aguas arriba y aguas abajo de un sistema de control segun una forma de realizacion de la invencion.
Descripcion detallada de una forma preferente de realizacion
Como se ilustra en la figura 1, las tres lmeas de distribucion de una red trifasica 1 se alimentan con energfa electrica alternativa mediante un transformador 2; aguas abajo del transformador 2, la red principal 1 suministra energfa electrica a varias impedancias de uso Zj conectadas cada una en una rama Bj trifasica (j = 1^p). En particular, en un aparato segun la invencion, las salidas Bj se concentran en un lugar definido, por ejemplo dentro de un armario o de una estacion de distribucion. La red 1 ilustrada se denomina “con neutro aislado”, es decir que el neutro N del transformador 2 esta conectado a tierra mediante una resistencia (o impedancia) de aislamiento de la red 1; de este modo, se puede determinar una resistencia Rf global, constituida principalmente por unas resistencias de asilamiento de los cables, por unos equipos, etc.
Cuando una de las impedancias Zj de carga o de uso presenta un defecto 4 de aislamiento con respecto a tierra, esto se traduce en la presencia perjudicial de una impedancia Zd de defecto entre al menos uno de los tres hilos de fase o el neutro y la tierra. Una impedancia Zd de defecto se esquematiza habitualmente mediante un circuito adicional que comprende una resistencia Rd en paralelo con una capacidad Cd; esta impedancia Zd de defecto altera (en particular disminuye) el valor de la impedancia Zf de aislamiento “normal” de la red 1 entre el borne N neutro del CPA 10 y la tierra.
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Para detectar y medir la presencia de este tipo de fuga 4, un controlador 10 permanente de aislamiento, o CPA, esta por ejemplo cableado entre el neutro N del transformador 2 y la tierra. El CPA 10 comprende unos medios 12 para generar e inyectar en la red de alimentacion 1 una tension Uo alternativa de frecuencia f diferente y habitualmente inferior a la frecuencia Fo propia de la red 1 electrica de alimentacion, en particular un submultiplo. La inyeccion en la red 1 provoca la circulacion de una corriente If de fuga que se puede medir al nivel del CPA mediante unos medios 14 de medicion, en particular una resistencia de medicion.
En presencia del defecto 4 de aislamiento, la corriente If de fuga circula en la impedancia Zd de defecto y se cierra en bucle hacia el CPA 10 a traves de la tierra y de los medios 14 de medicion; cuando supera un umbral, esta corriente se denomina entonces corriente Id de defecto e indica la presencia de un defecto 4.
De este modo, un CPA 10 comprende tradicionalmente unos medios 14 adaptados para determinar los valores de la resistencia Rf y de la capacidad Cf de aislamiento, y unos medios 16 para determinar si estos valores no corresponden a la impedancia “normal” de la red 1, con el fin de dar una alarma (figura 2A). En particular, en caso de defecto 4 de aislamiento, la impedancia de aislamiento global disminuye: cuando esta pasa por debajo de un primer umbral D, que se puede fijar tradicionalmente en uno o varios cientos de ohmios, una senal sonora y/o visual advierte al usuario de la posibilidad de que se produzca un defecto 4. De forma suplementaria, se pueden instalar unos medios para visualizar los valores de impedancia Zf de aislamiento general de la red 1, asf como unos medios para transmitir el resultado a una unidad central para una accion sobre la red 1 (no ilustrada).
Por otra parte, para cada una de las derivaciones Bj, se instala un dispositivo 20 de localizacion de defecto de aislamiento (vease tambien en la figura 2B). En particular, unos medios 22j de medicion de la corriente de defecto local transmiten la senal representativa a unos medios 24 de tratamiento y calculo, de preferencia comunes para todos los medios 22 de medicion; la transmision se puede realizar mediante cualquier medio, pero para proteger el sistema y como la aplicacion se refiere de preferencia a una red 2 compacta, se prefieren las conexiones por cable. Los medios 24 de tratamiento y calculo y/o los medios 22 de medicion funcionan, de forma independiente del CPA 10, de forma continua o intermitente.
Segun la opcion seleccionada, el localizador 20 puede indicar simplemente la presencia de un defecto en la salida, por ejemplo comparando mediante unos medios 26 adaptados las impedancias Zfj calculadas en cada salida Bj en un umbral Dj determinado en funcion de las caractensticas de la salida Bj, tradicionalmente entre 10 KQ y 1 MQ, y que se debe superar cuando la salida Bj esta bien; en una alternativa, el localizador da una medicion de la impedancia Zfj de aislamiento mediante unos medios adaptados conocidos de la tecnica anterior.
Segun la invencion, la red 1 es segura; en particular, la red 1 alimenta unas cargas Z cnticas que conviene no interrumpir, como un centro informatico o una central nuclear. De este modo, el sistema 10, 20 de control de aislamiento comprende un segundo circuito de alarma de defecto 4 de aislamiento, independiente del CPA 10 y que da una informacion redundante de modo que identifica una avena al nivel del CPA 10 y evita un retraso en el tratamiento de un problema notificado por este dispositivo.
Como las funciones 12 de inyeccion y 14 de deteccion de un CPA 10 estan estrechamente superpuestas, la doble medicion 14 de la corriente inyectada sin doble inyeccion 12 es poco realista tecnicamente. Segun la invencion, una segunda medicion se lleva a cabo, por lo tanto, por medio del localizador 20, que tiene una funcion extensa de forma que pueda llevar a cabo tambien una medicion de la resistencia de aislamiento de la red 1 completa, siendo esta segunda medicion redundante e independiente de la llevada a cabo por el CPA 10.
Tambien importa, por lo tanto, que el localizador 20, y en particular sus medios 24 de tratamiento y calculo sean independientes del CPA 10; para ello, en la forma de realizacion segun la invencion, el dispositivo 20 de localizacion comprende unos medios 28 para medir la tension aguas abajo del transformador 2 de forma que calcula simplemente las impedancias Zfj en cada salida Bj.
Ademas, en la forma preferente de realizacion, para reducir al maximo los riesgos de avena, unos medios de medicion independientes de la corriente 30 inyectada se instalan aguas abajo del transformador 2 y dan una senal representativa de la corriente que circula en la frecuencia f de inyeccion, con el fin de evaluar de forma redundante la realidad de la inyeccion mediante el CPA 10. Por ejemplo, cuando todas las derivaciones Bj estan provistas de unos medios 22j de medicion de un localizador 20 de defecto de aislamiento (en ausencia de cargas Z ilustradas con lmea de puntos en la figura 1), los medios 30 de medicion de la corriente inyectada en la red 1 comprenden unos medios para hacer que la suma de las corrientes medidas mediante los medios 22j de medicion asociados a cada derivacion Bj (no ilustrado).
Sin embargo, para superar la acumulacion de las imprecisiones de medicion, los medios de medicion comprenden un nucleo 30 alrededor de tres conductores en la salida del transformador 2. Esta realizacion permite una independencia completa de la medicion redundante, y aumenta la precision en el valor del parametro medido con el fin de evaluar mas adelante la realidad del funcionamiento del CPA.
Esta informacion relativa a la corriente inyectada medida aguas abajo del transformador 2 se transmite a unos medios 24' de calculo y tratamiento para determinar la impedancia Zf0 relativa a esta. En particular, la misma tarjeta de calculo se utiliza para el tratamiento de los dos tipos de senales, es decir que la tarjeta comprende una entrada
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espedfica para la corriente procedente de los medios 30 de medicion globales y una entrada para la medicion 22j Nevada a cabo en cada rama Bj; el calculo de la impedancia Zfo de fuga global tambien se realiza de la misma manera que para los demas medios 22 de medicion, en particular por medio de la medicion de la tension 28.
El resultado Zfo de esta segunda medicion, que corresponde a la medicion redundante de la impedancia de aislamiento mediante los medios de medicion situados aguas abajo del transformador 2, se compara aqu tambien mediante unos medios 26' adaptados con un umbral D, que es identico al utilizado para la primera medicion por el CPA 10: si no se alcanza el umbral D, es decir Zfo < D < unos 100 Q y, por lo tanto, la corriente detectada superior a una corriente “normal” de fuga, se implementan unos medios de alerta, de forma similar a lo que se ha descrito con anterioridad para el CPA 10. De este modo, se completa la redundancia, mientras que estos segundos medios 24', 26', 30 de identificacion de la presencia de un defecto 4 tiene como unico elemento comun con el CPA 10 la utilizacion de la corriente de medicion inyectada.
Con el fin, ademas, de superar un problema causado por una potencial avena de la inyeccion de corriente en la frecuencia f de medicion mediante el CPA 10, los segundos medios 30 de medicion tambien se utilizan para verificar la presencia de la corriente inyectada, es decir el funcionamiento correcto de los medios 12 espedficos. En particular, si la corriente global detectada por los medios 30 de medicion de la corriente es inferior a un valor umbral, se dispara una alarma. La comparacion se puede realizar directamente en la senal medida mediante los medios espedficos (no ilustrado); en una alternativa, como se indica en la figura 2B, el resultado Zf0 del tratamiento y calculo de la impedancia de defecto global se compara con un segundo umbral D'' mediante unos medios 26'' adaptados, indicando la superacion de este segundo umbral D'' por la impedancia (Zf0 > D'' > unos 100 MQ) que la corriente inyectada es insuficiente. La alarma puede ser comun para el resultado del tratamiento de la senal procedente de los segundos medios 30 de medicion, o diferenciada, con dos alarmas que se disparan segun si el problema detectado es la insuficiencia de corriente o la presencia de un defecto.
De hecho, ninguno de los dispositivos existentes tiene en cuenta la opcion de que el CPA 10 no inyecte corriente: en los dispositivos existentes, en caso de avena del CPA, se considera que no hay defecto, siendo la impedancia calculada infinita, y por lo tanto siempre superior al primer umbral D.
De este modo, la red 1 esta equipada con un sistema 10, 20 de identificacion y de localizacion de defecto 4 de aislamiento que comprende, de preferencia:
- un inyector 12 de corriente, que funciona de forma permanente;
- un controlador 10 central de aislamiento conectado en el neutro del transformador 2 y que funciona de forma permanente;
- unos medios 22, 30 de medicion de la corriente en la frecuencia f inyectada aguas abajo del transformador 2, para medir de forma permanente la corriente global de la red 1 y la corriente en cada rama Bj de dicha red 1;
- unos medios 28 de medicion de la tension en la frecuencia f1 de inyeccion aguas abajo del transformador 2;
- unos medios 24 de tratamiento y calculo de las impedancias aguas abajo del transformador 2, basandose en las mediciones de la corriente y en la medicion de la tension;
- unos medios 26'' de determinacion de forma permanente de la realidad de la inyeccion de la corriente por medio de los medios 30 de medicion aguas abajo;
- unos medios 26' de control del aislamiento de forma permanente de la red 1 aguas abajo del transformador 2;
- unos medios 26 de localizacion de defectos de aislamiento en las ramas Bj.
Los medios 24, 26 de tratamiento y calculo aguas abajo del transformador 2 estan agrupados, y son totalmente independientes del controlador 10 aguas arriba. El sistema formado por el CPA 10 y los medios 20 de localizacion modificados segun la invencion, permite mejorar el nivel de SIL (“Safety Integrity Level’) como se define en las normas IEC 61508 e IEC 61557-15 incrementando la tolerancia de defectos HFT (“Hard Fault Tolerance”) de las funciones de alerta local de aislamiento LIW (“Local Insulation Warning") y de alerta remota de aislamiento RIW (“Remote Insulation Warning"). En particular, las caractensticas del sistema 10, 20 de control estan definidas para cumplir con el criterio SIL-2 (“Safety Integrity Level 2”), es decir reducir en un factor entre 100 y 1.000 el riesgo de aparicion de un peligro, e incluso SIL-3 (reduccion en un factor entre 1.000 y 10.000), de forma economica y poco consumidora de recursos de calculo y/o medios de tratamiento, sin anadir material (la aparicion de un peligro que corresponde aqrn a la no deteccion de un primer defecto en la red 1 que tiene como potencial consecuencia un choque electrico o una perdida cntica de alimentacion si se produce un segundo defecto cuando el primer defecto aun no se ha eliminado).
Aunque se ha descrito la invencion en referencia a una red 1 trifasica en el neutro N al cual se conecta la inyeccion 12 del sistema 10, 20 de control permanente de aislamiento, esta no esta limitada a esto: la solucion propuesta se puede aplicar a diferentes alimentaciones, por ejemplo con otra frecuencia distinta de 50 Hz o monofasica, o unos grupos de emergencia de tipo grupo electrogeno u ondulador o unas fuentes de tension continua, y/o el dispositivo de inyeccion 12 puede inyectar su senal en una fase de la red. Se pueden utilizar los diferentes metodos de identificacion, localizacion y calculo: por ejemplo, los medios 12 de inyeccion se pueden adaptar para las inyecciones simultaneas o consecutivas en varias frecuencias y los medios 22, 30 de medicion y tratamiento tambien...

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    REIVINDICACIONES
    1. Sistema (4) de control del aislamiento en una red (1) que comprende un transformador (2) y una pluralidad de derivaciones (Bj) aguas abajo del transformador (2), comprendiendo dicho sistema (10, 20) de control un controlador (10) permanente de aislamiento al nivel del transformador (2), con unos medios (12) de inyeccion de una senal de corriente alterna de tension (Uo) predeterminada en una primera frecuencia (f1), unos medios (14) para medir la intensidad (If) de la primera senal de corriente, y unos medios (16) para determinar si la impedancia (Zf) calculada en funcion de la intensidad (If) de la primera senal de corriente inyectada es inferior a una primer umbral (D), y al menos un localizador (20) al nivel de una derivacion (Bj), comprendiendo el localizador: unos medios (22j) para medir la intensidad de la senal de corriente en la primera frecuencia (f-i) al nivel de la derivacion (Bj), unos medios (24) de tratamiento y calculo para calcular la impedancia (Zfj) en funcion de la intensidad de la senal de corriente medida, unos medios (26) para determinar si la impedancia (Zfj) calculada es inferior a un umbral respectivo (Dj), comprendiendo, ademas, dicho sistema unos medios indicadores para indicar si se ha alcanzado uno de los umbrales (Dj) respectivos; caracterizado porque el sistema de control consta, ademas, de:
    - unos medios (30) de medicion globales para medir la intensidad de la senal de corriente global en la primera frecuencia (f-i) en la red (1) aguas abajo del transformador (2); estando dichos medios (30) de medicion globales en la salida de dicho transformador (2);
    - unos medios (26'') para determinar si la intensidad de la senal de corriente global aguas abajo en la primera frecuencia (f-i) es superior a un valor umbral;
    - unos medios (24) de tratamiento y calculo para dar un segundo valor de impedancia (Zro) en funcion de la intensidad de la senal de corriente global aguas abajo en la primera frecuencia (f-i);
    - unos medios (26') para determinar si el segundo valor de impedancia (Zro) es inferior al primer umbral (D);
    - unos medios indicadores para indicar si no se alcanza el primer umbral (D) y/o si se supera el valor umbral.
  2. 2. Sistema de control segun la reivindicacion 1 en el que los medios indicadores permiten indicar cual entre el primer umbral (D) y el valor umbral no se ha alcanzado o superado.
  3. 3. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 o 2 en el que los medios (26'') para determinar si la intensidad de la senal de corriente aguas abajo en la primera frecuencia (f-i) es superior a un valor umbral estan adaptados para utilizar el segundo valor de impedancia (Zro) y compararlo con un segundo umbral (D'').
  4. 4. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 3 en el que los medios indicadores permiten indicar cual de cada uno de los umbrales respectivos (Dj) se alcanza.
  5. 5. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 4 en el que los medios (24) de tratamiento y calculo de la impedancia son comunes a todos los localizadores del sistema.
  6. 6. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 5 en el que los umbrales (Dj) respectivos no son iguales entre sf.
  7. 7. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 6 en el que los medios (24) de calculo y tratamiento comprenden una tarjeta con varias vfas.
  8. 8. Sistema de control segun la reivindicacion 7 en el que tarjeta comprende una via de entrada para calcular el segundo valor de impedancia (Zro) y las demas vfas estan adaptadas para permitir calcular la impedancia (Zfj) de cada rama (Bj).
  9. 9. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 8 en el que cada derivacion (Bj) de la red (1) comprende un localizador, y los medios (30) para medir la intensidad de la senal de corriente en la primera frecuencia (f-i) aguas abajo del transformador (2) comprenden unos medios para hacer la suma de todas las intensidades detectadas por los localizadores.
  10. 10. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 8 en el que los medios (30) para medir la intensidad de la senal de corriente en la primera frecuencia (f-i) aguas abajo del transformador (2) comprenden un nucleo (30) de deteccion situado alrededor de las lmeas de la red (1) aguas abajo del transformador (2).
  11. 11. Sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 10 que comprende, ademas, unos medios (28) para medir la tension en la primera frecuencia aguas abajo del transformador (2), y los medios (24) de tratamiento y calculo de las impedancias estan adaptados para utilizar el valor de la tension.
  12. 12. Procedimiento de control de la presencia de un defecto (4) de aislamiento en una red (1) electrica trifasica con una pluralidad de ramas (Bj) aguas abajo de un transformador (2) que comprende:
    - la inyeccion de una corriente (U0) de tension predeterminada en una primera frecuencia (f1) diferente de la frecuencia de la red (1) al nivel del transformador (2);
    - la determinacion de un primer valor (Zf) de la impedancia de aislamiento al nivel de la inyeccion por medio de la medicion (If) de la corriente inyectada;
    10
    - la medicion de la corriente en la primera frecuencia al nivel del transformador (2);
    - la comparacion de dicha corriente con un valor umbral;
    - la determinacion de un segundo valor (Zfo) de la impedancia de aislamiento por medio de la medicion de corriente global que circula en la red (1) en la primera frecuencia (fi) aguas abajo en la salida del transformador
    (2);
    - la comparacion del primer valor y del segundo valor de impedancia de aislamiento con un primer umbral (D);
    - la determinacion de la impedancia (Zfj) de aislamiento al nivel de cada rama (Bj) y la comparacion de dicha impedancia (Zfj) con un umbral (Df) de cada rama (Bj).
  13. 13. Red (1) electrica segura que comprende un transformador (2) trifasico que alimenta una pluralidad de derivaciones (Bj), estando dicha red (1) equipada con un sistema de control segun una de las reivindicaciones 1 a 11.
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