ES2563109T3 - Disposición de transformador para mitigar oscilaciones transitorias de la tensión - Google Patents

Disposición de transformador para mitigar oscilaciones transitorias de la tensión Download PDF

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Abstract

Disposición de transformador (1) para mitigar oscilaciones transitorias de la tensión, que comprende: un transformador, comprendiendo el transformador: un núcleo de transformador (2) que comprende al menos una pata de núcleo (3a, 3b, 3c); y un arrollamiento (4a, 4b, 4c, 5a, 5c, 5d) arrollado alrededor de una de la al menos una pata de núcleo, extendiéndose el arrollamiento desde un primer terminal de arrollamiento (A) hasta un segundo terminal de arrollamiento (B) y que comprende una primera sección de arrollamiento a lo largo de un primer conductor (7) que se extiende desde el primer terminal de arrollamiento (A) hasta un primer punto extremo intermedio (C), y una segunda sección de arrollamiento a lo largo de un segundo conductor (8) que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio (D) hasta dicho segundo terminal de arrollamiento (B); y un componente eléctrico pasivo externo (Cext,1, Cext,2, 11) conectado entre el primer punto extremo intermedio (C) y o bien el segundo punto extremo intermedio (D) o el segundo terminal de arrollamiento (B) dispuesto para reducir una diferencia efectiva entre distribuciones de tensión capacitiva e inductiva entre los puntos extremos intermedios, de tal manera que se mitigan las oscilaciones transitorias de la tensión en el arrollamiento.

Description

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DESCRIPCION
Disposicion de transformador para mitigar oscilaciones transitorias de la tension.
Campo tecnico
Las formas de realizacion presentadas aqu se refieren a una disposicion de transformador y, en particular, a una disposicion de transformador para mitigar oscilaciones transitorias de la tension.
Antecedentes
En terminos generales, un transformador es un convertidor de potencia que transfiere energfa electrica de corriente alterna (AC) a traves de acoplamiento inductivo entre circuitos de los arrollamientos del transformador.
Los transformadores de tipo seco se utilizan tipicamente para tensiones hasta 36 kV. La mayona de las veces estos estan equipados con cambiadores de toma de descarga que permiten ajustar cinco relaciones de tension diferentes y un rango de +/- 5 %. Raramente se utilizan cambiadores de toma de carga con transformadores de tipo seco. Actualmente se esta extendiendo el rango de aplicacion de los disenos de transformador de tipo seco, lo que implica un incremento significativo de su regimen de tension. A estos niveles de la tension, la mayona de las aplicaciones requieren el uso de un cambiador de toma de carga (OLTC) con rango de regulacion (+/- 20 %) y numero de etapas mucho mayores, asf como un arrollamiento de regulacion extendido correspondiente.
En la industria del petroleo y del gas, se utilizan motores electricos para accionar bombas sumergibles, que estan localizadas debajo en un pozo de petroleo o de gas. Tal motor es alimentado tipicamente a traves de un transformador conectado en el sitio del pozo a una red de distribucion de potencia convencional.
Los transformadores de tipo seco han sido accionados a niveles de baja tension y con un rango de regulacion estrecho, en este caso las tensiones relacionadas con las oscilaciones transitorias se pueden gestionar facilmente y requieren distancias dielectricas relativamente pequenas. Sin embargo, a medida que se incrementa la tension y el rango de regulacion, las distancias de aislamiento aumentan y se requieren tambien dimensiones cada vez mayores para el OLTC. Particularmente, durante ensayos de impulsos, se excitan oscilaciones transitorias en el arrollamiento de regulacion de transformadores de tipo seco, que conducen a tensiones electricas altas en el OLTC. Estas tensiones son particularmente pronunciadas para un concepto de cambiador de toma lineal simple y cuando el OLTC esta en la posicion minima, de manera que todo el arrollamiento de regulacion esta abierto (es decir, conectado al arrollamiento principal solamente en un extremo).
Por lo tanto, existe todavfa una necesidad de una disposicion de transformador mejorada para mitigar oscilaciones transitorias de la tension.
Sumario
Un objeto de las presentes formas de realizacion es proporcionar una disposicion de transformador mejorada para mitigar oscilaciones transitorias de la tension.
De acuerdo con un primer aspecto, se presenta una disposicion de transformador para mitigar oscilaciones transitorias de la tension, que comprende un transformador, comprendiendo el transformador: un nucleo de transformador que comprende al menos una pata de nucleo; y un arrollamiento arrollado alrededor de una de la al menos una pata de nucleo, extendiendose el arrollamiento desde un primer terminal de arrollamiento hasta un segundo terminal de arrollamiento y que comprende una primera seccion de arrollamiento a lo largo de un primer conductor que se extiende desde el primer terminal de arrollamiento hasta un primer punto extremo intermedio, y una segunda seccion de arrollamiento a lo largo de un segundo conductor que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio hasta el segundo terminal de arrollamiento. La disposicion de transformador comprende, ademas, un componente electrico pasivo externo conectado entre el primer punto extremo intermedio y o bien el segundo punto extremo intermedio o el segundo terminal de arrollamiento dispuesto para reducir una diferencia efectiva entre distribuciones de tension capacitiva e inductiva entre los puntos extremos intermedios, de tal manera que se mitigan las oscilaciones transitorias de la tension en el arrollamiento.
De manera ventajosa, el comportamiento del transformador en condiciones operativas normales no esta afectado por el componente electrico pasivo externo conectado.
De manera ventajosa, de acuerdo con algunas formas de realizacion, la disposicion trabaja igualmente bien para impulsos aplicados sobre cada terminal de arrollamiento.
De manera ventajosa, de acuerdo con algunas formas de realizacion, la capacidad de subida del transformador en conjunto como esta afectada en una medida significativa.
De acuerdo con una forma de realizacion, el componente electrico pasivo externo es un condensador externo Cext,i
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conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio y el segundo punto extremo intermedio. De manera ventajosa, tal disposicion trabaja igualmente bien para impulsos aplicados sobre cualquier terminal de arrollamiento. De manera ventajosa, el regimen necesario de la tension de los condensadores es significativamente mas bajo que la magnitud del impulso (en un factor 0,20 - 0,3). De esta manera, se puede evitar una conexion en serie de los condensadores.
De acuerdo con una forma de realizacion, el componente electrico pasivo externo es un condensador externo Cext,i, conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio y el segundo punto extremo intermedio. De manera ventajosa, el regimen de tension necesario de los condensadores es significativamente menor que la magnitud del impulso (en un factor 0,20 - 0,3). De esta manera se puede evitar una conexion en serie de condensadores.
De acuerdo con una forma de realizacion, el componente electrico pasivo externo es un condensador externo conectado al arrollamiento entre dicho primer punto extremo intermedio y dicho segundo terminal de arrollamiento. De manera ventajosa, tal disposicion de transformador trabaja igualmente bien para impulsos aplicados sobre cada terminal de arrollamiento.
De acuerdo con una forma de realizacion, la disposicion de transformador comprende, ademas, una pluralidad de contactos de cambiador de toma previstos a lo largo del primer conductor. De manera ventajosa, la conexion de un componente electrico pasivo externo no plantea problemas practicos en tal disposicion de transformador, puesto que todos los contactos de cambiadores de toma son facilmente accesibles desde el exterior del transformador.
De acuerdo con un segundo aspecto, se presenta una disposicion de transformador para mitigar oscilaciones transitorias de la tension, que comprende un transformador, comprendiendo el transformador: un nucleo de transformador que comprende al menos una pata de nucleo; y un arrollamiento arrollado alrededor de una de la al menos una pata de nucleo, extendiendose el arrollamiento desde un primer terminal de arrollamiento hasta un segundo terminal de arrollamiento y que comprende una primera seccion de arrollamiento a lo largo de un primer conductor que se extiende desde el primer terminal de arrollamiento hasta un primer punto extremo intermedio, y una segunda seccion de arrollamiento a lo largo de un segundo conductor que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio hasta el segundo terminal de arrollamiento. La disposicion de transformador comprende, ademas, un condensador externo Cext,i conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio y el segundo punto extremo intermedio; o un condensador externo Cext,2 conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio y el segundo terminal de arrollamiento; o un varistor externo conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio y el segundo punto extremo intermedio.
De manera ventajosa, el comportamiento del transformador en condiciones operativas normales no esta afectado por uno o mas condensadores o varistores externos conectados.
De manera ventajosa, el regimen de tension necesario de los condensadores es significativamente menor que la magnitud del impulso (en un factor 0,2 - 0,3). De esta manera, se puede evitar una conexion en serie de los condensadores.
De acuerdo con una forma de realizacion, el transformador del primer aspecto y/o del segundo aspecto es un transformador seco.
Hay que indicar que cualquier caractenstica del primero y del segundo aspectos se puede aplicar a cualquier otro aspecto, donde sea apropiado. De la misma manera, cualquier ventaja del primer aspecto se puede aplicar de la misma manera al segundo aspecto, respectivamente, y vice vers. Otros objetivos, caractensticas y ventajas de las formas de realizacion incluidas apareceran a partir de la siguiente descripcion detallada, a partir de las reivindicaciones dependientes adjuntas asf como a partir de los dibujos.
En general, todos los terminos utilizados en las reivindicaciones deben interpretarse de acuerdo con su significado ordinario en el campo tecnico, a no ser que se defina aqrn explfcitamente otra cosa. Todas las referencias a “un / una elemento, aparato, componente, medio, etapa, etc.” deben interpretarse abiertamente como referidas al menos a un ejemplo del elemento, aparato, componente, medio, etapa, etc., a no ser que se mdice explfcitamente otra cosas. Las etapas de cualquier metodo descritas aqrn no tienen que ser realizadas en el orden exacto descrito, a no ser que se indique explfcitamente.
Breve descripcion de los dibujos
A continuacion se describe la invencion, a modo de ejemplo, con referencia a los dibujos que se acompanan, en los que:
La figura 1 es una ilustracion esquematica (parcialmente como vista de la seccion transversal) de una disposicion de transformador de acuerdo con formas de realizacion.
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La figura 2 ilustra esquematicamente las distribuciones de la tension “inductiva” y “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento HV de acuerdo con una forma de realizacion.
La figura 3 ilustra esquematicamente la tension como una funcion de tiempo.
La figura 4 muestra la relacion de la sobre-tension maxima sobre el “extremo abierto” para diferentes valores de la capacidad en la figura 2.
La figura 5 ilustra esquematicamente las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento HV de acuerdo con una forma de realizacion.
La figura 6 ilustra esquematicamente la tension como una funcion de tiempo para la forma de realizacion mostrada en la figura 5.
La figura 7 ilustra esquematicamente las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento HV de acuerdo con una forma de realizacion.
La figura 8 ilustra esquematicamente las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento HV de acuerdo con una forma de realizacion.
La figura 9 ilustra esquematicamente las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento HV de acuerdo con una forma de realizacion; y
La figura 10 ilustra esquematicamente la tension y la corriente de pararrayos como una funcion de tiempo para la forma de realizacion en la figura 9.
Descripcion detallada
Los conceptos inventivos se describiran a continuacion mas completamente a continuacion con referencia a los dibujos que se acompanan, en los que se muestran ciertas formas de realizacion. Los conceptos inventivos pueden ser incorporados, sin embargo, en muchas formas diferentes y no debenan interpretarse como limitados a las formas de realizacion indicadas aqrn; en su lugar, estas formas de realizacion son proporcionadas a modo de ejemplo, de manera que esta descripcion sera a fondo y completa, y transferira totalmente el alcance de los conceptos inventivos los tecnicos en la materia. Los mismos numeros se refieren a los mismos elementos a traves de la descripcion.
Los conceptos inventivos presentan diferentes modos de mitigar tensiones transitorias en transformadores conectando un elemento externo a los arrollamientos de un transformador, como se describe con mas detalle con referencia a las formas de realizacion descritas a continuacion. Como resultado de ello, se reduce la diferencia de la tension entre los extremos de los arrollamientos (previamente abiertos).
La figura 1 ilustra esquematicamente una geometna posible del arrollamiento de una disposicion de transformador 1 de acuerdo con formas de realizacion. La disposicion de transformador 1 comprende un transformador. El transformador comprende un nucleo de transformador 2. El nucleo de transformador 2 comprende al menos una pata de transformador. De acuerdo con la forma de realizacion lustrada en la figura 1, el nucleo de transformador 2 comprende tres patas de nucleo 3aa, 3b, 3c. Como un tecnico en la materia comprende, las formas de realizacion descritas no estan limitadas a ningun numero particular de la patas de nucleo. Un arrollamiento 4a, 4b, 4c, 5a, 5b, 5c esta arrollado alrededor de cada una de las patas de nucleo 3a, 3b, 3c.
El arrollamiento se extiende desde un primer terminal de arrollamiento A hasta un segundo terminal de arrollamiento B. El arrollamiento comprende una primera seccion de arrollamiento. La primera seccion de arrollamiento esta prevista como un conjunto de discos de arrollamiento 6. El arrollamiento comprende, ademas, una segunda seccion de arrollamiento. La segunda seccion de arrollamiento esta prevista como un conjunto de discos de arrollamiento 6. Como el tecnico comprende, los numeros totales de discos de arrollamiento 6 o secciones y de tomas de arrollamiento de regulacion pueden variar dependiendo de la implementacion real y del entorno de la disposicion de transformador 1.
El arrollamiento puede estar designado como un primer arrollamiento. De acuerdo con algunas formas de realizacion, la disposicion de transformador comprende, ademas, un segundo arrollamiento. De acuerdo con las formas de realizacion, el segundo arrollamiento esta arrollado entre el primer arrollamiento y una pata de nucleo. El primer arrollamiento puede representar un arrollamiento primario de alta tension, HV y el segundo arrollamiento representa un arrollamiento secundario de baja tension, LV. Por lo tanto, de acuerdo con una forma de realizacion, el arrollamiento secundario de baja tension (LV) 4a, 4b, 4c esta arrollado alrededor de cada una de las patas de nucleo 3a, 3b, 3c y un arrollamiento primario de alta tension (HV) 5a, 5b, 5c esta arrollado alrededor de cada arrollamiento LW 4a, 4b, 4c. No obstante, de acuerdo con algunas formas de realizacion, tambien el primer arrollamiento representa un arrollamiento LV. Un ejemplo de este tipo de una disposicion de transformador que comprende un arrollamiento LV conectado-A y un arrollamiento LV conectado-Y. De acuerdo con formas de realizacion, el segundo
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arrollamiento esta arrollado a lo largo de una circunferencia del primer arrollamiento. Ademas, como un tecnico en la materia comprende, la disposicion de transformador puede comprender incluso otros arrollamientos (LV as^ como HV); la disposicion de transformador descrita no esta limitada a ningun tipo o numero de arrollamientos a este respecto.
Como se describe mas adelante, por ejemplo con referencias a las figuras 2, 5 y 9, la primera seccion de arrollamiento esta prevista a lo largo de un primer conductor 7 y la segunda seccion de arrollamiento esta prevista a lo largo de un segundo conductor 8. El primer conductor se extiende desde el primer terminar de arrollamiento A hasta un primer punto extremo intermedio C. El segundo conductor se extiende desde un segundo punto extremo intermedio D hasta el segundo terminal de arrollamiento B.
La disposicion de transformador 1 comprende, ademas, una pluralidad de contactos de cambiador de toma 9. Los contactos de cambiador de toma 9 estan previstos a lo largo del primer conductor 7. En terminos generales, un contacto de cambiador de toma 9 es un punto de conexion a lo largo de un arrollamiento de transformador que permite seleccionar un cierto numero de espiras (arrollamientos). Esto proporciona un transformador con una relacion variable de las espiras, permitiendo de esta manera la regulacion de la tension de la salida. La seccion de la toma se realiza a traves de un cambiador de toma 10.
Durante la operacion de la disposicion de transformador 1, la distribucion de la tension “capacitiva” inicial al menos a lo largo del arrollamiento 5a, 5b, 5c, determinada solamente por sus capacidades parasitas, es diferente de la distribucion casi-estacionaria “inductiva” en instantes posteriores, determinada por las inductancias parasitas. Esta diferencia tiende a la oscilacion de la tension durante la transicion dinamica entre las dos. La disposicion de transformador 1 esta dispuesta para mitigar tales oscilaciones transitorias de la tension. Con el fin de hacerlo, la disposicion de transformador 1 comprende un componente electrico pasivo externo. El componente electrico pasivo externo esta dimensionado para reducir una diferencia efectiva entre distribuciones de la tension capacitiva e inductiva entre los puntos extremos intermedios, de tal manera que se mitigan las oscilaciones transitorias de la tension en el arrollamiento. Como se describe mas adelante, por ejemplo con referencia a las figuras 2 y 9, el componente electrico pasivo externo puede estar conectado entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo punto extremo intermedio D. Como se describe mas adelante, por ejemplo con referencias a la figura 5, el componente electrico pasivo externo puede estar conectado entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo terminal del arrollamiento B.
De acuerdo con formas de realizacion ejemplares o bien se conecta un condensador externo sobre la parte abierta del arrollamiento de regulacion o se conecta un condensador externo entre el extremo abierto del arrollamiento de regulacion y el terminal B en el que se aplica el impulso, o se conecta un varistor externo sobre la parte abierta del arrollamiento de regulacion. Estas formas de realizacion se describiran ahora por turno. El “extremo abierto” se define aqu como la parte menos conductora entre el primer conductor y el segundo conductor, es decir, entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo punto extremo intermedio D.
Primera forma de realizacion ejemplar:
De acuerdo con una forma de realizacion, el componente electrico pasivo externo es un condensador externo Cext,1 conectado a los arrollamientos 5a, 5b, 5c entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo punto extremo intermedio D. Esto se ilustra en la figura 2.
La conexion de un condensador externo sobre la parte abierta del arrollamiento de regulacion incrementa el periodo de oscilacion (es decir, reduce la frecuencia de oscilacion) hasta tal extension que el impulso decae antes de que la oscilacion alcance su maximo, reduciendo de esta manera la diferencia efectiva entre distribuciones de la tension “capacitiva” e “inductiva”. Esto se ilustra en la figura 3, ver mas abajo.
La parte superior (a) de la figura 2 muestra las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento para una amplitud de impulso unitario, obtenida con un modelo de simulacion para un arrollamiento de disco de folio de un transformador mVa 10 del tipo VCC de un impulso aplicado sobre el terminal de arrollamiento B. La parte inferior (b) de la figura 2 ilustra esquematicamente un primer conductor del arrollamiento que se extiende desde un primer terminal de arrollamiento A hasta un primer punto extremo intermedio C y un segundo conductor del arrollamiento que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio D hasta un segundo terminar de arrollamiento B. En la parte inferior (b) de la figura 2, las secciones o discos de arrollamiento 6 de la figura 1 estan representados por rectangulos. Sobre las conexione entre disco siguientes se encuentran los “nodos” del modelo, indicados por puntos, que son los puntos a lo largo del arrollamiento donde la tension fue calculada con el modelo de simulacion para el resultado mostrado en la parte superior (a) de la figura 2. En la parte inferior (b) de la figura 2, un condensador externo Cext,1 esta conectado al arrollamiento entre nodos 23 y 24.
La figura 3 ilustra esquematicamente la diferencia de la tension entre nodos 23 y 24 como una funcion de tiempo (con 1,2 - 50 impulsos unitarios sobre el terminal de arrollamiento B), para tres valores diferentes de la capacidad externa Cext,1. Con mas detalle, la figura 3 muestra el efecto que la adicion de diferentes cantidades de capacidad
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externa (Cext,i) tiene sobre la diferencia de la tension dependiente del tiempo sobre el “extremo abierto” entre el nodo
23 en el primer punto extremo intermedio C (es decir, el extremo abierto del arrollamiento de regulacion) y el anodo
24 en el segundo punto extremo intermedio D (es decir, el contacto selector de toma), calculado con el mismo modelo que se ha utilizado para los resultados de la simulacion mostrados en la figura 2.
5 De acuerdo con una forma de realizacion, el valor de la capacidad esta en el rango Cext,i = 5 - 100 nF. Con preferencia Cext,i = 5 - 10 nF. No se espera que los regfmenes de potencia y de tension del transformador tengan un impacto grande sobre estos valores; en cambio, el regimen de la tension del condensador externo Cext,i se incrementara con el del transformador.
La figura 4 muestra la relacion de la sobre-tension maxima sobre el “extremo abierto” para diferentes valores de la 10 capacidad. La figura 4 muestra resultados de mediciones sobre un transformador mas pequeno (24 kV / 900 kVA) del mismo tipo de diseno (VCC) que anteriormente. Para estas mediciones, una disposicion de arrollamiento con un “extremo abierto” similar al mostrado en la figura 3 esta prevista en uno de los arrollamientos. Para observar sobre- tensiones transitorias sobre el intersticio, el 33 % del numero total de espiras del arrollamiento pueden desviadas por un cambiador de toma galvanica. En primer lugar, se midio la tension transitoria sobre el “extremo abierto” y se 15 registro su maximo como el valor de referencia (el punto de datos etiquetado “o nF” en la figura 3). Luego se conectaron condensadores externos, Cext,1, con diferentes valores de la capacidad sobre el “extremo abierto” y se midieron las tensiones transitorias sobre el intersticio en cada caso. La figura 4 muestra la relacion de la tension maxima para cada valor de la capacidad externa con respecto a la referencia sin capacidad externa (“o nF”). Como se puede ver, con valor de la capacidad suficientemente alto se ha conseguido una reduccion significativa de la 20 sobretension maxima. Estos resultados son consistentes con la simulacion en el diseno de 10 MVA mostrado en la figura 3.
Segunda forma de realizacion:
De acuerdo con una forma de realizacion, el componente electrico pasivo externo es un condensador externo Cext,2 conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo terminal de arrollamiento B. Esto 25 se ilustra en la figura 5. De acuerdo con una segunda forma de realizacion, un condensador externo esta conectado de esta manera entre el extremo abierto del arrollamiento de regulacion y el segundo terminal de arrollamiento B, en el que se aplica en impulso.
El valor de la capacidad Cext,2 se determina de tal manera que se reduce al mmimo la desviacion de la tension entre las distribuciones “capacitiva” e “inductiva”.
30 La parte superior (a) de la figura 5 muestra las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento para una amplitud de impulso unitario, obtenidas con un modelo de simulacion para un arrollamiento de disco de folio de un transformador mVa 10 de tipo VCC para un impulso aplicado sobre el terminal del arrollamiento B, para dos valores de la capacidad Cext,2 = 0,5 nF y Cext,2 = 0,6 nF determinados para que esten cerca del optimo. La parte inferior (b) de la figura 5 ilustra 35 esquematicamente un primer conductor para el arrollamiento que se extiende desde un primer terminal de arrollamiento A hasta un primer punto extremo intermedio C y un segundo conductor del arrollamiento que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio D hasta un segundo terminal de arrollamiento B. En la parte inferior (b) de la figura 5, las secciones o discos de arrollamiento se representan por rectangulos. Sobre las conexiones entre discos se encuentran los “nodos” del modelo, indicados por puntos, que son los puntos a lo largo 40 del arrollamiento, donde la tension se ha calculado con el modelo de simulacion para el resultado mostrado en la parte superior (a) de la figura 5. En la parte inferior (b) de la figura 5, un condensador externo Cext,2 esta conectado al arrollamiento entre nodos 23 y 34.
La figura 6 ilustra de forma esquematica la diferencia de tension entre nodos 23 y 34 como una funcion de tiempo (con 1,2 - 50 impulsos unitarios sobre el terminal de arrollamiento B), para tres valores diferentes de la capacidad 45 externa Cext,2. Con mas detalle, la figura 6 muestra el efecto de las capacidades externas sobre la diferencia de la tension dependiente del tiempo del “extremo abierto” entre el nodo 23 en el primer punto extremo intermedio C (es decir, el extremo abierto del arrollamiento de regulacion) y el nodo 34 en el segundo punto extremo intermedio D (es decir, el contacto selector de toma), calculados con el mismo modelo.
El valor de la capacidad debena estar bien adaptado al diseno del arrollamiento particular (es decir, que no debe ser 50 ni demasiado pequeno ni demasiado grande) con el fin de conseguir el beneficio maximo. De acuerdo con una forma de realizacion, el valor de la capacidad esta en el rango Cext,2 = 0,1 - 2,0 nF, con preferencia Cext,2 = 0,1 . 1,0 nF, mas preferentemente Cext,2 = 0,5 - 0,6 nF. No se espera que los regfmenes de potencia y de tension tengan un impacto muy grande sobre estos valores; en cambio, el regimen de la tension del condensador se incrementara con el del transformador.
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El valor de la capacidad necesaria es bastante bajo, pero el regimen de la tension del condensador es del mismo orden que la magnitud del impulso, de manera que en la practica se puede utilizar una conexion en serie. De acuerdo con una forma de realizacion, se proporciona, por lo tanto, una serie de condensadores Cext,2 conectados al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo terminal de arrollamiento B. El regimen de tension necesario del condensador (o condensadores en serie) se puede reducir moviendo el arrollamiento de regulacion con relacion al arrollamiento principal, de manera que se encuentra electricamente mas proximo al terminal de arrollamiento B.
La presente configuracion solamente puede funcionar cuando el impulso incide en los arrollamientos desde el terminal de arrollamiento B y no desde el terminal de arrollamiento A. Por lo tanto, la presente configuracion puede no ser adecuada en esta forma para arrollamientos de fase conectados-A; pero puede ser adecuada ara arrollamientos conectados-Y con el neutro en el terminal A.
Para arrollamientos de fases conectados-A, la presente configuracion se puede modificar “enchufando” el potencial del contacto selector de toma en algun lugar en el centro entre las dos tensiones terminales a traves de un divisor de la tension capacitiva. De acuerdo con una forma de realizacion, la disposicion de transformador comprende, ademas, de esta manera un divisor de la tension capacitiva externa conectado al primer terminal de arrollamiento A, al segundo punto extremo intermedio D, y al segundo terminal de arrollamiento B. Esto se ilustra en las partes inferiores (b) de las figuras 7 y 8.
Por lo tanto, el divisor de la tension capacitiva externa puede comprender un condensador Cext,3 conectado al arrollamiento entre el primer terminal de arrollamiento A y el segundo punto extremo intermedio D y un condensador Cext,4 conectado al arrollamiento entre el segundo punto extremo intermedio D y el segundo terminal de arrollamiento B. Por lo tanto, esta forma de realizacion requiere tres condensadores con regimen completo de la tension del impulso. Ademas, la capacidad incrementada del arrollamiento se puede incrementar de forma significativa (aproximadamente 500 pF en lugar de 120 pF sin condensadores en el presente ejemplo), que puede ser deseable en algunas aplicaciones e indeseable en otras.
La parte superior (a) de la figura 7 muestra las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento para una amplitud de impulso unitario, obtenidas con un modelo de simulacion para un arrollamiento de disco de folio de un transformador MVA 10 de tipo VCC para un impulso aplicado sobre el terminal del arrollamiento B, con y sin condensadores externos Cext,2, Cext,3 y Cext,4. La parte inferior (b) de la figura 7 ilustra esquematicamente un primer conductor para el arrollamiento que se extiende desde un primer terminal de arrollamiento A hasta un primer punto extremo intermedio C y un segundo conductor del arrollamiento que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio D hasta un segundo terminal de arrollamiento B. En la parte inferior (b) de la figura 7, las secciones o discos de arrollamiento se representan por rectangulos. Sobre las conexiones entre discos se encuentran los “nodos” del modelo, indicados por puntos, que son los puntos a lo largo del arrollamiento, donde la tension se ha calculado con el modelo de simulacion para el resultado mostrado en la parte superior (a) de la figura 7. En la parte inferior (b) de la figura 7, un condensador externo Cext,2 esta conectado al arrollamiento entre nodos 23 y 34, un condensador externo Cext,3 esta conectado al arrollamiento entre nodos 1 y 24, y un condensador externo Cext,4 esta conectado al arrollamiento entre nodos 24 y 34.
La parte superior (a) de la figura 8 muestra las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento para una amplitud de impulso unitario, obtenidas con un modelo de simulacion para un arrollamiento de disco de folio de un transformador mVa 10 de tipo VCC para un impulso aplicado sobre el terminal del arrollamiento A, con y sin condensadores externos Cext,2, Cext,3 y Cext,4. La parte inferior (b) de la figura 8 ilustra esquematicamente un primer conductor para el arrollamiento que se extiende desde un primer terminal de arrollamiento A hasta un primer punto extremo intermedio C y un segundo conductor del arrollamiento que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio D hasta un segundo terminal de arrollamiento B. En la parte inferior (b) de la figura 8 las secciones o discos de arrollamiento se representan por rectangulos. Sobre las conexiones entre discos se encuentran los “nodos” del modelo, indicados por puntos, que son los puntos a lo largo del arrollamiento, donde la tension se ha calculado con el modelo de simulacion para el resultado mostrado en la parte superior (a) de la figura 8. En la parte inferior (b) de la figura 8, un condensador externo Cext,2 esta conectado al arrollamiento entre nodos 23 y 34, un condensador externo Cext,3 esta conectado al arrollamiento entre nodos 1 y 24, y un condensador externo Cext,4 esta conectado al arrollamiento entre nodos 24 y 34.
El valor de la capacidad para arrollamientos de fases conectados-A esta con preferencia en el rango de 0,1 - 2,0 nF. Esto esta de acuerdo con formas de realizacion Cext,3 = 0,1 - 2,0 nF y Cext,4 = 0,1 - 2,0 n, y con preferencia Cext,3 = Cext,4 = 1,0 nF. Como anteriormente, no se espera que los regfmenes de potencia y de tension tengan un impacto muy grande sobre estos valores, mientras que el regimen de tension del condensador se incrementara con el del
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transformador.
Tercera forma de realizacion
De acuerdo con una forma de realizacion, el componente electronico es un varistor externo 11 conectado al arrollamiento entre el primer punto extremo intermedio C y el segundo punto extremo intermedio D. Esto se ilustra en la figura 9. Conectando un varistor exterior 11 sobre la parte abierta del arrollamiento de regulacion se limita efectivamente la amplitud de la oscilacion hasta el nivel de proteccion del varistor.
La parte superior de la figura 9 muestra la distribucion “inductiva” final y la distribucion “capacitiva“ inicial para una amplitud de impulso unitario, obtenida con un modelo de simulacion para el arrollamiento de disco de folio de una unidad de 10 mVA de tipo VCC.
La parte superior (a) de la figura 9 muestra las distribuciones de la tension “inductiva” final de impulsos y las distribuciones de la tension “capacitiva” inicial de impulsos a lo largo del arrollamiento para una amplitud de impulso unitario, obtenidas con un modelo de simulacion para un arrollamiento de disco de folio de un transformador mVa 10 de tipo VCC para un impulso aplicado sobre el terminal del arrollamiento A, con un varistor exterior 11 y un fusible exterior 12. La parte inferior (b) de la figura 9 ilustra esquematicamente un primer conductor para el arrollamiento que se extiende desde un primer terminal de arrollamiento A hasta un primer punto extremo intermedio C y un segundo conductor del arrollamiento que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio D hasta un segundo terminal de arrollamiento B. En la parte inferior (b) de la figura 9, las secciones o discos de arrollamiento se representan por rectangulos. Sobre las conexiones entre discos se encuentran los “nodos” del modelo, indicados por puntos, que son los puntos a lo largo del arrollamiento, donde la tension se ha calculado con el modelo de simulacion para el resultado mostrado en la parte superior (a) de la figura 9. En la parte inferior (b) de la figura 5, un varistor exterior y un fusible exterior opcional estan conectados en serie al arrollamiento entre nodos 23 y 34.
La figura 10 ilustra esquematicamente la diferencia de la tension entre nodos 23 y 24 como una funcion de tiempo (con 1,2-50 impulsos unitarios sobre el terminal de arrollamiento B), para dos valores diferentes del varistor exterior 11. Con mas detalle, la figura 10 muestra el efecto que la adicion de un varistor externo tiene sobre la diferencia de la tension dependiente del tiempo sobre el “extremo abierto” entre el nodo 23 en el primer puno extremo intermedio C (es decir, el extremo abierto del arrollamiento de regulacion) y el nodo 24 en el segundo punto extremo intermedio D (es decir, el contacto selector superior) calculado con el mismo modelo que se ha utilizado para los resultados de simulacion mostrados en la figura 9.
El nivel de proteccion del varistor se puede ajustar, por ejemplo, a los requerimientos del cambiador de toma. De acuerdo con una forma de realizacion, el varistor externo 11 tiene un nivel de proteccion de 5-30 % del nivel de aislamiento basico del transformador, BIL.
La energfa Warr vertida en el varistor es tipicamente del orden de algunos Joule de 100 kV de magnitud de impulsos. Por ejemplo para el modelo de transformador 10 MVA de tipo VCC utilizado anteriormente se obtuvo lo siguiente:
Warr = (5 9 J) (Uimp/ 100 V)2 para nivel de proteccion del varistor = 0,1 Uimp, y
Warr = (17 J) (Uimp /100 V)2 para nivel de proteccion del varistor = 0,2 Uimp,
donde Uimp es el maximo de la tension del impulso.
De acuerdo con formas de realizacion, un fusible externo 12 esta conectado en serie con el varistor externo 11. Un fusible 12 conectado en serie con el varistor 11 podna proteger el transformador en el caso de rotura del varistor. Su dimensionado esta determinado sobre la base de la corriente “normal” esperada del varistor en condiciones de
impulso bajas (por debajo de 10 A por 100 kV de magnitud del impulso en presente ejemplo, ver la figura 10). La
corriente del varistor durante el impulso es del orden de algunos amperios, es decir, mucho menor que una corriente de cortocircuito.
La invencion ha sido descrita principalmente mas arriba con referencia a algunas formas de realizacion. No obstante, como se apreciara facilmente por un tecnico en la materia, de la misma manera son posibles otras formas de realizacion que las descritas anteriormente dentro del alcance de la invencion, como se define por las reivindicaciones de patente anexas. Por ejemplo, las formas de realizacion son particularmente adecuadas para transformadores secos. De acuerdo con formas de realizacion, el transformador descrito es un transformador seco. Los transformadores de distribucion secos se pueden utilizar para reducir la tension del medio de tres fases a tension baja para distribucion de potencia. Tales transformadores se utilizan principalmente en areas metropolitanas (edificios publicos, oficinas, subestaciones de distribucion) y se utilizan tambien en aplicaciones industriales. Los
transformadores de tipo seco son una solucion ideal para aplicaciones donde los transformadores tienen que ser instalados cerca de su lugar de uso. La instalacion proxima ahorra gasto de instalacion de cableado, mientras que se reducen al mismo tiempo perdidas en cables y terminales sobre el lado de baja tension. Los transformadores de tipo seco son seguros para el medio ambiente y son adecuados para aplicaciones interiores y exteriores. Proporcionan 5 excelente resistencia mecanica y de cortocircuito, no tienen fugas de lfquidos y no presentan ningun peligro de fuego o explosion. Los transformadores pueden o no estar provistos con cierres para proteccion anadida extra contra entornos exteriores o interiores severos. Se pueden utilizar en todos los tipos de aplicaciones que incluyen unidades de subestacion primarias y secundarias montadas en el suelo.
No obstante, las formas de realizacion presentadas ni son espedficas para transformadores de tipo seco ni de un 10 concepto de cambiador de toma lineal simple. Las formas de realizacion presentadas aqrn son aplicables tambien para transformadores llenos de aceite y para conceptos de cambiadores de toma complejos.
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    REIVINDICACIONES
    I. - Disposicion de transformador (1) para mitigar oscilaciones transitorias de la tension, que comprende:
    un transformador, comprendiendo el transformador:
    un nucleo de transformador (2) que comprende al menos una pata de nucleo (3a, 3b, 3c); y
    un arrollamiento (4a, 4b, 4c, 5a, 5c, 5d) arrollado alrededor de una de la al menos una pata de nucleo, extendiendose el arrollamiento desde un primer terminal de arrollamiento (A) hasta un segundo terminal de arrollamiento (B) y que comprende una primera seccion de arrollamiento a lo largo de un primer conductor (7) que se extiende desde el primer terminal de arrollamiento (A) hasta un primer punto extremo intermedio (C), y una segunda seccion de arrollamiento a lo largo de un segundo conductor (8) que se extiende desde un segundo punto extremo intermedio (D) hasta dicho segundo terminal de arrollamiento (B); y
    un componente electrico pasivo externo (Cext,i, Cext,2, 11) conectado entre el primer punto extremo intermedio (C) y o bien el segundo punto extremo intermedio (D) o el segundo terminal de arrollamiento (B) dispuesto para reducir una diferencia efectiva entre distribuciones de tension capacitiva e inductiva entre los puntos extremos intermedios, de tal manera que se mitigan las oscilaciones transitorias de la tension en el arrollamiento.
  2. 2. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 1, en la que el componente electrico pasivo externo es un condensador externo Cext,1, conectado al arrollamiento entre dicho primer punto extremo intermedio (C) y dicho segundo punto extremo intermedio (D).
  3. 3. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 1, en la que Cext,1 = 5 - 100 nF, con preferencia Cext,1 = 5 - 10 nF,
  4. 4. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 2, en la que el componente electrico pasivo externo es un condensador externo Cext,2 conectado al arrollamiento entre dicho primer punto extremo intermedio (C) y dicho segundo terminal de arrollamiento (B).
  5. 5. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 4, en la que Cext,2 = 0,1 - 2,0 nF.
  6. 6. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 4 o 5, que comprende, ademas:
    un divisor de la tension capacitiva externa (Cext,3, Cext,4) conectado a dicho primer terminal de arrollamiento (A), dicho segundo punto extremo intermedio (D), y dicho segundo terminal de arrollamiento (B).
  7. 7. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 6, en la que dicho divisor de la tension capacitiva externa comprende:
    un condensador Cext,3 conectado al arrollamiento entre dicho primer terminal de arrollamiento (A) y dicho segundo punto extremo intermedio (D); y
    un condensador Cext,4 conectado al arrollamiento entre dicho segundo punto extremo intermedio (D) y dicho segundo terminal de arrollamiento (B).
  8. 8. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 7, en la que Cext,3 = 0,1 - 2,0 nF y Cext,4 = 0,1 - 2,0 nF, y en la que es con preferencia Cext,3 = Cext,4 = 1,0 nF.
  9. 9. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 1, en la que el componente electronico es un tiristor externo (11) conectado al arrollamiento entre dicho primer punto extremo intermedio (C) y dicho segundo punto extremo intermedio (D).
  10. 10. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 9, en la que el varistor externo tiene un nivel de proteccion de 5-30 % del nivel de aislamiento basico del transformador, BIL.
    II. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 9 o 10, que comprende, ademas:
    una fase externa (12) conectada en serie con el varistor externo.
  11. 12. - La disposicion de transformador de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, que comprende, ademas:
    una pluralidad de contactos de cambiador de toma (9) previstos a lo largo de dicho primer conductor.
  12. 13. - La disposicion de transformador de acuerdo con la reivindicacion 12, que comprende, ademas:
    un cambiador de toma (10) que se puede conectar al arrollamiento en dicho segundo punto extremo intermedio (D) y un punto (E) a lo largo de ducho primer conductor en uno de dicha pluralidad de contactos de cambiador de toma.
  13. 14. - La disposicion de transformador de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que 5 dicho arrollamiento designa un primer arrollamiento, comprendiendo, ademas, la disposicion de transformador:
    un segundo arrollamiento arrollado o bien entre dicho primer arrollamiento y una de dichas patas de nucleo, o a lo largo de una circunferencia de dicho primer arrollamiento.
  14. 15. - La disposicion de transformador de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que el transformador es un transformador seco.
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2747098B1 (en) 2012-12-19 2015-12-16 ABB Research Ltd. Transformer arrangement for mitigating transient voltage oscillations
US9882373B2 (en) * 2014-11-21 2018-01-30 Abb Schweiz Ag System for protection of dry type transformers
ES2837975T3 (es) * 2018-02-15 2021-07-01 Abb Power Grids Switzerland Ag Aislamiento de transformadores no sumergidos en líquido
RU2688882C1 (ru) * 2018-08-27 2019-05-23 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вятский государственный университет" (ВятГУ) Управляемый шунтирующий реактор-автотрансформатор

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3083331A (en) * 1959-12-16 1963-03-26 Ferranti Ltd Series parallel transformer winding arrangement
ES516519A1 (es) * 1981-11-09 1983-08-01 Gen Electric "sistema para efectuar la proteccion contra sobretensiones y para suprimir las oscilaciones de tension en un dispositivo electromagnetico".
ATE48343T1 (de) * 1985-01-15 1989-12-15 Bbc Brown Boveri & Cie Filterschaltung mit zno-ueberspannungsableitern.
US5005100A (en) * 1989-08-02 1991-04-02 Southwest Electric Company Transient-filtered transformer
KR100519380B1 (ko) 2004-05-21 2005-10-06 염승엽 3상 무순단 탭전환 변압기 시스템
US20060066205A1 (en) * 2004-09-30 2006-03-30 Matsushita Toshiba Picture Display Co. Ltd. Color picture tube apparatus
EP2133704B2 (de) * 2008-06-12 2015-12-02 ABB Technology AG Prüfanordnung zur Wechselspannungsprüfung von elektrischen Hochspannungskomponenten
US8300382B2 (en) * 2010-01-30 2012-10-30 Jack Jumper, Llc Portable transformer with safety interlock
EP2747098B1 (en) 2012-12-19 2015-12-16 ABB Research Ltd. Transformer arrangement for mitigating transient voltage oscillations

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