ES2336150T3 - Proyectil de acero ablandado hasta el nucleo y procedimiento de fabricacion de dicho proyectil. - Google Patents
Proyectil de acero ablandado hasta el nucleo y procedimiento de fabricacion de dicho proyectil. Download PDFInfo
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Abstract
Procedimiento de fabricación de un proyectil de acero o a base de hierro para cartucho de caza o tiro deportivo con vistas a conferirle una dureza comprendida entre 40 HV 10 y 110 HV 10 a temperatura ambiente, preferentemente entre 40 HV 10 y 85 HV 10, caracterizado porque comprende por lo menos las etapas sucesivas siguientes: - utilizar acero o fundición líquida, en lo sucesivo denominada metal líquido, cuyo contenido en carbono está comprendido entre el 0,8 y el 4,0% de C en peso, preferentemente entre el 0,8 y el 2,0% de C en peso; - verter el metal líquido según un procedimiento de granulación con agua o vapor de agua para obtener partículas de acero esferoidales; - someter dichas partículas a un tratamiento térmico de ablandamiento del metal solidificado mediante grafitación manteniéndose en el dominio ferrítico; - someter eventualmente dichas partículas a un tratamiento de revestimiento de superficie.
Description
Proyectil de acero ablandado hasta el núcleo y
procedimiento de fabricación de dicho proyectil.
La presente invención se refiere a un
procedimiento de fabricación de proyectiles de acero, tales como
bolas, para cartuchos de caza como sustituto de los perdigones
tradicionales. Dicho procedimiento se conoce a partir del documento
US nº 6.258.316 B1.
La invención se refiere asimismo a los
proyectiles de acero y a los cartuchos obtenidos mediante el
procedimiento.
El mercado mundial de perdigones de caza es en
la actualidad de 120.000 toneladas al año. En Europa, es de
aproximadamente 60.000 toneladas.
A consecuencia de las normativas
medioambientales más estrictas, la utilización de plomo en la
munición de caza y de tiro deportivo está ya prohibida en varios
países europeos (particularmente en los Países Bajos, en Suecia, en
Alemania), en particular para el tiro en zonas húmedas.
Entre las soluciones técnicas posibles y
económicamente viables de sustitución de los perdigones de caza
(hierro, acero, metales pesados, aleaciones, cerámica, etc.), sólo
la granalla de acero se presenta como una alternativa viable. En
efecto, presenta una densidad satisfactoria, y no es tóxica,
presenta un precio asequible, etc.
La granalla de acero se comercializa por otra
parte en Norteamérica por los fabricantes más importantes en el
sector, desde hace una veintena de años, como carga de
sustitución.
Es conocido que la carga de un cartucho está
constituida por bolas esféricas con no sólo una tolerancia en
cuanto al diámetro de aproximadamente 0,1 mm, sino también una
tolerancia estrecha en cuanto al peso para garantizar un
comportamiento balístico reproducible y garantizar una carga
constante del cartucho que se realiza mediante medición
volumétrica. Las bolas de acero deben someterse a un tratamiento de
superficie tal como cobreado, adición de grafito, etc., con el fin
de evitar cualquier aglomeración de la carga que pudiera perjudicar
a una buena dispersión.
Los calibres de las cargas más utilizadas se
reproducen en la tabla 1 siguiente.
Se pretende para este tipo de aplicación, una
composición de tipo acero blando poco aleado, como por ejemplo:
como máximo un 0,06% de C, como máximo un 0,4% de Mn, como máximo un
0,1-0,3% de Si, como máximo un 0,04% de P, como
máximo un 0,04% de S.
La dureza debe ser la menor posible y no superar
110 HV 10 en la superficie y 100 HV 10 en el núcleo.
En la actualidad, en el plano puramente
balístico, los cazadores y tiradores deportivos tienen una
preferencia clara por los perdigones de caza utilizados
tradicionalmente. En efecto, consideran que el perdigón de caza
presenta ciertas aptitudes balísticas específicas que no suelen
encontrarse en los productos de sustitución.
El mercado tradicional de los cazadores y
tiradores manifiesta por tanto ciertas reticencias para utilizar
los cartuchos de bolas de acero comercializados actualmente. Los
principales argumentos para justificar estas reticencias en contra
de las bolas de acero están asociados a los siguientes
elementos:
- -
- mayor riesgo de rebotes,
- -
- mayor desgaste del cañón,
- -
- caída más importante de velocidad y de penetración en función de las distancias,
- -
- precio más elevado de la munición.
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También se han desarrollado otras aleaciones no
tóxicas (por ejemplo "Hevi-Shot":
tungsteno-níquel-hierro). Pueden
hacerle la competencia técnicamente a las granallas de acero porque
ofrecen, debido a su alta densidad, un comportamiento balístico
similar al de las cargas tradicionales de plomo. No obstante, estas
aleaciones presentan un coste demasiado elevado.
Por otro lado, por lo que respecta a la
producción de granallas de acero, son posibles dos vías.
Dadas las toneladas que hay que producir, esta
vía implica instalar el procedimiento en un emplazamiento de
producción de acero líquido que tenga una capacidad de tipo
fundición completándolo con una unidad de granulación adecuada.
Están disponibles en el mercado diferentes técnicas de granulación
de metales líquidos:
- -
- el procedimiento Osprey, atomización por vía gaseosa bajo presión, no entra realmente en el tipo "granulación" ya que está dedicado a la producción de partículas finas (100 \mum) destinadas a la metalurgia de polvo;
- -
- la granulación con agua: se vierte un chorro de acero bajo un chorro de agua a alta presión o directamente en una cubeta. El tamaño de las partículas obtenidas es variable (de 1 a varios milímetros según la técnica), pero la característica común de las mismas es la forma irregular no esférica, del producto;
- -
- la granulación con vapor de agua: este procedimiento, desarrollado particularmente por Mintek (Sudáfrica), utiliza un chorro de vapor de agua, lo que permite evitar una perturbación mecánica demasiado violenta del chorro de metal.
Este tipo de procedimiento implica la aparición
de una dispersión de tamaño debido a la ausencia de esfericidad,
que conduce a la pérdida de una parte de la producción (rendimiento
del orden del 60%). Además, a diferencia del plomo que presenta una
temperatura de fusión mucho más baja que la del acero, es difícil
volver a fundir en circuito cerrado las bolas de acero producidas
que no cumplan el calibre.
Los mejores resultados se obtienen con un acero
con una alta carga de carbono (> 1,5%) cuya dureza es inferior
a 100 HV 10, o incluso 80 HV 10. Los aceros ULC quedan excluidos en
el marco de esta técnica.
Para reducir la dispersión de tamaño, ciertos
procedimientos hacen que la fase de granulación con agua vaya
precedida por un sistema de troceado del flujo de metal líquido.
Este último se dispersa por ejemplo sobre un plato giratorio antes
de someterse a la granulación final con agua o vapor de agua.
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Esta vía se inspira en las técnicas de
fabricación de clavos u otras piezas de acero de gran consumo.
Operaciones de golpeo y estampado de alambre trefilado o de chapa
permiten obtener las bolas. Se conocen máquinas que permiten la
fabricación de bolas de acero para cojinetes. Partiendo de una
bobina de alambre de acero, un pedazo de acero se corta para
transformarse a continuación progresivamente en bola, mediante
deformación, entre dos platos ranurados generalmente de
fundición.
El alambre utilizado es de tipo ULC, por ejemplo
con un contenido en carbono del 0,02% de C. Este tipo de alambre es
muy costoso y muy escaso, si se tienen en cuenta las cantidades que
se deben producir en el campo de los cartuchos de caza. En cambio,
la ventaja del alambre es que el rendimiento de utilización de la
producción es del 100%.
En los aceros planos, los aceros blandos son
mucho más disponibles, incluyendo en diferentes espesores, que
corresponden por tanto a diferentes diámetros de bola. Por
desgracia, una parte de la producción es igualmente inutilizable en
este caso, en vista de los descartes.
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Para fabricar con materiales metálicos ciertas
piezas, generalmente de forma compleja, se utiliza la metalurgia
del polvo. Consiste en compactar en un molde el polvo y someter el
conjunto a una operación de sinterización a alta temperatura.
Ciertas esferas de carbono de tungsteno se
preparan particularmente mediante esta técnica. Partiendo de polvo
de hierro, es concebible examinar la posibilidad de obtener bolas de
acero enormemente blando mediante un procedimiento de
compactación/sinterización.
En resumen, las técnicas de obtención de bolas a
partir de alambre, chapa y polvo de hierro adolecen de la
desventaja de ser más caras que la técnica por la vía líquida.
En el estado de la técnica se conoce un
procedimiento de ablandamiento de un acero al carbono, convencional
y económico, tal como una ferrita de cristales grandes, mediante
descarburación. A modo de recordatorio, un hierro puro
monocristalino presenta una dureza extremadamente baja
(30-40 HV 10), que puede considerarse como el límite
inferior absoluto.
El documento
WO-A-00/44517 propone un proyectil y
un procedimiento de fabricación asociado de acero con un contenido
relativamente alto de carbono (hasta un 1,5% de C), producido
mediante atomización con agua y ablandado mediante recocido bajo
atmósfera no oxidante con punto de rocío controlado, a una
temperatura comprendida entre 600 y 1.200ºC, para hacerlo adecuado
para una utilización balística. El ablandamiento se obtiene
principalmente por una descarburación en superficie,
preferentemente con una dureza de superficie Knoop media inferior a
225 (dureza Vickers en superficie por lo menos superior a 130).
La presente invención pretende proporcionar una
solución que no presente los inconvenientes del estado de la
técnica.
En particular, la invención pretende
proporcionar un tratamiento a partir de una clase de acero
convencional que permita obtener una dureza final inferior a 100 HV
10.
Además, un objetivo de la invención es
proporcionar este tratamiento con vistas a la obtención de una
dureza baja en las bolas de acero, de manera uniforme por todo su
volumen (hasta el núcleo).
Un objetivo complementario de la invención es
evitar una cierta propensión a los rebotes, habitualmente inherente
a los proyectiles de acero.
Un objetivo complementario de la invención es
además permitir la fabricación de bolas que tengan una esfericidad
adecuada.
Un objetivo complementario adicional de la
invención es fabricar bolas de acero que tengan unas propiedades
(auto)lubrificantes que permitan un desgaste menor del cañón
del arma.
Un primer objeto de la presente invención se
refiere a un procedimiento de fabricación de un proyectil de acero
o a base de hierro para cartucho de caza o tiro deportivo con vistas
a conferirle una dureza comprendida entre 40 HV 10 y 110 HV 10 a
temperatura ambiente, preferentemente entre 40 HV 10 y 85 HV 10,
caracterizado porque comprende por lo menos las etapas sucesivas
siguientes:
- -
- utilizar el acero o la fundición líquida, en lo sucesivo denominada metal líquido, cuyo contenido en carbono está comprendido entre el 0,8 y el 4,0% de C en peso, preferentemente entre el 0,8 y el 2,0% de C en peso;
- -
- verter el metal líquido según un procedimiento de granulación con agua o vapor de agua para obtener partículas de acero esferoidales;
- -
- someter dichas partículas a un tratamiento térmico de ablandamiento del metal solidificado mediante grafitación manteniéndose en el dominio ferrítico;
- -
- someter eventualmente dichas partículas a un tratamiento de revestimiento de superficie.
\vskip1.000000\baselineskip
Según la invención, el tratamiento térmico de
ablandamiento comprende por lo menos las etapas sucesivas
siguientes:
- -
- recocer dicho metal durante aproximadamente 3 minutos desde la temperatura ambiente hasta una temperatura superior a 800ºC;
- -
- enfriar dicho acero en agua, preferentemente en agua hirviendo, a una velocidad de por lo menos 20ºC/s hasta la temperatura ambiente;
- -
- efectuar un revenido de dicho metal, bajo atmósfera no oxidante o ligeramente reductora de tipo HNx, hasta una temperatura inferior a 700ºC, preferentemente inferior a 650ºC;
- -
- mantener dicho metal bajo la atmósfera mencionada anteriormente a esta última temperatura durante una duración comprendida entre 1 y 6 días, preferentemente comprendida entre 1 y 4 días.
\vskip1.000000\baselineskip
El mantenimiento del procedimiento de la
invención bajo atmósfera no oxidante es obligatorio para evitar la
descarburación de los procedimientos del estado de la técnica.
Ventajosamente, el metal comprende además,
expresado en peso, como máximo un 0,4% de Mn, entre un 0,1 y como
máximo un 2,0% de Si, como máximo un 2,0% de Al, como máximo un
0,04% de P, como máximo un 0,04% de S, como máximo un 1% de otros
elementos de aleación, estando constituido el resto de hierro e
impurezas habituales. El silicio o el aluminio en cantidades
apropiadas confieren un efecto inoculante complementario en la
medida en que aumentan tanto uno como el otro la fuerza de
precipitación del grafito, reduciendo así el tiempo de grafitación,
sin presencia de cementita residual.
Según una forma de realización preferida de la
invención, la etapa de granulación con agua o vapor de agua se
efectúa en presencia de un agente tensioactivo.
Ventajosamente, la etapa de granulación con agua
o vapor de agua está precedida por una etapa de troceado del flujo
de metal líquido.
Preferentemente, la etapa de troceado del flujo
de metal líquido se efectúa por medio de un plato giratorio.
Según una primera forma de realización práctica,
el plato giratorio es un plato realizado en un material que no se
moja por el acero líquido, como por ejemplo la circona, la alúmina,
el nitruro de boro o el Syalon.
Según una segunda forma de realización práctica,
el plato giratorio es un plato perforado.
Según otra modalidad preferida, la etapa de
granulación con agua o vapor de agua se sustituye por una etapa de
sinterización a partir de polvo de hierro.
Según una tercera modalidad preferida, la etapa
de granulación con agua o vapor de agua se sustituye por una etapa
de fabricación mecánica, a partir de alambre o de chapa.
Un segundo objeto de la presente invención se
refiere a un proyectil esferoidal o bola de acero, que comprende un
contenido en carbono comprendido entre el 0,8 y el 2,0% de C en peso
y una dureza hasta el núcleo inferior a 100 HV 10, preferentemente
a 85 HV 10, puesto en práctica por medio del procedimiento
mencionado anteriormente.
Ventajosamente, dicho proyectil presenta un
contenido en carbono comprendido entre el 1,2 y el 1,8% de C en
peso.
Preferentemente, el proyectil está provisto de
un revestimiento de superficie para evitar la aglomeración de la
carga.
Un tercer objeto de la presente invención se
refiere a un cartucho de caza o de tiro deportivo que comprende una
carga de bolas de acero tal como se ha descrito anteriormente.
La figura 1 representa unas secciones
micrográficas de las bolas de acero respectivamente antes y después
del tratamiento de descarburación del acero según el estado de la
técnica.
La figura 2 representa unas secciones
micrográficas respectivamente antes y después del tratamiento
termoquímico similar al de la invención en el caso de un acero
eutectoide.
La figura 3 representa secciones micrográficas
respectivamente antes y después del tratamiento termoquímico
similar al de la invención en el caso de un acero laminado en
caliente hipereutectoide (1,2% de C en peso).
La figura 4 representa secciones micrográficas
respectivamente antes y después del tratamiento termoquímico en el
que la temperatura de revenido es de 700ºC, en el caso de un acero
hipereutectoide (1,5% de C en peso).
La figura 5 representa secciones micrográficas
respectivamente antes y después del tratamiento termoquímico según
la invención en el caso de un acero hipereutectoide (1,5% de C en
peso), siendo la temperatura de revenido de 650ºC.
Como se ha indicado anteriormente, el estado de
la técnica está constituido por un ablandamiento mediante recocido
bajo atmósfera descarburante de un acero convencional, tal como un
acero hipereutectoide (por ejemplo con un 1,5% de C en peso),
constituido por ferrita sobresaturada al carbono (cementita Fe3C).
El ejemplo de la figura 1 se refiere a un tratamiento de
descarburación sobre bolas de acero, obtenidas mediante atomización
con agua, a partir de un acero inicial de este tipo que presenta una
dureza Vickers HV = 650. Después de un revenido durante 24 horas al
aire, a 700ºC, se obtiene una capa superficial muy ablandada (HV =
95) y una martensita hasta el núcleo sensiblemente ablandada (HV =
242) con respecto a la dureza inicial. El mecanismo es una
descarburación de la capa externa de la bola debido a la difusión
del carbono en la superficie de la bola donde se combina con el
oxígeno para formar dióxido de carbono que se escapa a la
atmósfera.
Observación: Los valores de dureza se expresan
en dureza Vickers, siendo el procedimiento de medición ampliamente
conocido por el experto en la materia (véase por ejemplo la regla EN
ISO 6507-1).
El tratamiento original según la invención
permite obtener propiedades absolutamente inesperadas para un acero
y, en particular, para un acero con un alto contenido en
carbono.
En contra de los prejuicios, el solicitante a
demostrado, en el marco de la presente invención, que sobre la base
de un acero con un alto contenido en carbono, producido fácilmente
por la vía del horno eléctrico por ejemplo, un tratamiento
específico permite obtener un acero final de dureza muy baja (por
ejemplo 85 HV 10) y que presenta características mecánicas que
minimizan el efecto de rebote en el sector balístico.
Combinado preferentemente con un procedimiento
de fabricación de granalla esférica a partir de acero líquido y,
eventualmente, de un tratamiento de revestimiento de la superficie
que impide la aglomeración de las bolas de acero en el cartucho,
este tratamiento específico permite fabricar un producto nuevo, a
partir de acero líquido recarburado.
La granulación se efectúa preferentemente
también con vapor de agua a la que se ha añadido un tensioactivo
específico.
En una primera fase de ensayos, se recoció un
acero perlítico de composición eutectoide (0,8% de C en peso) para
llevarlo al dominio austenítico. Así, se lleva la temperatura del
acero a 900ºC, lo que da una dureza HV = 927. Se baja a
continuación la temperatura mediante temple en agua desde 900ºC
hasta temperatura ambiente (T = 20ºC) para obtener una martensita
(solución sólida supersaturada al carbono). A continuación, se
efectúa un revenido hasta un punto no situado más allá del dominio
ferrítico (T < 727ºC), por ejemplo 700ºC. Después de un
mantenimiento al aire durante 2 horas, o respectivamente 96 horas,
se obtiene una dureza Vickers reducida a 215, o respectivamente 172
(véase la figura 2). En este último caso, se observa al final una
ferrita con inclusión de pequeñas partículas esféricas de carburos
finamente distribuidos, lo que corresponde al fenómeno de
coalescencia (sección de la derecha, figura 2).
Se conoce en el estado de la técnica un
tratamiento similar sobre un producto laminado en caliente en el
caso de un acero hipereutectoide (1,2% de C en peso). En la
micrografía representada en la figura 3 correspondiente a una
dureza HV = 96, se observan no obstante en este caso carburos y
flóculos o nodos de grafito puro. Una composición hipereutectoide
del acero lleva a un equilibrio
hierro-grafito-globular. Estos
nódulos de grafito confieren al acero un ablandamiento
significativo con respecto al ejemplo anterior.
A diferencia del estado de la técnica, se
decidirá, según la presente invención, aumentar la proporción
inicial de carbono en el acero para aumentar la precipitación del
grafito y, partiendo del ablandamiento de la microestructura, en el
transcurso del tratamiento propuesto.
En otro ensayo, se han recocido durante 180
segundos bolas de acero fabricadas según el estado de la técnica
(vía líquida) y de composición hipereutectoide (1,5% de C en peso)
hasta una temperatura de 1.150ºC (HV = 613), enfriado en agua hasta
temperatura ambiente y, a continuación, se efectúa un revenido hasta
700ºC, manteniéndose esta temperatura durante 24 horas. La
microestructura obtenida en este caso no permite conseguir el
objetivo pretendido ya que conduce a la formación de una estructura
de tipo perlita (añadiendo ferrita y cementita precipitada) de una
dureza del orden de 240 (figura 4). La ausencia de grafitación se
debe sin duda al hecho de que, en este caso, la temperatura de
recocido es superior a la del eutectoide (acero llevado por exceso
al dominio austenítico).
En otro ensayo más, se han recocido bolas de
acero fabricadas según el estado de la técnica (vía líquida) y de
composición hipereutectoide (1,5% de C en peso) durante 180 segundos
hasta 1.150ºC (HV = 613). A continuación se templa el acero en agua
hasta temperatura ambiente, se efectúa un revenido hasta 650ºC y se
mantiene a esta temperatura durante 24 horas. Este tratamiento
permite la obtención de una dureza heterogénea con zonas oscuras de
dureza HV = 205, que corresponden a una matriz de ferrita con
precipitación de carburos que empiezan a grafitar (curva de la
derecha, figura 5) y otras zonas "blancas" o claras de dureza
HV = 95, que hacen aparecer hilos de grafito (curva de la
izquierda, figura 5).
La invención presenta las ventajas
siguientes:
- -
- obtención de una microestructura con una fase blanda de grafito que desempeña una función de amortiguación de energía, lo que resulta interesante particularmente para la supresión de los rebotes;
- -
- efecto lubrificante del grafito que provoca un desgaste menor del cañón del arma y evita la utilización de una borra particular de polímero como en el estado de la técnica;
- -
- utilización de un acero convencional con un alto contenido en carbono que permite evitar las dificultades de colada;
- -
- adecuada esfericidad de las bolas obtenidas a partir de aceros cargados con carbono;
- -
- tratamiento de la bola por todo su volumen (hasta el núcleo) según la invención con una dureza baja y homogénea mientras que la hilera de descarburación según el estado de la técnica proporciona una dureza heterogénea, débil en la superficie y más importante en el núcleo.
Claims (14)
1. Procedimiento de fabricación de un proyectil
de acero o a base de hierro para cartucho de caza o tiro deportivo
con vistas a conferirle una dureza comprendida entre 40 HV 10 y 110
HV 10 a temperatura ambiente, preferentemente entre 40 HV 10 y 85
HV 10, caracterizado porque comprende por lo menos las etapas
sucesivas siguientes:
- -
- utilizar acero o fundición líquida, en lo sucesivo denominada metal líquido, cuyo contenido en carbono está comprendido entre el 0,8 y el 4,0% de C en peso, preferentemente entre el 0,8 y el 2,0% de C en peso;
- -
- verter el metal líquido según un procedimiento de granulación con agua o vapor de agua para obtener partículas de acero esferoidales;
- -
- someter dichas partículas a un tratamiento térmico de ablandamiento del metal solidificado mediante grafitación manteniéndose en el dominio ferrítico;
- -
- someter eventualmente dichas partículas a un tratamiento de revestimiento de superficie.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el tratamiento térmico de ablandamiento
comprende por lo menos las etapas sucesivas siguientes:
- -
- recocer dicho metal durante aproximadamente 3 minutos desde la temperatura ambiente hasta una temperatura superior a 800ºC;
- -
- enfriar dicho acero en agua, preferentemente en agua hirviendo, a una velocidad de por lo menos 20ºC/s hasta la temperatura ambiente;
- -
- efectuar un revenido de dicho metal, bajo atmósfera no oxidante o ligeramente reductora de tipo HNx, hasta una temperatura inferior a 700ºC, preferentemente inferior a 650ºC;
- -
- mantener dicho metal bajo la atmósfera mencionada anteriormente a esta última temperatura durante una duración comprendida entre 1 y 6 días, preferentemente comprendida entre 1 y 4 días.
\vskip1.000000\baselineskip
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque el metal comprende además, expresado en
peso, como máximo un 0,4% de Mn, entre un 0,1 y como máximo un 2,0%
de Si, como máximo un 2,0% de Al, como máximo un 0,04% de P, como
máximo un 0,04% de S, como máximo un 1% de otros elementos de
aleación, estando constituido el resto por hierro y por impurezas
habituales.
4. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la etapa de
granulación con agua o vapor de agua se efectúa en presencia de un
agente tensioactivo.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la etapa de
granulación con agua o vapor de agua está precedida por una etapa
de troceado del flujo de metal líquido.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado porque la etapa de troceado del flujo de metal
líquido se efectúa por medio de un plato giratorio.
7. Procedimiento según la reivindicación 6,
caracterizado porque el plato giratorio es un plato realizado
en un material que no se moja por el acero líquido, como por
ejemplo la circona, la alúmina, el nitruro de boro o el Syalon.
8. Procedimiento según la reivindicación 6 ó 7,
caracterizado porque el plato giratorio es un plato
perforado.
9. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque la etapa de granulación con agua o vapor
de agua se sustituye por una etapa de sinterización a partir de
polvo de hierro.
10. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque la etapa de granulación con agua o vapor
de agua se sustituye por una etapa de fabricación mecánica, a
partir de alambre o de chapa.
11. Proyectil esferoidal o bola de acero, que
comprende un contenido en carbono comprendido entre el 0,8 y el
2,0% de C en peso y una dureza hasta el núcleo inferior a 100 HV 10,
preferentemente a 85 HV 10, realizado mediante el procedimiento
según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10.
12. Proyectil según la reivindicación 11, que
comprende un contenido en carbono comprendido entre 1,2 y 1,8% de C
en peso.
\newpage
13. Proyectil según la reivindicación 11 ó 12,
caracterizado porque está provisto de un revestimiento de
superficie para evitar la aglomeración de la carga.
14. Cartucho de caza o de tiro deportivo,
caracterizado porque comprende una carga de bolas de acero
según cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE2006/0329 | 2006-06-16 | ||
| BE2006/0329A BE1017170A3 (fr) | 2006-06-16 | 2006-06-16 | Projectile en acier adouci a coeur. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2336150T3 true ES2336150T3 (es) | 2010-04-08 |
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