ES2333793T3 - Extremo distal para cateteres de ablacion criogena. - Google Patents

Extremo distal para cateteres de ablacion criogena. Download PDF

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Matt M. Riordan
Eric Ryba
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Abstract

Un sistema de transferencia de calor para la ablación criogénica que comprende: un tubo de suministro hueco que tiene un extremo proximal y un extremo distal; un tubo capilar que tiene un extremo proximal y un extremo distal con el extremo proximal del mismo conectado en comunicación de fluido con el extremo distal de dicho tubo de suministro, estando dicho tubo capilar configurado con un paso que tiene una longitud "l" y un diámetro "d"; un miembro de extremo posicionado para rodear el extremo distal de dicho tubo capilar para crear una cámara criogénica entre ambos; y una fuente de fluido refrigerante conectada en comunicación fluida con el extremo proximal del tubo de suministro para introducir el fluido refrigerante dentro del tubo de suministro caracterizado porque el sistema de transferencia de calor comprende además: un refrigerador previo y un regulador de la presión destinados a enfriar previamente dicho fluido refrigerante hasta aproximadamente -45ºC a una presión de trabajo "p w" de entre alrededor de 27,22 atmósferas y 30,62 atmósferas para la transferencia del fluido refrigerante a través de dicho tubo capilar en un estado líquido para que salga del extremo distal de dicho tubo capilar y entre en dicha cámara criogénica en un estado sustancialmente líquido para la transición subsiguiente del fluido refrigerante en un estado gaseoso con una presión de punta "pt" y una temperatura de punta "tt" para la transferencia de calor a través de dicho miembro de punta y dentro del refrigerante fluido gaseoso en dicha cámara criogénica.

Description

Extremo distal para catéteres de ablación criogénica.
Campo de la invención
La presente invención pertenece en general a dispositivos médicos para intervenciones que pueden hacerse avanzar a través del sistema vascular de un paciente. Más particularmente, la presente invención pertenece a catéteres criogénicos que sean útiles para la ablación criogénica de tejidos en el sistema vascular. La presente invención es particularmente, pero no exclusivamente, útil para la construcción y el despliegue de un catéter criogénico en el que un fluido refrigerante pasa de un estado líquido a uno gaseoso, en un lugar operativo en el sistema vascular, para establecer temperaturas de ablación criogénicas que son aproximadamente inferiores a menos ochenta y cuatro grados centígrados.
Antecedentes de la invención
Los dispositivos médicos que pueden hacerse avanzar en el sistema vascular de un paciente, y son posicionados correctamente en un lugar para un procedimiento in situ, tienen diversas exigencias estructurales comunes entre sí. La más importante es que deben ser dimensionados correctamente para poder hacerlos avanzar dentro del sistema vascular. Esto requiere que sean largos y fuselados. También, han de ser dirigidos fácilmente, biocompatibles, flexibles y tener suficiente resistencia estructural para mantener su integridad mientras son empleados en el sistema vascular. Con todo esto en la mente, el dispositivo para la intervención debe ser también completamente capaz de ejecutar la función a la que está destinado.
Recientemente, han sido de interés sustancial los procedimientos médicos que implican la ablación criogénica de tejidos. En general, tales procedimientos están destinados a congelar concretamente un tejido identificado. Un procedimiento para el que la ablación criogénica de tejidos se sabe que es particularmente eficaz es el tratamiento de la fibrilación auricular en el ventrículo izquierdo del corazón. Ocurre, sin embargo, que la ablación criogénica en general, y este procedimiento en particular, requieren preferiblemente temperaturas inferiores a menos ochenta y cuatro grados centígrados (-84ºC). Para generar esas bajas temperaturas en el sistema vascular de un paciente han de ser considerados necesariamente diversos principios de la transferencia del calor. Concretamente, no solamente han de ser generadas temperaturas muy bajas, sino que estas temperaturas deben ser confinadas de algún modo en la proximidad del lugar en que el tejido es extirpado criogénicamente.
La ley de Fourier de la conducción de calor establece que el régimen al que el calor es transferido a través de un cuerpo, por unidad de área de la sección transversal, es proporcional al gradiente de temperatura que existe en el cuerpo (dQ/dt = régimen de transferencia de calor). Matemáticamente, este fenómeno se expresa mediante:
dQ/dt = -\lambdaAdT/dx
donde \lambda es la conductividad térmica del material, "A" es el área de la sección transversal a través de la cual el calor ha de ser transferido, y dT/dx es el gradiente de temperatura local. En el contexto de un catéter criogénico, "A" será predeterminada y estará necesariamente limitada por consideraciones de espacio. Además, puesto que pueden ser usados materiales muy conductores térmicamente en la fabricación del catéter criogénico (por ejemplo, cobre), la conductividad térmica (\lambda) para que un procedimiento de ablación criogénica sea controlado eficazmente por la conductividad relativamente baja del tejido que ha de ser enfriado. Por tanto, puede ser apreciado que el gradiente "dT/dx" es una variable de control de importancia significativa. En particular, es conveniente que el gradiente de temperatura local entre el tejido en un lugar operacional, y el refrigerante en un catéter criogénico, sea todo lo grande que es posible. Expuesto de modo diferente. Es conveniente tener temperaturas de catéter criogénico en el lugar operacional que sean todo lo bajas que es posible.
En adición al efecto del gradiente de temperaturas expuesto anteriormente, se ha de apreciar también que puede ser efectuada una cantidad sustancial de transferencia de calor en una sustancia sin cambio alguno en la temperatura. Concretamente, este fenómeno implica el calor latente y se produce siempre que una sustancia, tal como un fluido refrigerante, cambia de estado. Por definición, "calor latente" es el calor que se requiere para cambiar el estado de una masa unidad de una sustancia en estado sólido a un estado líquido, o de uno líquido a uno gaseoso, sin cambio alguno de temperatura. En el caso de un fluido refrigerante, se puede decir que antes de ese estado de cambio, el líquido refrigerante es un "refrigerante en exceso". Por otra parte, después de que el fluido refrigerante empieza a hervir (es decir, a cambiar de estado de líquido a gas) el gas refrigerante es un "refrigerante limitado". En lo que se refiere a los catéteres criogénicos, debido a la exigencia de bajas temperaturas operativas, es conveniente obtener el potencial de refrigeración adicional que resulta durante la transferencia de calor latente. Expuesto de modo diferente, es preferible para el refrigerante permanecer en estado líquido (es decir, que haya "refrigerante en exceso") hasta que sea utilizado por la ablación criogénica.
En este instante se ha de tener en cuenta también que hay un beneficio significativo que se obtiene mediante el mantenimiento de un refrigerante fluido en su estado líquido mientras circula a través de un sistema. Concretamente, el beneficio proviene del hecho de que, cualquier agua arrastrada por el fluido refrigerante tiene impedida la formación de cristales o hielo que podrían obturar el sistema, mientras el refrigerante permanece líquido. Esta es una consideración particularmente importante siempre que un sistema requiere que el refrigerante pase a través de orificios pequeños o estrechos.
Como se ha expuesto anteriormente, para el funcionamiento de un sistema de ablación criogénica es necesario seleccionar un fluido refrigerante que sea capaz de generar temperaturas muy bajas (es decir, <-84ºC). Antes de su uso en el sistema, no obstante, el fluido refrigerante es almacenado típicamente en vasos a muy alta presión (es decir, de alrededor de 47,63 atmósferas). Por otra parte, cuando se ha de usar en un catéter criogénico, la presión sobre el refrigerante necesita ser reducida en etapas de alrededor de una atmósfera. En adición al efecto de la refrigeración, una importante consideración es aquí que la presión sea reducida a un nivel inferior al de la presión sanguínea normal por razones de seguridad.
Aunque hay diversas maneras bien conocidas en la técnica pertinente para reducir la presión en un fluido, una manera conveniente de efectuar esta reducción de la presión en un catéter criogénico es haciendo pasar el fluido refrigerante a través de un tubo capilar. Para que los tubos capilares puedan ser considerados como tuberías uniformes, rectas, largas, es aplicable la "ecuación de Darcy". Según la ecuación de Darcy una caída de presión a lo largo de la longitud de la tubería (tubo)(es decir, pérdida "h_{l}" en cabeza) puede ser expresada matemáticamente por:
h_{l} = f(l/d)(V^{2}/2g)
En la expresión anterior: "f" es un factor de rozamiento, "l" es la longitud del tubo, "d" es el diámetro del tubo, "V" es la velocidad del fluido a través del tubo, y "g" es la aceleración debida a la gravedad.
En la ecuación de Darcy se ha de tener en cuanta que la pérdida (h_{l}) en cabeza es proporcional a la relación "l/d". Esto es lo mismo que decir que la pérdida en cabeza es inversamente proporcional a la relación de aspecto ("d/l") de la tubería (tubo). Independientemente de como se ve, la caída de presión a lo largo de toda la longitud de una tubería aumentará reduciendo el diámetro interior de la tubería "d" o incrementando la longitud "l" de la tubería. En cualquier caso, las dimensiones de un tubo que ha de ser usado en un catéter criogénico con el propósito de reducir la presión sobre un refrigerante fluido deben ser seleccionadas de modo que el fluido sea "un refrigerante en exceso" (es decir, en un estado líquido) a medida que se desplaza a través del tubo. Los resultados empíricos pueden ser útiles cuando determinan las dimensiones más eficaces para ese tipo de tubo.
A la luz de lo expuesto, un objeto de la presente invención es proporcionar un sistema de transferencia de calor que mantenga un fluido refrigerante en un estado líquido durante una caída de presión en el fluido que es mayor que 27,22 atmósferas (400 psia, presión absoluta en libras por pulgada cuadrada), cuando la presión final sobre el fluido es menor que aproximadamente una atmósfera. Otro objeto de la presente invención es proporcionar un sistema de transferencia de calor que evite eficazmente el desarrollo de cristales o hielo en el sistema al pasar el refrigerante a través de un orificio relativamente pequeño. Otro objeto todavía de la presente invención es proporcionar un sistema de transferencia de calor que pueda ser introducido seguramente en el sistema vascular de un paciente en el que creará temperaturas tan bajas como de alrededor de menos ochenta y cuatro grados centígrados. Otro objeto de la presente invención es proporcionar un sistema de transferencia de calor que sea de fabricación relativamente fácil, sencillo de usar y de coste comparativamente eficaz.
La Publicación de la Solicitud de Patente de los EE.UU. Nº 2002-0198578 describe un método y un aparato para ejecutar la hipotermia de un órgano seleccionado sin efecto significativo sobre los órganos u otros tejidos que le rodean.
Sumario de la invención
La presente aplicación se refiere a un sistema de transferencia de calor para la ablación criogénica como se reivindica en la Reivindicación 1.
Un catéter criogénico (es decir, un sistema de transferencia de calor) de acuerdo con la presente invención incluye un tubo de suministro hueco que tiene un extremo distal que está conectado en comunicación de fluido con el extremo proximal de una tubo capilar. Adicionalmente, un miembro de punta está posicionado alrededor del extremo distal para rodear el extremo distal del tubo capilar para crear de ese modo una cámara criogénica que esté situada en el extremo distal del catéter criogénico.
La fuente de fluido refrigerante mencionada anteriormente está conectada en comunicación de fluido con el extremo proximal del tubo de suministro. Preferiblemente, el fluido refrigerante es óxido nitroso (N_{2}O), y es introducido dentro del tubo de suministro a una presión de trabajo "p" que estará típicamente en un intervalo entre 23,82 atmósferas y 34,02 atmósferas, (350-500 psia). El fluido refrigerante circula secuencialmente a través del tubo de suministro y a través del tubo capilar. Es importante que el fluido refrigerante que sale del extremo distal del tubo capilar, esté sustancialmente todavía en un estado líquido. Las dimensiones de ambos el tubo de suministro y el tubo capilar, así como la presión de trabajo "p_{w}" para el fluido refrigerante sean escogidos concretamente para este propósito.
Para la construcción de la presente invención, el tubo de suministro está configurado con un paso interior que tiene una longitud "l_{S}" y un diámetro "d_{S}". Además, el tubo capilar está configurado con paso interior que tiene una longitud "l" y un diámetro "d". Más concretamente, el diámetro "d" del paso de tubo capilar es menor que el diámetro "d_{S}" del paso central del tubo de suministro. Como concretamente se pretende para la presente invención, el fluido refrigerante experimenta mucha mayor resistencia y una caída de presión mucho mayor al pasar a través del tubo capilar que al pasar a través del tubo de suministro. Detalladamente, aunque el tubo de suministro puede tener una relación "d_{5}/l_{5}" de aspecto de alrededor de 0,1 ó 0,05, el tubo capilar tendrá preferiblemente una relación "d/l" de aspecto comprendida entre 0,0008 a 0,00017. Cuando se calcula la relación de aspecto para el tubo capilar, la longitud "l" estará preferiblemente comprendida en un intervalo de aproximadamente 14,3 mm y 254 mm, y el diámetro "d" del tubo capilar estará entre alrededor de 0,203 mm y 0,254 mm.
Como se ha indicado anteriormente, para el funcionamiento de la presente invención, la presión de trabajo "p_{W}" sobre el fluido refrigerante en el extremo proximal del tubo de suministro, estará preferiblemente en un margen entre 23,82 atmósferas y 34,02 atmósferas. Por otra parte, la presión (p_{1}) de punta sobre el fluido refrigerante a medida que este deja el extremo distal del tubo capilar y entra en la criocámara es preferiblemente menor que alrededor una atmósfera. Dentro de este medio, después de haber pasado el fluido refrigerante de su estado gaseoso en la criocámara, creará una temperatura "p_{t}" de extremo que es menor que alrededor de menos ochenta y cuatro grados centígrados (p_{t} <-84ºC).
Breve descripción de los dibujos
Las nuevas características de esta invención, así como la propia invención, ambas en cuanto a su estructura y funcionamiento, se comprenderán mejor a partir de los dibujos que se acompañan, considerados en combinación con la descripción que se acompaña, en la cual los caracteres de referencia similares se refieren a partes similares, y en la cual:
La Figura 1 es una vista esquemática de un sistema que incorpora la presente invención;
la Figura 2 es una vista en sección transversal de la porción distal de un catéter criogénico como se ve a lo largo de la línea 2-2 en la Figura 1;
la Figura 3 es un trazado gráfico de la presión en función de la temperatura para un ciclo de trabajo en el funcionamiento de la presente invención; y
la Figura 4 es una representación gráfica a modo de ejemplo de los cambios en la temperatura (T_{t}) de un catéter criogénico como una función de la presión (p_{W}) de trabajo sobre el refrigerante de fluido.
Descripción de las realizaciones preferidas
Haciendo referencia inicialmente a la Figura 1, en ella se muestra un sistema de acuerdo con la presente invención y es designado 10 en general. Con detalle, el sistema 10 muestra la inclusión de un catéter criogénico 12 que está conectado a una consola 14 y en comunicación fluida con un par de fuentes 16a y 16b de refrigerante fluido que están montadas dentro de la consola 14. Las fuentes 16a y 16b mostradas en la Figura 1 son, no obstante, solamente a modo de ejemplo. Como se considera por la presente invención, las fuentes 16a y 16b de refrigerante pueden ser de cualquier tipo de vaso de presión conocido en la técnica pertinente que sea adecuado para contener un fluido a presiones relativamente altas (por ejemplo de 47,63 atmósferas). Para los propósitos de la presente invención, el refrigerante fluido que se mantiene en las fuentes 16a y 16b será preferiblemente óxido nitroso (N_{2}O). Haciendo todavía referencia a la Figura 1 en ella se ve que las fuentes 16a y 16b de refrigerante fluido están conectadas en comunicación fluida con un refrigerador previo 18. El refrigerador previo 18 está conectado, a su vez, en comunicación fluida con el catéter criogénico 12. Además, para los propósitos que se describen a continuación, el catéter criogénico 12 está conectado en comunicación fluida con una fuente 20 de vacío.
En el extremo distal del catéter criogénico 12, hay una punta 22. Es importante, que la punta 22 sea fabricada de un material que tenga conductividad térmica muy alta, tal como el cobre o el acero que tienen respectivamente las conductividades térmicas de 385 y 46 vatios/ºK*m. Para poner esto en perspectiva, el agua tiene una conductividad térmica de solamente 0,627 vatios/ºK*m.
Haciendo referencia ahora a la Figura 2, en ella se ve que dentro de la porción distal 24 del catéter criogénico 12, un tubo capilar 26 está conectado a un tubo 28 de suministro. Preferiblemente, ambos el tubo capilar 26 y el tubo 28 de suministro estarán fabricados de un material polímero que tenga una conductividad térmica relativamente alta. Además, el tubo capilar 26 tiene preferiblemente una longitud "l" que es igual a, o preferiblemente, más corta que la longitud "l_{s}" del tubo 28 de suministro (l \leq l_{s}). Aunque el tubo 28 de suministro está dimensionado para originar una caída de presión mínima en el refrigerante fluido al pasar éste a través del tubo 28 de suministro, esto no es así en lo que se refiere al tubo capilar 26. Más concretamente, en sus aspectos estructurales, el tubo capilar 26 está configurado con un paso central 30 que se extiende a todo lo largo del tubo capilar 26 desde su extremo proximal 32 hasta su extremo distal 34. Como se ha indicado, el paso 30 del tubo capilar 26 tiene un diámetro "d" y una longitud "l". En su relación entre sí, el diámetro y la longitud del paso central 30 en el tubo capilar definen una relación "d/l" de aspecto que determina eficazmente las características de circulación del fluido en el tubo capilar 26. Para la presente invención, la relación "d/l" de aspecto está preferiblemente en un intervalo de 0,0008 a 0,0017, con el diámetro "d" siendo seleccionado en el margen de alrededor de 0,203 mm a alrededor de 0,254 mm, y siendo seleccionada la longitud "l" en el margen de alrededor de 0,203 mm a alrededor de 0,254 mm, y siendo seleccionada la longitud "l" en el margen de aproximadamente 114 mm a 254 mm. Volviendo a las realizaciones seleccionadas, el tubo 28 de suministro puede tener también la longitud "l". Preferiblemente, sin embargo, el tubo capilar 26 será más corto que el tubo 28 e suministro.
Haciendo referencia todavía a la Figura 2 se ha de apreciar que la punta 22 está fijada al extremo distal 36 del catéter criogénico 12. Concretamente, la punta 22 está fijada al catéter criogénico para crear una cámara criogénica 38 alrededor del extremo distal 34 del tubo capilar 26. La consecuencia estructural aquí es que un fluido refrigerante en el paso 40 del tubo 28 de suministro puede circular desde el paso 40, a través del paso 30 del tubo capilar 26, y dentro de la cámara criogénica 38. Una vez que el fluido está en la cámara criogénica 38, este puede ser extraído desde el catéter criogénico 12 a través de la trayectoria 42 de retorno mediante la fuente 20 de vacío. Como se muestra, esta trayectoria 42 de retorno está establecida entre la pared 44 del catéter criogénico 12 y las superficies exteriores respectivas del tubo capilar 26 y del tubo 28 de suministro. La termodinámica de la circulación de fluido a lo largo de esta trayectoria a través del catéter criogénico 12 se apreciará mejor con referencia a la Figura 3.
La Figura 3 muestra un gráfico de presión-temperatura para un fluido refrigerante, tal como óxido nitroso (N_{2}O), y un gráfico típico de la relación entre estas variables a medida que el refrigerante se desplaza a través del sistema 10 de la presente invención. En particular, la curva 46 mostrada en la Figura 3 es indicativa de un cambio de fase para el refrigerante entre un estado gaseoso 48 y un estado líquido 50.
Cuando se hace una referencia cruzada de la Figura 3 con la Figura 1 se aprecia que las condiciones de presión y temperatura para el fluido refrigerante, almacenadas en las fuentes 16a y 16b de refrigerante, se indican mediante el punto A en la Figura 3. Concretamente, se prevé que el fluido refrigerante será almacenado en las fuentes 16a y 16b a la temperatura ambiente (es decir, a la temperatura de la sala) bajo una presión de alrededor de 700 libras por pulgada cuadrada. Cuando se usa, un regulador de presión (no mostrado) reduce entonces la presión en el refrigerante fluido a una presión ("p_{w}") de trabajo que será de alrededor de 27,22 a 30,62 atmósferas (véase el punto B en la Figura 3). El refrigerador previo 18reduce entonces la temperatura del fluido refrigerante a una temperatura de alrededor de menos cuarenta y cuatro grados centígrados al mismo tiempo que mantiene el fluido refrigerante a la presión "p_{w}" (véase el punto C en la Figura 3. Hay que tener en cuenta que con este enfriamiento, el fluido refrigerante se transforma en su estado líquido 50. También, se apreciará que el fluido refrigerante se introduce dentro del tubo 28 de suministro 28 bajo las condiciones indicada en el punto C.
En resumen, las condiciones en el fluido refrigerante cambian de los valores en el punto C, a los del punto D en el gráfico mostrado en la Figura 3, a medida que el fluido refrigerante circula a través del tubo 28 de suministro y el tubo capilar 26. La vasta mayoría de estos cambios, no obstante, se producen en el tubo capilar 26. Concretamente, a medida que el fluido refrigerante entre en el paso central 30 en el extremo proximal 32 del tubo capilar 26, estará a una temperatura de alrededor de menos cuarenta y cinco grados centígrados. También estará sometido a una presión de trabajo "p_{W}" de alrededor de 27,22 a 30,62 atmósferas (punto C). A medida que el fluido refrigerante atraviesa el tubo capilar 26, la presión sobre el fluido refrigerante en el paso central 30 se reduce de "p_{W}" en el tubo 28 de suministro a una presión "p_{t}" de punta en la cámara criogénica 38. Para la presente invención, la presión "p_{t}" de punta será preferiblemente menor de una atmósfera de presión. Consecuentemente, como se pretende en la presente invención, habrá una caída de presión (es decir la pérdida de cabeza "h_{l}") que será de alrededor de 450 libras por pulgada cuadrada.
Como se muestra en la Figura 3, junto con la reducción de presión de "p_{w}" a "p_{t}" (es decir la pérdida "h_{l}" en cabeza), la temperatura del fluido refrigerante se reducirá a una temperatura "t_{t}" de punta en el extremo distal 34del tubo capilar 26 (punto D en la Figura 3). Para la presente invención, la temperatura "t_{t}" de punta en la cámara criogénica 38 será menor que alrededor de menos ochenta y cuatro grados centígrados. Es importante que esta temperatura sea conseguida, el fluido refrigerante circula a través del tubo capilar 26 desde su extremo proximal 32 (punto C en la Figura 3) hasta su extremo distal 34 (punto D en la Figura 3) en su estado líquido 50.
A medida que el refrigerante fluido entra en la cámara criogénica 38 desde el extremo 34 del tubo capilar 26 se evapora. Después de haberse producido la ebullición, la elevación rápida consecuente en la temperatura del refrigerante fluido en la cámara criogénica 38 se debe, en gran parte a la transferencia de calor desde el tejido que está siendo separado criogénicamente en el paciente (no mostrado). En la Figura 3, esta transferencia de calor está representada por el cambio en las condiciones en el refrigerante fluido (ahora en su estado gaseoso 48) indicado por la transición desde la temperatura "t_{t}" de punta (punto D) a una temperatura generalmente ambiental (punto E). La Figura 3 indica también que la transferencia de calor al fluido refrigerante en una cámara criogénica 38 se efectúa a una presión de punta "p_{t}" sustancialmente constante. Como se ha mencionado anteriormente, el establecimiento y mantenimiento de esta presión "p_{t}" de punta es facilitada por la acción de la fuente 20 de vacío que funciona para evacuar el fluido refrigerado del sistema 10.
En el funcionamiento de la presente invención, la fuente 20 de vacío es activada para establecer una presión "p_{t}" de punta en la cámara criogénica 38 que sea menor que alrededor de una atmósfera. El valor exacto de esta presión de punta puede, no obstante, variar en cierto grado. Es importante, que "p_{t}" sea establecido para evacuar fluido refrigerante del sistema 10 y reducir la contrapresión sobre el tubo capilar 26.
\newpage
La Figura 4 es un gráfico de las variaciones en la temperatura ("t_{t}") de punta en el extremo distal 34 del tubo capilar 26, como una función de la presión ("p_{w}") de trabajo en el extremo proximal 32 del tubo capilar 26. En particular, las mediciones específicas mostradas en la Figura 4 fueron obtenidas usando un tubo capilar 26 que tenía una longitud "l" igual a 186,69 mm y un diámetro "d" igual a 0,203 mm (relación "d/l" de aspecto = 0,00109). Aunque el gráfico mostrado en la Figura 4 es específico para un tubo capilar 26 que tiene las dimensiones dadas, este gráfico puede ser considerado como siendo generalmente representativo de tubos capilares 26 dimensionados similarmente. En cualquier caso, se tendrá en cuenta que cuando la presión ("p_{w}") de trabajo (por ejemplo 30,62 atmósferas mantiene el fluido refrigerante en su estado líquido 50 (es decir "refrigerante en exceso") mientras se desplaza a través del paso 30 del tubo capilar 26, la temperatura ("t_{t}") en la cámara criogénica 38 será minimizada. Por otra parte, si al fluido refrigerante se le permite hervir y hacerse gaseoso (es decir "refrigerante limitado" dentro del paso central 30, la temperatura ("t_{t}") de punta se eleva bruscamente.
Aunque el Extremo Distal particular mejorado para Catéteres de de Ablación Criogénica como los mostrados y descritos detalladamente en esta memoria son completamente capaces de obtener los objetos y proporcionar las ventajas expuestas anteriormente en esta memoria, se ha de entender que es meramente ilustrativa de las realizaciones preferidas actualmente de la invención y que no se pretenden limitaciones en los detalles de construcción o diseño en este documento mostrados distintos a los descritos en las reivindicaciones adjuntas.

Claims (7)

1. Un sistema de transferencia de calor para la ablación criogénica que comprende:
un tubo de suministro hueco que tiene un extremo proximal y un extremo distal;
un tubo capilar que tiene un extremo proximal y un extremo distal con el extremo proximal del mismo conectado en comunicación de fluido con el extremo distal de dicho tubo de suministro, estando dicho tubo capilar configurado con un paso que tiene una longitud "l" y un diámetro "d";
un miembro de extremo posicionado para rodear el extremo distal de dicho tubo capilar para crear una cámara criogénica entre ambos; y
una fuente de fluido refrigerante conectada en comunicación fluida con el extremo proximal del tubo de suministro para introducir el fluido refrigerante dentro del tubo de suministro
caracterizado porque el sistema de transferencia de calor comprende además:
un refrigerador previo y un regulador de la presión destinados a enfriar previamente dicho fluido refrigerante hasta aproximadamente -45ºC a una presión de trabajo "p_{w}" de entre alrededor de 27,22 atmósferas y 30,62 atmósferas para la transferencia del fluido refrigerante a través de dicho tubo capilar en un estado líquido para que salga del extremo distal de dicho tubo capilar y entre en dicha cámara criogénica en un estado sustancialmente líquido para la transición subsiguiente del fluido refrigerante en un estado gaseoso con una presión de punta "p_{t}" y una temperatura de punta "t_{t}" para la transferencia de calor a través de dicho miembro de punta y dentro del refrigerante fluido gaseoso en dicha cámara criogénica.
2. Un sistema según la reivindicación 1, en el que dicho tubo de suministro está configurado con un paso central que tiene una longitud "l_{s}" y un diámetro "d_{s}", y en el que el diámetro del paso central de dicho tubo capilar "d" es menor que el diámetro "d_{s}" y "l_{s}" es menor que o igual a la longitud "l".
3. Un sistema según se describe en cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que la longitud "l" de dicho tubo capilar tiene un valor comprendido entre aproximadamente 114,3 mm y aproximadamente 254 mm.
4. Un sistema según se describe en cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que el diámetro "d" de dicho tubo capilar es de 0,203 mm.
5. Un sistema según se describe en cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que la segunda presión o presión de punta "p_{t}" es menor de una atmósfera.
6. Un sistema según se describe en cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que el refrigerante en el estado gaseoso en la cámara criogénica tiene una temperatura "t_{t}" de punta menor que menos ochenta y cuatro grados centígrados (t_{t}<-84ºC).
7. Un sistema según se describe en cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que el fluido refrigerante o líquido refrigerante es óxido nitroso (N_{2}O).
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