ES2297311T3 - Detector de humo de luz dispersa. - Google Patents
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Abstract
Detector de humo de luz dispersa con una disposición optoelectrónica para la medición de señales (SB, SF) de dispersión con un ángulo de dispersión hacia delante y hacia atrás, y con una electrónica (12) de evaluación para la obtención de un valor de medición a partir de las señales (SB, SF) de dispersión y la comparación de un valor de alarma derivado de éste con un límite de alarma, caracterizado porque el detector de humo de luz dispersa presenta un filtro (19) de mediana para la obtención de señales (BW, FW) de humo hacia atrás y hacia delante a partir de las señales (SB, SF) de dispersión hacia atrás y hacia delante, obteniendo el filtro (19) de mediana las señales (BW, SF) de humo hacia atrás y hacia delante a partir de la diferencia entre el valor mediano seleccionado entre varios valores sucesivos de las señales (SB, SF) de dispersión hacia atrás y hacia delante y el valor medio de los varios valores sucesivos de las señales (SB, SF) de dispersión hacia atrás y hacia delante con respecto al orden, y porque la formación del valor (S) de medición se realiza a partir del valor de la diferencia de las señales (BW, FW) de humo.
Description
Detector de humo de luz dispersa.
La presente invención se refiere a un detector
de humo de luz dispersa con una disposición optoelectrónica para la
medición de señales de dispersión con un ángulo de dispersión hacia
delante y un ángulo de dispersión hacia atrás, y con una
electrónica de evaluación para la obtención de un valor de medición
a partir de las señales de dispersión y la comparación de un valor
de alarma derivado de éste con un límite de alarma.
El documento JP 11 160238 A describe un detector
de humo por ionización fotoeléctrico para distinguir humo blanco de
humo negro. Para ello se utilizan al menos dos receptores de luz, de
modo que la luz emitida puede recibirse por un emisor de luz con
ángulos de dispersión diferentes. Mediante una evaluación de la luz
recibida se hace entonces una distinción entre humo blanco y humo
negro.
El documento US 6218950 B1 describe un detector
por dispersión de luz para la evaluación de señales de luz
dispersa. El detector de luz dispersa basado en un microprocesador
mide señales de luz dispersa en caso de dos ángulos de luz dispersa
y determina un parámetro de alarma. Un valor de alarma se determina
por la relación de las señales de luz dispersa y una comparación
posterior con el parámetro de alarma determinado.
El documento US 5726633 describe un detector de
humo de sensores múltiples que presenta al menos un sensor de
ionización y un sensor fotoeléctrico. Para cada salida de sensor se
determinan coeficientes y se combinan de manera correspondiente en
una labor de procesamiento.
Se conoce desde hace ya mucho tiempo que en la
dispersión hacia delante y hacia detrás las dos partes de luz
dispersa son diferentes de manera característica para diferentes
tipos de incendios. Este fenómeno se describe por ejemplo en el
documento WO-A-84/01950 (= documento
US-A-4 642 471) en el que se da a
conocer, entre otras cosas, que la relación diferente de la
dispersión para diferentes tipos de humo puede aprovecharse con un
ángulo de dispersión pequeño para la dispersión con un ángulo de
dispersión grande para la determinación del tipo de humo. El ángulo
de dispersión más grande podría seleccionarse también mayor de 90º,
lo que significa una evaluación de la dispersión hacia delante y
hacia atrás.
En el caso de un detector de humo de luz
dispersa descrito en el documento
EP-A-1 022 700 (= documento
US-B-6 218 950) del tipo mencionado
al principio se calcula a partir de las señales de dispersión un
cociente claro/oscuro que puede aprovecharse para la determinación
del tipo de humo. Las dos señales de dispersión se suman y la suma
se multiplica por el cociente claro/oscuro mencionado. Se realiza
por tanto una ponderación del valor de medición en función de la
relación de las señales de dispersión en la que la señal de
dispersión de un aerosol oscuro tiene una ponderación más alta que
la señal de dispersión de un aerosol claro.
Mediante la invención debe aumentarse ahora la
seguridad frente a falsas alarmas de detectores de humo de luz
dispersa del tipo mencionado al principio, debiendo garantizarse
simultáneamente una reacción lo más rápida posible.
Este objetivo se soluciona según la invención
mediante un detector de humo de luz dispersa según la reivindicación
1 y un procedimiento según la reivindicación 18.
El uso de la diferencia de las señales de
dispersión para la formación del valor de medición en vez de una
ponderación del valor de medición en función de la relación de las
señales de dispersión tiene la ventaja de que fundamentalmente se
necesita un despliegue computacional menor y por tanto está
garantizado un tiempo de reacción corto del detector. La diferencia
de las señales de dispersión posibilita igual que su cociente la
determinación del tipo de humo.
Una primera forma de realización preferida del
detector de humo de luz dispersa según la invención está
caracterizada porque se realiza un procesamiento del valor de
medición con un factor de aplicación en función de las condiciones
de entorno en el lugar de instalación previsto del detector. El
factor de aplicación puede seleccionarse de manera específica con
respecto a la aplicación, y concretamente de manera preferible en
función de un conjunto de los parámetros de ajuste del detector
correspondiente a los requisitos del cliente.
Una segunda forma de realización preferida del
detector de humo de luz dispersa según la invención está
caracterizada porque se realiza un procesamiento de las señales de
dispersión en dos caminos, porque en el primer camino se realiza
una determinación del tipo del incendio en cuestión y se forma una
señal de control correspondiente y porque en el segunda camino se
realiza un procesamiento del valor de medición mencionado y su
comparación con el límite de alarma, y porque el procesamiento del
valor de medición en el segundo camino se controla mediante la
señal de control formada en el primer camino.
Una tercera forma de realización preferida del
detector de humo de luz dispersa según la invención está
caracterizada porque durante la determinación del tipo del incendio
en cuestión se realiza una distinción entre incendio sin llama e
incendio abierto y, dado el caso, otros tipos de incendio.
Una cuarta forma de realización preferida está
caracterizada porque el procesamiento del valor de medición
comprende en el segundo camino una limitación del valor de medición
en una etapa denominada a continuación como regulador de pendiente,
realizándose una limitación del valor de medición a un nivel
determinado o su aumento mediante la adición de una señal
adicional.
Una quinta forma de realización preferida del
detector de humo de luz dispersa según la invención está
caracterizada porque el regulador de pendiente evita un aumento
rápido del valor de medición debido a picos de señal y acentúa
aumentos lentos de señal en caso de incendios sin llama. El
regulador de pendiente está controlado preferiblemente mediante la
señal de control formada en el primer camino. En el regulador de
pendiente se obtiene mediante un filtrado muy lento del valor de
medición una señal de humo lenta.
Una sexta forma de realización preferida está
caracterizada porque está previsto al menos un sensor de temperatura
dispuesto en o dentro de la caja del detector para la medición de
la temperatura del entorno del detector y la emisión de una señal
de temperatura correspondiente.
Otra forma de realización preferida del detector
de humo de luz dispersa según la invención está caracterizada
porque a partir de la señal de salida del regulador de pendiente
denominada a continuación como valor de humo, a partir de la señal
de humo lenta y a partir del valor de temperatura se realiza la
determinación del valor de alarma.
Otros perfeccionamientos y mejoras preferidos
del detector de humo de luz dispersa según la invención se
reivindican en las reivindicaciones 13 a 17.
A continuación se explica la invención más
detalladamente mediante un ejemplo de realización y los dibujos;
muestra:
la figura 1, una representación de bloques
esquemática de un detector de humo según la invención; y
la figura 2, un diagrama de bloques esquemático
del procesamiento de señal del detector de humo de la figura 1.
El detector 1 de humo representado en la figura
1 que se denomina a continuación como detector, contiene dos
sistemas de sensor, un sistema electroóptico con dos fuentes 2 y 3
de luz (IRED) emisoras de infrarrojos y un diodo 4 receptor y un
sistema de sensor térmico con dos sensores 5 y 6 de temperatura
formados mediante resistencias NTC para la medición de la
temperatura en el entorno del detector 1. Entre las fuentes 2, 3 de
luz y el diodo 4 receptor está formada una cámara 7 de medición. Los
dos sistemas de sensor están dispuestos en una caja rotacionalmente
simétrica (no representada) que está fijada en una base montada en
el techo de un espacio que ha de vigilarse.
Los sensores 5 y 6 de temperatura están situados
radialmente opuestos entre sí, lo que tiene la ventaja de que
presentan un comportamiento de reacción diferente frente a aire que
fluye desde una dirección determinada, de modo que se reduce la
dependencia con respecto a la dirección del comportamiento de
reacción. La disposición de las dos fuentes 2 y 3 de luz se
selecciona de tal manera, que el eje óptico del diodo 4 receptor
encierra con el eje óptico de una de las fuentes de luz, según la
representación, de la fuente 2 de luz, un ángulo obtuso, y con el
eje óptico de la otra fuente de luz, según la representación, de la
fuente 3 de luz, un ángulo agudo. La luz de las fuentes 2 y 3 de
luz se dispersa por el humo que penetra en la cámara 7 de medición y
una parte de esta luz dispersa incide en el diodo 4 receptor,
hablándose en el caso de un ángulo obtuso entre los ejes ópticos de
la fuente de luz y el diodo receptor de dispersión hacia delante y
en el caso de un ángulo agudo entre los ejes ópticos mencionados de
dispersión hacia atrás. La estructura mecánica del detector 1 no es
objeto de la presente solicitud de patente y por tanto no se
describe más detalladamente en el presente documento; se hace
referencia en este contexto al documento
EP-A-1 376 505 y a los fragmentos de
bibliografía citados en esta solicitud.
Para una mejor discriminación entre diferentes
aerosoles pueden estar previstos en la trayectoria de los rayos
filtros de polarización activos o pasivos en el lado del emisor y/o
receptor. Como opción adicional como fuentes 2 y 3 de luz pueden
utilizarse diodos que emiten una radiación en la gama de longitudes
de onda de la luz visible (véase a este respecto el documento
EP-A-0 926 646), o bien las fuentes
de luz pueden emitir radiación con longitudes de onda diferentes,
por ejemplo una de las fuentes, luz roja y la otra, luz azul.
El detector 1 realiza una medición por ejemplo
cada 2 segundos, generándose las señales de luz dispersa hacia
delante y hacia atrás de manera secuencial. Las señales del diodo
receptor que se denominan a continuación como señales de sensor se
liberan en un filtro 8 de las interferencias más grandes de una gama
de frecuencia definida y a continuación llegan a un ASIC 9 que
presenta fundamentalmente un amplificador 10 y un convertidor 11
A/D. A continuación las señales de sensor digitalizadas, SB (señal
de dispersión hacia detrás) y SF (señal de dispersión hacia
delante), denominadas a continuación como señales de luz dispersa
llegan a un microcontrolador 12 que contiene un software 13 de
control de sensor para el procesamiento digital de las señales de
dispersión.
Al software de control de sensor se suministra
adicionalmente a las señales SB y SF de dispersión otra señal OF
desfasada. Ésta es la señal de salida del diodo 4 receptor cuando
éste no está solicitado por luz dispersa de una de las dos fuentes
2 o 3 de luz. Las señales designadas con T_{1} y T_{2} de los
dos sensores 5 y 6 de temperatura también se suministran al
microcontrolador 12 y tras la digitalización en un convertidor 18
A/D llegan al software 13 de control de sensor.
El procesamiento de las señales de los
diferentes sensores con el software 13 de control de sensor se
explicará ahora mediante la figura 2: en primer lugar se realiza un
procesamiento previo separado tanto de las señales SB y SF de
dispersión como de la señal OF desfasada por un lado y de las
señales T_{1}, T_{2} de los sensores 5, 6 de temperatura por
otro lado, en una etapa 14 o 15 de procesamiento previo. En el
procesamiento 14 previo de humo se igualan las oscilaciones de la
señal OF desfasada limitando el aumento o la disminución de las
señales de sensor a un valor predeterminado. A continuación se
sustrae la señal OF desfasada de las señales de dispersión. El
procesamiento previo de las señales T_{1} y T_{2} en el
procesamiento 15 previo de temperatura es necesario porque entre la
temperatura medida y la temperatura real existe una diferencia que
entre otras cosas se debe a la masa térmica de las resistencias 5 y
6 NTC y de la caja del detector, a la posición de las resistencias
NTC en el detector 1 y a las influencias del detector y su entorno,
que llevan a un retardo. La temperatura medida se compara con un
valor de referencia y a continuación, mediante un modelo, vuelve a
calcularse para obtener la temperatura real. Esta temperatura real
se linealiza y se limita su aumento, de modo que en la salida del
procesamiento 15 previo de temperatura puede obtenerse una señal T
de temperatura que entre otras cosas se suministra al procesamiento
14 previo de humo.
En el procesamiento 14 previo de humo se realiza
tras la compensación de las señales SB, SF de dispersión con la
señal desfasada una compensación de temperatura en la que a partir
de la señal T de temperatura se obtiene un factor de corrección con
el que se multiplican las señales SB, SF de dispersión. Si en el
caso del detector 1 se trata de un detector puramente óptico sin
sensores 5 y 6 de temperatura, entonces en el detector está
previsto un único sensor de temperatura que proporciona una señal de
temperatura.
La señal T de temperatura llega además a una
etapa de diferencia de temperatura designada con el número 16 de
referencia y a una etapa de temperatura máxima designada con el
número 17 de referencia. En la etapa 17 de temperatura máxima se
analiza si el máximo de la señal T de temperatura supera un valor de
alarma de por ejemplo 80ºC (en algunos países de 60ºC). En la etapa
16 de diferencia de temperatura se examina la rapidez con la que
aumenta la señal T de temperatura. La salida de la etapa 16 está
conectada con una entrada de la etapa 17, en cuya salida puede
obtenerse un valor T' de temperatura que se utiliza para el
procesamiento de señal posterior.
Las señales de dispersión procesadas previamente
en la etapa 14 llegan a un filtro 19 de mediana que a partir de
varios, preferiblemente cinco valores sucesivos de las señales de
sensor selecciona el valor mediano. El filtro 19 de mediana
contiene además un denominado desfasador de tiempo que a partir de
las cinco señales de sensor mencionadas selecciona el valor medio
con respecto al orden, esto es el tercer valor. A continuación se
forma la diferencia de estos dos valores que es proporcional a las
oscilaciones de las señales de dispersión y posibilita una
estimación de la desviación estándar de las señales de dispersión.
Ésta posibilita a su vez el cálculo de interferencias. Las señales
de salida del filtro 19 de mediana que se denominan a continuación
señales BW y FW de humo llegan a una etapa de extracción designada
con el número 20 de referencia para la obtención de un valor S de
humo. El símbolo BW de referencia hace referencia a la señal de humo
hacia atrás y el símbolo FW de referencia hace referencia a la
señal de humo hacia delante.
En la etapa 20 de extracción se realiza una
compensación de fondo mediante un filtrado muy lento en la que
fundamentalmente se compensan interferencias debidas a cubrimiento
de polvo. Además se forma el valor de la diferencia de las señales
|BW-FW| de humo, siendo la diferencia de las
señales de humo evidentemente proporcional a la diferencia de las
señales de dispersión.
El resultado de esta formación de la diferencia
es el denominado valor S de medición que puede obtenerse en la
salida de la etapa 20 de extracción en que se basa el procesamiento
de señal posterior. Para que el valor S de medición no pueda llegar
a ser cero, lo que podría ser el caso con señales SB y SF de
dispersión iguales, una de las dos señales de dispersión puede
multiplicarse con un factor. Además la diferencia mencionada puede
estar procesada con un denominado factor de aplicación. El factor de
aplicación que también puede estar formado por un exponente depende
de la aplicación prevista y del lugar de aplicación previsto del
detector 1, o dicho de otra forma, qué tipo de incendio,
especialmente un incendio sin llama o un incendio abierto, ha de
detectarse de manera prioritaria. Cada detector 1 tiene un conjunto
de parámetros adecuados adaptado al entorno de su lugar de
instalación y a los deseos del cliente, esto es el denominado
conjunto de parámetros.
El conjunto de parámetros depende en el caso del
detector 1 por ejemplo del tamaño de incendio crítico, el riesgo de
incendio, el riesgo para el personal, la concentración de valores,
la geometría del espacio y de magnitudes ilusorias, pudiendo estar
formadas las magnitudes ilusorias por ejemplo a partir de humo no
procedente de un incendio, gases de escape, vapor, polvo, fibras o
interferencias electromagnéticas.
En la etapa 20 de extracción se realiza además
una optimización del campo de trabajo del convertidor 11 A/D
(figura 1) y una determinación de la varianza a corto y largo plazo
de las señales de sensor y de las variaciones de ruido en la señal.
Una varianza grande indica interferencias y puede producir una
reducción de la velocidad de detección para determinados conjuntos
de parámetros. Además en la etapa 20 se realiza un análisis
derivado, en el que se calcula si la señal de sensor aumenta
principalmente a lo largo de un periodo más largo de por ejemplo 40
segundos, es decir, aumenta de manera monótona, indicando un aumento
monótono de la señal de sensor un incendio. El resultado del
análisis derivado se utiliza en el caso de algunos conjuntos de
parámetros para adaptar la velocidad del procesamiento de
señal.
\newpage
En el caso de que por ejemplo la señal de sensor
aumente de manera monótona y el incendio se evalúe en la etapa 21
de evaluación posterior como incendio abierto, entonces puede
multiplicarse por cuatro la velocidad del procesamiento de señal
para obtener un conjunto de parámetros más sensible. La monotonía se
determina porque a partir de un número de por ejemplo 20 valores de
la señal de sensor se seleccionan determinados pares (V_{n}) y
(V_{n-5}), por ejemplo el primer (V_{1}) valor y
el sexto (V_{6}) valor, el sexto (V_{6}) valor y el
decimoprimero (V_{11}) valor, y así sucesivamente, y se forman las
diferencias (V_{n} - V_{n-5}). Una diferencia
V_{n} - V_{n-5} > 0 corresponde a un aumento
monótono de la señal de sensor y éste es una indicación de
incendio.
La señal de salida de la etapa 20 de extracción
denominada a continuación valor S de medición se suministra por un
lado a la etapa 21 de evaluación ya mencionada y por otro lado a una
etapa denominada regulador 22 de pendiente para regular la forma de
la señal. En la etapa 21 de evaluación se determinan el tipo de
incendio, el denominado criterio de interferencia, el denominado
criterio de monotonía y la importancia de la temperatura. La
determinación del tipo de incendio se realiza mediante la diferencia
(BW-FW), entrando en consideración como posibles
tipos el incendio sin llama, el incendio abierto o incendio
transitorio. Bajo un incendio transitorio se entiende la transición
del incendio sin llama al incendio abierto, que se detecta en el
caso de encendido del incendio. Evidentemente podría utilizarse
también para la determinación del tipo de incendio el cociente
(BW/FW), como se describe por ejemplo en el documento
WO-A-84/01950 (= documento
US-A-4 642 471). En esta
publicación se da a conocer, entre otras cosas, que la relación
diferente para distintos tipos de humo de la dispersión en el caso
de un ángulo de dispersión pequeño con respecto a la dispersión en
el caso de un ángulo de dispersión grande puede aprovecharse para
la determinación del tipo de humo, pudiéndose seleccionar el ángulo
de dispersión más grande también mayor que 90º.
Para la determinación del criterio de
interferencia se comparan las interferencias calculadas a partir de
la desviación estándar (filtro 19 de mediana) con un valor límite.
Para la determinación del criterio de monotonía se compara la
monotonía de la señal de sensor calculada en la etapa 20 de
extracción en el análisis derivado con un valor límite. La
determinación de la importancia de la temperatura se realiza
mediante comparación del aumento \DeltaT de las señales T_{1},
T_{2} de temperatura con un valor límite; \DeltaT > 20º
significa incendio.
La salida de la etapa 21 de evaluación se
suministra a un regulador 23 de eventos que por un lado controla el
regulador 22 de pendiente y por otro lado, la temperatura 17 máxima.
En el regulador 23 de eventos decide el sistema si y, dado el caso,
cómo ha de modificarse el procesamiento de señal. Una modificación
de este tipo se realiza en el regulador 22 de pendiente que
representa un limitador inteligente del aumento/la disminución de
la señal de sensor y además determina la simetría y el gradiente de
la señal de sensor.
En algunos conjuntos de parámetros se pretende
prohibir, limitar o apoyar alarmas por ejemplo puramente ópticas,
es decir, originadas únicamente por humo. Para ello se utiliza un
método que limita el valor S de medición durante el aumento a un
valor determinado y por otro lado deriva a partir de una señal de
humo retardada un determinado valor máximo, y a continuación,
dependiendo de si se ha producido un encendido o no, utiliza uno de
los dos valores para el procesamiento posterior. De este modo se
realiza por un lado una limitación de aumentos muy rápidos causados
por picos de señal del valor S de medición y por otro lado una
acentuación (apoyo) de señales que aumentan de manera muy lenta
causadas por incendios sin llama.
En la salida del regulador 22 de pendiente
pueden obtenerse dos señales, por un lado un valor S' de humo
obtenido mediante el procesamiento que acaba de describirse y por
otro lado una señal S^{+} de humo lenta obtenida mediante un
filtrado muy lento. El valor S' de humo se utiliza para el
procesamiento posterior y se suministra entre otras cosas a un
sumador 25 de derivación al que también se suministra la señal
S^{+} de humo lenta. En una etapa (no representada) dispuesta
inmediatamente aguas arriba del sumador 25 de derivación se limita
el valor S' de humo a un valor que depende del conjunto de
parámetros correspondiente al que se suma a continuación en el
sumador 25 de derivación la señal S^{+ }de humo lenta, dependiendo
el aumento de la señal S^{+} de humo lenta del conjunto de
parámetros correspondiente y siendo en el caso de un conjunto de
parámetros robusto inferior que en el caso de un conjunto de
parámetros sensible. El sumador 25 de derivación sirve por tanto en
el caso de un conjunto de parámetros robusto con un valor S' de humo
que aumenta rápidamente para evitar una alarma demasiado temprana,
y en el caso de un conjunto de parámetros sensible con un valor S'
de humo que aumenta lentamente para apoyar la activación de
alarma.
El valor S' de humo y el valor T' de temperatura
se procesan en forma de dos valores W_{os} y W_{op} o W_{ts}
y W_{tp} en cada caso, a este respecto significa:
- -
- W_{os} el peso del camino óptico para la formación de la suma
- -
- W_{op} el peso del camino óptico para la formación del producto
- -
- W_{ts} el peso del camino térmico para la formación de la suma
- -
- W_{tp} el peso del camino térmico para la formación del producto
El hecho de que se realice tanto una adición 26
como también una multiplicación 27 tiene la ventaja de que en el
caso de la adición 26 se activa una alarma con un valor de
temperatura alto e incluso sólo un valor de humo reducido y en el
caso de la multiplicación 27 incluso con un valor de temperatura
reducido y un valor de humo reducido. Los valores correspondientes
se suman y se multiplican lo que genera junto con la señal del
sumador 25 de derivación y el valor T' de temperatura cuatro
señales que se suministran a una composición 28 de señal de peligro.
Ésta selecciona a partir de las cuatro señales suministradas la
señal con el valor más alto como señal de alarma.
En un registro 29 de etapas de peligro que sigue
a la composición 28 de señal de peligro se realiza una asignación
de la señal de la composición 26 de señal de peligro a etapas de
peligro individuales y en una verificación 28 de etapas de peligro
se comprueba si la etapa de peligro correspondiente se supera a lo
largo de un periodo determinado de por ejemplo 20 segundos. En este
caso, entonces se activa la alarma. Las conexiones rayadas del
regulador 23 de eventos hacia la temperatura 17 máxima con el
regulador 22 de pendiente, la multiplicación 27 y la verificación 30
de etapas de peligro simbolizan líneas de control.
Claims (18)
1. Detector de humo de luz dispersa con una
disposición optoelectrónica para la medición de señales (SB, SF) de
dispersión con un ángulo de dispersión hacia delante y hacia atrás,
y con una electrónica (12) de evaluación para la obtención de un
valor de medición a partir de las señales (SB, SF) de dispersión y
la comparación de un valor de alarma derivado de éste con un límite
de alarma, caracterizado porque el detector de humo de luz
dispersa presenta un filtro (19) de mediana para la obtención de
señales (BW, FW) de humo hacia atrás y hacia delante a partir de
las señales (SB, SF) de dispersión hacia atrás y hacia delante,
obteniendo el filtro (19) de mediana las señales (BW, SF) de humo
hacia atrás y hacia delante a partir de la diferencia entre el
valor mediano seleccionado entre varios valores sucesivos de las
señales (SB, SF) de dispersión hacia atrás y hacia delante y el
valor medio de los varios valores sucesivos de las señales (SB, SF)
de dispersión hacia atrás y hacia delante con respecto al orden, y
porque la formación del valor (S) de medición se realiza a partir
del valor de la diferencia de las señales (BW, FW) de humo.
2. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 1, caracterizado porque se realiza un
procesamiento del valor (S) de medición mediante un factor de
aplicación que depende de las condiciones de entorno en el lugar de
instalación previsto del detector.
3. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 2, caracterizado porque el factor de
aplicación puede seleccionarse de manera específica con respecto a
la aplicación.
4. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 3, caracterizado porque el factor de
aplicación puede seleccionarse en función de un conjunto de los
parámetros de ajuste del detector (1) que corresponde a los
requisitos del cliente.
5. Detector de humo de luz dispersa según una de
las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque un
procesamiento de las señales (BW, FW) de humo hacia atrás y hacia
delante se realiza en dos caminos, porque en el primer camino (21,
23) se realiza una determinación del tipo de incendio en cuestión y
se forma una señal de control correspondiente y porque en el
segundo camino (22, 25-30) se realiza un
procesamiento del valor (S) de medición mencionado y su comparación
con el límite de alarma, y porque el procesamiento del valor (S) de
medición se controla en el segundo camino (22,
25-30) mediante la señal de control formada en el
primer camino (21, 23).
6. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 5, caracterizado porque en la determinación
del tipo de incendio en cuestión se realiza una distinción entre
incendio sin llama e incendio abierto y, dado el caso, otros tipos
de incendio.
7. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 6, caracterizado porque el procesamiento del
valor (S) de medición comprende en el segundo camino (22,
25-30) una limitación del valor (S) de medición en
una etapa denominada a continuación regulador (22) de pendiente,
realizándose una limitación del valor (S) de medición a un nivel
determinado o su aumento mediante adición de una señal
adicional.
8. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 7, caracterizado porque el regulador (22) de
pendiente evita un aumento rápido del valor (S) de medición debido a
picos de señal y acentúa aumentos de señal lentos en caso de
incendios sin llama.
9. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 8, caracterizado porque el regulador (22) de
pendiente se controla mediante la señal de control formada en el
primer camino (21, 23).
10. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 9, caracterizado porque en el regulador (22)
de pendiente se obtiene una señal (S^{+}) de humo lenta mediante
un filtrado muy lento del valor (S) de medición.
11. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 10, caracterizado porque está previsto al
menos un sensor (5, 6) de temperatura dispuesto en o dentro de la
caja del detector (1) para la medición de la temperatura de entorno
del detector (1) y la emisión de una señal (T) de temperatura
correspondiente.
12. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 11, caracterizado porque a partir de la señal
de salida denominada a continuación valor (S') de humo del regulador
(22) de pendiente, a partir de la señal (S^{+}) de humo lenta y a
partir del valor (T) de temperatura se realiza la determinación del
valor de alarma.
13. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 12, caracterizado porque con el valor (S') de
humo y el valor (T') de temperatura se realiza tanto una formación
(26) de la suma como también una formación (27) del producto.
14. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 13, caracterizado porque el procesamiento del
valor (S') de humo y del valor (T') de temperatura se realiza en
forma de dos valores (W_{os}, W_{op} o W_{ts}, W_{tp}) en
cada caso, determinando W_{os} el peso del camino óptico para la
formación de la suma, W_{op} el peso del camino óptico para la
formación del producto, W_{ts} el peso del camino térmico para la
formación de la suma y W_{tp} el peso del camino térmico para la
formación del producto.
15. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 14, caracterizado porque a partir del
resultado de la formación de la suma y el producto se realiza la
selección de la señal con el valor más alto y porque está prevista
la comparación con el límite de alarma.
16. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 15, caracterizado porque mediante una
comparación de la señal mencionada con el valor más alto con
diferentes límites de alarma se realiza una asignación a etapas de
peligro diferentes y a continuación una verificación de estas etapas
de peligro.
17. Detector de humo de luz dispersa según la
reivindicación 16, caracterizado porque la verificación de
las etapas de peligro se controla mediante la señal de control
formada en el primer camino (21, 22).
18. Procedimiento para formar un valor de
medición obtenido con una electrónica (12) de evaluación de un
detector de humo de luz dispersa que presenta una disposición
optoelectrónica a partir de las señales (SB, SF) de dispersión
medidas con un ángulo de dispersión hacia delante y hacia atrás y
para comparar un valor de alarma derivado de éste con un límite de
alarma, caracterizado porque de un filtro (19) de mediana del
detector de humo de luz dispersa se obtienen señales (BW, FW) de
humo hacia atrás y hacia delante a partir de las señales (SB, SF)
de dispersión hacia atrás y hacia delante, obteniéndose del filtro
(19) de mediana las señales (BW, SF) de humo hacia atrás y hacia
delante a partir de la diferencia entre el valor mediano
seleccionado entre los varios valores sucesivos de las señales (SB,
SF) de dispersión hacia atrás y hacia delante y el valor medio de
los varios valores sucesivos mencionados de las señales (SB, SF) de
dispersión hacia atrás y hacia delante con respecto al orden, y
porque el valor (S) de medición se forma a partir del valor de la
diferencia de las señales (BW, FW) de humo.
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