ES2296958T3 - Fibra optica con atenuacion reducida. - Google Patents
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Abstract
Fibra óptica que comprende una parte interna de vidrio, una primera capa de revestimiento dispuesta alrededor de dicha parte de vidrio y una segunda capa de revestimiento dispuesta alrededor de la citada primera capa de revestimiento, en la que la citada primera capa de revestimiento se forma a partir de un material polimérico curado obtenido mediante curado por radiación de una composición, que comprende un oligómero curado por radicación, que comprende un esqueleto derivado de un polipropilen glicol y de un poliol poliester basado en un ácido dimérico, y el citado material polimérico curado tiene: a. una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde -10ºC hasta aproximadamente -20ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 5, 0 Mpa; o b. una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde -20ºC hasta aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 20, 0 Mpa; o c. una temperatura de endurecimiento (Th) inferior a aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citadaTh inferior a 70, 0 Mpa.
Description
Fibra óptica con atenuación reducida.
La presente invención se refiere a una fibra
óptica que tiene una atenuación reducida de la señal
transmitida.
Las fibras ópticas generalmente consisten en una
parte de vidrio (típicamente con un diámetro de aproximadamente
120-130 \mum), en el interior de la cual se
confina la señal óptica transmitida. Generalmente, la parte óptica
está protegida por un revestimiento externo, típicamente de material
polimérico. Este revestimiento protector generalmente comprende una
primera capa de revestimiento posicionada directamente sobre la
superficie del vidrio, también conocida como "revestimiento
primario", y por lo menos también una segunda capa de
revestimiento, también conocida como "revestimiento
secundario", dispuesta de manera que rodea el citado primer
revestimiento. En la técnica, la combinación del primer
revestimiento y del segundo revestimiento, a veces se identifica
también como "sistema de revestimiento primario", ya que ambas
capas se aplican generalmente durante el procedimiento de
fabricación del estiramiento de la fibra, en contraste con "las
capas de revestimiento secundario" que se pueden aplicar a
continuación. En este caso, el revestimiento que está en contacto
con la parte de vidrio de la fibra se llama "revestimiento
primario interno" mientras que el revestimiento de la superficie
más exterior de la fibra se denomina "revestimiento primario
externo". En la presente descripción y reivindicaciones, las dos
capas de revestimiento se identificarán como revestimiento primario
y secundario, respectivamente, y la combinación de las dos como
"sistema de revestimiento".
De manera típica, el grosor del revestimiento
primario va desde 25 \mum hasta aproximadamente 35 \mum,
mientras que el grosor del revestimiento secundario generalmente va
desde aproximadamente 10 \mum hasta aproximadamente 30
\mum.
Estos revestimientos poliméricos se pueden
obtener a partir de composiciones que comprenden oligómeros y
monómeros que generalmente se han reticulado mediante irradiación UV
en presencia de un foto iniciador adecuado. Los dos revestimientos
descritos anteriormente difieren, inter alia, en las
propiedades mecánicas de los respectivos materiales. De hecho,
mientras que el material que forma el revestimiento primario es un
material relativamente blando, con un módulo de elasticidad
relativamente bajo a temperatura ambiente, el material que forma el
revestimiento secundario es relativamente más duro, y tiene valores
más altos del módulo de elasticidad a temperatura ambiente. El
sistema de revestimiento se selecciona para proporcionar protección
medioambiental a la fibra de vidrio, y resistencia, inter
alia, al bien conocido fenómeno del microdoblado, que puede dar
lugar a una atenuación de la capacidad de la fibra para la
transmisión de la señal y, por tanto, no resulta deseable. Además,
el sistema de revestimiento se diseña para proporcionar la
resistencia deseada a las fuerzas físicas de manejo, tales como las
que aparecen cuando se somete la fibra a operaciones de
cableado.
La fibra óptica así preparada generalmente tiene
un diámetro de aproximadamente 250 \mum. Sin embargo, para
aplicaciones particulares, este diámetro total también puede ser
menor; en este caso, en general se aplica un revestimiento de
grosor reducido.
Además, como el operador debe ser capaz de
identificar con seguridad diferentes fibras cuando en el mismo
receptáculo se encuentran diferentes tipos de las mismas, resulta
conveniente colorear las diversas fibras con diferentes colores
identificativos. De manera típica, una fibra óptica se identifica
mediante un color rodeando el revestimiento secundario con una
tercera capa de polímero coloreado, conocido comúnmente como
"tinta", que tiene de manera típica un grosor de entre
aproximadamente 2 \mum y aproximadamente 10 \mum, o
alternativamente, introduciendo un pigmento de color directamente en
la composición del revestimiento secundario.
Entre los parámetros que caracterizan los
comportamientos de los revestimientos primario y secundario, el
módulo elástico y la temperatura de transición vítrea de los
materiales reticulados son aquellos que se usan generalmente para
definir las propiedades mecánicas del revestimiento. Cuando nos
referimos al módulo elástico, se debe clarificar que en la
literatura de patentes a veces se refieren a dicho módulo como el
módulo G "de cizalla" (o módulo medido en la cizalla),
mientras que en otros casos se denomina módulo E "de tensión"
(o módulo medido en tensión). La determinación de los citados
módulos elásticos se puede llevar a cabo mediante medios de DMA
(Análisis Mecánico Dinámico) que es una técnica de análisis térmico
que mide las propiedades de los materiales mientras se deforman
bajo stress periódico. Para materiales poliméricos, la relación
entre los dos módulos generalmente es 1:3, es decir, el módulo de
tensión de un material polimérico es aproximadamente tres veces el
módulo de cizalla (ver por ejemplo la referencia del libro
Mechanical Properties and Testing of Polymers, p.
183-186; Ed. G.M. Swallowe).
Ejemplos de sistemas de revestimiento se
describen, por ejemplo, en la patente US 4962992. En dicha patente
se describe que un revestimiento primario blando resulta más
adecuado para resistir la carga lateral y por tanto el
microdoblado. Se describe que un módulo de cizalla de equilibrio de
aproximadamente 70-200 psi
(0,48-1,38 MPa) es aceptable, mientras que se
prefiere que dicho módulo sea de 70-150 psi
(0,48-1,03 MPa). Estos valores corresponden a un
módulo de tensión E' de 1,4-4,13 Mpa y
1,4-3,1 Mpa, respectivamente. Tal como se describe
en la citada patente, un módulo de equilibrio demasiado bajo puede
causar rotura de la fibra en el interior del revestimiento primario
y deslaminación del sistema de revestimiento. Además, la citada
patente sugiere que la temperatura de transición cristalina (Tg)
del material del revestimiento primario no debe superar los -40ºC,
definiéndose la citada Tg como la temperatura, determinada por
medios de medida del stress/tensión, a la que el módulo del
material cambia desde un valor relativamente alto que tiene lugar a
la temperatura más baja, estado de vidrio del material, a un valor
más bajo que ocurre en la región de transición a la temperatura más
alta, estado elastomérico (o de goma) del material.
Otros ejemplos de composiciones de revestimiento
se presentan, por ejemplo, en la patente WO 01/05724, que describe
materiales de revestimiento de fibra óptica curados con radiación
que comprenden un compuesto de (met)acrilato uretano
derivado de un polipropilen glicol o que comprende un compuesto de
(met)acrilato uretano derivado de un polipropilen glicol y
un poliol adicional que incluye un poliester poliol. Estas
composiciones pueden usarse, una vez curadas, como material de
revestimiento para fibras ópticas y cintas de fibra óptica,
incluyendo revestimientos primarios, revestimientos secundarios,
revestimientos secundarios coloreados, tintas, materiales matrices
y materiales envolventes. En la parte introductoria, el citado
documento menciona que los revestimientos primarios deben tener en
particular un Tg muy bajo.
Sin embargo, tal como indica el solicitante,
aunque un revestimiento primario tenga un valor de Tg relativamente
bajo (tal como se requiere en general en la técnica), el valor del
módulo del material de revestimiento puede, no obstante, empezar a
aumentar a temperaturas mucho mayores que la del Tg, de manera
típica, alrededor de por encima de 0ºC. Por tanto, mientras que un
valor bajo de Tg simplemente implica que la transición del citado
revestimiento desde su estado de goma hasta el estado vítreo tiene
lugar a temperaturas relativamente bajas, no se puede concluir
ninguna información en el sentido de cual sería la variación del
módulo con una disminución de la temperatura. De hecho, un aumento
excesivo del módulo del revestimiento primario al disminuir la
temperatura puede afectar negativamente el comportamiento óptico de
la fibra óptica, en particular a los valores de temperatura bajos,
dando lugar por tanto a una atenuación indeseable de la señal
transmitida debido a microdoblamientos.
Así, tal como se observa por parte del
solicitante, lo que parece importante para controlar los
microdoblamientos de una fibra óptica es la temperatura a la cual
el material de revestimiento empieza la transición desde el estado
de goma (blanda) hasta su estado vítreo (duro), temperatura a la
cual nos referiremos en las siguientes especificaciones y
reivindicaciones como la "temperatura de endurecimiento" del
material, o Th. En particular, se debe prestar atención a
seleccionar una composición que muestre un módulo relativamente bajo
a la citada Th, de manera que se pueda evitar un aumento excesivo
del módulo debido a una adicional disminución de la
temperatura.
En la presente descripción y reivindicaciones,
el término "módulo" se refiere al módulo de un material
polimérico tal como se determina mediante un ensayo de DMA en
tensión, tal como se ilustra en detalle en la sección de
procedimientos de ensayo de la parte experimental de la presente
especificación.
En la presente descripción y reivindicaciones,
el término "temperatura de endurecimiento" se refiere a la
temperatura de transición a la que el material presenta un aumento
apreciable de su módulo (al disminuir la temperatura), indicando
así el inicio de un cambio apreciable desde un material blando y
flexible (material similar a goma) hasta un material relativamente
duro y frágil (material similar a vidrio). La determinación
matemática de Th se explicará en detalle en la siguiente
descripción.
Según la presente invención, el solicitante ha
encontrado, por tanto, que las pérdidas por atenuación debidas al
microdoblamiento en fibras ópticas revestidas, en particular a
temperaturas de trabajo bajas, se pueden reducir mediante control
de manera adecuada del aumento del módulo a temperaturas bajas. En
particular, el solicitante ha encontrado que las citadas pérdidas
por microdoblamiento se pueden reducir usando un material
polimérico para el revestimiento primario que tenga una temperatura
de endurecimiento baja y un módulo comparativamente bajo a la
citada temperatura. Además, el solicitante ha encontrado que
seleccionando composiciones de revestimiento que tengan un módulo
de equilibrio relativamente bajo, las citadas pérdidas por
atenuación se pueden controlar adicionalmente a lo largo de todo el
rango de temperaturas de trabajo.
Según un primer aspecto, la presente invención
se refiere a una fibra óptica que comprende una parte interna de
vidrio, una primera capa de revestimiento dispuesta alrededor de la
citada parte de vidrio y una segunda capa de revestimiento
dispuesta alrededor de la citada primera capa de revestimiento, en
la que dicha primera capa de revestimiento está formada a partir de
un material polimérico curado obtenido mediante curado por
radiación de una composición, que comprende un oligómero curado por
radicación, que a su vez comprende un esqueleto derivado de un
polipropilen glicol y de un poliol poliéster basado en un ácido
dimérico, y el citado material polimérico curado tiene:
- a)
- una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde aproximadamente -10ºC hasta aproximadamente -20ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 5,0 Mpa; o
- b)
- una Th que va desde -20ºC hasta aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 20,0 Mpa; o
- c)
- una Th inferior a aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 70,0 Mpa.
Preferiblemente, el citado material que forma
dicha capa de revestimiento tiene:
- a)
- una Th desde aproximadamente -10ºC hasta aproximadamente -20ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 4,0 Mpa; o
- b)
- una Th que va desde -20ºC hasta aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 15,0 Mpa; o
- c)
- una Th inferior a aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 50,0 Mpa.
Preferiblemente, el módulo de equilibrio del
citado material polimérico es menor de aproximadamente 1,5 Mpa, más
preferiblemente menor de aproximadamente 1,4 Mpa, mucho más
preferiblemente menor de aproximadamente 1,3 Mpa.
Según una realización preferida, la temperatura
de transición vítrea del material no es superior a aproximadamente
-30ºC, más preferiblemente no superior a -40ºC y mucho más
preferiblemente no superior a -50ºC.
Preferiblemente, una fibra óptica standard única
según la invención presenta una sensibilidad de microdoblamiento a
1550 nm a una temperatura de -30ºC, de menos de 1,5 (dB/km)(g/mm),
más preferiblemente de menos de 1,2 (dB/km)(g/mm), incluso más
preferido es que sea menor de 1,0 (dB/km)(g/mm), y todavía más
preferido, menor de 0,8 (dB/km)(g/mm), cuando se somete al ensayo
de microdoblamiento del tambor expansible.
El término fibra standard de modo único se
refiere en este documento a fibras ópticas que tienen un perfil del
índice de refracción del tipo de índice de paso, es decir, un perfil
de segmento único, con una única variación del índice de refracción
de 0,2%-0,4%, un radio del núcleo de aproximadamente
4,0-4,5 \mum y un valor de MAC de aproximadamente
7,8-8,6.
La Figura 1 muestra una sección transversal
esquemática de una fibra óptica según la invención;
La Figura 2 muestra una gráfica de DMA
ilustrativa de un material polimérico de una fibra óptica según la
invención;
La Figura 3 muestra la curva correspondiente a
la primera derivada de la gráfica de DMA de la figura 2;
Las Figuras 4a a 4c muestran las gráficas de DMA
experimentales de tres materiales de revestimiento primario
adecuados para una fibra óptica según la invención;
La Figura 5 muestra la gráfica de DMA
experimental de un material de revestimiento primario conocido en la
técnica;
La Figura 6 muestra una realización ilustrativa
de un dibujo de una torre para la fabricación de una fibra óptica
según la invención.
Tal como se muestra en la Figura 1, una fibra
óptica según la invención comprende una parte interna de vidrio
101, una primera capa de revestimiento polimérico 102, también
conocida como revestimiento primario, dispuesto alrededor de la
citada parte de vidrio, y una segunda capa de revestimiento
polimérico 103, también conocida como revestimiento secundario,
dispuesto alrededor de citada primera capa polimérica.
Tal como se ha mencionado anteriormente, una
fibra óptica según la presente invención comprende una capa de
revestimiento primario formada por un material polimérico que tiene
una temperatura de endurecimiento relativamente baja y un
correspondiente módulo bajo a dicha temperatura.
Para explicar mejor el significado de la
temperatura de endurecimiento, se hace referencia a la curva que se
muestra en la Figura 1. Esta curva, obtenida de manera típica
mediante un DMA (Dynamic Mechanical Analysis o Análisis Mecánico
Dinámico), representa la variación del módulo de un material
polimérico vs la temperatura. Tal como indica esta curva, el
material polimérico tiene un valor relativamente alto del módulo a
las temperaturas bajas (estado vítreo, parte "a" de la curva),
mientras que dicho valor se vuelve mucho más bajo cuando el polímero
se encuentra en estado de goma, a las temperaturas más altas
(porción "b" de la curva, módulo de equilibrio). La parte
oblicua "d" de la curva representa la transición del material
desde el estado vítreo al estado de goma. La transición entre el
estado vítreo y el estado de goma se conoce en la técnica como la
"transición vítrea" del material y generalmente está asociada
a una temperatura específica (Tg, temperatura de transición
vítrea). Tal como resulta aparente a partir de la curva, la
transición entre el estado vítreo y el estado de goma tiene lugar
en un margen de temperaturas relativamente ancho. Por razones
prácticas aparentes, se han desarrollado procedimientos para la
determinación de un valor Tg específico para cada polímero. Uno de
estos procedimientos (ver por ejemplo P. Haines, "Métodos Térmicos
de Análisis", p. 133, Blackie Academic and Professionals ed.),
que es el que se usa para determinar los valores de Tg indicados en
la presente descripción y reivindicaciones, comprende la
determinación del punto de intersección de dos líneas. La primera
línea (identificada como "A" en la Fig. 2) se determina
mediante interpolación de los puntos de la curva de DMA en la zona
de meseta del estado vítreo (porción "a" de la curva). En la
práctica, para las composiciones de revestimiento primario, se
calcula la interpolación para los puntos en la región desde -60ºC
hasta -80ºC. La segunda linea (identificada como "D" en la
Fig. 2) se determina como la tangente al punto de inflexión de la
curva de DMA en la porción oblicua "d" de la citada curva. El
punto de inflexión y la inclinación de la tangente en este punto se
pueden determinar de la manera usual mediante la primera derivada de
la curva de DMA, tal como se muestra en la Fig. 3. Según la curva
que se muestra en la Fig. 3, la abcisa del punto mínimo de la curva
da la respectiva abcisa del punto de inflexión de la curva de DMA
de la Fig. 2, mientras que la ordenada proporciona la inclinación
(coeficiente angular) de la linea tangente en dicho punto de
inflexión.
En la práctica, se calcula en primer lugar la
derivada de cada punto experimental y a continuación se determina
la curva interpolando los puntos de la derivada, tal como se conoce
en la técnica. Para evitar cálculos innecesarios, sólo se tienen en
cuenta para la regresión aquellos puntos que caen dentro de un
margen de temperaturas relativamente estrecho, alrededor del punto
mínimo. Dependiendo de la distribución de los puntos
experimentales, este margen puede variar entre 40ºC (aproximadamente
20ºC alrededor del punto mínimo) y 60ºC (aproximadamente 20ºC
alrededor del punto mínimo). En general se considera suficiente una
curva polinomial de grado 6º para obtener una curva que se ajuste
con la derivada de los puntos experimentales.
Tal como se muestra en la Fig. 2, la temperatura
de transición vítrea determinada de este modo es aproximadamente
-62ºC.
De manera similar a la Tg, también se puede
determinar la temperatura de endurecimiento (Th) de un material
polimérico mediante el anterior procedimiento. Por tanto, la Th se
determina como el punto de intersección entre la linea "B" y
la linea "D" anteriormente definida, tal como se muestra en la
Fig. 2. La linea "B" se determina interpolando los puntos de
la curva de DMA en la región de la meseta del estado de goma
(porción "b" de la curva), es decir, en el módulo de
equilibrio del material. En la práctica, para composiciones de
revestimiento primario, la interpolación se calcula para los puntos
en la región desde 20ºC y 40ºC.
Tal como se muestra en la Fig. 2, la Th
calculada según el anterior procedimiento será de aproximadamente
-13ºC.
Tal como se observa por parte del solicitante,
cuando el material curado que forma el revestimiento primario de la
fibra óptica tiene una Th menor de aproximadamente -1ºC y un módulo
menor de 5,0 Mpa, preferiblemente menor de aproximadamente 4,0 Mpa,
a la citada temperatura, el comportamiento óptico de la fibra óptica
se puede mejorar, en particular mediante la reducción de su
sensibilidad de microdoblamiento, en particular a las temperaturas
bajas de trabajo, p.e., por debajo de 0ºC. Como consecuencia, la
combinación de estos dos parámetros en un material polimérico
curado aplicado como revestimiento primario en una fibra óptica
según la invención da lugar a un aumento relativamente suave del
módulo como consecuencia de una disminución de la temperatura,
permitiendo así el control de los fenómenos de microdoblamiento por
debajo de los límites más bajos de la temperatura de trabajo,
típicamente -30ºC. Tal como se observa adicionalmente por el
solicitante, se puede conseguir también un análogo control de los
fenómenos de microdoblamiento cuando el material polimérico curado
tiene una Th inferior a -20ºC y un módulo a la citada temperatura
inferior a 20 Mpa, preferiblemente inferior a 15 Mpa, o cuando el
material polimérico curado tiene un Th inferior a -30ºC y un módulo
a dicha temperatura inferior a 70 Mpa, preferiblemente inferior a
50 Mpa.
El solicitante ha observado también que si el
módulo de equilibrio del citado revestimiento primario es inferior
de aproximadamente 1,5 Mpa, preferiblemente inferior de
aproximadamente 1,4 MPA, más preferiblemente inferior de 1,3 Mpa,
la sensibilidad de microdoblamiento de la fibra se puede reducir
adicionalmente, no solamente a las temperaturas más bajas del
margen de trabajo, sino también a temperaturas más altas, p.e., a
temperatura ambiente. Sin embargo, el citado módulo debe ser,
preferiblemente, no inferior de aproximadamente 0,5 Mpa, más
preferiblemente no inferior de 0,8 Mpa con el fin de no afectar
negativamente otras propiedades de la fibra.
Además, la temperatura de transición vítrea del
material polimérico curado aplicado como revestimiento primario en
una fibra óptica según la invención no es de manera preferida
superior de aproximadamente -30ºC, más preferiblemente no superior
de -40ºC y mucho más preferiblemente no superior de -50ºC.
Todos los parámetros indicados anteriormente, es
decir, módulo, Th y Tg, se pueden determinar sometiendo un material
polimérico a un DMA en tensión llevado a cabo según la metodología
ilustrada en la parte experimental de la presente especificación, y
evaluando el respectivo gráfico de DMA del material según el
procedimiento definido anteriormente.
Los sistemas soporte curables por radiación que
son adecuados para formar una composición para ser usada como
revestimiento primario en una fibra óptica según la invención
contienen uno o más oligómeros o monómeros curables por radiación
(diluyentes reactivos) que tienen por lo menos un grupo funcional
capaz de polimerización cuando se expone a radiación ultravioleta.
Oligómeros o monómeros adecuados y curables por radiación resultan
bien conocidos ahora y dentro de la experiencia en la técnica. De
manera común, la funcionalidad curable por radiación que se usa es
la insaturación etilénica, que se puede polimerizar preferiblemente
mediante polimerización radicalaria. Preferiblemente, por lo menos
aproximadamente el 80% molar, más preferiblemente, por lo menos
aproximadamente el 90% molar, y más preferiblemente,
substancialmente todos los grupos funcionales curables mediante
radiación presentes en el oligómero son acrilato o metacrilato. Con
el objetivo de la simplicidad, el término "acrilato" tal como
se usa en todo el presente documento de solicitud, cubre tanto la
funcionalidad acrilato como la metacrilato.
Un revestimiento primario para una fibra óptica
según la presente invención se prepara a partir de una composición
de revestimiento curable mediante radiación y comprende un oligómero
curable por radiación, y dicho oligómero comprende a su vez un
esqueleto derivado de polipropilen glicol y un poliol poliester
basado en un ácido dimérico. Preferiblemente, el oligómero es un
oligómero de acrilato uretano que comprende el citado esqueleto,
más preferiblemente un oligómero de acrilato uretano totalmente
alifático.
El oligómero se puede preparar según los
procedimientos que son bien conocidos en la técnica.
Preferiblemente, el oligómero de acrilato uretano se puede preparar
por reacción de
- (A1)
- el polipropilen glicol, y
- (A2)
- el poliol poliester basado en un ácido dimérico,
- (B)
- un poliisocianato, y
- (C)
- un (met)acrilato que contiene un grupo hidroxilo.
Como ejemplos del procedimiento para la
fabricación del acrilato uretano mediante reacción de estos
compuestos pueden ser:
- (i)
- reacción del citado glicol (A1 y A2), el poliisocianato y el (met)acrilato que contiene el grupo hidroxilo, todos juntos; o
- (ii)
- reacción del citado glicol y el poliisocianato y posterior reacción del producto resultante con el (met)acrilato que contiene el grupo hidroxilo; o
- (iii)
- reacción del poliisocianato y el (met)acrilato que contiene el grupo hidroxilo, y reacción posterior del producto resultante con el citado glicol; o
- (iv)
- reacción del poliisocianato y el (met)acrilato que contiene el grupo hidroxilo, y posterior reacción del producto resultante con el citado glicol, y reacción una vez más del (met)acrilato que contiene el grupo hidroxilo.
Tal como se usa en este documento, se entiende
que polipropilen glicol (A1) se refiere a una composición que
comprende polipropilen glicol que tiene muchas unidades de
polipropilen glicol. Preferiblemente, el citado polipropilen glicol
tiene un promedio de peso molecular de 1000 a 13000, más
preferiblemente desde 1500 hasta 8000, incluso más preferiblemente
desde 2000 hasta 6000, y todavía más preferiblemente desde 2500
hasta 4500. Según una realización preferida, la cantidad de
insaturación (referida como meq/g de insaturación para la
composición total) del citado polipropilen glicol es menor de 0,01
meq/g, más preferiblemente entre 0,0001 y 0,009 meq/g.
El polipropilen glicol incluye
1,2-polipropilen glicol,
1,3-polipropilen glicol y mezclas de los mismos,
siendo 1,2-polipropilen glicol el preferido. Se
pueden obtener comercialmente polipropilen glicoles bajo los
nombres registrados de, por ejemplo, Voranol P1010, P 2001 y P 3000
(comercializados por Dow), Lupranol 1000 y 1100 (comercializados
por Elastogran), ACCLAIM 2200, 3201, 4200, 6300, 8200 y Desmophen
1111 BD, 1112 BD, 2061 BD, 2062 BD (todos fabricados por Bayer), y
similares. Estos compuestos de uretano se pueden preparar mediante
cualquier reacción técnica adecuada para dicho propósito.
El término poliol poliester basado en un ácido
dimérico (A2), tal como se usa en este documento, se refiere a un
poliol poliester terminado en un grupo hidroxilo que se ha preparado
por polimerización de un componente ácido y un componente hidroxilo
y que tiene residuos de ácido dimérico en su estructura, en donde
los citados residuos de ácido dimérico son residuos derivados del
uso de un ácido dimérico como por lo menos parte del componente
ácido y/o por el uso del derivado diol de un ácido dimérico como por
lo menos parte del componente hidroxilo.
Los ácidos diméricos (y los ésteres de los
mismos) son una clase de ácidos dicarboxílicos (o ésteres) bien
conocidos que se pueden obtener comercialmente. Se preparan
normalmente dimerizando ácidos monocarboxílicos de cadena alifática
larga insaturada, generalmente de 13 a 22 átomos de carbono, o sus
ésteres (p.e., ésteres alquílicos). Se piensa por parte de los
expertos en la técnica que la dimerización tiene lugar mediante
posibles mecanismos que incluyen mecanismos de
Diels-Alder, radicales libres y iones carbonio. El
material de ácido dimérico contiene generalmente de 26 a 44 átomos
de carbono. En particular, los ejemplos incluyen ácidos diméricos
(o ésteres) derivados de ácidos (o ésteres) monocarboxílicos
insaturados C-18 y C-22 que dan
lugar, respectivamente, a ácidos diméricos (o ésteres)
C-36 y C-44. Los ácidos diméricos
derivados de ácidos insaturados C-18, que incluyen
ácidos tales como ácido linoléico y ácido linolénico resultan
particularmente bien conocidos (dando lugar a ácidos dímeros
C-36).
Los productos de ácido dimérico normalmente
también contienen una proporción de ácidos trímeros (p.e., ácidos
C-54 cuando se usan ácidos de partida
C-18), posiblemente también oligómeros más altos y
también pequeñas cantidades de los ácidos monómeros. Se pueden
obtener diferentes grados de ácidos dímeros a partir de fuentes
comerciales y se diferencian entre sí fundamentalmente en la
cantidad de fracciones de ácidos monobásico y trimérico y en el
grado de insaturación.
Generalmente, los productos de ácido (o éster)
dimérico tal como se forman inicialmente son insaturados que
podrían ser perjudiciales en su estabilidad oxidativa proporcionando
puntos de reticulación o degradación, y dando lugar así a cambios
en las propiedades físicas de las películas de revestimiento a lo
largo del tiempo. Por tanto, es preferible (aunque no esencial)
usar productos de ácido dimérico que se han hidrogenado para
eliminar una parte importante de los dobles enlaces no
reaccionados.
En este documento, el término "ácido
dimérico" se usa para englobar colectivamente tanto el propio
material diácido como los derivados ester que se forman a partir del
mismo (tales como ésteres alquílicos inferiores) que podrían actuar
como un componente ácido en la síntesis de poliester e incluye (si
están presentes) cualquier trímero o monómero.
De manera preferida, el poliol poliester basado
en ácido dimérico tiene como promedio un peso molecular de 1000 a
13000, más preferiblemente en el margen de 1500 a 8000, incluso más
preferible desde 2000 hasta 6000, y todavía más preferido entre
2500 y 4000.
En la patente EP 0539030 B1 se dan ejemplos de
polioles poliester basados en ácido dimérico, polioles que se
incorporan en este documento como referencia. Como productos que se
pueden obtener comercialmente, se pueden citar Priplast 3190, 3191,
3192, 3195, 3196, 3197, 3198, 1838, 2033 (fabricados por Uniqena), y
similares.
La proporción de polipropilen glicol respecto a
poliol poliester basado en ácido dimérico en el oligómero puede
variar desde 1:5 hasta 5:1, preferiblemente entre 1:4 y 4:1, y más
preferiblemente de 1:2 a 2:1, incluso más preferiblemente, el
polipropilen glicol y el poliol poliester basado en ácido dimérico
pueden estar presentes en una relación equimolecular.
Como ejemplos de poliisocianato (B) se pueden
dar 2,4-tolilen diisocianato,
2,6-tolilen diisocianato,
1,3-xililen diisocianato,
1,4-xililen diisocianato,
1,5-naftalen diisocianato, m-fenilen
diisocianato, p-fenilen diisocianato,
3,3'-dimetil-4,4'-difenilmetano
diisocianato, 4,4'-difenilmetano diisocianato,
3,3'-dimetilfenilen diisocianato,
4,4'-bifenilen diisocianato,
1,6-hexano diisocianato, isoforona diisocianato,
metilene bis(4-ciclohexilisocianato),
2,2,4-trimetilhexametilen diisocianato,
bis(2-isocianatetil) fumarato,
6-isopropil-1,3-fenil
diisocianato, 4-difenilpropano diisocianato,
difenilmetano diisocianato hidrogenado, xililen diisocianato
hidrogenado, tetrametil xililen diisocianato, lisina isocianato, y
similares. Estos compuestos de poliisocianato se pueden usar tanto
individualmente como en combinaciones de dos o más. Los isocianatos
preferidos son el tolilen diisocianato, isoforona diisocianato y
metilen-bis
(4-ciclohexilisocianato). Los más preferidos son los
compuestos de poliisocianato completamente alifáticos, tales como
isoforona diisocianato y metilen-bis
(4-ciclohexilisocianato).
Los ejemplos de acrilato que contienen el grupo
hidroxilo (C) incluyen (met)acrilatos derivados de ácido
(met)acrílico y epoxi y (met)acrilatos que comprenden
óxidos de alquileno, más en particular, (met)acrilato de
2-hidroxietilo, acrilato de
2-hidroxipropilo y (met)acrilato de
2-hidroxi-3-oxifenilo.
Los grupos funcionales acrilato se prefieren sobre los
metacrilatos.
La relación del poliol (A) [dicho poliol (A)
comprende (A1) y (A2)], el poliisocianato (B) y el acrilato que
contiene el grupo hidroxilo (C) usados para la preparación del
uretano acrilato se determina de manera que se usen de 1,1 a 3
equivalentes de un grupo isocianato incluido en el poliisocianato y
0,1 a 1,5 equivalentes de un grupo hidroxilo incluido en el
(met)acrilato que contiene grupo hidroxilo por cada un
equivalente del grupo hidroxilo incluido en el poliol.
El peso molecular promedio del oligómero del
uretano (met)acrilato usado en la composición de la presente
invención se encuentra preferiblemente en el margen de 1200 a 20000,
y más preferiblemente de 2200 a 10000. Si el peso molecular
promedio del oligómero del uretano (met)acrilato es menor de
100, la composición de la resina tiene tendencia a solidificar. Por
otro lado, si el peso molecular promedio del oligómero del uretano
(met)acrilato es superior a 20000, la viscosidad de la
composición resulta alta, haciendo difícil el trabajar con la
composición.
Preferiblemente, el oligómero del uretano
(met)acrilato se usa en una cantidad del 10 al 90% en peso,
más preferiblemente del 20 al 80% en peso, incluso más
preferiblemente del 30 al 70% en peso, y el más preferido es del 40
al 70% en peso de la cantidad total de la composición de la resina.
Cuando la composición se usa como un material de revestimiento para
fibras ópticas, resulta particularmente preferido el margen de 20 a
80% en peso para asegurar un perfecto revestimiento, así como una
superior flexibilidad y una seguridad a largo plazo del
revestimiento
curado.
curado.
Una composición curable mediante radiación para
ser aplicada como revestimiento primario en una fibra óptica según
la invención también puede contener uno o más diluyentes del
reactivo (B) que se usan para ajustar la viscosidad. El puede ser
un monómero de baja viscosidad que tiene por lo menos un grupo
funcional capaz de polimerización cuando se expone a radiación
ultravioleta. Este grupo funcional puede ser de la misma naturaleza
que el usado en el oligómero curable mediante radiación.
Preferiblemente, el grupo funcional del diluyente del reactivo es
capaz de copolimerizar con el grupo funcional curable por radiación
que está presente en el otro oligómero o diluyentes curables por
radiación. Los diluyentes del reactivo usados pueden ser mono- y/o
multifuncionales, preferiblemente funciones
(met)acrilato.
Una composición adecuada de revestimiento
primario curable por radiación comprende desde aproximadamente 1
hasta 80% en peso de por lo menos un diluyente curable por
radiación. Las cantidades preferidas del diluyente curable por
radiación incluyen desde aproximadamente 10 hasta aproximadamente
60% en peso, más preferiblemente desde aproximadamente 20 hasta
aproximadamente 55% en peso, incluso más preferiblemente en el
margen desde aproximadamente 25 hasta 40% en peso, basado en el
peso total de la composición de revestimiento.
Generalmente, cada uno de los diluyentes del
reactivo tiene un peso molecular de menos de aproximadamente 550 y
una viscosidad de menos de aproximadamente 500 mPas.
El diluyente del reactivo puede ser, por
ejemplo, un monómero o mezcla de monómeros que tienen una
funcionalidad acrilato o éter vinílico y una estructura poliéter o
alquilo C_{4}-C_{20}. Son ejemplos de
diluyentes monofuncionales con funcionalidad acrilato los acrilatos
que contienen una estructura alicíclica tal como el acrilato de
isobornilo, acrilato de bornilo, acrilato de dicilopentanilo,
acrilato de ciclohexilo, y similares, acrilato de
2-hidroxietilo, acrilato de
2-hidroxipropilo, acrilato de
2-hidroxibutilo, acrilato de metilo, acrilato de
etilo, acrilato de propilo, acrilato de isopropilo, acrilato de
butilo, acrilato de amilo, acrilato de isobutilo, acrilato de
t-butilo, acrilato de pentilo, acrilato de isoamilo,
acrilato de hexilo, acrilato de heptilo, acrilato de octilo,
acrilato de isooctilo, acrilato de 2-etilhexilo,
acrilato de nonilo, acrilato de decilo, acrilato de isodecilo,
acrilato de undecilo, acrilato de dodecilo, acrilato de laurilo,
acrilato de estearilo, acrilato de isoestearilo, acrilato de
tetrahidrofurfurilo, acrilato de butoxietilo, acrilato de
etoxidietilen glicol, acrilato de bencilo, acrilato de fenoxietilo,
monoacrilato de polietilen glicol, monoacrilato de polipropilen
glicol, acrilato de metoxietilen glicol, acrilato de etoxietilen
glicol, acrilato de metoxipolietilen glicol, acrilato de
metoxipropilen glicol, acrilato de dimetilaminoetilo, acrilato de
dietilaminoetilo, acrilato de
7-amino-3,7-dimetiloctilo,
monómeros de acrilato representados por la siguiente fórmula
(1),
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
donde R^{7} es un átomo de
hidrógeno o un grupo metilo, R^{8} es un grupo alquileno que tiene
de 2 a 6, preferiblemente de 2 a 4 átomos de carbono, R^{9} es un
átomo de hidrógeno o un grupo orgánico que contiene de 1 a 12
átomos de carbono o un anillo aromático, y r es un número entero de
0 a 12, y preferiblemente de 1 a
8.
Con el fin de obtener un material polimérico
curado que tenga una temperatura de endurecimiento adecuadamente
baja y un adecuado módulo bajo a la citada temperatura, de entre los
compuestos anteriores se prefiere los monoacrilatos substituidos
con una larga cadena alifática, tales como, por ejemplo, el acrilato
de decilo, acrilato de isodecilo, acrilato de tridecilo, acrilato
de laurilo, y similares, y todavía son más preferidos los acrilatos
de alquil fenol alcoxilados, tales como el acrilato de nonil fenol
etoxilado y propoxilado.
Son ejemplos de diluyentes monoméricos
funcionales, diferentes de acrilato, la N-vinil
pirrolidona, N-vinil caprolactama, vinilimidazol,
vinilpiridina y similares.
Estos N-vinil monómeros están
presentes preferiblemente en cantidades entre aproximadamente 1 y
20% en peso, más preferiblemente en menos de aproximadamente 10% en
peso, e incluso más preferido es el margen entre 2 y 7% en
peso.
Según una realización preferida, el material
polimérico aplicado como revestimiento primario en una fibra óptica
según la invención se prepara a partir de una composición curable
mediante radiación que comprende por lo menos un diluyente del
reactivo monofuncional (que tiene una funcionalidad acrilato o vinil
éter), estando presente(s) el(los) citado(s)
diluyente(s) monofuncionales en cantidades que van del 10 al
50% en peso, preferiblemente en el margen de 20 a 40% en peso, más
preferiblemente del 25 al 38% en peso. Preferiblemente, la cantidad
de diluyente del reactivo monoacrilato funcional está en el margen
del 10 al 50% en peso, preferiblemente en el margen de 10 a 40% en
peso y más preferiblemente del 20 al 30% en peso.
El diluyente del reactivo también puede
comprender un diluyente que tenga dos o más grupos funcionales
capaces de polimerización. Ejemplos de dichos monómeros incluyen
diacrilatos de hidrocarbondiol C_{2}-C_{18},
divinil éteres hidrocarbonados C_{4}-C_{18},
triacrilatos hidrocarbonados
C_{3}-C_{18} y los poliéter análogos de los
mismos, y similares, tales como diacrilato de
1,6-hexanodiol, triacrilato de trimetilolpropano,
hexanodiol diviniléter, diacrilato de trietilenglicol, triacrilato
de pentaeritritol, diacrilato de bisfenol-A
etoxilado y diacrilaro de tripropilenglicol.
Dichos diluyentes del reactivo multifuncionales
son preferiblemente de funcionalidad (met)acrilato,
preferiblemente difuncionales (componente (B1)) y trifuncionales
(componente (B2)).
Preferiblemente se utilizan los poliacrilatos
alifáticos alcoxilados, tales como diacrilato de hexanodiol
etoxilado, triacrilato de glicerilo propoxilado o triacrilato de
trimetilol propano.
Ejemplos preferidos de diacrilatos son los
diacrilatos de glicol alifáticos alcoxilados, más preferiblemente,
diacrilatos de glicol alifáticos propoxilados. Un ejemplo preferido
de un triacrilato es el triacrilato de trimetilol
propano.
propano.
Según una realización preferida, el material
polimérico aplicado como revestimiento primario en una fibra óptica
según la invención se prepara a partir de una composición curable
mediante radiación, que comprende un diluyente del reactivo
multifuncional en una cantidad que va desde 0,5 al 10% en peso, más
preferiblemente en el margen del 1 al 5% en peso, y todavía más
preferiblemente desde 1,5 a 3% en peso.
Sin estar ligados a ninguna teoría en
particular, los presentes inventores creen que la combinación del
oligómero según la presente invención en cantidades inferiores a
aproximadamente el 75% en peso (preferiblemente menos de
aproximadamente 70% en peso) con una cantidad total de diluyentes
del reactivo monofuncionales de por lo menos aproximadamente 15% en
peso (más preferiblemente por lo menos aproximadamente 20% en peso,
incluso más preferiblemente por lo menos aproximadamente 25% en
peso y más preferido por lo menos 30% en peso) ayuda a conseguir
una composición de revestimiento primario que, después de la
curación, tenga una aceptable baja temperatura de endurecimiento y
un módulo bajo a dicha temperatura.
Además, se prefiere que la composición comprenda
una mezcla de por lo menos dos diluyentes del reactivo
monofuncionales, más preferiblemente, que uno de los citados
diluyentes del reactivo esté substituido con una larga cadena
alifática, incluso más preferiblemente, que la composición contenga
dos monoacrilatos substituidos con cadena alifática larga.
Preferiblemente, el citado monoacrilato substituido con por lo menos
una larga cadena alifática está presente en por lo menos 10% en
peso, más preferiblemente por lo menos aproximadamente 12% en
peso.
Una composición de una resina líquida curable
adecuada para ser aplicada como una capa de revestimiento primario
en una fibra óptica según la presente invención se puede curar
mediante radiación. En este documento, la radiación incluye la
radiación infraroja, rayos visibles, radiación ultravioleta, rayos
X, haces de electrones, rayos \alpha, rayos \beta, rayos
\gamma y similares. Se prefiere la radiación visible y
ultravioleta.
La composición de una resina líquida curable
adecuada para ser aplicada como una capa de revestimiento primario
en una fibra óptica según la presente invención comprende
preferiblemente un iniciador de foto-polimerización.
Además, se puede añadir, si se requiere, un fotosensibilizador.
Como ejemplos de iniciadores de foto-polimerización
se pueden citar 1-hidroxiciclohexil fenil cetona,
2,2-dimetoxi-2-fenilacetofenona,
xantona, fluorenona, benzaldehido, fluoreno, antraquinona,
trifenilamina, carbazol, 3-metilacetofenona,
4-clorobenzofenona,
4,4'-dimetoxibenzofenona,
4,4'-diaminobenzofenona, cetona de Michler, benzoin
propil éter, benzoin etil éter, benzil metil cetal,
1-(4-isopropilfenil)-2-hidroxi-2-metilpropan-1-ona,
2-hidroxi-2-metil-1-fenilpropan-1-ona,
tioxantona, dietiltioxantona, 2-isopropiltioxantona,
2-clorotioxantona,
2-metil-1-[4-(metiltio)fenil]-2-morfolino-propan-1-ona,
óxido de 2,4,6-trimetilbenzoildifenilfosfina, óxido
de
bis-(2,6-dimetoxibenzoil)-2,4,4-trimetilpentilfosfina,
óxido de
bis-(2,4,6-trimetilbenzoil)-fenilfosfina
y similares.
Los ejemplos de productos comerciales
iniciadores de foto-polimerización incluyen IRGACURE
184,369, 651, 500, 907, CG/1700, 1750, 1850, 819, Darocur 116, 1173
(fabricado por Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd), Lucirin LR8728
(fabricado por BASF), Ubecryl P36 (fabricado por UCB), y
similares.
La cantidad de iniciador de polimerización usada
puede variar desde 0,1 hasta 10% en peso, y preferiblemente desde
0,5 hasta 7% en peso, respecto a la cantidad total de los
componentes de la composición de la resina.
Además de los componentes anteriormente
descritos se pueden usar en la composición de la resina curable de
la presente invención, si se requiere, diferentes aditivos tales
como antioxidantes, absorbentes UV, estabilizantes de luz, agentes
de acoplamiento de silano, mejoradores de la superficie de
revestimiento, inhibidores de la polimerización por calor, agentes
de nivelación, tensioactivos, colorantes, conservantes,
plastificantes, lubricantes, disolventes, filtros, inhibidores del
envejecimiento y mejoradores de la humidificación. Los ejemplos de
antioxidantes incluyen Irganox 1010, 1035, 1076, 1222 (fabricados
por Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd), Antigene P, 3C, FR,
Sumilizer GA-80 (fabricado por Sumitomo Chemical
Industries Co., Ltd) y similares. Los ejemplos de absorbentes UV
incluyen Tinuvin P, 234, 320, 326, 327, 328, 329, 213 (fabricados
por Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd), Seesorb 102, 103, 110, 501,
202, 712, 704 (fabricados por Sypro Chemical Co., Ltd) y similares.
Los ejemplos de estabilizantes de la luz incluyen Tinuvin 292, 144,
622LD (fabricados por Ciba Specialty Chemicals Co., Ltd), Sanol
LS770 (fabricado por Sankyo Co., Ltd), Sumisorb
TM-061 (fabricado por Sumitomo Chemical Industries
Co., Ltd) y similares. Ejemplos de agentes de acoplamiento de silano
incluyen aminopropiltrietoxisilano,
mercaptopropiltrimetoxi-silano, y
metacriloxipropiltrimetoxisilano y productos comerciales tales como
SH 6062, SH6030 (fabricados por Toray-Dow Corning
Silicone Co., Ltd) y KBE903, KBE603, KBE403 (fabricados por
Shin-Etsu Chemical Co., Ltd).
La viscosidad de la composición líquida de
resina curable aplicada como revestimiento primario en una fibra
óptica según la presente invención se encuentra generalmente en el
margen de 200 a 20000 cP, y preferiblemente de 2000 a 15000 cP.
Las composiciones de revestimiento primario
adecuadas para ser aplicadas como una capa de revestimiento
primario en una fibra óptica según la presente invención, cuando
está curada, generalmente tiene una elongación a la rotura mayor
del 80%, más preferiblemente de por lo menos 110%, todavía más
preferiblemente de por lo menos 150%, pero no típicamente superior
al 400%.
Las composiciones adecuadas para ser aplicadas
como una capa de revestimiento primario sobre una fibra óptica
según la presente invención tienen preferiblemente una velocidad de
curación de 1,0 J/cm^{2} (en el 95% del máximo módulo alcanzable)
o menos, más preferiblemente aproximadamente 0,7 J/cm^{2} o menos,
y más preferiblemente aproximadamente 0,5 J/cm^{2} o menos, y
todavía más preferiblemente 0,4 J/cm^{2} o menos.
Una fibra óptica según la invención comprende
una segunda capa de material polimérico (revestimiento secundario)
que se dispone alrededor del citado revestimiento primario.
Preferiblemente, el material polimérico de dicho revestimiento
secundario se basa también en una composición curable mediante
radiación. El anteriormente descrito revestimiento primario se
recubre a su vez con un revestimiento secundario, de algún tipo
conocido en la técnica, compatible con la formulación del
revestimiento primario. Por ejemplo, si el revestimiento primario
tiene una base acrílica, preferiblemente el revestimiento secundario
también tendrá una base acrílica.
De manera típica, un revestimiento secundario
con base acrílica comprende por lo menos un oligómero con grupos
terminales acrilato o metacrilato, por lo menos un monómero
diluyente acrílico y por lo menos un fotoiniciador.
El oligómero representa generalmente del 40 al
80% de la formulación en peso. El oligómero consiste comúnmente en
un poliuretanoacrilato.
El poliuretanoacrilato se prepara por reacción
entre una estructura poliol, un poliisocianato y un monómero que
lleva la función acrílica.
El peso molecular de la estructura poliol tiene
un valor, de manera indicativa, entre 500 y 6000 u.a. Puede ser
totalmente de tipo hidrocarbonado, poliéter, poliester, polisiloxano
o fluorado, o puede ser una combinación de los mismos. Se prefieren
las estructuras hidrocarbonadas y de poliéter y las combinaciones
de las mismas. Una estructura representativa de un poliéter poliol
puede ser, por ejemplo, óxido de politetrametileno, óxido de
polimetiltetrametileno, óxido de polimetileno, óxido de
polipropileno, óxido de polibutileno, sus isómeros y sus mezclas.
Estructuras representativas de un hidrocarbono poliol son
polibutadieno o poliisobutileno, completa o parcialmente
hidrogenados y funcionalizados con grupos hidroxilo.
El poliisocianato puede ser de tipo aromático o
alifático, tal como, por ejemplo, un poliisocianato (B) tal como se
ha descrito anteriormente.
El monómero que lleva la función acrílica
comprende grupos capaces de reaccionar con el grupo isocianato. El
citado monómero se puede seleccionar, por ejemplo, entre los
acrilatos (C) que contienen grupo hidroxilo, tal como se ha
ilustrado previamente.
El epoxiacrilato se prepara por reacción del
ácido acrílico con un glicidil éter de un alcohol, típicamente
bisfenol A o bisfenol F.
El monómero diluyente representa del 20 al 50%
de la formulación en peso, siendo su principal finalidad el hacer
que la formulación alcance una viscosidad de aproximadamente 5 Pas a
la temperatura de aplicación del revestimiento secundario. El
monómero diluyente que lleva la función reactiva, preferiblemente de
tipo acrílico, tiene una estructura compatible con la del
oligómero. Se prefiere la función acrílica. El monómero diluyente
puede contener una estructura alquílica, tal como acrilato de
isobornilo, diacrilato de hexano, acrilato de dicilopentadieno,
tracrilato de trimetilolpropano, o una estructura aromática tal como
acrilato de nonilfeniléter, acrilato de polietilenglicol feniléter
y derivados acrílicos del bisfenol A.
Preferiblemente se añade a la composición un
fotoiniciador tal como los ilustrados previamente. También se
pueden añadir aditivos tales como inhibidores de la polimerización
por efecto de la temperatura, estabilizantes de la luz, agentes
niveladores y promotores de la desagregación.
Una formulación típica de un sistema reticulable
para revestimientos secundarios comprende aproximadamente del 40 al
70% de acrilato de poliuretano, epoxiacrilato y sus mezclas,
aproximadamente 30-50% de monómero diluyente,
aproximadamente 1-5% de fotoiniciador y
aproximadamente 0,5-5% de otros aditivos.
\newpage
Un ejemplo de una formulación que se puede usar
como revestimiento secundario de la invención es la que se
comercializa con el nombre de DeSolite®
3471-2-136 (DSM). Las fibras que así
se obtienen se pueden usar como tales dentro de cables ópticos, o
se pueden combinar, por ejemplo en forma de cinta, por incorporación
en un revestimiento de polímero común, de un tipo conocido en la
técnica (tal como Cablelite®
3287-9-53, DSM), para ser usada a
continuación para formar un cable óptico.
De manera típica, el material polimérico que
forma el revestimiento secundario tiene un módulo E' a 25ºC desde
aproximadamente 1000 Mpa hasta aproximadamente 2000 Mpa y una
temperatura de transición vítrea (medida tal como se ha definido
anteriormente) superior a aproximadamente 30ºC, preferiblemente
superior a 40ºC y más preferiblemente superior a aproximadamente
50ºC.
Una fibra óptica según la presente invención se
puede fabricar, de acuerdo con las técnicas de estirado usuales,
utilizando, por ejemplo, un sistema tal como el que se ilustra
esquemáticamente en la Figura 2.
El sistema, conocido comúnmente como "torre de
estirado", comprende de manera típica un horno (302) en el
interior del cual se coloca una preforma del vidrio óptico que se
debe estirar. La parte inferior de la citada preforma se calienta
hasta el punto de reblandecimiento y se estira hasta una fibra
óptica (301). A continuación se enfría, preferiblemente hasta una
temperatura de por lo menos 60ºC, preferiblemente en un tubo de
enfriamiento adecuado (303), del tipo descrito, por ejemplo, en la
solicitud de patente WO 99/26891, y se pasa a través de un
dispositivo de medida de diámetro (304). Este dispositivo está
conectado por medio de un microprocesador (313) a un tambor (310)
que regula la velocidad de hilado. En el caso de cualquier variación
del diámetro de la fibra, el microprocesador (313) actúa para
regular la velocidad rotacional del tambor (310) de manera que se
mantenga constante el diámetro de la fibra óptica. A continuación,
la fibra pasa a través de un aplicador de revestimiento primario
(305), que contiene la composición del revestimiento en forma
líquida, y se cubre con esta composición hasta un grosor de
aproximadamente 25 \mum-35 \mum. A continuación
se pasa la fibra recubierta a través de un horno de UV (o una serie
de hornos)(306) en el que se cura el revestimiento primario. La
fibra recubierta con el revestimiento primario curado se pasa a
continuación a través de un segundo aplicador (307) en el que se
recubre con el revestimiento secundario y se cura a continuación en
el correspondiente horno (o serie de hornos) de UV (308).
Alternativamente, la aplicación del revestimiento secundario se
puede llevar a cabo directamente sobre el revestimiento primario
antes de curar éste último, según la técnica del "húmedo sobre
húmedo". En este caso, se usa un único aplicador, que permite la
aplicación secuencial de las dos capas de revestimiento, por
ejemplo, del tipo descrito en la patente US 4474830. La fibra así
recubierta se cura a continuación usando uno o más hornos de UV
similares a los que se usan para curar los revestimientos
individuales.
individuales.
Después del revestimiento y de la curación,
opcionalmente se puede hacer pasar la fibra a través de un
dispositivo capaz de dar una torsión predeterminada a esta fibra,
por ejemplo, del tipo descrito en la solicitud de patente
internacional WO 99/67180 con el propósito de reducir el valor de
PMD ("Polarization Mode Dispersion") de esta fibra. El tambor
(310) colocado aguas debajo de los dispositivos ilustrados
previamente controla la velocidad de hilado de la fibra. Después de
este tambor de estirado, la fibra pasa a través de un dispositivo
(311) capaz de controlar la tensión de la fibra, del tipo descrito,
por ejemplo, en la solicitud de patente EP 1112979, y finalmente se
recoge en un carrete (312).
Una fibra óptica así fabricada se puede usar en
la producción de cables ópticos. La fibra se puede usar ya sea como
tal o en forma de cintas que comprenden varias fibras combinadas
conjuntamente mediante medios de revestimiento comunes.
\vskip1.000000\baselineskip
La presente invención se explica con más detalle
a continuación por medio de ejemplos, que se pretende que no sean
limitantes de la presente invención.
Las composiciones de revestimiento se preparan
para ser aplicadas como revestimiento primario sobre fibras
ópticas. Las composiciones que se han de aplicar como revestimiento
primario sobre una fibra óptica según la invención se indican en
los Ejemplos Ex.1, Ex. 2 y Ex. 3 en la siguiente Tabla 1.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
El revestimiento primario comercial DeSolite®
3471-1-129 se ha ensayado también
como comparación en un experimento comparativo (Comp. Exp. A en la
Tabla 2)
El módulo de equilibrio, la Tg, la Th y el
módulo a la Th de cada una de las composiciones primarias curadas
anteriores son los que se dan en la Tabla 2 (para detalles sobre el
ensayo de DMA y la determinación de los respectivos parámetros
sobre la curva de la DMA ver la sección del procedimiento de los
ensayos). Las correspondientes curvas de DMA de las citadas
composiciones de revestimiento curadas se describen en las Figs 4A,
4B, 4C (Ejemplos 1, 2 y 3) y 5 (Comparativa Experimental A)
respectivamente.
Se han fabricado fibras ópticas con
revestimiento único tal como se indica en la sección de
procedimientos de ensayo, usando composiciones de revestimiento
primario de los Ejemplos 1-3 (correspondientes a las
fibras ópticas F1, F1a, F2 y F3 en la Tabla 3) o del Experimento
Comparativo A (fibra Fc en la Tabla 3). Para todas las fibras se ha
usado el revestimiento secundario comercial DeSolite®
3471-2-136.
Se han fabricado las siguientes fibras ópticas
de modo único:
El valor MAC para cada fibra se determina tal
como se indica en la sección de procedimiento del ensayo.
Los resultados del ensayo de microdoblamiento
(ver detalles en la sección de procedimientos de ensayo) en fibras
ópticas de modo único se presentan en la siguiente Tabla 4
\vskip1.000000\baselineskip
Tal como se muestra en los anteriores
resultados, una fibra óptica según la invención es menos propensa a
las pérdidas por atenuación causadas por el fenómeno del
microdoblamiento, tanto a temperaturas bajas como a temperaturas
altas de trabajo.
Se efectúa el estirado del material que se ha de
ensayar sobre una placa de cristal y se cura usando un procesador
de UV en atmósfera inerte (con una dosis de UV de 1 J/cm^{2},
lámpara D Fusión medida con EIT Uvicure o Luz Internacional IL 390
B Radiometer). La película curada se somete a las condiciones de
23\pm2ºC y 50\pm5% RH durante un mínimo de 16 horas antes del
ensayo.
A partir de la película curada se cortan un
mínimo de 6 muestras de ensayo que tienen un ancho de 12,7 mm y una
longitud de 12,5 cm.
El ensayo de DMA se lleva a cabo en tensión
según la siguiente metodología.
Las muestras de ensayo de las composiciones de
revestimiento curado de los Ejemplos 1-3 y del
Experimento Comparativo A se miden usando un Analizador de Sólidos
Rheometrics (RSA-11), equipado con:
- 1.
- un ordenador personal que dispone de un sistema operativo Windows y tiene cargado el software RSI Orchestrator® (Version V.6.4.1), y
- 2.
- un sistema controlador con nitrógeno líquido para trabajar a temperaturas bajas.
Las muestras de ensayo se preparan poniendo una
película del material, que tiene un grosor en el margen de 0,02 mm
hasta 0,4 mm, sobre una placa de cristal. La película de la muestra
se cura usando un procesador de UV. Se corta, de una zona de la
película curada libre de defectos, una muestra de aproximadamente 35
mm (1,4 pulgadas) de largo y aproximadamente 12 mm de ancho. En el
caso de películas blandas, que tienen tendencia a tener las
superficies enganchosas, se usa un aplicador acabado en algodón para
revestir la muestra cortada con polvos talco.
Se mide el grosor de la película de la muestra
en cinco o más puntos a lo largo de dicha muestra. Se calcula que
el promedio del grosor de la película es \pm0,001 mm. El citado
grosor no puede variar en más de 0,01 mm en su longitud. Si no se
cumple esta condición, se toma otra muestra. Se mide el grosor de la
muestra en dos o más puntos y se calcula el valor promedio en
\pm0,1 mm.
Se introduce en el instrumento la geometría de
la muestra. El campo longitud se establece en un valor de 23,2 mm y
los valores medidos de anchura y grosor de la muestra se introducen
en los campos apropiados.
Antes de efectuar el barrido de temperaturas, se
elimina la humedad de las muestras del ensayo sometiendo dichas
muestras a una temperatura de 80ºC en una atmósfera de nitrógeno
durante 5 minutos. El barrido de temperaturas usado incluye el
enfriar las muestras del ensayo hasta aproximadamente -60ºC o hasta
aproximadamente -90ºC y aumentar después la temperatura a razón de
aproximadamente 2ºC/minuto hasta que la temperatura alcanza
aproximadamente de 100ºC a 120ºC. La frecuencia usada en el ensayo
es 1,0 radianes/segundo. En una medida del DMTA, que es una medida
dinámica, se miden los siguientes módulos: el módulo de
almacenamiento E' (también conocido como módulo elástico), y el
módulo de pérdida E'' (también conocido como módulo viscoso). El
valor más bajo del módulo de almacenamiento E' en la curva de DMTA
en el margen de temperaturas entre 10 y 100ºC medidos a una
frecuencia de 1,0 radianes/segundo bajo las condiciones descritas
anteriormente en detalle, se toma como el módulo de equilibrio del
revestimiento.
Las correspondientes curvas de DMA se presentan
en las Figs. 4a a 4c (Ejemplos 1-3, respectivamente)
y Fig. 5 (Ej. Comp. A).
En base a las respectivas gráficas de DMA de
cada uno de los materiales de revestimiento primario curado, se han
determinado los valores de Tg, Th y el módulo a la Th del material,
del modo como se ha mencionado en la parte descriptiva.
Así, en referencia a la Fig. 2, la Tg se
determina mediante el punto de intersección de la linea A con la
linea D. La linea A se determina interpolando los puntos de la curva
de DMA en la región meseta del estado vítreo de la siguiente
manera. En primer lugar se calcula el valor medio de log E' en la
zona desde -60ºC hasta -80ºC. A continuación, se determina la linea
A como la linea horizontal (paralela al eje x) que pasa a través
del citado valor de logE'. La linea D se determina como la tangente
en el punto de inflexión de la curva de DMA en la parte oblícua
"d" de la citada curva. El punto de inflexión y la inclinación
de la tangente en este punto se determinan mediante la primera
derivada de la curva de DMA. La abcisa del punto mínimo de la
derivada de la curva proporciona las respectivas abcisas del punto
de inflexión sobre la curva de DMA, mientras que la ordenada
proporciona la inclinación (coeficiente angular) de la linea
tangente en dicho punto de inflexión. La curva derivada se ha
determinado calculando la derivada de cada punto experimental de la
curva de DMA y a continuación se ajustan estos puntos mediante una
curva polinomial de grado 6º en el margen +20/-40ºC alrededor del
mínimo de los puntos de la derivada calculados.
De manera similar, también se ha determinado la
Th como el punto de intersección de la linea B con la linea D (ver
Fig. 1). La linea D se determina al igual que anteriormente,
mientras que la linea B se determina interpolando los puntos de la
curva de DMA en la región meseta del estado de goma de la siguiente
manera. En primer lugar se calcula el valor medio de log E' en la
zona desde 20ºC hasta 40ºC. A continuación, se determina la linea B
como la linea horizontal (paralela al eje x) que pasa a través del
citado valor de logE'.
Todas las fibras ópticas usadas en la presente
sección experimental se han fabricado de acuerdo con las técnicas
comunes de estirado, mediante la aplicación de una primera
composición de revestimiento (primario) sobre la fibra óptica
estirada, curación de la citada composición de revestimiento y
aplicación subsiguiente de la capa de revestimiento secundario y
curación de ésta. La fibra se estira a una velocidad de
aproximadamente 20 m/s y el grado de curación de las capas de
revestimiento es aproximadamente del 90%. El grado de curación se
determina mediante la técnica de MICRO-FTIR,
determinando el porcentaje de las funciones acrilato reaccionadas
en la resina final reticulada con respecto a la composición inicial
foto-curable (p.e., tal como se describe en la
patente WO 98/50317).
Los efectos de microdoblamiento sobre las fibras
ópticas se determinan mediante el "procedimiento del tambor
expandible" tal como se ha descrito, por ejemplo, en G. Grasso y
F. Meli "Pérdidas por microdoblamiento de fibras de modo único
cableadas", ECOC'88, pag. 526-f, o tal como se
define por IEC standard 62221 (Fibras
ópticas-Procedimientos de
medida-Sensibilidad de
microdoblamiento-Procedimiento A, tambor expandible;
octubre 2001). El ensayo se lleva a cabo hilando una fibra de 100 m
de longitud con una tensión de 55 g sobre una bobina metálica
expandible de 300 mm de diámetro, revestida con material crudo (3M
Imperial® grado-PSA 40 \mum).
La bobina se conecta con un ordenador personal
que controla:
- la expansión de la bobina (en términos de
variación de la longitud de la fibra); y
- la pérdida de transmisión de la fibra
A continuación, se expande la bobina
gradualmente mientras se monitoriza la pérdida de transmisión de la
fibra frente a la tensión de la fibra.
Se calcula la presión ejercida sobre la fibra a
partir de la elongación de la misma fibra mediante la siguiente
fórmula:
p = EA
\varepsilon
/R
donde E es el módulo elástico del
vidrio, A es el área de la fibra revestida y R es el radio de la
bobina.
Para cada fibra óptica, la MAC se ha determinado
como sigue:
MAC = MFD/
\lambda
_{CO}
donde MFD (Mode Field Diameter
según la definición de Petermann) a 1550 nm y \lambda_{CO}
(corte de la fibra lambda- 2m de longitud) se determina según el
standard ITUT
G650.
\vskip1.000000\baselineskip
Esta lista de referencias citadas por el
solicitante se incluye solamente para la conveniencia del lector.
No forman parte del documento de la patente Europea. Aunque se ha
tenido mucho cuidado en la recopilación de las referencias, no se
pueden excluir errores u omisiones y el EPO niega cualquier
responsabilidad al respecto.
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Claims (8)
1. Fibra óptica que comprende una parte interna
de vidrio, una primera capa de revestimiento dispuesta alrededor de
dicha parte de vidrio y una segunda capa de revestimiento dispuesta
alrededor de la citada primera capa de revestimiento, en la que la
citada primera capa de revestimiento se forma a partir de un
material polimérico curado obtenido mediante curado por radiación
de una composición, que comprende un oligómero curado por
radicación, que comprende un esqueleto derivado de un polipropilen
glicol y de un poliol poliester basado en un ácido dimérico, y el
citado material polimérico curado tiene:
- a.
- una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde -10ºC hasta aproximadamente -20ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 5,0 Mpa; o
- b.
- una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde -20ºC hasta aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 20,0 Mpa; o
- c.
- una temperatura de endurecimiento (Th) inferior a aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 70,0 Mpa.
2. Fibra óptica según la reivindicación 1 en la
que el citado material que forma la citada capa de revestimiento
tiene:
- a.
- una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde -10ºC hasta aproximadamente -20ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 4,0 Mpa; o
- b.
- una temperatura de endurecimiento (Th) que va desde -20ºC hasta aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 15,0 Mpa; o
- c.
- una temperatura de endurecimiento (Th) inferior a aproximadamente -30ºC y un módulo medido a la citada Th inferior a 50,0 Mpa.
3. Fibra óptica según la reivindicación 1 o 2,
en la que el módulo de equilibrio del citado material polimérico es
inferior a aproximadamente 1,5 Mpa.
4. Fibra óptica según la reivindicación 1 o 2,
en la que el módulo de equilibrio del citado material polimérico es
inferior a aproximadamente 1,4 Mpa.
5. Fibra óptica según la reivindicación 1 o 2,
en la que el módulo de equilibrio del citado material polimérico es
inferior a aproximadamente 1,3 Mpa.
6. Fibra óptica según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes en la que la temperatura de transición
vítrea del material polimérico no es superior a aproximadamente
-30ºC.
7. Fibra óptica según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes en la que la temperatura de transición
vítrea del material polimérico no es superior a aproximadamente
-40ºC.
8. Fibra óptica según una cualquiera de las
reivindicaciones precedentes en la que la temperatura de transición
vítrea del material polimérico no es superior a aproximadamente
-50ºC.
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