ES2294966B1 - "transductor de corriente de bajo consumo". - Google Patents
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Abstract
Transductor de corriente de bajo consumo. La invención se refiere a un sistema transductor de corriente continua y alterna empleando técnicas de compensación de flujo en el transformador de medida. La novedad del sistema presentado viene dada por la forma de realizar la compensación del flujo por el transformador de medida, más concretamente por la naturaleza del circuito empleado para generar la corriente de compensación del flujo creado por la corriente a medir. El subsistema electrónico generador de la corriente de compensación de flujo obedece a la topología de un ondulador o inversor en medio puente controlado mediante modulador de ancho de pulso, la utilización de esta técnica novedosa en esta aplicación permite un menor consumo del circuito electrónico.
Description
Transductor de corriente de bajo consumo.
La presente invención hace referencia a un
transductor de corriente. Más en particular, la presente invención
hace referencia a un transductor de corriente aplicable a la medida
de intensidades de corriente.
La medida de intensidad en corriente alterna se
viene haciendo con los tradicionales transformadores de intensidad,
basados exclusivamente en principios electromagnéticos conocidos que
obedecen a la ley de Faraday.
La estructura física de los transformadores
tradicionales consiste en un núcleo toroidal con un devanado
primario, en general de una espira formada por el propio conductor
por el que pasa la corriente primaria a medir, y un devanado
secundario arrollado sobre el núcleo toroidal.
La relación de transformación depende
exclusivamente del número de espiras arrolladas al núcleo, que
constituye el circuito secundario de medida.
El tipo de material magnético utilizado depende
de la frecuencia de trabajo y de la aplicación específica del
transformador, pudiendo ser chapa magnética para bajas frecuencias,
ferrita para altas frecuencias, o bien otros materiales de bajas
pérdidas y ciclos de histéresis especiales, como materiales amorfos
o nanocristalinos.
La forma habitual de trabajo de estos
transformadores es con el secundario en cortocircuito, o cargado
sobre una resistencia de bajo valor que fije la tensión de medida
sobre ella a un valor bajo, con objeto de evitar la saturación del
circuito magnético.
Todos estos transformadores, debido al principio
en el que se basan para hacer la medida de corriente, tienen en
común la limitación consistente en la imposibilidad de hacer medidas
de corriente continua.
La medida de corriente continua ha venido
haciéndose tradicionalmente midiendo la caída de tensión en una
resistencia calibrada, en serie con el circuito por el que pasa la
corriente primaria, denominada shunt. Este sistema de medida tiene
el grave inconveniente de que impide el aislamiento galvánico entre
el circuito principal y el circuito de medida lo cual, en algunas
ocasiones, es completamente inadmisible.
Por lo tanto se plantea la necesidad de hacer la
medida de corriente con precisión, desde baja frecuencia, incluida
la corriente continua, hasta frecuencias elevadas, del orden de
cientos de kHz, manteniendo el aislamiento galvánico entre el
circuito principal y el de medida, según las normas aplicables en
cada caso.
Los transductores de medida para este tipo de
aplicaciones se fundamentan en la detección del valor del campo
magnético, variable o no, que ha sido originado por la corriente
primaria a medir, y que es proporcional a su valor.
Una forma conocida de realizar este tipo de
transductores consiste en el uso de un núcleo magnético toroidal,
con características magnéticas similares a las de los
transformadores de corriente convencionales, pero abierto, es
decir, el circuito magnético está cortado, existiendo un entrehierro
de aire a través del cual pasa el campo magnético.
La parte del circuito magnético constituido por
el núcleo magnético sirve exclusivamente para encaminar el campo
magnético y es en el entrehierro de aire donde se realiza la
medida.
En la zona del entrehierro se sitúa un elemento
sensible a la presencia del campo magnético, de forma que la
presencia de un campo magnético producirá una variación en alguna de
sus características.
De entre las posibilidades de uso de elementos
sensibles al campo magnético tenemos principalmente los sensores de
efecto Hall y los magnetorresistivos.
El sensor Hall mide la tensión que aparece en un
material semiconductor si existe un campo magnético perpendicular al
plano del material y circula una corriente a lo largo de este
material.
El sensor magnetorresistivo está basado en la
variación de la resistencia eléctrica de ciertos materiales ante la
presencia de un campo magnético.
En este tipo de transductores, la presencia de
una corriente eléctrica a su través magnetiza el material en una
dirección paralela al paso de la corriente eléctrica, de modo que la
presencia de un campo magnético externo perpendicular altera la
dirección de magnetización del material haciéndola rotar y
modificando la resistencia eléctrica del material.
La presente invención hace referencia a un
sistema basado en un sensor Flux-Gate, este sensor
se basa en la detección del estado de saturación de un circuito
magnético, constituido por material de alta permeabilidad, que está
inmerso en el campo magnético generado por la corriente a medir.
\newpage
El material magnético es excitado por una señal
que, en ausencia de campo magnético exterior, lleva al material a la
saturación de forma simétrica, perdiéndose esta simetría con la
presencia del campo magnético exterior.
La creación de un campo magnético compensador,
mediante un devanado auxiliar que restaure la simetría del ciclo de
histéresis y por lo tanto que anule el campo magnético creado por la
corriente primaria a medir, es una medida proporcional a esta
corriente primaria.
El sensor Flux-Gate, debido a
que está constituido por material magnético e hilo conductor, es
menos sensible a la temperatura que los sensores basados en
materiales semiconductores, pudiendo trabajar a temperaturas mucho
más elevadas y siendo al mismo tiempo mucho más robustos.
En este tipo de transductores, la medida de la
magnitud sensible al campo magnético se puede hacer de dos
modos:
- -
- Medición directa o en lazo abierto, caracterizado porque la señal obtenida del transductor se amplifica y sirve como señal de medida proporcional a la corriente primaria a medir.
- -
- Medida con compensación o en lazo cerrado, caracterizado por el uso de un devanado auxiliar que crea un campo magnético que se opone al principal, de modo que el sensor debe detectar el campo resultante nulo. El valor de la corriente necesaria para crear el campo compensador en el devanado auxiliar, es proporcional a la corriente primaria a medir.
El error en la medida de estos transductores es
del orden del 3% en los sistemas que funcionan en lazo abierto (no
compensados) y del 0,5% en los sistemas compensados.
La precisión alcanzada en la medida de corriente
por un sistema Flux-Gate compensado es mucho mejor
que en los sistemas basados en sensores de efecto Hall o
magnetorresistivos, alcanzándose errores en la medida dos órdenes
de magnitud inferiores a los basados en sensor semiconductor
(<0,006%).
En el documento EP-0356171A se
describe un sistema de medida de corriente por un conductor. El
sistema está compuesto por un transformador compuesto de dos
núcleos a los que se realizan dos arrollamientos respectivamente, a
su vez estos dos núcleos están rodeados por un bobinado común,
estando configurados estos bobinados de alimentación para
transportar una corriente alterna y dispuestos para magnetizar los
anillos con la misma fuerza magnetizante (H) pero en direcciones
opuestas, y una bobina de detección conectado a un indicador de
corriente, estando dispuesto el bobinado de detección para
responder a la suma de los campos magnéticos en los dos anillos, en
el que la magnitud de la corriente alterna suministrada a los
bobinados de alimentación es suficientemente grande como para
asegurar que la densidad del flujo magnético (B) en cada uno de los
anillos varia de una forma no lineal con el valor instantáneo de la
corriente alterna.
En el documento CH-419338 se
describe un instrumento sin contactos físicos para medir corrientes
eléctricas, e instrumentos similares se encuentran descritos en el
documento DE-3940932.
Una técnica de compensación conocida para
disponer de un dispositivo sensor de corriente es descrita en el
documento ES 468912. En dicho documento se detalla un transformador
de medida constituido por tres devanados, un primario y dos
secundarios independientes que consiguen hacer trabajar al
transformador a flujo nulo. Los dos devanados secundarios
mencionados se disponen de forma tal que por uno de ellos se aporta
la intensidad necesaria para inducir un flujo igual y contrario al
inducido por el primario, mientras que el otro pone de manifiesto
la no consecución de lo anterior, obligando al servo sistema a
reaccionar en sentido contrario.
Un inconveniente de estos tipos de dispositivos
es el elevado consumo energético, necesario para realizar la
referida compensación.
Para solucionar dicho inconveniente, la
invención da a conocer un dispositivo sensor de corriente continua y
alterna y, más particularmente una técnica desarrollada para
realizar la compensación de flujo magnético en el transformador de
medida que minimiza el consumo.
En particular, la presente invención comprende
un transductor de corriente, del tipo que comprende un transformador
magnético que comprende, a su vez, tres devanados estando dispuestos
de la siguiente forma:
- -
- un primer devanado arrollado sobre un primer núcleo magnético toroidal
- -
- un segundo devanado arrollado sobre un segundo núcleo magnético toroidal, presentando el segundo devanado idéntico número de espiras que el primer devanado, y
- -
- un tercer devanado, o devanado de compensación, que abarca los dos núcleos magnéticos citados y medios para generar una corriente secundaria que recorre el devanado de compensación cuyo objetivo es compensar el flujo magnético creado por una corriente a medir que circula por los citados núcleos magnéticos,
\newpage
y que se caracteriza porque los citados medios
comprenden un circuito electrónico que comprende un inversor en
medio puente para generar la citada corriente de compensación y un
controlador del inversor en medio puente que comprende a su vez un
modulador de ancho de pulso.
Preferentemente, el circuito electrónico
comprende, además, los siguientes elementos:
- -
- un generador de señales cuadradas para energizar el primer y el segundo devanados, y
- -
- un detector de simetría de la corriente que recorre el primer y el segundo devanados.
También preferentemente, el generador de señales
cuadradas comprende un comparador con histéresis o trigger de
Schmitt de tal manera que el generador de señales cambiará el valor
de la tensión de su salida cuando la corriente que circula por el
primer devanado supere un determinado valor.
Más preferentemente, el citado modulador de
ancho de pulso está configurado para generar una tensión cuadrada
de salida de valor medio proporcional al valor de entrada al
modulador; y aún más preferentemente, el inversor en medio puente
dispone de un comparador analógico que tiene como entradas una
tensión de entrada y una tensión de salida, siendo la tensión de
salida del comparador un valor determinado o el negativo de éste, en
función del estado del comparador.
En realizaciones asimismo preferentes, los
devanados primero y segundo se disponen de una forma constructiva
idéntica.
La presente invención permite ventajosamente que
el circuito electrónico y el núcleo magnético puedan encontrarse en
unidades constructivas diferentes.
De esta manera, el transductor podrá comprender
un blindaje metálico para evitar interferencias con otros
dispositivos o con el conductor de una corriente a medir.
Para una mejor comprensión de la invención, se
adjunta a título de ejemplo explicativo pero no limitativo, unos
dibujos de una realización de la presente invención.
La figura 1 muestra un esquema general de un
transductor de tipo conocido (transformador de medida) en el que se
basa la presente invención.
La figura 2 muestra un esquema de una
realización particular de la presente invención.
La figura 3 muestra un esquema de un circuito
básico de un oscilador para una realización de la presente
invención.
La figura 4 es un diagrama que muestra la
tensión aplicada y la corriente por los devanados de excitación de
situación de flujo nulo, la tensión aplicada y la corriente de
excitación.
La figura 5 es un diagrama que muestra el
desarrollo de señales en un modulador PWM.
La figura 6 muestra un esquema de una
realización de driver del transductor de la presente invención.
La figura 7 es un diagrama de corriente por el
bobinado de excitación principal, en situación de flujo nulo.
La figura 8 muestra otro diagrama de corriente
posible en otra situación de flujo nulo.
La figura 9 muestra un esquema de realización de
otra realización del transductor según la presente invención, con un
lazo de control del detector de simetría.
El dispositivo de medida objeto de la presente
invención está basado en el principio denominado
Flux-Gate. Esta técnica se basa en la detección del
nivel de saturación de un circuito magnético de un transformador,
constituido por material de alta permeabilidad, que está atravesado
por un conductor por el que circula una corriente (figura 1), dicha
corriente se denomina corriente primaria (I_{P}).
Sobre dicho transformador (figura 1) se hace
circular una corriente secundaria (I_{S}) con el fin de compensar
el flujo magnético producido por la corriente primaria (I_{P}),
hasta alcanzar la condición de flujo cero. Cuando esta condición se
alcanza, la corriente secundaria (I_{S}) es una representación
exacta de la corriente primaria (I_{P}).
El detector de flujo cero basa su funcionamiento
en un detector de simetría que usa dos núcleos de material
magnético (núcleos de excitación) conectados a un generador de
tensiones cuadradas (figura 2).
La corriente impuesta por el generador de
tensiones cuadradas ha de garantizar la saturación de los núcleos
de excitación, de esta forma el sistema operará en la condición de
flujo cero cuando el valor medio de la corriente por los devanados
de los núcleos sea nulo.
Una diferencia entre los transformadores de
corriente convencionales y el dispositivo de medida objeto de la
presente invención, además de la incorporación de electrónica y la
medida por compensación de flujo de este último, consiste en que en
los primeros el núcleo magnético no debe saturar nunca, mientras que
en estos últimos, incluso en el caso de corriente nula a medir, se
está llevando al núcleo hasta la saturación en los dos sentidos y de
forma alternativa.
El sistema está formado básicamente por:
- a)
- Circuito magnético según la figura 1, compuesto de:
- \medcirc
- Dos núcleos toroidales idénticos (1), (1'), cada uno con un devanado denominados respectivamente devanado de excitación principal (2), y devanado de excitación secundaria (2'), presentando ambos devanados el mismo número de espiras: (Ne).
- \medcirc
- Un devanado común o devanado de medida (3) que abarca y es común a los dos núcleos: su número de espiras se designa en esta explicación como (Nc).
- b)
- Circuito electrónico según la figura 2, que contiene los siguientes elementos:
- \medcirc
- Generador de señales cuadradas (4).
- \medcirc
- Detector de simetría (5).
- \medcirc
- Driver de salida para generar la corriente secundaria (6).
La disposición y conexión del circuito magnético
es la que se muestra en la figura 1, de modo que los dos núcleos
están recorridos por un devanado común (3) (Nc) que es el de
compensación del flujo primario y en el que se hace la medida de
corriente secundaria, según la relación de transformación cuando el
flujo primario se ha compensado.
Los devanados (2) y (2') (Nep y Nea) son
idénticos, siendo también idénticos tanto en tamaño como en
características los núcleos magnéticos sobre los que van
arrollados.
El devanado de excitación principal (2) (Ne) se
utiliza para la excitación, hasta la saturación de modo simétrico
en uno y otro sentido, del núcleo sobre el que está arrollado. La
señal necesaria para conseguirlo es una onda de tensión cuadrada
que se obtiene de un circuito electrónico destinado a tal fin
(figura 2).
Con objeto de evitar la influencia de esta señal
de excitación sobre el flujo primario originado por la corriente a
medir (I_{S}), se dispone un segundo núcleo idéntico al de
excitación principal y con el mismo número de espiras (Ne)
denominado devanado de excitación auxiliar (2) y que, excitado por
la misma señal que el devanado principal, crea un flujo igual y de
sentido contrario, de modo que el flujo resultante en el interior de
los dos núcleos debido a las señales de excitación sea nulo.
Así pues el único flujo existente en el interior
de los dos núcleos será originado por la corriente primaria
(I_{P}) al pasar por el bobinado primario (7) (N1).
La corriente que debe circular por el devanado
(3) común a los dos núcleos (Nc) para compensar el flujo primario,
es una medida proporcional a la corriente primaria, esta relación
dependerá del número de espiras de este devanado común. Esta
relación de transformación es, como en un transformador convencional
de corriente alterna, exclusivamente dependiente del número de
espiras:
\frac{I_{P}}{I_{S}} =
\frac{1}{Nc}
Este sistema de medida trabaja, como se ha
descrito anteriormente, bajo el principio de la compensación del
flujo primario y, por lo tanto, es necesario generar la corriente
necesaria para dicha compensación, además de las señales a aplicar
de los dos núcleos magnéticos de excitación.
Para tal fin se dispone de un circuito
electrónico descrito según el diagrama de bloques de la figura 2. En
este circuito se encuentran representados los bloques principales
que integran el sistema de medida.
Todo el sistema electrónico de control se
encuentra alojado en un receptáculo que se encuentra lo mas alejado
del transformador de medida. La propia disposición de la electrónica
alejada del núcleo y el posible blindaje de la unidad electrónica
por separado ofrece una importante mejora con referencia a
dispositivos existentes en el mercado siendo así una innovación
importante en el campo de los transductores de corriente.
\newpage
Se encarga de generar una onda cuadrada
simétrica que se aplicará a los dos devanados de excitación (2),
(2') (Nep y Nea), para llevarlos a la saturación, de modo que los
flujos creados por ambos devanados sean iguales y
opuestos.
opuestos.
Este subsistema, preferentemente, se basa en un
circuito comparador con histéresis (o trigger de Schmitt) inversor
que cambiará el valor de la tensión de su salida cuando la corriente
que circule por el devanado de excitación principal supere un
determinado valor umbral.
De esta forma se incluye el componente magnético
de medida en el circuito oscilador, lo que implica que las
características eléctricas de este componente influirán en la
frecuencia de oscilación a la que trabajará el circuito generador
de señales cuadradas.
El esquema teórico de este tipo de osciladores
se muestra en la figura 3. En este circuito se aplica a la
asociación serie RL (donde -L- corresponde a la inductancia de los
devanados de excitación) una tensión constante e igual a la tensión
de saturación del amplificador operacional. Esta tensión provocará
el aumento de la corriente por la bobina llevando al núcleo a su
saturación, lo que implicará un aumento mayor de la corriente por el
inductor.
El valor de la corriente se mide como tensión en
bornes de la resistencia (R), y esta tensión se compara con el
umbral fijado por las resistencias R_{A}, R_{B} y la tensión de
saturación del amplificador operacional. Cuado este umbral es
rebasado el comparador cambia el signo de la tensión de salida,
repitiéndose el proceso para el sentido contrario de la corriente
por el inductor.
La figura 4 muestra un cronograma de la
evolución teórica de las tensiones mencionadas donde se representa
la tensión (12) en la resistencia R (proporcional a la corriente de
excitación) y la tensión (11) en la salida del amplificador
operacional. En el diagrama t se refiere al tiempo. T, al periodo de
las señales y V_{SAT} es la tensión de saturación, positiva o
negativa.
El circuito de driver para aplicar la tensión
cuadrada a los devanados de excitación consiste en un inversor en
medio puente integrado que utiliza transistores de efecto de
campo.
Este circuito de driver es el que se utiliza
para generar la corriente que circulará por el devanado (3) de
compensación (Nc). Para su implementación se dispone de un
amplificador conmutado o clase D. Estos amplificadores presentan la
ventaja de su alto rendimiento frente a las etapas amplificadoras
lineales, aunque añaden la distorsión harmónica propia de la
frecuencia de conmutación utilizada para su funcionamiento.
Se basa en un inversor en medio puente discreto
controlado mediante un circuito modulador de ancho de pulso (Pulse
Width Modulation, PWM), que genera una tensión cuadrada de salida de
valor medio proporcional al valor de la tensión de entrada al
modulador (V_{in}).
El modulador de ancho de pulso consiste en un
comparador analógico (7) que compara la tensión de entrada V_{in}
(conocida también como señal moduladora) con una tensión de
referencia V_{ref} (también conocida como señal portadora), la
señal de salida V_{o} del comparador será la tensión positiva o
negativa de alimentación del amplificador operacional (+V_{DD} o
-V_{DD}) en función del resultado de la comparación, tal y como
se muestra en la figura 5.
El uso de esta técnica para generar la corriente
del devanado de compensación es una innovación principal de la
presente invención, en los sistemas anteriores es conocido el uso de
un amplificador lineal para producir esta corriente compensadora.
El esquema teórico del driver propuesto se muestra en la figura
6.
La señal cuadrada de salida del modulador PWM se
aplica al devanado de compensación (3) a través de un driver de
corriente (6) construido en base a un circuito inversor de medio
puente.
La inductancia del propio devanado de
compensación filtrará la corriente que circulará por él, de forma
que la tensión de salida del sistema V_{out} (que una medida de
la corriente por el devanado de compensación) será proporcional a la
tensión de entrada.
Como tensión de referencia se utiliza
preferentemente una señal triangular de frecuencia 100 kHz, lo que
implica el uso de un circuito comparador de alta velocidad, capaz
de generar señales cuadradas en su salida de este rango de
frecuencias.
La señal triangular de referencia se genera
mediante un oscilador basado en la carga-descarga a
corriente constante de un condensador. Los amplificadores
operacionales utilizados en este oscilador presentan un ancho de
banda suficientemente elevado para garantizar la baja distorsión de
la señal triangular generada.
\newpage
La salida del inversor en medio puente se
conecta al devanado de compensación del medidor a través de un
filtro LC para disminuir el rizado de la tensión aplicada al
devanado y el posible rizado que pueda aparecer en la corriente de
compensación.
El objetivo de este último subsistema es el de
detectar las asimetrías que se producen en la corriente que circula
por el devanado de excitación principal cuando circula una corriente
primaria de valor distinto de cero.
En ausencia de corriente primaria, el valor
medio de la corriente de excitación es nulo, y el efecto producido
por la circulación de una corriente primaria es la aparición de un
valor medio distinto de cero y de signo dependiente del sentido de
circulación de la corriente primaria.
El aspecto que toma la corriente de excitación
cuando la corriente de primario no es nula se muestra en las
figuras 7 y 8. En dichas figuras se muestran dos casos en que la
corriente primaria es del mismo valor pero de sentido distinto.
Es necesario un sistema de control que imponga
el valor necesario de la corriente del devanado de compensación (3)
para conseguir que la corriente del devanado de excitación principal
(2) tenga valor medio nulo, este sistema puede implementarse
mediante un control proporcional-integral (51)
(control PI).
Para asegurar el correcto funcionamiento del
sistema de medida cuando a su puesta en marcha ya está circulando
una corriente primaria (I_{p}) de valor moderado (por encima de
los 10A) se implementa un segundo lazo de control que garantice que
se alcance la condición de flujo cero con independencia del valor
que pueda tomar la corriente primaria a la puesta en marcha del
equipo. Este nuevo lazo también aumenta la robustez del sistema
ante posibles situaciones en que presente un mal funcionamiento
transitorio, ya que garantiza que se alcanzarán de nuevo las
condiciones de equilibrio.
Este segundo lazo se basa en la propiedad de que
la frecuencia de la corriente de excitación principal es de alta
frecuencia cuando el sistema no está compensado, cuando por el
contrario, es de baja frecuencia cuando el sistema opera en las
proximidades del punto de flujo cero.
Este lazo incorpora un oscilador de señal
triangular de baja frecuencia (52), un detector de frecuencia para
la corriente de excitación principal y un conmutador analógico (53)
controlado por el sistema detector de frecuencia.
Mientras que el sistema de medida no opere en
condiciones de flujo cero la entrada del modulador PWM que controla
la generación de la corriente de compensación (I_{S}) estará
conectada al generador (52) de señales triangulares de baja
frecuencia. Esta señal garantizará que en algún momento se alcanzará
un valor de corriente por el devanado de compensación (3) próximo al
necesario para alcanzar la condición de flujo cero.
Cuando esto ocurra, la frecuencia de la
corriente de excitación principal disminuirá, situación que será
detectada para conectar a la entrada del modulador PWM (6) el
controlador PI (51).
En la figura 9 se muestra un diagrama de bloques
del lazo de control.
También se ha aprovechado este segundo lazo de
control para generar una señal de medida válida. El indicador de
medida válida (53) se activará cuando el detector de pico (55)
detecte a través de un filtro pasa banda (56) que la corriente por
el devanado de excitación principal (2) es de baja frecuencia,
efecto que se producirá cuando el sistema funcione en condiciones de
flujo cero.
Si bien la invención se ha descrito con respecto
a ejemplos de realizaciones preferentes, éstos no se deben
considerar limitativos de la invención, que se definirá por la
interpretación más amplia de las siguientes reivindicaciones.
Claims (8)
1. Transductor de corriente, del tipo que
comprende un transformador magnético que comprende, a su vez, tres
devanados estando dispuestos de la siguiente forma:
- -
- un primer devanado arrollado sobre un primer núcleo magnético toroidal
- -
- un segundo devanado arrollado sobre un segundo núcleo magnético toroidal, presentando el segundo devanado idéntico número de espiras que el primer devanado, y
- -
- un tercer devanado, o devanado de compensación, que abarca los dos núcleos magnéticos citados y medios para generar una corriente secundaria que recorre el devanado de compensación cuyo objetivo es compensar el flujo magnético creado por una corriente a medir que circula por los citados núcleos magnéticos,
caracterizado porque los citados medios
comprenden un circuito electrónico que comprende un inversor en
medio puente para generar la citada corriente de compensación y un
controlador del inversor en medio puente que comprende a su vez un
modulador de ancho de pulso.
2. Transductor, según la reivindicación 1,
caracterizado porque el circuito electrónico comprende,
además, los siguientes elementos:
- -
- un generador de señales cuadradas para energizar el primer y el segundo devanados, y
- -
- un detector de simetría de la corriente que recorre el primer y el segundo devanados.
3. Transductor, según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque el generador de señales cuadradas
comprende un comparador con histéresis o trigger de Schmitt de tal
manera que el generador de señales cambiará el valor de la tensión
de su salida cuando la corriente que circula por el primer devanado
supere un determinado valor.
4. Transductor, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el citado
modulador de ancho de pulso está configurado para generar una
tensión cuadrada de salida de valor medio proporcional al valor de
entrada al modulador.
5. Transductor, según la reivindicación 4,
caracterizado porque el inversor en medio puente dispone de
un comparador analógico que tiene como entradas una tensión de
entrada y una tensión de salida, siendo la tensión de salida del
comparador un valor determinado o el negativo de éste, en función
del estado del comparador.
6. Transductor, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque los devanados
primero y segundo se disponen de una forma constructiva
idéntica.
7. Transductor, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque el circuito
electrónico y el núcleo magnético se encuentran en unidades
constructivas diferentes.
8. Transductor, según la reivindicación 7,
caracterizado porque comprende un blindaje metálico para
evitar interferencias con otros dispositivos o con el conductor de
una corriente a medir.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| ES200701317A ES2294966B1 (es) | 2007-05-16 | 2007-05-16 | "transductor de corriente de bajo consumo". |
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|---|---|---|---|
| ES200701317A ES2294966B1 (es) | 2007-05-16 | 2007-05-16 | "transductor de corriente de bajo consumo". |
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|---|---|
| ES2294966A1 ES2294966A1 (es) | 2008-04-01 |
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