ES2289328T3 - Metodo para limpiar una unidad de turbina de gas estacionaria durante su funcionamiento. - Google Patents

Abstract

Un método para limpiar una unidad de turbina de gas estacionaria durante su funcionamiento, de manera que dicha unidad comprende una turbina, un compresor (16), accionado por la turbina, el cual tiene una entrada (E), un conducto de entrada de aire, dispuesto aguas arriba de la entrada de aire del compresor, teniendo el conducto de entrada una parte (15) del conducto adyacente a la entrada del compresor, y presentando una sección transversal decreciente en el sentido del flujo con el fin de conferir al flujo de aire una velocidad final en la entrada (E) al compresor, de tal modo que se introduce un rociado de fluido de limpieza en el conducto de entrada (15), caracterizado por que el fluido de limpieza es forzado a pasar a través de una boquilla de rociado (32) con una caída de presión que supera 120 bar, a fin de formar un rociado cuyas gotas tienen un tamaño medio que es menor que 150 mim, de tal manera que el rociado es dirigido sustancialmente paralelo a, y en el mismo sentido que el sentido del flujo de aire, y por que el rociado se introduce en una posición o ubicación (23) de la sección (16) del conducto en la que la velocidad del aire es aproximadamente el 40 por ciento de la velocidad final en la entrada (E) del compresor, de tal forma que las gotas del rociado líquido adquieren una relación de deslizamiento entre la velocidad de las gotas y la velocidad del aire, de al menos 0, 8 en la entrada (E) del compresor.

Description

Método para limpiar una unidad de turbina de gas estacionaria durante su funcionamiento.

Esta invención se refiere a un método para limpiar una unidad de turbina de gas estacionaria durante su funcionamiento, del tipo expuesto en el preámbulo de la reivindicación 1.

La invención se refiere, de esta forma, al lavado de turbinas de gas equipadas con compresores axiales o radiales. Las turbinas de gas comprenden un compresor destinado a comprimir el aire, una cámara de combustión para quemar el combustible conjuntamente con el aire comprimido, y una turbina para accionar el compresor. El compresor comprende una o una pluralidad de etapas de compresión, de tal manera que cada etapa de compresión consiste en un disco de rotor que tiene álabes, y en un disco de estator que le sigue y que tiene aletas o palas de guía.

Un propósito de la invención consiste en proporcionar un método para limpiar álabes y palas de depósitos de substancias extrañas por medio de la inyección de gotas de fluido en el aire que fluye aguas arriba del compresor. Las gotas de fluido son transportadas con el flujo de aire al interior del compresor, donde colisionan con las superficies de los álabes del rotor y con las palas de guía, con lo que los depósitos son desprendidos por las fuerzas químicas y mecánicas del fluido de limpieza. La invención se lleva a la práctica en turbinas de gas durante su funcionamiento. La turbina de gas puede formar parte de una planta de energía, una estación de bombeo, un barco o un vehículo.

Técnica anterior

Las turbinas de gas consumen grandes cantidades de aire. El aire contiene partículas en forma de aerosoles que son arrastrados al interior del compresor de la turbina de gas con el flujo de aire. La mayoría de estas partículas acompañan al flujo de aire y abandonan la turbina de gas con los gases de escape. Sin embargo, algunas partículas tienden a adherirse a los componentes de las vías de paso o canales de la turbina de gas. Estas partículas forman un depósito en los componentes, con lo que deterioran las propiedades aerodinámicas. Al igual que un incremento en la rugosidad de la superficie, el revestimiento provoca un cambio en el flujo de la capa límite a lo largo de la superficie. El revestimiento, esto es, la rugosidad incrementada de la superficie, da lugar a pérdidas en los saltos o incrementos de presión y una reducción en la cantidad de aire que el compresor comprime. Para el compresor en su conjunto, esto conlleva una merma en la eficacia, un flujo másico reducido y una presión final reducida. Las modernas turbinas de gas están equipadas con filtros destinados a filtrar el aire frente a la entrada al compresor. Estos filtros pueden atrapar únicamente algunas de las partículas. Por lo tanto, con el fin mantener un funcionamiento económico de la turbina de gas, se ha encontrado necesario limpiar regularmente las superficies de los componentes del compresor, al objeto de mantener buenas propiedades aerodinámicas.

Ya se conocen diversos métodos para la limpieza de compresores de turbinas de gas. Se ha encontrado factible en la práctica la inyección de cáscaras de nuez trituradas o aplastadas en el flujo de aire al compresor. La desventaja es que el material de cáscara de nuez puede abrirse paso al interior del sistema de aire interno de la turbina de gas, y dar lugar al atascamiento de los conductos y de las válvulas.

Otro método de limpieza se basa en mojar o impregnar los componentes del compresor con un fluido de lavado mediante el rociado de gotitas del fluido de lavado hacia el interior de la toma o admisión de aire al compresor; dicho método se expone en el documento US-A-5.193.976. El fluido de lavado puede consistir en agua o agua mezclada con productos químicos. En el método de limpieza conocido, el rotor de la turbina de gas se hace girar con la ayuda del motor de arranque de la turbina de gas. Este método se conoce como "lavado con manivela", o de giro asistido, o "lavado fuera de línea", o autónomo, y se caracteriza por que la turbina de gas no quema combustible durante la limpieza. El rociado se produce al ser bombeado el fluido de limpieza a través de boquillas que atomizan el fluido. Las boquillas están instaladas en las paredes del conducto de aire, aguas arriba de la entrada al compresor, o bien están instaladas en un bastidor que se coloca temporalmente en el conducto de admisión.

El método tiene como resultado que los componentes del compresor se empapan con fluido de limpieza y las partículas de suciedad son desprendidas por los efectos químicos de los productos químicos, así como por las fuerzas mecánicas producidas por la rotación del rotor. El método está considerado tanto eficaz como útil. La velocidad del rotor durante el lavado con manivela o de giro asistido es una fracción de la de un funcionamiento normal de la turbina de gas. Una característica importante del lavado de giro asistido es que el rotor gira a baja velocidad, de manera que existe poco riesgo de daños mecánicos.

Un método conocido por el documento US-A-5.011.540 se basa en la impregnación de los componentes del compresor con fluido de limpieza mientras la turbina de gas está en funcionamiento, es decir, mientras se está quemando combustible en la cámara de combustión de la unidad de turbina de gas. El método se conoce como "lavado en línea", o en funcionamiento, y, en común con el lavado de giro asistido, se inyecta un fluido de lavado aguas arriba con respecto al compresor. Este método no es tan eficaz como el lavado de giro asistido. La eficacia más baja es el resultado de que predominan unos mecanismos de limpieza más pobres a velocidades más altas del rotor y a velocidades más altas del aire, cuando la turbina de gas se encuentra en funcionamiento. Se deberá inyectar una cantidad específica de fluido de lavado, puesto que demasiado fluido de lavado puede ocasionar daños mecánicos en el compresor, y demasiado poco fluido de lavado da lugar a una impregnación deficiente de los componentes del compresor. Otro problema del método de lavado en funcionamiento es que el fluido de lavado no sólo ha de ser atrapado por las superficies de los álabes y por las palas de guía de la primera etapa, sino que también debe distribuirse a la etapa del compresor situada aguas abajo de la primera etapa. Si una gran proporción del fluido de lavado es captada por las superficies de los álabes de la primera etapa, el fluido de lavado se verá desplazado a la periferia del rotor como consecuencia de las fuerzas centrífugas y no participará ya, por tanto, en el proceso de limpieza.

El propósito de la invención es eliminar total o parcialmente dichos problemas.

Este propósito se consigue con la invención. La invención se define en la reivindicación 1, y se definen realizaciones de la misma en las reivindicaciones subordinadas. Desarrollos adicionales del método de limpieza de acuerdo con la invención se exponen en las reivindicaciones dependientes.

La invención se describirá en lo que sigue a modo de ejemplo, con referencia a los dibujos que se acompañan.

Breve descripción de los dibujos

La Figura 1 muestra el compresor y el conducto de aire situado aguas arriba de la entrada del compresor.

La Figura 2 muestra un corte a través del conducto de aire, antes de la entrada del compresor.

La Figura 3A muestra un corte a través del conducto de aire, antes de la entrada del compresor, indicando una posible colocación de la boquilla para inyectar fluido de lavado.

La Figura 3B muestra un corte a través de un conducto de aire, antes de la entrada del compresor, indicando una colocación alternativa de la boquilla para inyectar fluido de lavado, y ejemplifica una realización preferida de la invención.

La Figura 4 muestra configuraciones de flujo en una etapa del compresor, mediante la ilustración de "triángulos de velocidad".

La Figura 5 muestra triángulos de velocidad de una gota de fluido de lavado procedente de una boquilla a baja presión.

La Figura 6 muestra triángulos de velocidad para una gota de fluido de lavado procedente de una boquilla a alta presión, y ejemplifica una realización preferida de la invención.

Descripción de la invención

El aire arrastrado al interior del compresor es acelerado hasta altas velocidades en el conducto de aire, previamente a la compresión. La Figura 1 muestra el diseño de un conducto de aire para una turbina de gas. La dirección del flujo se indica con flechas. Se supone que el aire circundante A no tiene velocidad inicial. Tras haber pasado por la protección 11 contra la intemperie, el filtro 12 y un dispositivo atrapador 13 de suciedad, la velocidad del aire en B es 10 m/s. La velocidad del aire se incrementa adicionalmente en C hasta 40 m/s como resultado del área en sección transversal decreciente del conducto de aire. Inmediatamente antes del primer álabe E del compresor, el aire pasa por un conducto especialmente diseñado para acelerar el aire hasta velocidades extremadamente altas. Entre su entrada C y su salida E, el conducto de aceleración 15 recibe el nombre de "boca de campana" 15. El propósito de la boca de campara consiste en acelerar al aire hasta la velocidad requerida para que el compresor lleve a cabo su trabajo de compresión. La boca de campana 15 está unida al conducto 19 por la junta de unión 17. La boca de campana 15 está unida al compresor 16 por la junta de unión 18.

La velocidad en E varía para los diferentes diseños de turbina de gas. Para grandes turbinas de gas estacionarias, la velocidad en E es, típicamente, 100 m/s, en tanto que para turbinas en derivación de aspas pequeñas, la velocidad en E puede ser 200 m/s. D es un punto que se encuentra aproximadamente a medio camino entre la entrada C y la salida E. Dentro del ámbito de esta invención, A, B y C son zonas de baja velocidad, en tanto que D y E son zonas de alta velocidad. Las boquillas para el fluido de lavado pueden ser instaladas, bien en la zona C de baja velocidad o bien en la zona D de alta velocidad.

Un objetivo de instalar boquillas en la zona C es que pueden utilizarse boquillas que funcionan bajo una caída de presión baja -denominadas "boquillas de baja presión". El rociado penetrará hasta el núcleo o seno del flujo de aire y transportará las gotas hasta la toma o admisión al compresor. Sin embargo, existe una desventaja con la instalación en la zona C. El aire y las gotas se ven acelerados en la boca de campana. Las fuerzas que actúan en las gotas tendrán como resultado diferentes velocidades finales para las gotas y para el aire cuando la aceleración sea completa en E. Se produce una "velocidad de deslizamiento" en E, definiéndose velocidad de deslizamiento como la diferencia entre la velocidad de las gotas y la velocidad del aire. Se define "relación de deslizamiento" como la relación entre la velocidad de las gotas y la velocidad del aire, de manera que la velocidad de las gotas constituye el numerados y la velocidad del aire constituye el denominador. Esto se explica con mayor detalle en lo que sigue.

Alternativamente, las boquillas pueden instalarse en la zona de alta velocidad D. En la zona de alta velocidad se prefieren boquillas que funcionen con una caída de presión elevada, que se denominan "boquillas de alta presión". La boquilla se orienta o dirige sustancialmente paralela al flujo de aire. El rociado producido por la boquilla tiene una velocidad elevada, y la velocidad abrasiva entre el fluido y el flujo de aire que tiene lugar durante la aceleración en la boca de campana, puede eliminarse sustancialmente puesto que las gotas y el flujo de aire tienen sustancialmente la misma velocidad. Si, en lugar de ello, las boquillas de la zona D tuvieran que funcionar a una presión baja, el rociado no alcanzaría el suficiente impulso como para penetrar en el seno del chorro de aire. Parte del fluido es atrapado por el flujo de la capa límite a lo largo de la pared del conducto, donde forma una película de líquido que es transportada hacia el compresor por el empuje del flujo de aire.

La presente invención se refiere a la instalación de boquillas de alta presión en la zona D. La expresión "boquillas de alta presión" significa boquillas que funcionan con una caída de presión de más de 120 bar, preferiblemente, de 140 bar y, como máximo, de 210 bar. El límite superior se establece por el riesgo de que las gotas adquieran un impulso tal, que podrían dañar superficies de material de la unidad de turbina. En la práctica, el límite superior es 210 bar.

Un objetivo de la invención consiste en incrementar el impulso del rociado mediante el funcionamiento de la boquilla a alta presión. El líquido rociado dentro de un conducto de aire es sometido a una fuerza de compresión por parte del flujo de aire dentro del conducto. La fuerza sobre el rociado es el resultado de la superficie proyectada del rociado contra el flujo de aire, la fuerza de inercia de las gotas y la fuerza dinámica del flujo de aire sobre el rociado. La superficie proyectada del rociado es, a su vez, el resultado de la velocidad de salida del fluido, del tamaño de las gotas y de la densidad del rociado. Un experto de la técnica puede calcular que un flujo dado de líquido a través de la boquilla incrementará el momento del rociado producido, si la velocidad de salida del fluido se incrementa. De acuerdo con la invención, el incremento de la velocidad de salida se consigue por medio de una presión elevada.

Otro objetivo de la invención es evitar una película de líquido sobre la superficie del conducto de aire mediante el uso de un rociado con un momento elevado. Se ha observado en instalaciones de turbina de gas reales que un rociado inyectado en una zona del conducto de aire en la que predomina una velocidad elevada, no penetra totalmente en el seno del flujo de aire. Algo de líquido es atrapado por el flujo de la capa límite y forma una película líquida que es transportada al interior del compresor, impulsada por el empuje del flujo de aire. Este líquido no contribuirá a limpiar los álabes del compresor y las palas de guía, y puede provocar daños mecánicos. Puede impedirse la formación de la película líquida inyectando líquido a través de la boquilla a alta presión.

Un tercer objetivo de la invención es reducir la velocidad abrasiva. El aire arrastrado al interior de la boca de campana es sometido a aceleración. Si el aire contiene gotas de fluido originarias, por ejemplo, de un rociado, las gotas también se verán aceleradas. La velocidad alcanzada por las gotas con respecto a la velocidad del aire es el resultado de fuerzas que actúan transversalmente. En primer lugar, una resistencia aerodinámica al flujo tiene como resultado una fuerza de retardo que actúa sobre las gotas. En segundo lugar, actúa una fuerza de inercia sobre las gotas como resultado de la aceleración. La fuerza de retardo está dirigida en sentido opuesto a la fuerza de inercia. Cuando la aceleración cesa en el extremo de la boca de campana, las gotas han adquirido una velocidad inferior a la velocidad del aire. Ha surgido por tanto una velocidad de deslizamiento entre las gotas y el flujo de aire.

El compresor está diseñado para comprimir el aire que entra. En el rotor, la energía es convertida en energía cinética por el álabe del rotor. En la pala de guía del estator situada a continuación, la energía cinética es convertida en un incremento de la presión a través de una reducción de la velocidad.

El compresor está diseñado para funcionar en torno a un punto de diseño. La aerodinámica en torno a los álabes y a las palas de guía es la más favorable en el punto de diseño. Cuando el compresor funcione en condiciones de carga diversas y con diferentes estados del aire, el punto de funcionamiento real del compresor se desviará del punto de funcionamiento de diseño. Se producen en el compresor condiciones aerodinámicas menos favorables cuando el punto de funcionamiento real se desvía del punto de diseño. Normalmente, esto únicamente ocasiona una merma del grado de eficacia del compresor, un cierto detrimento en la capacidad de aire y una relación de presiones algo inferior. En el peor de los casos, el punto de funcionamiento real puede desviarse tanto del punto de funcionamiento de diseño que el compresor deje de funcionar. Esto significa, en pocas palabras, que, con el fin de conseguir una compresión satisfactoria, la velocidad del aire en la entrada del compresor ha de ajustarse al diseño y a las condiciones de funcionamiento.

Aún otro objetivo de la invención es que el fluido de lavado penetre en el compresor más allá de la primera etapa. Haciendo referencia a la anterior descripción concerniente al flujo de aire que contiene gotas de líquido, es obvio que, si el compresor funciona en condiciones aerodinámicas ventajosas y existe una velocidad de deslizamiento entre las gotas y el aire, la velocidad de las gotas debe ser menos ventajosa por lo que respecta a la aerodinámica. Mediante análisis se ha determinado que, si predomina una relación de deslizamiento entre las gotas y el aire, las gotas se encontrarán con los álabes y las palas de guía de forma desfavorable. El líquido mojará en gran medida los álabes y las palas de la primera etapa, si bien sería deseable que el líquido penetrase en el compresor más allá de la primera etapa.

Realización preferida de la invención

Como se ha descrito en lo anterior, la presente invención ofrece nuevos métodos para el usuario que no han sido nunca puestos anteriormente a disposición de éste.

La Figura 2 muestra la parte del conducto de entrada en la que el aire acelera hasta velocidades extremadamente altas, conocida como boca de campana. Esta parte del conducto es tubular y converge hacia su salida, es decir, hacia la entrada al compresor. La dirección del flujo se indica con flechas. El cometido de la boca de campana es acelerar el aire hasta la velocidad necesaria para que el compresor realice el trabajo de compresión. La boca de campana es simétrica alrededor del eje 26. La caja o envolvente externa 20 y la caja o envolvente interna 21 conforman la geometría de la boca de campana. El aire entra en la boca de campana por la sección transversal 22 y sale de ella por la sección transversal 25. La sección transversal 25 es equivalente a la primera pala de guía o álabe del rotor del compresor. La velocidad en la sección transversal 22 es 40 m/s. Como resultado de la geometría de la boca de campana, el aire se acelera hasta 100 m/s en la sección transversal 23, 170 m/s en la sección transversal 24 y 200 m/s en la sección transversal 25.

Las Figuras 3A y 3B muestran instalaciones alternativas de las boquillas en una misma boca de campana. Se han dado a las partes idénticas las mismas designaciones que en la Figura 2.

La Boquilla 31 de la Figura 3A está instalada aguas arriba de la entrada a la boca de campana. La velocidad del aire es aquí baja y se habrán de preferir boquillas de baja presión. Cuando la presión del líquido es baja, la velocidad de rociado será baja. La velocidad de las gotas en la sección transversal 33 podrá suponerse como sustancialmente equivalente a la velocidad del aire. Cuando las gotas son transportadas hacia el compresor con el flujo de aire, se ven sometidas a un incremento en su velocidad. La velocidad del aire en la sección transversal 33 es 40 m/s, y en la salida 34 es 200 m/s. El cálculo de las ecuaciones para las velocidades de deslizamiento arroja que las gotas que tenían una velocidad de 40 m/s en la entrada 33 habrán adquirido una velocidad de 130 m/s en la salida 34. La relación de deslizamiento es, así, 0,65.

La boquilla de la Figura 3B está instalada en la sección transversal 23, que se encuentra en la zona de alta velocidad. Se prefiere una boquilla de alta presión. La boquilla está orientada o dirigida sustancialmente paralela al flujo de aire. Una boquilla que funcione a la presión relevante en esta invención, tiene una velocidad de salida de 120 m/s. El cálculo de la trayectoria de partículas para las gotas, de acuerdo con las ecuaciones para el mecanismo abrasivo, arroja una velocidad de 190 m/s en la salida 34. La relación de deslizamiento es, por tanto, 0,95.

La Figura 4 muestra la aerodinámica en torno a los álabes del rotor y las palas de guía del estator en un compresor axial. Los álabes y las palas de guía se muestran desde la periferia o contorno del rotor, hacia su centro. El álabe 41 de rotor es uno de los muchos álabes que constituyen un disco 410 de rotor. El rotor gira en el sentido indicado por la flecha 43. La pala de guía 42 de estator es una de las muchas palas de guía que constituyen un disco 420 de estator. Las guías del estator están fijadas a la caja o envolvente del compresor. Un disco de rotor y un disco de estator situado a continuación constituyen una etapa del compresor. Las velocidades del aire se han ilustrado como vectores en los que la longitud del vector es proporcional a la velocidad y la dirección del vector es la dirección del flujo de aire. La Figura 4 muestra el flujo de aire a través de una etapa del compresor. El aire se aproxima al disco de rotor con una relación de velocidad axial 44. El disco de rotor gira con el vector de velocidad tangencial 45. El vector relativo 46 muestra el movimiento del aire que fluye al interior del espacio existente entre los álabes del rotor. El vector 47 muestra el movimiento del aire que sale del disco de rotor. El vector 45 es la velocidad tangencial del rotor. El vector relativo 48 muestra el movimiento del aire que fluye al interior del espacio comprendido entre las palas de guía. El vector 49 muestra el movimiento del aire que sale del disco de estator.

La Figura 5 ilustra el caso de boquillas de baja presión instaladas en la zona de baja velocidad de la toma o admisión de aire. Se han dado a las partes idénticas las mismas designaciones que en la Figura 4. El vector 54 muestra el movimiento de una gota que se aproxima al disco de rotor con una relación de deslizamiento de 0,65. El vector 45 es la velocidad tangencial del rotor. El vector relativo 56 muestra el movimiento de una gota que se desplaza hacia el espacio comprendido entre los álabes del rotor. Prolongando el vector 56 como se indica por la línea discontinua 57, puede observarse que la gota colisiona con el álabe en el punto 58.

La Figura 6 ilustra en caso de la boquilla de alta presión instalada en la zona de alta de alta velocidad de la toma de aire. Se han dado a las partes idénticas las mismas designaciones que en la Figura 4. El vector 64 muestra el movimiento de una gota que se aproxima al disco de rotor con una relación de deslizamiento de 0,95. El vector 45 es la velocidad tangencial del rotor. El vector relativo 66 muestra el movimiento de una gota que se desplaza hacia el espacio comprendido entre los álabes del rotor. Prolongando el vector 66 como se indica por la línea discontinua 67, es evidente que la gota no colisionará con el álabe. Esta gota continuará más allá del disco de rotor, donde un análisis correspondiente determinará si la gota colisionará con una pala de guía del estator.

Un análisis de las trayectorias de las gotas en diversas condiciones de funcionamiento de la turbina de gas muestra que, si la turbina funciona con presión de acuerdo con la invención, esto dará como resultado que el fluido de lavado se distribuya hacia etapas del compresor situadas aguas abajo respecto a la primera etapa, si la boquilla está instalada en la zona de la boca de campana en la que la velocidad es al menos el 40 por ciento de la velocidad final en la toma o admisión al compresor, preferiblemente al menos el 50 por ciento y, de la forma más preferida, al menos el 60 por ciento de la velocidad final en la admisión al compresor. Naturalmente, se consigue un resultado algo mejor cuanto más cerca esté/estén situada(s) la(s)
boquilla(s) de la admisión al compresor, pero, por razones prácticas, la boquilla no puede situarse inmediatamente al lado de la admisión al compresor.

Si bien la presente invención se ha ilustrado y descrito en relación con realizaciones detalladas de la misma, un experto de la técnica constará que son posibles diversas modificaciones en la forma y en el detalle sin apartarse del ámbito de la invención, definido en las reivindicaciones.

Claims (6)

1. Un método para limpiar una unidad de turbina de gas estacionaria durante su funcionamiento, de manera que dicha unidad comprende una turbina, un compresor (16), accionado por la turbina, el cual tiene una entrada (E), un conducto de entrada de aire, dispuesto aguas arriba de la entrada de aire del compresor, teniendo el conducto de entrada una parte (15) del conducto adyacente a la entrada del compresor, y presentando una sección transversal decreciente en el sentido del flujo con el fin de conferir al flujo de aire una velocidad final en la entrada (E) al compresor, de tal modo que se introduce un rociado de fluido de limpieza en el conducto de entrada (15), caracterizado porque el fluido de limpieza es forzado a pasar a través de una boquilla de rociado (32) con una caída de presión que supera 120 bar, a fin de formar un rociado cuyas gotas tienen un tamaño medio que es menor que 150 \mum, de tal manera que el rociado es dirigido sustancialmente paralelo a, y en el mismo sentido que el sentido del flujo de aire, y por que el rociado se introduce en una posición o ubicación (23) de la sección (16) del conducto en la que la velocidad del aire es aproximadamente el 40 por ciento de la velocidad final en la entrada (E) del compresor, de tal forma que las gotas del rociado líquido adquieren una relación de deslizamiento entre la velocidad de las gotas y la velocidad del aire, de al menos 0,8 en la entrada (E) del compresor.

2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque el rociado de fluido se establece de manera que una proporción sustancial de sus gotas tienen un tamaño medio comprendido en el intervalo entre 50 y 150 \mum.

3. Un método de acuerdo con la reivindicación 2, caracterizado porque a las gotas de rociado de fluido se les confiere un tamaño medio de aproximadamente 70 \mum.

4. Un método de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-3, caracterizado porque el rociado de fluido se establece al ser forzado el fluido de limpieza a pasar a través de una boquilla de rociado con una caída de presión de menos que 210 bar.

5. Un método de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el rociado de fluido se establece al ser forzado el fluido de limpieza a pasar a través de una boquilla con una caída de presión de aproximadamente 140 bar.

6. Un método de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se hace que las gotas de rociado de fluido adquieran una relación de deslizamiento de al menos 0,9 en la entrada del compresor.