ES2286032T3 - Aparato para la separacion de un flujo de fluido, especialmente en una fase de gaseosa y una fase liquida. - Google Patents
Aparato para la separacion de un flujo de fluido, especialmente en una fase de gaseosa y una fase liquida. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2286032T3 ES2286032T3 ES00950090T ES00950090T ES2286032T3 ES 2286032 T3 ES2286032 T3 ES 2286032T3 ES 00950090 T ES00950090 T ES 00950090T ES 00950090 T ES00950090 T ES 00950090T ES 2286032 T3 ES2286032 T3 ES 2286032T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- fraction
- housing
- heaviest
- level
- separator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title description 22
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 title description 8
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 title 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 46
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000000892 gravimetry Methods 0.000 claims description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 12
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000004308 accommodation Effects 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000012455 biphasic mixture Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 230000000699 topical effect Effects 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/34—Arrangements for separating materials produced by the well
- E21B43/36—Underwater separating arrangements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0208—Separation of non-miscible liquids by sedimentation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
- B01D17/02—Separation of non-miscible liquids
- B01D17/0217—Separation of non-miscible liquids by centrifugal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0052—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C11/00—Accessories, e.g. safety or control devices, not otherwise provided for, e.g. regulators, valves in inlet or overflow ducting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
- B04C3/06—Construction of inlets or outlets to the vortex chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
- B04C2003/006—Construction of elements by which the vortex flow is generated or degenerated
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Un aparato para separar un fluido que fluye a lo largo de una tubería en una fracción ligera y una fracción más pesada, en el cual el flujo de fluido se pone a rotar de modo que se separa en una zona central (6), que contiene esencialmente la fracción ligera, y una zona anular externa (7), que contiene esencialmente la fracción más pesada, y del que se descarga el fluido en las zonas central y externa mediante respectivos medios (12-14, 4) de salida, en el cual el aparato comprende: un alojamiento (2) esencialmente tubular, dispuesto para constituir una sección de la propia tubería, un elemento (5) de rotación para la rotación del flujo de fluido que se localiza en el extremo aguas arriba del alojamiento (2), y medios de salida para la zona central, que comprenden un elemento (12) de descarga, dispuesto aguas abajo del elemento (5) de rotación y que dispone de aberturas (13) de entrada para la descarga de la fracción ligera y de la fracción más pesada, posiblemente ocluida, desde la zona central (6), un separador (25) de control, conectado al elemento (12) de descarga y dispuesto para separar por gravimetría la fracción más pesada ocluida de la fracción ligera, separador (25) de control que está provisto de una salida (35) para la fracción más pesada separada, y una salida (28) para la fracción ligera, y caracterizado porque comprende, adicionalmente: un sistema de control que comprende un transmisor (42) de nivel para indicar el nivel de la fracción más pesada separada, recogida en el separador (25) de control, y una unidad (43) de control de nivel, conectada con el transmisor (42) de nivel y con una válvula (40, 41) de drenaje en la salida (28) del separador (25) de control para la fracción ligera, la unidad (43) de control de nivel en cooperación con la válvula vigila que la fracción más pesada separada en el separador (25) de control se mantenga en un nivel constante (31), que corresponde a la cantidad máxima permitida de fracción más pesada ocluida en la fracción ligera.
Description
Aparato para la separación de un flujo de
fluido, especialmente en una fase gaseosa y una fase líquida.
La invención se refiere a un aparato para la
separación de un flujo de fluido que fluye a través de una tubería
en una fracción ligera y una fracción más pesada, en el cual el
flujo de fluido se pone a girar de tal manera que se separa en una
zona central, que contiene, esencialmente, la fracción ligera, y en
una zona anular exterior, que contiene, esencialmente, la fracción
más pesada, y desde el que el fluido en la zona central y el fluido
en la zona exterior se descargan mediante los respectivos medios de
salida.
En la extracción marina de hidrocarburos
(petróleo y gas), los fluidos producidos se transportan
frecuentemente mediante tuberías relativamente largas y caños de
ascensión desde el lecho marino hasta la plataforma de producción
relevante. El fluido producido consiste, habitualmente, en líquido
(petróleo y agua) en el cual se encuentra disuelto gas. Como la
presión en la fuente subterránea es superior a la de la tubería y,
además, decrece hacia la parte superior de la tubería, se forma una
burbuja de gas creciente y se forma un flujo bifásico en la
tubería. Esto implica un flujo pulsante (denominado discontinuo),
que causa, en muchos casos, vibraciones graves en la tubería.
Es conocida la separación de flujo de fluido en
líquido y gas mediante la utilización de técnicas de ciclón, como
se expuso en la introducción, para reducir las vibraciones que
resultan de las burbujas gaseosas. Sin embargo, las técnicas de
ciclón conocidas implican variaciones de presión turbulentas en el
fluido, algo que ocasiona vibraciones en la salida de la tubería
del gas. Estas vibraciones pueden dar lugar a un daño considerable,
y el grado de separación puede verse influido, asimismo, de manera
desfavorable debido a las vibraciones de presión.
Se conoce un separador, de acuerdo con el
preámbulo de la reivindicación 1, en el documento norteamericano
US-A-5570744; un separador similar
adicional se divulga en el documento WO-A-
9503868.
Un objeto general de la invención es
proporcionar un aparato que sea capaz de separar un flujo de fluido
en una fracción ligera y una fracción más pesada, mediante la
utilización de tecnología "en línea" en una tubería para
llevar a cabo el trabajo de separación relevante.
Un objeto más particular de la invención es
proporcionar tal aparato que sea adecuado para la separación en
línea eficiente de un flujo de fluido en una fase gaseosa y en una
fase líquida, con el fin de que el régimen de flujo en la tubería
cambie desde un flujo pulsante (discontinuo) grave a un flujo
burbujeante, fácilmente manejable.
Un objeto adicional de la invención es
proporcionar tal aparato, que se suministra con un sistema de
control que asegure un funcionamiento óptimo del aparato de
separación.
Para alcanzar los objetos anteriormente
mencionados se suministra un aparato de acuerdo con la
reivindicación 1.
Con la presente invención, se suministra un
aparato que utiliza tecnología en línea para separar un flujo de
fluido en una tubería. El aparato se basa en el principio de ciclón
y, preferiblemente, se suministrará con elementos de rotación axial
que simplifican el procedimiento en línea en que el flujo de fluido
suministrado y, al menos, una de las fracciones de fluido separadas
puedan fluir en la dirección de la tubería axialmente hacia el
interior y hacia fuera del alojamiento tubular. De esta manera, el
alojamiento se puede instalar simplemente en un estrechamiento de
una tubería rectilínea, sin ninguna modificación sustancial de la
geometría de tuberías existente.
Las ventajas de tal construcción, comparada con
otras tecnologías de separación análogas, son:
- 1.
- Un peso menor en relación a, por ejemplo, separadores convencionales y a filtros de gas.
- 2.
- Bajo coste de construcción en relación a, por ejemplo, separadores convencionales y filtros de gas.
- 3.
- El aparato se puede instalar simplemente en el recorrido de la tubería, y tiene unas dimensiones físicas muy pequeñas. El propio alojamiento no tendrá, en la mayoría de los casos, un diámetro superior al de las tuberías de conexión.
- 4.
- El aparato se puede construir, en la mayoría de los casos, dentro de las especificaciones reglamentarias de tuberías, sin tener que tomar en consideración el así llamado código de tanque de presión, por lo que el equipo de protección del tanque de presión se puede evitar. La tecnología existente adolece, a menudo, del hecho de que no se puede evitar el código de tanque de presión.
Una aplicación relevante del aparato de acuerdo
con la invención será la separación del gas de hidrocarburos del
agua producida en una plataforma de producción de petróleo, de tal
manera que se elimine un flujo bifásico (discontinuo) grave en la
tubería de agua producida. El aparato permite separar el gas del
agua de modo simple y compacto. Además, el gas separado se puede
recuperar, en lugar de quemarlo en el tubo flameante de la
plataforma. El resultado es un ahorro de CO_{2}.
\newpage
Un posible campo muy esencial para el uso del
aparato será la separación de un flujo de pozo directamente en la
línea de flujo procedente del pozo, ya sea en la plataforma en
cuestión, bajo el agua o en el fondo del pozo. Un flujo de
alimentación axial hacia el interior del alojamiento tubular del
aparato reduce considerablemente las dimensiones constructivas, y
permite una instalación que no tenga un diámetro superior al de la
propia línea de flujo. Este tipo de aplicación aliviará el proceso
de separación de gas en la plataforma. La producción del pozo está
limitada, a menudo, por la capacidad de gas de los separadores
convencionales. Mediante la separación del gas procedente del flujo
de pozo aguas arriba del tren de separación, la cantidad total de
gas que entra al tren de separación disminuirá, y se elimina el
cuello de botella. El gas se puede conducir al exterior del tren de
separación directamente, por ejemplo, para su reinyección.
El aparato de acuerdo con la invención será
capaz, asimismo, de ser utilizado para separar el agua libre del
petróleo, por ejemplo, como un ciclón de drenaje. Una aplicación
típica será una instalación en la línea de flujo aguas arriba de la
válvula de estrangulamiento del pozo, donde el agua posiblemente
presente estará, a menudo, en una fase libre separada. Las ventajas
son evidentes, ya que grandes cantidades de agua producida dentro
del tren de separación ocupan capacidad de separación y forman
fácilmente cuellos de botella. Esto es frecuentemente un gran
problema en los campos petrolíferos antiguos, en donde la porción de
agua puede ser superior al 90% del flujo del pozo. Mediante la
separación en masa de este agua aguas arriba del tren de separación
se podrán eliminar los cuellos de botella. El ciclón de drenaje
tendrá un gran potencial instalado en el fondo de un pozo de
petróleo que tiene un alto contenido en agua. Un alto contenido en
agua reduce la capacidad de elevación del pozo, a menudo hasta un
nivel que lo hace poco rentable, tras lo que el pozo es cerrado.
Mediante la separación de agua y petróleo en el fondo del pozo, la
capacidad de elevación se mantendrá, y se hace posible continuar la
producción. Mediante el uso de esta tecnología, se conseguirá elevar
considerablemente el propio factor de utilización de un campo
petrolífero.
Las instalaciones en el lecho marino en líneas
de flujo y en tuberías de transporte son, asimismo, una posibilidad
para esta tecnología.
La invención se describirá a continuación en
conexión con realizaciones a modo de ejemplo, con referencia a los
dibujos, en los cuales:
La figura 1 muestra una vista lateral en
perspectiva, en sección axial parcial, de una realización del
alojamiento de un aparato de acuerdo con la invención;
La figura 2 muestra una vista parcial
correspondiente a la figura 1, con los componentes internos
parcialmente eliminados, y una realización parcial del separador de
control del aparato; y
La figura 3 muestra una vista que corresponde
esencialmente a la figura 2, en la cual se muestra, asimismo, el
sistema de control del aparato.
La realización del aparato de acuerdo con la
invención mostrada en las figuras está especialmente destinada a la
separación de una fase gaseosa (gas/vapor) de una fase líquida
(agua/petróleo), por ejemplo en una tubería que conduce a una
plataforma petrolífera.
Como se muestra en la figura 1, que muestra la
sección de desgasificación del aparato, esta sección comprende un
alojamiento tubular cilíndrico 2 que está destinado a su conexión
con una tubería (no mostrada), de modo que el alojamiento
constituya una parte (un elemento en línea) de la propia tubería. El
alojamiento 2 presenta una parte 3 de entrada para el suministro de
la mezcla bifásica F de líquido y gas/vapor, y una parte 4 de
salida, en la cual la fase líquida L abandona el alojamiento 2, en
ambos casos en la dirección axial del alojamiento. Tanto la parte 3
de entrada como la parte 4 de salida se muestran aquí en forma
cónica, pero estas partes podrían, por supuesto, tener igualmente
otra forma, por ejemplo, forma cilíndrica con el mismo diámetro que
la tubería, o posiblemente un diámetro superior o inferior.
En el extremo aguas arriba del alojamiento 2 se
encuentra montado un elemento rotatorio axial 5 para poner en
rotación la mezcla bifásica mediante la rotación del elemento, para
alcanzar la separación deseada de la mezcla bifásica en un núcleo
de gas/vapor "g" en una zona central 6 en el alojamiento 2, y
un líquido "l" en una zona anular exterior 7 en la superficie
interior del alojamiento. El elemento rotatorio comprende un cuerpo
interior 8 en el cual se encuentran montadas un número de aspas 9 de
guía axialmente curvadas. El número de aspas y su configuración, en
lo que se refiere a longitud y ángulo, se adaptará a la aplicación
tópica.
Aguas arriba del elemento rotatorio 5 se dispone
un cuerpo cilíndrico 10 de guiado, el cual está diseñado para guiar
el fluido suministrado en un flujo axial anular hacia el elemento
rotatorio. El cuerpo 10 de guiado está soportado centralmente en el
alojamiento 2 mediante medios 11 de soporte. El cuerpo de guiado y
los medios de soporte tienen forma preferiblemente
aerodinámica.
De modo central en el alojamiento 2 se dispone
un elemento 12 de descarga en forma de un cuerpo hueco que está
provisto de una o más aberturas 13 de entrada para la descarga del
gas y el líquido posiblemente ocluido, procedente de la zona
central 6 y hacia fuera de la parte desgasificadora. Como se
muestra, el gas G se conduce mediante una tubería 14 de salida que
comunica con el elemento 12 de descarga, que es transportado
lateralmente a lo largo del alojamiento 2.
En la realización ilustrada, el elemento 12 de
descarga comprende una tubería que se extiende axialmente a lo
largo del alojamiento 2 y que está dotada de un número de aberturas
de entrada en forma de ranuras 13, dispuestas aguas arriba de un
elemento reflector 15 para el gas. La geometría, tamaño y situación
de las ranuras de salida puede variar.
El elemento reflector 15 consiste en un cuerpo
interior cilíndrico el cual, en la realización ilustrada, presenta
una superficie plana que está dirigida hacia la zona central de gas.
Sin embargo, el elemento reflector se puede diseñar de otras
maneras, por ejemplo, como un tapón o cono ahusado en la dirección
aguas arriba.
Aguas abajo del elemento reflector 15 y a una
distancia aguas arriba de la parte 4 de salida del alojamiento, se
dispone un elemento antirrotatorio 16, para devolver el flujo
rotatorio de la fase líquida de nuevo a un flujo dirigido
axialmente hacia la parte 4 de salida. El elemento antirrotatorio
comprende un cuerpo interior 17 sobre el cual se montan un número
de aspas 18 de guía parcialmente curvadas, las cuales se dirigen
axialmente a lo largo del alojamiento hacia su extremo de salida.
En sus bordes exteriores radiales, las aspas 18 se fijan al
interior del alojamiento, por lo que el elemento 16 está soportado
de modo estable en el alojamiento y, por lo tanto, constituye un
soporte para la tubería 12 de descarga y para el elemento reflector
15.
Como se muestra, la tubería 12 de descarga se
extiende a través del elemento reflector 15 y del cuerpo interior
17 y, además, la tubería está conectada de modo soportado, en su
extremo aguas arriba, con un cono de transferencia 19, conectado al
cuerpo interior 8 del elemento rotatorio 5. Un cono 20 de
transferencia se dispone, asimismo, en el lado aguas abajo del
elemento antirrotatorio 16, como una transición preferiblemente
aerodinámica entre el elemento antirrotatorio y la parte axial de
la tubería 14 de salida.
Cerca de la parte 4 de salida del alojamiento 2
se dispone una restricción 21 de flujo para crear una caída de
presión aguas abajo de la restricción. El propósito de esta caída de
presión se mencionará más adelante, en relación con el separador de
control del aparato.
Cuando el elemento rotatorio 5 se pone al rotar
durante el funcionamiento del aparato, el flujo F de fluido, como
se mencionó, se separa en un núcleo "g" de gas/vapor en la zona
central 6, y un líquido "l" en una zona anular 7 dentro de la
pared del alojamiento. El núcleo de gas/vapor se establece,
típicamente, entre el cono 19 y el elemento reflector 15. Este
núcleo se establecerá normalmente dentro de una superficie 22 de
frontera, definida entre el gas/vapor y el líquido. El gas/vapor
separado, posiblemente junto con algo de líquido ocluido,
especialmente bajo condiciones inestables, se drena a través del
elemento 12 de descarga, mientras que la fase líquida pasa el
elemento reflector 15 en un flujo anular rotatorio y es devuelta a
un flujo axial en el elemento antirrotatorio 16. Además de reflejar
el gas, el elemento reflector tomará parte en el control de la
recuperación de la presión aguas arriba del elemento antirrotatorio.
En lo que se refiere al elemento antirrotatorio, éste se puede
omitir posiblemente. Sin embargo, esto da como resultado que no se
elimina la rotación, y, asimismo, hay una peor recuperación de la
presión.
La figura 2 muestra una realización de separador
de control del aparato. El separador de control tiene dos
funciones, a saber, separar secundariamente el líquido de la fase
gaseosa procedente de la parte desgasificadora 1, y controlar el
punto de trabajo de la parte desgasificadora, acto seguido, en
cooperación con el sistema de control, como se describe a
continuación.
La figura 2 muestra un separador 25 de control
que comprende una carcasa exterior en la forma de un contenedor
cilíndrico 26, orientado verticalmente, que está conectado en su
extremo inferior con la tubería 14 de salida del desgasificador
mediante un miembro 27 de transición adecuado, y el cual dispone de
una salida 28 para el gas en su extremo superior.
El montaje de separador de control será
típicamente vertical, con independencia de la versión vertical u
horizontal de la propia parte desgasificadora. Con un
desgasificador orientado horizontalmente, el separador de control
se construirá conjuntamente con el desgasificadora como una pieza
grande en forma de T. Con un desgasificador vertical, el separador
de control se montará, típicamente, junto al desgasificador
propiamente dicho, o integrado internamente en el propio
desgasificador.
La carcasa exterior del separador de control
tiene, preferiblemente, una sección transversal circular, como se
muestra, pero puede tener, posiblemente, otra forma. La carcasa
adecuada puede tener el mismo diámetro que el alojamiento 2 del
desgasificador, ya que esto implica que el alojamiento del
desgasificador y el separador de control se puede fabricar como una
pieza en forma de T con diámetros de tubería similares, donde la
carcasa se monta directamente sobre el alojamiento del
desgasificador, sin un miembro de transferencia intermedio.
La longitud/altura y el diámetro del separador
dependerán de las dimensiones de los componentes internos del
separador, del tiempo de retención del líquido en el separador, de
las limitaciones en la velocidad máxima del gas y de la capacidad
de vencer fluctuaciones de nivel dinámicas.
Una tubería 29 para suministrar gas y líquido
ocluido al separador 25 está conectada en su extremo inferior con
la tubería 14 de salida, procedente de la parte desgasificadora, y
se prolonga una distancia hacia arriba dentro del contenedor 26. En
su extremo superior, la tubería de entrada se acopla con un elemento
30 de entrada típico, que actúa como un interruptor de momento que
reduce la velocidad, el momento y el impulso de entrada del flujo
de alimentación (gas y líquido). La energía del flujo de
alimentación se reduce, por lo tanto, de tal manera que la
separación del líquido de la fase gaseosa se optimiza, y así se
evita, adicionalmente, que el líquido salpique directamente hacia
la salida 28 de gas.
El elemento 30 de entrada puede ser de diseño
convencional, que son bien conocidos a un experto en la técnica y
por lo tanto no serán descritos adicionalmente.
El líquido que se separa en el contenedor 26 se
separa, esencialmente, por gravimetría, y se recoge en la parte
inferior del contenedor. En la figura 2 se muestra que el líquido
tiene un nivel 31. Además, el contenedor se muestra provisto de una
pareja de piezas conectoras 32 para la medición de nivel. El nivel
se puede medir mediante una medición de presión diferencial, por
ejemplo, u otro principio de medición, mediante el uso de una
tubería de medición vertical externa o un tubo montante (no
mostrado). Alternativamente, se puede utilizar otro principio de
medición de nivel que no necesite piezas conectoras, por ejemplo,
procedimientos inductivos, acústicos o radiactivos.
En la realización ilustrada, se encuentran
dispuestos unos medios 33 de coalescencia y de salida del gas en el
extremo superior del contenedor 26, que tienen la tarea de separar
las gotas más pequeñas de líquido del gas que fluye hacia la salida
28, y que contribuirán, asimismo, a evitar que el líquido salpique
directamente hacia la salida. Estos medios pueden consistir, por
ejemplo, en anillos separadores estándares, malla de alambre o
ciclones. Además, se muestra una disposición de tubería 34 de
drenaje para conducir el líquido separado desde los medios de
coalescencia hacia la fase líquida del separador de control.
No es necesario disponer de los medios 33 de
coalescencia/salida de gas con el fin de realizar la función del
separador de control, pero es preferible con el fin de obtener una
eficiencia del separador óptima.
El contenedor 26 está dotado en su extremo
inferior (posiblemente en el fondo) con una pieza conectora 35 de
salida para el drenaje de líquido hacia un lugar adecuado. En
relación con la pieza conectora de salida se muestra, asimismo, una
disposición de medios 36 de salida del líquido que tienen,
principalmente, la función de crear propiedades de drenaje óptimas,
entre otras cosas para prevenir el flujo turbulento hacia la salida
35. No obstante, el separador de control funcionará igualmente sin
dichos medios.
Como se aprecia de la figura 3, la salida 35 de
líquido en la realización ilustrada se acopla a una línea 37 de
drenaje, conectada a la parte de salida 34 de la parte
desgasificadora 1 en el lado aguas abajo del estrechamiento 21, el
estrechamiento produce una caída de presión suficiente para drenar
el líquido desde el separador de control hacia la parte 4 de
salida.
En la línea 37 de drenaje se encuentra conectada
una válvula 38 de regulación, que se puede controlar mediante una
unidad 39 de control manual para el ajuste de una velocidad deseada
de drenaje adecuada, como se menciona más abajo en relación con el
sistema de control del aparato.
Como se muestra adicionalmente en la figura 3,
se encuentra conectada una válvula 40 en la salida 28 de gas del
contenedor 26, que tiene una unidad 41 de operación pare el ajuste
de la cantidad de gas suministrado o descargado desde el separador
25.
Como se mencionó anteriormente, el separador 25
de control controla el punto de trabajo de la parte desgasificadora
en cooperación con el sistema de control del aparato. Esto tiene
lugar puesto que dicho punto de trabajo se controla mediante un
procedimiento indirecto, mediante una medición de nivel. En la
realización ilustrada, el sistema de control comprende,
sustancialmente, un transmisor 42 de nivel que está conectado a las
piezas conectoras 32 y que indica el nivel de líquido separado en
el contenedor 26, y una unidad de control 43 de nivel, que está
conectada al transmisor 42 de nivel y a la unidad 41 de operación de
la válvula 40, y que controla el nivel de líquido en el contenedor
en cooperación con la válvula 40 de drenaje.
El punto de trabajo óptimo para la parte
desgasificadora será aquél en el que el líquido esté,
aproximadamente, libre de gas en la parte 4 de salida del
desgasificador, y el gas esté, aproximadamente, libre de líquido en
la tubería 14 de salida. En este punto de trabajo, el líquido
ocluido en la fase gaseosa aumentará considerablemente si se trata
de extraer más gas. El mantenimiento de este punto de trabajo
requiere de un sistema de control eficiente. El separador de
control junto con el sistema de control ilustrado permitirá una
cantidad de líquido máxima dada en la fase gaseosa procedente de la
parte desgasificadora, y se verá que dicha porción pequeña de
líquido se separa del gas antes de que éste abandone el separador.
Mediante este procedimiento se pueden obtener, de hecho, dos fases
aproximadamente limpias, de gas y líquido.
Como se mencionó, la velocidad de drenaje del
líquido desde el separador de control se ajusta mediante la válvula
38 de regulación. La velocidad de drenaje corresponderá
implícitamente a la cantidad permitida de líquido ocluido en la
fase gaseosa procedente de la parte desgasificadora. La velocidad de
drenaje se puede controlar mediante la unidad 39 de control manual.
Un procedimiento más sofisticado será permitir que la apertura de
la válvula sea función de la carga de gas o líquido. La cantidad
drenada aumentada con el aumento de la carga sí, por ejemplo, se
requiere una fracción líquida constante en la cantidad de gas
procedente del desgasificador. Por lo tanto, es natural que la
cantidad de drenaje permitida aumente en el mismo grado. Una medida
cuantitativa aguas abajo del líquido o el gas podrá dar, mediante
una función dada, la apertura correcta de la válvula.
El transmisor 42 de nivel, que mide el nivel de
líquido en el contenedor 26, debería ser rápido y actualizarse
rápidamente debido a la respuesta dinámica rápida de la parte
desgasificadora. El transmisor de nivel envía una señal a la unidad
de control 43 de nivel que controla el nivel mediante la válvula 40
de drenaje. Con un aumento del grado de apertura de la válvula 40
de drenaje, se extraerá una mayor cantidad de gas del
desgasificador. Como consecuencia, una fracción de líquido mayor
quedará ocluida en el flujo de gas procedente del desgasificador.
Cerca del punto óptimo, en el que aproximadamente todo el gas está
separado del líquido en el desgasificador, se conseguirán muy
fácilmente una oclusión mayor de líquido con una apertura adicional
de la válvula 40 de drenaje. Esto es un resultado del hecho de que
el núcleo gaseoso en el desgasificador es más fino cuanto más cerca
se esté al punto óptimo para la separación completa, y la distancia
entre la superficie 22 de frontera gas/líquido y las ranuras 13 de
entrada sea lo más pequeña. Con una pequeña distancia entre la
superficie de frontera y las ranuras, se alcanza muy fácilmente una
situación de oclusión masiva si se aumenta adicionalmente el drenaje
del gas.
Con un nivel estable en el separador de control,
la cantidad de líquido ocluido en la fase gaseosa procedente del
desgasificador será constante e igual al máximo permitido, la
cantidad de líquido ocluido vendrá dada por la válvula 38 de
regulación.
La unidad de control 43 de nivel verá en todo
momento que la cantidad de líquido ocluido en la fase gaseosa
procedente del desgasificador será, aproximadamente, constante.
Claims (8)
1. Un aparato para separar un fluido que fluye a
lo largo de una tubería en una fracción ligera y una fracción más
pesada, en el cual el flujo de fluido se pone a rotar de modo que se
separa en una zona central (6), que contiene esencialmente la
fracción ligera, y una zona anular externa (7), que contiene
esencialmente la fracción más pesada, y del que se descarga el
fluido en las zonas central y externa mediante respectivos medios
(12-14, 4) de salida, en el cual el aparato
comprende:
un alojamiento (2) esencialmente tubular,
dispuesto para constituir una sección de la propia tubería, un
elemento (5) de rotación para la rotación del flujo de fluido que se
localiza en el extremo aguas arriba del alojamiento (2), y medios
de salida para la zona central, que comprenden un elemento (12) de
descarga, dispuesto aguas abajo del elemento (5) de rotación y que
dispone de aberturas (13) de entrada para la descarga de la
fracción ligera y de la fracción más pesada, posiblemente ocluida,
desde la zona central (6),
un separador (25) de control, conectado al
elemento (12) de descarga y dispuesto para separar por gravimetría
la fracción más pesada ocluida de la fracción ligera, separador (25)
de control que está provisto de una salida (35) para la fracción
más pesada separada, y una salida (28) para la fracción ligera,
y
caracterizado porque comprende,
adicionalmente:
un sistema de control que comprende un
transmisor (42) de nivel para indicar el nivel de la fracción más
pesada separada, recogida en el separador (25) de control, y una
unidad (43) de control de nivel, conectada con el transmisor (42)
de nivel y con una válvula (40, 41) de drenaje en la salida (28) del
separador (25) de control para la fracción ligera, la unidad (43)
de control de nivel en cooperación con la válvula vigila que la
fracción más pesada separada en el separador (25) de control se
mantenga en un nivel constante (31), que corresponde a la cantidad
máxima permitida de fracción más pesada ocluida en la fracción
ligera.
2. Un aparato, de acuerdo con la reivindicación
1, caracterizado porque se dispone un cuerpo de guiado (10)
en el alojamiento (2), aguas arriba del elemento (5) de rotación,
el cual se diseña para guiar el fluido (F) suministrado en un flujo
axial anular hacia el elemento (5) de rotación, y porque los medios
(4) de salida para la fracción más pesada están dispuestos para
transportar esta fracción hacia fuera del alojamiento (2) en la
dirección axial del alojamiento.
3. Un aparato, de acuerdo con las
reivindicaciones 1 o 2, caracterizado porque el elemento de
descarga comprende una tubería (12), que corre axialmente en el
alojamiento (2) y está dotada con aberturas de entrada en la forma
de una pluralidad de ranuras (13), dispuestas en una región de la
tubería (12) aguas arriba de un elemento reflector (15) para la
fracción ligera, dispuesto en el alojamiento.
4. Un aparato, de acuerdo con alguna de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque se dispone un
elemento antirrotatorio (16) para la fracción más pesada en la zona
externa (7), aguas arriba de los medios (4) de salida para la
fracción más pesada.
5. Un aparato, de acuerdo con las
reivindicaciones 3 y 4, caracterizado porque el elemento
rotatorio (5) y el elemento antirrotatorio (16) comprenden
respectivos cuerpos internos (8, 17) para soportar los componentes
en el alojamiento (2), y porque la tubería (12) de descarga está
conectada, en su extremo aguas arriba, al cuerpo interno (8) del
elemento rotatorio (5), y en su extremo aguas abajo se prolonga a
través del cuerpo interno (17) del elemento antirrotatorio (16) y
pasa al interior de un miembro de salida (14), transportado
lateralmente a lo largo del alojamiento (2).
6. Un aparato, de acuerdo con alguna de las
reivindicaciones anteriores, en el cual la fracción ligera es un
gas/vapor y la fracción más pesada es un líquido,
caracterizado porque el separador (25) de control comprende
un contenedor (26) orientado verticalmente que, en su extremo
inferior, está conectado al elemento (12) de descarga, dispuesto en
el alojamiento (2), y que tiene una salida (28) para el gas en su
extremo superior, el elemento (12) de descarga está conectado con
el extremo inferior de una tubería de entrada (29), que conduce
hacia unos medios (30) de coalescencia y de salida del gas.
7. Un aparato, de acuerdo con la reivindicación
6, caracterizado porque la salida de líquido (35) del
separador (25) de control está conectada a través de una línea (37)
de drenaje con los medios (4) de salida del alojamiento (2) en el
lado aguas abajo de un estrechamiento de flujo (21), dispuesto en el
alojamiento (2).
8. Un aparato, de acuerdo con la reivindicación
7, caracterizado porque la línea (37) de drenaje está dotada
de una válvula (38) de regulación para ajustar la velocidad de
drenaje.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL1012451 | 1999-06-28 | ||
NL1012451A NL1012451C1 (nl) | 1999-06-28 | 1999-06-28 | Inrichting en werkwijze voor het scheiden van aardgas en water. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2286032T3 true ES2286032T3 (es) | 2007-12-01 |
Family
ID=19769462
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES00950090T Expired - Lifetime ES2286032T3 (es) | 1999-06-28 | 2000-06-27 | Aparato para la separacion de un flujo de fluido, especialmente en una fase de gaseosa y una fase liquida. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6752860B1 (es) |
EP (1) | EP1206310B1 (es) |
AT (1) | ATE359852T1 (es) |
AU (1) | AU777098B2 (es) |
CY (1) | CY1107691T1 (es) |
DE (1) | DE60034462T2 (es) |
DK (1) | DK1206310T3 (es) |
ES (1) | ES2286032T3 (es) |
NL (1) | NL1012451C1 (es) |
PT (1) | PT1206310E (es) |
WO (1) | WO2001000296A1 (es) |
Families Citing this family (57)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO316837B1 (no) * | 2001-10-17 | 2004-05-24 | Norsk Hydro As | Anordning for separasjon av fluider |
JP3755487B2 (ja) | 2002-06-21 | 2006-03-15 | コベルコ建機株式会社 | 建設機械のオイルフィルタ |
NO319450B1 (no) * | 2002-06-21 | 2005-08-15 | Statoil Asa | Styresystem for en degasser |
GB0216368D0 (en) * | 2002-07-12 | 2002-08-21 | Kvaerner Process Systems As | Well stream separation |
NO320473B1 (no) * | 2002-09-09 | 2005-12-12 | Norsk Hydro As | Anordning ved separator for separasjon av flerfasefluid. |
NL1022581C2 (nl) * | 2003-02-04 | 2004-08-05 | Cds Engineering B V | Scheidingscycloon en werkwijze voor het scheiden van een mengsel. |
NO319642B1 (no) * | 2003-02-20 | 2005-09-05 | Statoil Petroleum As | Styresystem for væskepluggforhindring, strømningsstabilisering og forseparasjon av gass fra væske fra en rørledning som i hovedsak fører gass |
NO318771B1 (no) * | 2003-03-12 | 2005-05-02 | Statoil Asa | Degasser med reguleringsinnretninger |
NO318190B1 (no) * | 2003-07-09 | 2005-02-14 | Norsk Hydro As | Rorseparator |
US7264655B2 (en) * | 2003-12-03 | 2007-09-04 | Single Buoy Moorings, Inc. | Gas/liquid separation in water injection into hydrocarbon reservoir |
US7452408B2 (en) * | 2005-06-30 | 2008-11-18 | Lam Research Corporation | System and method for producing bubble free liquids for nanometer scale semiconductor processing |
WO2005089950A1 (en) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and separator for cyclonic separation of a fluid mixture |
US20050261619A1 (en) * | 2004-05-24 | 2005-11-24 | Terumo Cardiovascular Systems Corporation | Vortex-flow air removal in a blood perfusion system |
NL1026268C2 (nl) * | 2004-05-26 | 2005-11-30 | Flash Technologies N V | In-lijn cycloonscheider. |
WO2006010765A1 (en) | 2004-07-27 | 2006-02-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Plant for separating a mixture of oil, water and gas |
NL1029352C2 (nl) | 2005-06-28 | 2007-01-02 | Fmc Technologies Cv | Scheider voor het scheiden van een mengsel van vaste stof, vloeistof en/of gas. |
NO330397B1 (no) * | 2005-07-11 | 2011-04-04 | Sinvent As | Apparat for separasjon av en fluidstromning. |
NO329626B1 (no) | 2005-12-28 | 2010-11-22 | Hamworthy Plc | Separator og fremgangsmate for separering |
GB2466734B (en) * | 2006-02-25 | 2010-09-08 | Cameron Int Corp | Method and apparatus for fluid separation |
EP1873399B1 (de) * | 2006-06-29 | 2012-12-05 | Grundfos Management A/S | Kreiselpumpenaggregat |
US7713335B2 (en) * | 2006-10-30 | 2010-05-11 | Caterpillar Inc. | Air separator |
FR2911794B1 (fr) * | 2007-01-26 | 2009-12-18 | Doris Engineering | Procede et dispositif de separation des phases d'un fluide multiphasique. |
TW200917348A (en) * | 2007-08-02 | 2009-04-16 | Ehd Technology Group Inc | Apparatus using electrosprayed fluids for cleaning surfaces with reduced residual contaminants, and method related thereto |
NO332062B1 (no) | 2008-02-28 | 2012-06-11 | Statoilhydro Asa | Sammenstilling for separasjon av en flerfasestrom |
EP2603303B1 (en) * | 2010-08-11 | 2019-05-29 | FMC Separation Systems, BV | High efficiency phase splitter |
FR2972365B1 (fr) | 2011-03-07 | 2015-04-24 | Total Sa | Separateur a ecoulement cyclonique. |
BR112014007023A2 (pt) * | 2011-09-23 | 2018-08-14 | Advanced Tech & Innovations B V | dispositivo de separação esférico e método para separação |
CA2859847C (en) | 2011-12-22 | 2019-01-22 | Statoil Petroleum As | Method and system for fluid separation with an integrated control system |
NL2008106C2 (en) * | 2012-01-11 | 2013-08-08 | Flamco Bv | Removal device. |
HUE046189T2 (hu) | 2012-01-11 | 2020-02-28 | Flamco Bv | Eltávolító eszköz |
WO2013136310A1 (en) | 2012-03-16 | 2013-09-19 | Aker Process Systems As | Hydrocarbon gas treatment |
NL2009299C2 (en) * | 2012-08-08 | 2014-02-11 | Taxon B V | Apparatus for cyclone separation of a fluid flow into a gas phase and a liquid phase and vessel provided with such an apparatus. |
US9751028B2 (en) | 2012-10-19 | 2017-09-05 | Fmc Separation Systems, Bv | Two stage in-line separator |
US9366206B2 (en) * | 2012-12-17 | 2016-06-14 | Ford Global Technologies, Llc | Fuel-air separator and pulse dampener |
US9320989B2 (en) * | 2013-03-15 | 2016-04-26 | Haven Technology Solutions, LLC. | Apparatus and method for gas-liquid separation |
KR101501192B1 (ko) * | 2013-05-02 | 2015-03-11 | 한국기계연구원 | 기액 분리 장치 |
CN103394213A (zh) * | 2013-07-09 | 2013-11-20 | 哈尔滨工程大学 | 一种旋叶式小型气泡分离装置 |
EP2946837A1 (en) * | 2014-05-19 | 2015-11-25 | Sansox Oy | Arrangement for separating liquid mixtures |
WO2015188850A1 (en) | 2014-06-10 | 2015-12-17 | Abb S.P.A. | Subsea separator |
CN104771937A (zh) * | 2014-08-12 | 2015-07-15 | 中国科学院上海应用物理研究所 | 气液分离装置及其应用、液态熔盐中微气泡的分离方法 |
NO340348B1 (en) * | 2015-08-20 | 2017-04-10 | Fmc Kongsberg Subsea As | Liquid Extraction Unit |
US9611162B1 (en) | 2016-02-08 | 2017-04-04 | Eco Wastewater Concentrator, Llc | Wastewater treatment system and method |
US9487425B1 (en) | 2016-02-08 | 2016-11-08 | Eco Wastewater Concentrator LLC | Wastewater treatment system and method |
US9527014B1 (en) | 2016-02-08 | 2016-12-27 | Eco Wastewater Concentrator, Llc | Wastewater separator |
US9512022B1 (en) | 2016-02-08 | 2016-12-06 | Eco Wastewater Concentrator, Llc | Wastewater treatment system and method |
RU2621791C1 (ru) * | 2016-06-16 | 2017-06-07 | Юрий Константинович Котенев | Гидродинамический фильтр |
NL2017087B1 (en) | 2016-07-01 | 2018-01-19 | Spiro Entpr Bv | Gas separator |
CA3033350C (en) | 2016-08-09 | 2019-12-31 | Rodney Allan Bratton | In-line swirl vortex separator |
MX2019008610A (es) | 2017-01-18 | 2019-12-02 | Calandra Resources Inc | Método y sistema para la eliminación de partículas sólidas. |
DE102017213608B4 (de) | 2017-08-04 | 2020-06-18 | Tayyar Bayrakci | Gleichstromzyklonabscheider |
SE541555C2 (en) * | 2017-09-14 | 2019-10-29 | Scania Cv Ab | Cyclone separator comprising blades arranged with counteracting pitch angles and related devices comprising such cyclone separator |
CN109395476A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-03-01 | 核动力运行研究所 | 一种带压力恢复级的汽水分离器 |
CN110681501B (zh) * | 2019-10-15 | 2020-10-20 | 中国石油大学(北京) | 直流旋风分离器 |
BR102019024935A2 (pt) * | 2019-11-26 | 2021-06-08 | Petróleo Brasileiro S.A. - Petrobras | duto coalescedor para transporte de fluidos que compreendem pelo menos duas fases imiscíveis |
US20220323884A1 (en) * | 2021-04-07 | 2022-10-13 | Wessels Company | Air-dirt separator with degasser unit |
CN113842679A (zh) * | 2021-10-20 | 2021-12-28 | 武汉船用电力推进装置研究所(中国船舶重工集团公司第七一二研究所) | 一种排放流量可调的气液分离器 |
CN114682397B (zh) * | 2022-03-28 | 2024-03-15 | 浙江大学 | 锥形液液轴向离心分离器及分离监控装置 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4199332A (en) * | 1977-12-07 | 1980-04-22 | Caterpillar Tractor Co. | Deaerator device |
US4429581A (en) * | 1981-05-26 | 1984-02-07 | Baker Cac, Inc. | Multiphase flow measurement system |
EP0326231A1 (en) * | 1985-08-14 | 1989-08-02 | Ronald Northedge | Fluid separator |
US4997464A (en) * | 1990-03-23 | 1991-03-05 | Kopf Henry B | Deaeration apparatus |
GB9315977D0 (en) * | 1993-08-02 | 1993-09-15 | Paladon Eng Ltd | Apparatus for separating aqueous phase from a mixture of hydrocarbon & aqueous fluid |
US5570744A (en) * | 1994-11-28 | 1996-11-05 | Atlantic Richfield Company | Separator systems for well production fluids |
US6290738B1 (en) * | 1999-07-16 | 2001-09-18 | Nelson Industries, Inc. | Inertial gas-liquid separator having an inertial collector spaced from a nozzle structure |
-
1999
- 1999-06-28 NL NL1012451A patent/NL1012451C1/nl not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-27 ES ES00950090T patent/ES2286032T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-27 DK DK00950090T patent/DK1206310T3/da active
- 2000-06-27 US US10/019,602 patent/US6752860B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-27 PT PT00950090T patent/PT1206310E/pt unknown
- 2000-06-27 WO PCT/NO2000/000224 patent/WO2001000296A1/en active IP Right Grant
- 2000-06-27 AU AU63239/00A patent/AU777098B2/en not_active Expired
- 2000-06-27 AT AT00950090T patent/ATE359852T1/de active
- 2000-06-27 EP EP00950090A patent/EP1206310B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-27 DE DE60034462T patent/DE60034462T2/de not_active Expired - Lifetime
-
2007
- 2007-07-09 CY CY20071100904T patent/CY1107691T1/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU6323900A (en) | 2001-01-31 |
DK1206310T3 (da) | 2007-07-23 |
CY1107691T1 (el) | 2013-04-18 |
EP1206310B1 (en) | 2007-04-18 |
PT1206310E (pt) | 2007-07-24 |
WO2001000296A9 (en) | 2001-04-26 |
WO2001000296A1 (en) | 2001-01-04 |
ATE359852T1 (de) | 2007-05-15 |
DE60034462D1 (de) | 2007-05-31 |
AU777098B2 (en) | 2004-09-30 |
DE60034462T2 (de) | 2008-01-03 |
NL1012451C1 (nl) | 2001-01-02 |
US6752860B1 (en) | 2004-06-22 |
EP1206310A1 (en) | 2002-05-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2286032T3 (es) | Aparato para la separacion de un flujo de fluido, especialmente en una fase de gaseosa y una fase liquida. | |
JP5555160B2 (ja) | セパレータータンク | |
ES2434844T3 (es) | Dispositivo separador | |
ES2640925T3 (es) | Separador tubular inclinado para separar sustancias de pozos petrolíferos | |
US3658181A (en) | Underwater oil leakage collecting apparatus | |
ES2551741T3 (es) | Dispositivo modular de separación gravitatoria líquido/líquido | |
US7790023B1 (en) | Adjustable floating weir apparatus | |
RU2241519C2 (ru) | Устройство для сепарации жидких смесей | |
WO2010146455A1 (en) | A separator tank for separating oil and gas from water | |
BR0309119B1 (pt) | separador para separar um fluxo multifásico. | |
US20140202941A1 (en) | Whirlpool skimmer | |
ES2258792T3 (es) | Clarificador de flotacion por aire disuelto de tres zonas con rendimiento mejorado. | |
KR20120065991A (ko) | 물로부터 석유 및 기체를 분리하기 위한 분리 탱크 | |
US20130043185A1 (en) | Whirlpool skimmer | |
US8741032B2 (en) | Separator tank for separating oil and gas from water | |
KR101563671B1 (ko) | 부유식 해양구조물용 분리장치 | |
ES2232899T3 (es) | Separador de liquidos livianos. | |
ES2200100T3 (es) | Dispositivo para la absorcion de una capa de un liquido ligero. | |
RU2104741C1 (ru) | Устройство для отбора очищенной сточной воды из круглого бассейна | |
EP0610403B1 (en) | Liquid reservoir | |
ES2235582B1 (es) | Cebador automatico de bombas. | |
PT831959E (pt) | Conjunto de vavula para decantador com uma vavula envolvente | |
PL231743B1 (pl) | Separator niejednorodnych mieszanin ciekłych | |
KR19990083685A (ko) | 부유경사장치 |