ES2283519T3 - Ajuste de ph en la flotacion de minerales de sulfuro. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la flotación de minerales de sulfuro, comprendiendo el procedimiento las etapas siguientes: separar una pulpa de flotación que contiene los minerales de sulfuro en una corriente gruesa y en una corriente fina a un tamaño de corte comprendido en el intervalo de 20 a 50 micrómetros; tratar la corriente fina con álcali y/o un activador; y tratar la corriente gruesa con álcali y/o un reactivo depresivo; y hacer flotar las corrientes fina y gruesa en las etapas de flotación separadas por lo que los beneficios de dichos tratamientos se pueden llevar a cabo sustancialmente durante la flotación sin una pérdida de grado y recuperación inaceptables.
Description
Ajuste de pH en la flotación de minerales de
sulfuro.
La presente invención se refiere por lo general
a un procedimiento para la flotación de minerales de sulfuro
particularmente, pero no exclusivamente, los que se hospedan en
menas ricas en minerales de magnesio.
Una técnica de procedimiento mineral
convencional para separar minerales de sulfuro de menas ricas en
minerales de magnesio implica las etapas siguientes:
- (i)
- triturar y moler en húmedo la mena de sulfuro de níquel para formar una pulpa de una distribución de tamaño de partícula deseada;
- (ii)
- añadir un espumante, un colector y un reactivo depresivo a la pulpa;
- (iii)
- añadir ácido a la pulpa;
- (iv)
- añadir un activador a la pulpa;
- (v)
- flotación de los minerales valiosos en una etapa desbastadora-eliminadora con el objetivo principal de maximizar la recuperación de los minerales de sulfuro valiosos, y
- (vi)
- reflotación del producto espumante de la etapa desbastadora-eliminadora en una etapa limpiadora con el objetivo de producir un concentrado de la calidad requerida mediante el rechazo de una cantidad máxima de minerales ganga y de una cantidad mínima de minerales valiosos.
La adición de un colector produce los minerales
de sulfuro hidrofóbicos y la adición de un reactivo depresivo
minimiza la recuperación de los minerales ganga en el concentrado de
flotación. La adición de ácido y activador aumenta el efecto del
colector y, a la vez, mejora la recuperación o el grado o ambos. El
concentrado de flotación de minerales de sulfuro valiosos se filtra
y se seca para prepararlo para la fundición o para otros
procedimientos de tratamiento secundarios tales como el lixiviado.
Para la fundición o para otro procesamiento secundario, se debería
minimizar la cantidad de ganga, particularmente la ganga que
contiene magnesio.
Se ha reconocido que pequeñas adiciones de
reactivos en la etapa de limpieza pueden mejorar la flotación de
los minerales de sulfuro valiosos y pueden reducir la recuperación
de la ganga. Para la flotación de menas de níquel ricas en
minerales que contienen magnesio tales reactivos pueden incluir
ácido o base para disminuir o aumentar el pH, sulfato de cobre para
activar los sulfuros y polisacáridos para reducir la flotación de
los minerales ganga. Se ha reconocido asimismo que pueden ser
beneficiosas pequeñas adiciones de colector y de espumante en todo
el circuito. Desgraciadamente, para muchas menas que contienen
magnesio, la adición de ácido o base es poco eficaz. Por ejemplo,
la adición de ácido puede promover la flotación de los minerales
valiosos pero, a la vez, provoca que partículas de compuesto de bajo
grado floten en el concentrado y disminuyen la calidad. A la
inversa, la adición de una base puede reducir la flotación de las
partículas de compuesto y, a la vez, aumentar el grado de
concentración, pero a continuación la recuperación se reduce porque
las partículas de compuesto y algunas veces partículas valiosas
liberadas, se pierden a partir de la fase de espumación. Este
problema puede ser particularmente grave para menas de níquel que
contienen grandes cantidades de minerales que contienen
magnesio.
Se han utilizado un número de estrategias en un
intento para superar los efectos competidores de ácidos y álcalis y
de activadores y de reactivos depresivos en circuitos de flotación
limpiadores, comprendiendo estas estra-
tegias:
tegias:
- (i)
- realizar pequeñas adiciones por etapas de diferentes reactivos en diversos puntos de los circuitos, y
- (ii)
- realizar la flotación a un valor de pH que sea intermedio entre el de la flotación fuerte de partículas liberadas y el de la flotación débil de partículas de compuestos.
Estas estrategias tienden a ser relativamente
ineficaces y sus aplicaciones se restringen y/o los beneficios se
limitan, por ejemplo en el circuito de limpieza en el Mt. Keith,
oeste de Australia, concentrador de WMC Resources, sólo se pueden
realizar pequeñas adiciones de ácido o de activador antes de que
cantidades mayores de compuestos de bajo grado floten en el
concentrado y el grado del producto final llegue a ser
inaceptablemente bajo. Esto es particularmente un problema con
menas de sulfuro de níquel de bajo grado, ricas en minerales que
contienen magnesio tales como las menas tratadas en Mt. Keith, oeste
de Australia.
Según un aspecto de la presente invención se
proporciona un procedimiento para la flotación de minerales de
sulfuro, según la reivindicación 1.
Preferentemente el pH de la corriente gruesa se
ajusta mediante la adición de un álcali. Preferentemente el pH de
la corriente fina se ajusta mediante la adición de un ácido.
La presente invención se desarrolló con el fin
de proporcionar un procedimiento que permita que se limpien
partículas finas y gruesas a diferentes valores de pH y con
activadores y reactivos depresivos diferentes. En particular,
permite que partículas finas floten a valores de pH inferiores que
los de las partículas gruesas. La presente invención permite
preferentemente que floten partículas finas en presencia de
activadores y que floten partículas gruesas en presencia de
reactivos depresivos. El beneficio para las menas con elevado
contenido en minerales que contienen magnesio es que tanto la
recuperación como el grado se maximizan.
Preferentemente la corriente fina y/o la
corriente gruesa se tratan en un circuito de limpieza del
procedimiento de flotación. Más preferentemente la corriente fina y
la corriente gruesa se tratan en el circuito de limpieza con
cantidades moderadas de ácido/activador y álcali/reactivo depresivo,
respectivamente.
La separación de la pulpa en las corrientes
gruesa y fina se lleva a cabo al denominado tamaño de corte en el
intervalo de 20 a 50 micrómetros siendo preferido el intervalo de 25
a 45 micrómetros. Por ejemplo, la corriente fina puede contener
partículas predominantemente más finas de 30 micrómetros y la
fracción gruesa puede contener partículas predominantemente más
gruesas de 30 micrómetros. La cantidad de partículas extraviadas
necesita mantenerse en un mínimo de formas conocidas por los
expertos en la materia.
Se entiende asimismo por parte de los expertos
en la materia que el tamaño de corte óptimo para la separación se
determinará por la textura de la mena, y en particular, por el
tamaño al que los minerales valiosos lleguen a liberarse
sustancialmente de los minerales de la ganga. Tanto como práctico,
la fracción fina debería contener mayoritariamente partículas
liberadas y la fracción gruesa debería contener mayoritariamente
partículas de compuesto.
Preferentemente las corrientes gruesa y fina se
separan utilizando ciclones, pero se pueden utilizar otros
dispositivos tales como tamices. Posiblemente, se proporcionan una
pluralidad de ciclones dispuestos en serie para separar la pulpa en
las corrientes gruesa y fina.
Preferentemente las corrientes gruesa y fina se
separan antes de la etapa desbastadora-eliminadora
del procedimiento de flotación. Así, se obtienen asimismo los
beneficios de la separación de las corrientes en la etapa
desbastadora-eliminadora según la presente
invención descrita en la solicitud de patente internacional de los
solicitantes nº PCT/AU00/01479.
Preferentemente la corriente fina se hace flotar
en una proporción sólido/líquido baja para evitar la tendencia de
las pulpas a convertirse en viscosas y para disminuir la
recuperación de los minerales de magnesio finos en la espuma
mediante arrastre físico con el agua, el denominado efecto arrastre.
Se conoce que la presencia de algunos minerales de magnesio causa
pulpas que llegan a ser fácilmente viscosas lo que, a la vez, reduce
la dispersión del aire en las células de flotación.
Preferentemente, se añaden a la corriente fina
el ácido y/o el activador durante una o más de las etapas
siguientes:
- acondicionamiento de la alimentación del limpiador de la corriente fina;
- banco limpiador de la corriente fina;
- banco relimpiador de la corriente fina;
- banco eliminador-limpiador de la corriente fina; y/o
- banco del tercer limpiador de la corriente fina.
Preferentemente la corriente fina se trata con
un ácido seleccionado de entre el grupo constituido por ácido
sulfúrico, ácido clorhídrico, ácido nítrico, ácido sulfuroso, ácido
sulfámico o algún otro ácido inorgánico/orgánico adecuado.
Preferentemente la corriente fina se trata con
un activador seleccionado de entre el grupo constituido por sulfato
de cobre, nitrato de plomo, sulfuro de sodio, hidrogenosulfuro de
sodio, hidrosulfuro de sodio o algún otro reactivo inorgánico u
orgánico conocido por los expertos en la materia para inducir la
flotación de los minerales de sulfuro, particularmente de los
minerales de sulfuro de níquel.
De forma importante, mediante el tratamiento de
la corriente fina sólo con ácido y/o activador, se mejora
notablemente la recuperación de minerales valiosos sin la
inaceptable pérdida de grado del concentrado que ocurre mediante el
tratamiento de la pulpa entera.
Preferentemente se añaden a la corriente gruesa
el álcali y/o el reactivo depresivo durante una o más de las etapas
siguientes:
- acondicionamiento de la alimentación del limpiador de la corriente gruesa; y/o
- banco limpiador de la corriente gruesa.
Preferentemente la corriente gruesa se trata con
un álcali seleccionado de entre el grupo constituido por hidróxido
de sodio, carbonato de sodio o amoníaco, o alguna otra base
inorgánica/orgánica adecuada.
Preferentemente la corriente gruesa se trata con
un reactivo depresivo seleccionado de entre el grupo constituido
por guar o almidón o algún otro reactivo inorgánico u orgánico
conocido por los expertos en la materia para reducir la flotación
de los minerales de la ganga, particularmente de los minerales de
ganga que contienen magnesio.
Significativamente mediante el tratamiento de la
corriente gruesa solo con un álcali y/o un reactivo depresivo, el
grado del concentrado final se mejora notablemente sin la
inaceptable pérdida de recuperación que se produce tratando la pulpa
entera.
Para facilitar una mejor comprensión de la
naturaleza de la presente invención se describirán a continuación
en detalle diversas formas de realización del procedimiento de
flotación de minerales de sulfuro, únicamente a título de ejemplo,
haciendo referencia a los dibujos adjuntos, en los que:
la figura 1 ilustra esquemáticamente una
clasificación y un circuito desbastador-eliminador
capaz de producir una corriente fina para limpiar en presencia de
un ácido y/o un activador y una corriente gruesa para limpiar en
presencia de un álcali y/o un reactivo depresivo;
la figura 2 ilustra esquemáticamente una
circuito de limpieza simplificado con la corriente fina para limpiar
siendo acondicionada con ácido y/o un activador y la corriente
gruesa para limpiar siendo acondicionada con un álcali y/o un
reactivo depresivo;
la figura 3 ilustra esquemáticamente una
clasificación y un circuito desbastador-eliminador
capaz de producir una corriente fina para limpiar en presencia de
un ácido y/o un activador y una corriente gruesa para limpiar en
presencia de un álcali y/o un reactivo depresivo, y
la figura 4 ilustra esquemáticamente un circuito
de limpieza simplificado siendo acondicionada la corriente fina
para limpiar con un ácido y/o un activador y siendo acondicionada la
corriente gruesa para limpiar con un álcali y/o un reactivo
depresivo, y se clasifican además las colas del limpiador grueso
para permitir que los compuestos de bajo grado gruesos sean molidos
de nuevo antes de ser limpiados en el circuito de los finos.
La presente invención según una forma de
realización preferida está basada en el descubrimiento de que una
combinación óptima de recuperación y de grado se consigue en la
limpieza cuando la alimentación se separa en una corriente gruesa
que contiene partículas más gruesas de aproximadamente 30
micrómetros y en una corriente fina que contiene partículas más
finas de aproximadamente 30 micrómetros, y cuando solo se añaden un
álcali y un reactivo depresivo a la corriente gruesa y solo se
añaden un activador y un ácido a las corrientes finas. La
separación de la alimentación o de la pulpa de flotación en
corrientes gruesa y fina se efectúa normalmente mediante ciclones,
pero se puede efectuar por otros medios incluyendo, pero no
limitándose a éstos, cubiertas de tamiz.
Las partículas gruesas y finas se separan en
base al tamaño aunque se reconoce que los ciclones en alguna medida
separan además en base a la densidad. El tamaño nominal de
separación necesita estar entre 20 y 50 micrómetros siendo el
intervalo preferido entre 25 y 45 micrómetros. Se reconoce que
algunas partículas se dirigirán a la corriente equivocada en un
dispositivo industrial como un ciclón, pero que la cantidad de
partículas extraviadas se puede mantener en un mínimo de maneras
conocidas por los expertos en la materia. Por ejemplo, la eficacia
de la separación de tamaño se puede optimizar por lo general
mediante la adición de la cantidad correcta de agua al lodo de
alimentación, mediante la selección correcta de las dimensiones del
ciclón y de la presión de funcionamiento y mediante la adecuada
selección de los tamaños del localizador de espita y de vórtice.
Para la forma de realización que se muestra en
la figura 1, se tritura una mena de níquel rica en minerales de
magnesio y se muele de forma que el 80% de la masa supere los 160
micrómetros. El producto molido se clasifica a continuación en
corrientes fina y gruesa utilizando ciclones y las fracciones finas
y gruesas flotan en circuitos
desbastadores-eliminadores diferentes. El producto
espumante del circuito desbastador-eliminador en el
que flotan las partículas finas proporciona a continuación la
alimentación al circuito de limpieza fino. El producto espumante
del circuito desbastador-eliminador en el que flotan
las partículas gruesas proporciona a continuación la alimentación
al circuito de limpieza grueso.
A continuación los concentrados finos y gruesos
del desbastador-eliminador se alimentan
preferentemente a circuitos de limpieza separados, según se muestra
en la figura 2.
Durante la flotación de la corriente fina, se
pueden añadir un ácido y/o un activador al acondicionado, limpieza,
relimpieza, limpiador-eliminador o a la tercera
etapa de limpieza. La cantidad de ácido o activador que se debe
añadir dependerá del intervalo de factores que incluye:
- el tipo de mena;
- tiempo de acondicionamiento;
- porcentaje de sólidos de la pulpa;
- la calidad del agua; y
- tratamientos previos/procesamiento del lodo.
Por ejemplo, se ha llevado a cabo el ensayo de
trabajo utilizando una corriente fina del concentrador Mt. Keith en
el oeste de Australia. La corriente se produjo en un circuito
desbastador-eliminador de partícula fina, según se
ilustra en la figura 1. Para la limpieza de la flotación, se diluyó
la corriente a 10 por ciento en sólidos y se acondicionó con ácido
durante dos minutos. Se añadió el ácido a una velocidad de entre 70
y 310 gramos/tonelada (g/t), según se calculó con respecto a la mena
entera. Para cada muestra ensayada, se llevó a cabo un ensayo de
referencia sin la adición de ácido.
La tabla 1 compara los resultados de la limpieza
de la corriente fina, con y sin ácido. Según se puede apreciar a
partir de la tabla, la adición de ácido aumenta la recuperación
significativamente, con poca, si es que existe, pérdida de
grado
del concentrado. Estos datos confirman los beneficios de la adición del ácido cuando se limpian las partículas finas.
del concentrado. Estos datos confirman los beneficios de la adición del ácido cuando se limpian las partículas finas.
\newpage
En contraste con los resultados de la tabla 1,
el efecto de la adición de ácido a la corriente que contiene un
intervalo completo de tamaños de partículas consiste en aumentar la
recuperación, pero disminuir el grado del concentrado en una
cantidad inaceptable. Esta diferencia se puede apreciar por
comparación de los datos de la tabla 1 con los de la tabla 2 que
proporciona los resultados de un análisis estadístico de planta
llevado a cabo en Mt. Keith, oeste de Australia, en el que los
concentrados se limpiaron de manera convencional en presencia y en
ausencia de ácido. Con un intervalo completo de tamaños de
partículas en el lodo limpiador, el efecto del ácido consistió en
incrementar la recuperación del limpiador en un 2,5%, de 57,7% a
60,2%, pero disminuir el grado sobre un 1,5%, desde 20,5% de Ni a
18,8% de Ni (tabla 2). Este efecto contrasta con el de la tabla 1,
que muestra que con sólo partículas finas en la alimentación del
limpiador, el efecto del ácido consiste en aumentar la recuperación
entre 2% y 5,5%, y, en el peor de los casos, disminuir el grado en
0,3%. La mayoría de los veces, el grado no se cambia esencialmente
o incluso se mejora.
La razón para el efecto diferente del ácido en
las tablas 1 y 2 es que con un intervalo completo de tamaños
partículas, se estimula la flotabilidad de los compuestos de bajo
grado gruesos además de la de los finos. Los análisis mineralógicos
confirmaron que fue en presencia de estos compuestos en el
concentrado que disminuyó el grado. Hasta la presente invención,
esta situación presentaba una dicotomía en la que el ácido era
beneficioso para la flotación de las partículas finas, pero era
perjudicial para las partículas gruesas porque disminuía el grado
del concentrado.
Volviendo a continuación a la flotación de la
corriente gruesa, según una forma de realización de la presente
invención, se puede añadir un álcali y/o un reactivo depresivo en la
etapa de acondicionamiento o de limpieza. La cantidad de álcali y/o
de reactivo depresivo que se debe añadir dependerá de un intervalo
de factores que incluye:
- el tipo de mena;
- el tiempo de acondicionamiento;
- porcentaje de sólidos de la pulpa;
- la calidad del agua; y
- los tratamientos anteriores/procesamiento del lodo.
El efecto del álcali y/o del reactivo depresivo
es disminuir la flotabilidad de los compuestos gruesos y, a la vez,
aumentar el grado del concentrado sin una pérdida inaceptable de la
recuperación.
Este efecto se muestra en la tabla 3 para una
serie de ensayos utilizando una corriente gruesa, además de la del
concentrador Mt. Keith en el oeste de Australia. La corriente se
produjo en un circuito desbastador-eliminador de
partícula gruesa, según se ilustra en la figura 1. Para la flotación
más limpia, la corriente se diluyó a 10 por ciento de sólidos y se
acondicionó con álcali durante dos minutos. Se añadió el álcali a
una velocidad de entre 40 y 970 g/t, según se calculó con respecto
a la mena entera. Para cada muestra ensayada, se llevó a cabo un
ensayo de referencia sin la adición del álcali.
En cada uno de los ensayos, el efecto del álcali
fue incrementar el grado significativamente sin una pérdida
inaceptable de la recuperación. Según se puede ver en la tabla, se
podría incrementar el grado típicamente entre 2% y 4% de Ni para
una pérdida en la recuperación más limpia que 0,5 por ciento. El
Fe:MgO del concentrado se incrementó asimismo, un cambio que es de
real importancia para la fundición.
En contraste con el efecto sobre la corriente
gruesa, el álcali añadido a una corriente fina que causa una
pérdida notable de tanto el grado como de la recuperación. Esta
deterioración se muestra en la tabla 4 para los ensayos con
muestras de Mt. Keith, oeste de Australia, recogidas de la misma
manera que los ensayos de la tabla 1. Para los ensayos de la tabla
4, la adición de álcali disminuyó el grado sobre un 4% de Ni y la
recuperación sobre un 17 por ciento.
Hasta el descubrimiento actual, los efectos
diferenciadores del álcali y del ácido sobre las partículas gruesas
y finas en los circuitos de limpieza no se conoció ni fue predecible
a partir de la teoría o práctica de la flotación convencional.
Tal como se puede añadir álcali a una corriente
gruesa para mejorar el grado sin una pérdida de recuperación
inaceptable, igualmente se pueden añadir los polisacáridos tales
como goma guar como un reactivo depresivo de talco. Este resultado
se muestra en la tabla 5 para las corrientes gruesas de Mt. Keith,
oeste de Australia, que flotaron en presencia y en ausencia de goma
guar. La adición del reactivo depresivo aumentó típicamente el
grado entre 1% y 2% de Ni para una pérdida de recuperación inferior
al 2 por ciento.
Otra ventaja de la presente invención es que las
partículas gruesas de bajo grado se pueden aislar para volver a
molerlas a partir de las colas del circuito limpiador que trata la
corriente gruesa. Los análisis mineralógicos de las colas a partir
de los ensayos de la tabla 3 y 5 confirmaron que tales partículas se
eliminaron eficazmente una vez se añadieron el álcali o el guar. La
figura 4 muestra esquemáticamente una forma de realización de la
presente invención mediante la cual las partículas de bajo grado se
podrían aislar y volver a moler antes de limpiarse. El diagrama de
flujo básico es similar al de la figura 2 para la corriente gruesa,
con la excepción de que se proporciona una clasificación y un
circuito de retrituración para aislar y volver a triturar los
compuestos gruesos de bajo grado para mejorar la liberación de los
minerales de níquel. La cola limpiadora vuelta a moler se puede
combinar a continuación con la corriente fina que alimenta el
circuito de limpieza de partícula fina y se hace flotar como en la
figura 2. Para mayor claridad se omiten otras corrientes de
reciclaje.
Una ventaja de las formas de realización
descritas de la presente invención es que las colas de las
corrientes gruesa y fina se pueden combinar después de la limpieza,
permitiendo que el ácido de la corriente fina sea neutralizado por
el álcali de la corriente gruesa. De esta manera, los productos de
las colas se pueden desechar más fácilmente ya que no son ni
fuertemente ácidos ni fuertemente alcalinos.
Al evaluar las diversas formas de realización de
la presente invención que se muestran en las figuras 1 a 4, se
debería apreciar que las corrientes dentro de los circuitos de
limpieza se pueden reciclar de una variedad de maneras que son
conocidas por los expertos en la materia. Las colas de los circuitos
de limpieza se pueden reciclar además ellas mismas, por ejemplo,
hasta puntos dentro de los circuitos
desbastadores-eliminadores. En otras
circunstancias, se pueden descartar estas colas. Los expertos en la
materia reconocerán asimismo que el número de etapas dentro de un
circuito de limpieza podrá modificarse dependiendo de la calidad
requerida de producto final.
A partir de la descripción de las diversas
formas de realización de la presente invención en detalle resultará
evidente para los expertos en la materia que el procedimiento para
la flotación de minerales de sulfuro presenta por lo menos las
ventajas siguientes:
- 1.
- grados mejorados significativamente;
- 2.
- pérdidas reducidas de minerales valiosos;
- 3.
- aislamiento de partículas de compuesto gruesas de bajo grado que son adecuadas para triturar de nuevo; y
- 4.
- la oportunidad de reducir/eliminar los impactos medioambientales de las adiciones de ácido o álcali a los circuitos de limpieza.
Resultarán evidentes numerosas variaciones y
modificaciones del procedimiento descrito a los expertos en la
materia de las técnicas de procesamiento mineral, además de las
descritas anteriormente. Por ejemplo, el ajuste de pH de las
corrientes gruesa y/o fina puede producirse en otras etapas del
circuito de flotación respectivo, por ejemplo en las etapas
desbastadoras y/o eliminadoras, aunque resulta preferido que se
lleve a cabo en una o más de las etapas de limpieza. La totalidad
de dichas variaciones y modificaciones están dentro del alcance de
la presente invención, cuya naturaleza debe ser determinada a partir
de la descripción anterior.
Claims (13)
1. Procedimiento para la flotación de minerales
de sulfuro, comprendiendo el procedimiento las etapas
siguientes:
separar una pulpa de flotación que contiene los
minerales de sulfuro en una corriente gruesa y en una corriente
fina a un tamaño de corte comprendido en el intervalo de 20 a 50
micrómetros;
tratar la corriente fina con álcali y/o un
activador; y
tratar la corriente gruesa con álcali y/o un
reactivo depresivo; y
hacer flotar las corrientes fina y gruesa en las
etapas de flotación separadas por lo que los beneficios de dichos
tratamientos se pueden llevar a cabo sustancialmente durante la
flotación sin una pérdida de grado y recuperación inaceptables.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la corriente fina y/o la corriente gruesa se tratan en un
circuito de limpieza del procedimiento de flotación.
3. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que el tamaño de corte está comprendido en el intervalo de 25 a
45 micrómetros.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que las corrientes gruesa y fina se separan utilizando
ciclones.
5. Procedimiento según la reivindicación 4, en
el que se disponen en serie una pluralidad de ciclones para separar
la pulpa en las corrientes gruesa y fina.
6. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que las corrientes gruesa y fina se separan antes de la etapa
desbastadora-eliminadora del procedimiento de
flotación.
7. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la corriente fina se hace flotar en una proporción
sólido/líquido baja para evitar la tendencia de las pulpas a
volverse viscosas y para disminuir la recuperación de los minerales
de magnesio finos en la espuma mediante el arrastre físico con
agua, el denominado efecto arrastre.
8. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que se añade el ácido y/o activador a la corriente fina durante
una o más de las etapas siguientes:
- acondicionamiento de la alimentación del limpiador de la corriente fina;
- banco limpiador de la corriente fina;
- banco relimpiador de la corriente fina;
- banco limpiador-eliminador de la corriente fina; y/o
- banco del tercer limpiador de la corriente fina.
9. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la corriente fina se trata con un ácido seleccionado de
entre el grupo constituido por ácido sulfúrico, ácido clorhídrico,
ácido nítrico, ácido sulfuroso, ácido sulfámico.
10. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la corriente fina se trata con un activador seleccionado de
entre el grupo constituido por sulfato de cobre, nitrato de plomo,
sulfuro de sodio, hidrogenosulfuro de sodio, hidrosulfuro de
sodio.
11. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que se añade el álcali y/o el reactivo depresivo a la corriente
gruesa durante una o más de las etapas siguientes:
- acondicionamiento de la alimentación del limpiador de la corriente gruesa; y/o
- banco del limpiador de la corriente gruesa.
12. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la corriente gruesa se trata con un álcali seleccionado de
entre el grupo constituido por hidróxido de sodio, carbonato de
sodio o amoníaco.
13. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la corriente gruesa se trata con un reactivo depresivo
seleccionado de entre el grupo constituido por guar o almidón.
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