ES2265270B1 - Procedimiento y dispositivo para micro-mezclado de fluidos mediante celula de reflujo. - Google Patents
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- B05B7/0483—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid with gas and liquid jets intersecting in the mixing chamber
Abstract
Procedimiento y dispositivo para micro-mezclado de fluidos mediante célula de reflujo. La presente invención describe un procedimiento y dispositivo para el mezclado o la interpenetración de fases a escala micrométrica de dos o más fluidos miscibles o inmiscibles molecularmente. Rasgos específicos de esta invención son la ausencia de partes móviles (excepto los propios fluidos), su funcionamiento en línea en el propio sistema de conducciones de los fluidos, su tasa de mezclado extremadamente alta, y la escala diminuta del dispositivo basado en el procedimiento descrito. El régimen fluido que produce el mezclado o interpenetración de las fases consiste en una célula de reflujo, que se origina en el tubo de alimentación de una de las dos fases (fluido interceptado) por la invasión contracorriente de la otra fase (fluido invasor). Dicho régimen fluido es causado por el encuentro entre las fases a mezclar a través de una encrucijada especial que recibe a las fases a velocidades dispares y con una orientación aproximadamente perpendicular. Dicha disparidad de velocidades es condición esencial para el funcionamiento de la presente invención: el fluido invasor, esto es, la fase que transporta una mayor cantidad de movimiento por unidad de masa, invade el conducto por el que es eyectada la otra fase (fluido interceptado), produciéndose una célula de mezclado próxima a la salida, en el interior del conducto de alimentación del fluido interceptado. En esta invención se describen específicamente varias geometrías particulares que maximizan la eficiencia energética del proceso de mezclado, y en particular se describe un sistema de atomización de líquidos de muy alta eficiencia.
Description
Procedimiento y dispositivo para
micro-mezclado de fluidos mediante célula de
reflujo.
La presente invención describe un procedimiento
y dispositivo para el mezclado o la interpenetración de fases a
escala micrométrica de dos o más fluidos miscibles o inmiscibles
molecularmente. Rasgos específicos de esta invención son la ausencia
de partes móviles (excepto los propios fluidos), su funcionamiento
en línea en el propio sistema de conducciones de los fluidos, su
tasa de mezclado extremadamente alta, y la escala diminuta del
dispositivo basado en el procedimiento descrito. El régimen fluido
que produce el mezclado o interpenetración de las fases consiste en
una célula de reflujo, que se origina en el tubo de alimentación
de una de las dos fases (fluido interceptado) por la
invasión a contracorriente de la otra fase (fluido invasor).
Dicho régimen fluido es causado por el encuentro entre las fases a
mezclar a través de una encrucijada especial que recibe a las fases
a velocidades dispares y con una orientación aproximadamente
perpendicular. Dicha disparidad de velocidades es condición esencial
para el funcionamiento de la presente invención: el fluido invasor,
esto es, la fase que transporta una mayor cantidad de movimiento por
unidad de masa, invade el conducto por el que es eyectada la otra
fase (fluido interceptado), produciéndose una célula de mezclado
próxima a la salida, en el interior del conducto de alimentación
del fluido interceptado. En esta invención se describen
específicamente varias geometrías particulares que maximizan la
eficiencia energética del proceso de mezclado, y en particular se
describe un sistema de atomización de líquidos de muy alta
eficiencia.
La producción de sistemas multifásicos de escala
pequeña es de alto interés para múltiples aplicaciones de la
industria farmacéutica, alimentaria, agronómica y científica. Entre
dichos sistemas de multifásicos se cuenta con emulsiones, espumas o
aerosoles. La producción de éstos por vías puramente
fluidodinámicas, y en particular por vía neumática, da lugar a
numerosas aplicaciones y desarrollos industriales, tecnológicos,
científicos y de la vida cotidiana. Los aerosoles han sido usados
en numerosos campos tecnológicos, en particular como medio para
tratar las enfermedades de las vías respiratorias mediante la
nebulización de medicamentos líquidos. La administración de
fármacos en forma de aerosol por vía inhalatoria permite obtener
concentraciones adecuadas de medicamentos en el aparato
respiratorio minimizando los efectos secundarios. Asimismo son muy
conocidas las aplicaciones en el sector agronómico, para
pulverización de plaguicidas, por ejemplo en tratamientos de
desinsectación. Se utilizan para ello equipos manuales o
automáticos (portátiles, montados en vehículos), que permiten una
aplicación dirigida y cierta capacidad de regular el grosor de la
gota, cuyo diámetro suele variar entre las 100 y las 500 micras.
Cuando los tamaños de gota son inferiores, entre 50 - 100 micras,
suele usarse el término nebulización: en las aplicaciones de
insecticida, ello aumenta la capacidad de flotación del preparado
así como la extensión cubierta cuando se produce la deposición de
las gotas.
Son diversos los principios tecnológicos
aplicables al mezclado (en el caso de que las fases que confluyen
sean molecularmente miscibles) o interpenetración íntima de una o
más fases. En lo que sigue se citan los precedentes más cercanos
basados en vías puramente fluidodinámicas.
La llamada tecnología Flow Focusing (FF)
(Gañán-Calvo 1998, Physical Review Letters
80, 285), mediante el uso de una geometría especial, utiliza la vía
neumática para generar microchorros de líquido que posteriormente,
pasado el orificio de salida, se rompen en gotas de tamaño muy
pequeño y sustancialmente homogéneo. Esta última tecnología también
es capaz de generar micro-chorros de líquido
mediante otro líquido en lugar de gas, o bien puede generar micro-
chorros de gas en el seno de un líquido (el mismo líquido u otro
diferente usado como forzador, es decir, con el mismo papel
desempeñado por el gas en el procedimiento neumático), con lo cual
se generan microburbujas de tamaño perfectamente homogéneo.
Posteriormente, la patente WO 0076673 (D1)
propuso una configuración de flujo, denominada violent flow
focusing; a diferencia de FF, el gas enfocante tiene aquí un
flujo esencialmente radial y centrípeto
(flujo-diafragma), dirigido concéntricamente
en una capa delgada que intercepta la salida del líquido en una
superficie de flujo transversal al eje de movimiento del líquido.
Como se explica en D1, el gas procede de una cámara de presión, y
la intensa interacción que se produce entre la fase líquida, cuyo
movimiento es esencialmente axial, y la fase gaseosa, dirigida
radialmente, da lugar a una inmediata transferencia de cantidad de
movimiento. Como se describe en D1, sin embargo, el líquido sale a
la atmósfera exterior en forma de chorro. Además, también se
declara en dicha patente que el tamaño de las gotas tiene una
dependencia muy pequeña respecto del caudal de líquido atomizado, al
menos a lo largo del rango paramétrico de caudales que se
reivindica allí. Es también notable destacar por su importancia
diferencial con la presente invención, que en D1 se reivindica una
relación entre el diámetro medio d de las gotas y los
parámetros del sistema (el caudal de líquido Q, la presión
aplicada \DeltaP, y las propiedades físicas del líquido:
densidad \rho y tensión superficial \sigma), dada por:
(1)d /d_{o}
\approx
(Q/Q_{o})^{1/5}
\newpage
donde d_{o} = \sigma/\DeltaP , y Q_{o} =
(\sigma^{4}/(\rho\DeltaP^{3}))^{1/2}. En D1 se
reivindica que el líquido es expelido a través del orificio de
salida en forma de un chorro; si el diámetro de ese chorro tiene
la siguiente expresión (A.M. Gañán-Calvo 1998,
Physical Review Letters 80, 218):
(2)d_{j}
\approx (Q/Q_{o})^{1/2}
d_{o}
entonces tendríamos perfectamente
justificada la expresión (1) mediante el modelo de mezcla
turbulenta (en una región posterior a la salida del orificio) de
Kolmogorov-Hinze (R. Shinnar, 1961, Journal of
Fluid Mechanics 10, 259). En efecto, esta teoría nos
dice que el diámetro de las gotas producidas por rotura turbulenta
tienen una relación con la escala macroscópica del flujo, que
estaría dada por d_{j}, según la siguiente
expresión:
(3)d/d_{j}
\approx
(d_{o}/d_{j})^{0.6}
Combinando las expresiones (2) y (3) se obtiene
la expresión (1). Los datos declarados en D1 concuerdan muy bien
con la ley (1), lo cual concuerda con la presencia del chorro (que
se puede detectar también por medios visuales). Por otra parte, se
declaran también una serie de restricciones geométricas del
dispositivo para que el sistema funcione según se reivindica.
Más recientemente, la solicitud de patente
española número P200402333 (D2) de título "Dispositivo y
procedimiento para la atomización neumática de líquidos mediante
flujo implosivo de gas" describe dispositivos y procedimientos
para atomizar un líquido utilizando una configuración similar a la
de la presente invención, restringida al caso de un orificio
circular y estando la fase líquida rodeada de la fase gaseosa
cuando ambas atraviesan el orificio de salida. Además, se describe
una variedad de configuraciones posibles para impulsar el líquido
mediante la fase gaseosa, que puede ser un vapor.
Con respecto a dichas patentes, la invención
aquí descrita introduce una modalidad de mezclado que, por una
parte, permite la interacción de dos o más fases arbitrariamente
elegidas (no es preciso restringir a chorro líquido central rodeado
por corriente gaseosa); por otra parte, no se basa en la
fragmentación de un chorro emitido por el tubo central de
alimentación, sino en un nuevo principio: la invasión aguas arriba
de dicho tubo de alimentación por una corriente invasora procedente
del fluido externo. El rasgo, por lo tanto, esencial del
procedimiento y dispositivo descritos es la producción de una
célula de reflujo, donde se generan escalas de turbulencia que
aseguran la más íntima interacción entre las fases que allí
confluyen. Por lo tanto, a diferencia con la patente D1, (i) no
existe un chorro de una fase rodeado por la otra fase, pasando a
través de un orificio de salida, (ii) las restricciones
geométricas que se imponen en D1 no son aplicables a la presente
invención, y (iii) los tamaños de gota obtenidos, en caso de usarse
la presente invención como nebulizador de líquidos, son mucho más
pequeños (en algunos casos hasta cinco veces más pequeños) que los
declarados en D1. Los atributos de flujo y de diseño que permiten
acceder al régimen fluido de la presente invención se describen
seguidamente.
Ejemplo
1
Mediante la configuración mostrada en la figura
1, con simetría de revolución, se alimenta un líquido a través de
un tubo de sección circular y diámetro interior D. Dicho
tubo se encuentra en el interior de una cámara presurizada con un
gas que es alimentado desde una o varias entradas a dicha cámara.
La boca de salida del tubo es de forma afilada como indica la
figura, y está enfrentada a un orificio también circular y de
diámetro D situado en una de las paredes de la cámara, de
tal manera que los planos que contienen al orificio de la cámara y
a la boca de salida del tubo son paralelos y están separados una
distancia H. Dicha distancia H es inferior a D/2,
preferentemente inferior a D/4, con lo cual la sección
anular de paso lateral de gas entre la boca de salida del tubo y el
orificio de salida tiene un área de paso aproximadamente del mismo
orden que el área del orificio de salida.
Debido a que la boca de salida del tubo de
alimentación del líquido es de forma afilada, la sección anular de
paso lateral del gas arriba descrita facilita una descarga expedita
para el gas, con pocas o nulas pérdidas por fricción.
Consecuentemente, el gas presurizado dentro de la cámara descargará
a través de dicha sección a la mayor velocidad que le permita la
expansión esencialmente adiabática, para un salto de presiones
\DeltaP entre la cámara y el exterior, hasta la zona
intermedia situada entre la boca de salida del tubo y el orificio de
salida de la cámara, como se muestra en la figura 1. En dicha zona
intermedia se produce una compleja distribución de presiones no
estacionaria como consecuencia de: (i) el colapso radial a alta
velocidad del gas hacia el eje de simetría del tubo, que provoca
un aumento local de la presión en las inmediaciones de dicho eje de
simetría, y (ii) la descarga del líquido a través del tubo dado un
caudal volumétrico de líquido Q. 30 La subida de presión local en
las inmediaciones del eje de simetría del tubo provoca una
penetración del gas aguas arriba del tubo en forma de un corto
chorro vertical, que se abre inmediatamente y forma una zona de
vorticidad toroidal (configuración en "seta") en el tubo, con
su eje de simetría coincidente con el del tubo, en las
proximidades de la boca de descarga (ver figura 1). En dicha zona se
produce un movimiento muy turbulento generador de escalas
microscópicas de mezclado, burbujas, y gotas microscópicas, con lo
cual se provoca un violento mezclado con el líquido que viene por
el tubo (ver figuras 2 y 3). En la figura 3 se puede observar
también como el líquido sale a alta velocidad de la boca del tubo en
forma de múltiples ligamentos líquidos muy finos, antes de que
éstos atraviesen el orificio de salida. Esta es una diferencia
fundamental de la presente invención respecto de las anteriores
(D1 y D2).
Ejemplo
2
También mediante la configuración mostrada en la
figura 1, con simetría de revolución, se alimenta un líquido a
través de un tubo de sección circular y diámetro interior
D. Dicho tubo se encuentra en el interior de una cámara
presurizada con otro líquido que es alimentado desde una o varias
entradas a dicha cámara. La boca de salida del tubo es de forma
afilada como indica la figura, y está enfrentada a un orificio
también circular y de diámetro D situado en una de las
paredes de la cámara, de tal manera que los planos que contienen
al orificio de la cámara y a la boca de salida del tubo son
paralelos y están separados una distancia H. Dicha distancia
H es inferior a D/2, preferentemente inferior a
D/4, con lo cual la sección anular de paso lateral de gas
entre la boca de salida del tubo y el orificio de salida tiene un
área de paso aproximadamente del mismo orden que el área del
orificio de salida.
En este caso de la mezcla de dos fases líquidas,
un posible patrón de flujo observado se describe en la figura 4,
que presenta tres momentos más o menos cíclicos como se indica en
la figura.
Es objeto de la invención un dispositivo de
combinación de fases para el mezclado en el caso de fluidos
miscibles, y para la producción de emulsiones, aerosoles, y
micro-espumas en el caso de fluidos no miscibles,
mediante la creación de una célula de reflujo producida por la
invasión a contracorriente por uno de los fluidos, el de menor
densidad (fluido invasor), que penetra aguas arriba en el tubo de
alimentación del otro fluido, más denso (fluido interceptado). Dicho
tubo de alimentación es cerrado y está dotado de una boca de
descarga; dicha boca de descarga está situada frente a una zona de
confluencia donde el flujo saliente de fluido interceptado se
encuentra con una corriente aproximadamente perpendicular dirigida
radial y centrípetamente hacia el eje de dicho flujo saliente; el
producto de la interacción de ambas fases, principalmente producida
en dicha célula de reflujo, descarga libremente al exterior a
través de un orificio de salida que posee aproximadamente las
mismas dimensiones que dicha boca de descarga; los bordes de dicha
boca de descarga y dicho orificio de salida están enfrentados y
separados por un desfase axial; y la penetración de dicha célula de
reflujo en el tubo de alimentación se regula controlando la
velocidad del fluido invasor en dicha zona de confluencia, que
debe ser al menos dos veces más alta, preferentemente al menos
cinco veces más alta que la velocidad del fluido interceptado en
dicho tubo de alimentación; dicha relación de velocidades es
obtenida mediante una adecuada elección de la relación de flujos
másicos de ambas fases, y mediante la elección de dicho desfase
axial, que ha de ser inferior a la mitad, preferentemente inferior
a la cuarta parte del diámetro de dicho orificio de salida.
Otra variante de la invención es un dispositivo
de combinación de fases según lo anterior, en el que dicho fluido
invasor es compuesto, constando de una pluralidad de corrientes
formadas por fases diferenciadas, que interaccionan con la
corriente de fluido interceptado en dicha célula de reflujo.
Asimismo se da a conocer un dispositivo de
combinación de fases en el que dichos fluidos no son miscibles
molecularmente.
Formas más específicas de la invención conducen
a dispositivos según lo anterior, en los que la inercia media por
unidad de volumen de cualquiera de las fases en la zona de
confluencia y en la sección de paso de dicho orificio de salida es
al menos veinte veces, preferentemente cien veces mayor que el
valor medio por unidad de volumen de las fuerzas que se provocan en
la corriente debido a la viscosidad de los fluidos en dichas zona
de confluencia y sección de paso del orificio de salida.
En otra variante, dicho tubo de alimentación del
fluido interceptado es de sección preferentemente circular, siendo
su boca de descarga también preferentemente circular, así como
dicho orificio de salida de la mezcla; dicha boca de descarga está
contenida en un plano perpendicular al eje de simetría de dicho
tubo, y dicho plano es paralelo al plano que contiene a dicho
orificio de salida, existiendo entre ambos planos el dicho desfase
axial; la diferencia entre los diámetros de dicho orificio de
salida y dicha boca de descarga es inferior al 20% del mayor de
dichos diámetros, y los centros de dichos orificio y boca se
encuentran alineados con un error máximo del 20% del mayor de
dichos diámetros.
Una modalidad adicional se basa en que el o los
fluidos invasores confluyen hacia la boca de descarga del tubo que
alimenta el fluido interceptado a través de una o más aperturas
orientadas en dirección esencialmente perpendicular hacia el eje de
dicho tubo, de manera que dichas aperturas lindan por una parte con
dicha boca de descarga y por la parte opuesta con dicho orificio
de descarga, situado enfrente de la boca de descarga de dicho
tubo, y siendo el área total de dichas aperturas entre 0.2 y 1.5
veces, preferentemente entre 0.5 y 1 veces el área de dicho orificio
de descarga.
En particular, se contempla en esta invención un
dispositivo para el mezclado por que se hacen confluir dos fases,
siendo la fase más densa un líquido y la fase menos densa un gas,
de manera que la relación de caudales másicos entre el gas y el
líquido está entre 0.01 y 10000, preferentemente entre 0.05 y
200.
Un uso preferente de los dispositivos descritos
es la introducción de muestras en espectroscopía atómica mediante
lo anterior; el fluido interceptado es una fase líquida que
contiene muestras que se quieren caracterizar por espectroscopia
atómica óptica o másica, y el fluido invasor es un gas,
preferentemente argón.
Por otra parte, es objeto de la invención un
procedimiento de combinación de fases para el mezclado en el caso
de fluidos miscibles, y para la producción de emulsiones,
aerosoles, y micro-espumas en el caso de fluidos no
miscibles, basado en el uso del dispositivo descrito
anteriormente.
Figura 1. Configuración axilsimétrica del
dispositivo de mezclado de la presente invención como nebulizador
de líquido. Flechas grises: Líquido a atomizar. Flechas negras:
Gas de atomización.
Figura 2. Cuatro ejemplos de mezclado en el
interior del tubo, en la zona próxima a la boca de descarga de
dicho tubo (fotografías de alta velocidad tomadas con un tiempo de
obturación de 0.1 microsegundo, usando una cámara de vídeo de alta
velocidad 4Quick de Stanford Computar Optics), para el caso de
atomizar un líquido con gas y usando una configuración
axilsimétrica. Obsérvese la formación de escalas microscópicas,
burbujas de muy diferente tamaño y gotas. El líquido utilizado es
agua con un 0.1% de Tween 80. El valor de H declarado es la
distancia entre la boca de salida del tubo de alimentación del
líquido y el orificio.
Figura 3. Ejemplo de mezclado en el interior del
tubo para el caso de atomizar un líquido con gas y usando una
configuración axilsimétrica. En esta caso, el líquido utilizado es
agua pura a 20°C, con una sobrepresión \DeltaP=2500
milibares y un caudal de líquido Q=10 mL/min.
Figura 4. Proceso de mezclado dinámico en la
región de confluencia de las fases 1 (más densa) y 2 (menos densa)
y reflujo hacia el conducto de alimentación de la fase 1, con tres
pasos característicos: (a) Formación de un punto de remanso en el
campo de velocidades del fluido 2 entre la salida del tubo y el
agujero de salida. Empieza a aumentar la presión en la salida del
tubo. (b) Colapso de la entrada del fluido 2 hacia el tubo por
acumulación del fluido 1 en la salida del tubo. (c) Descarga del
fluido 2 acumulado en la salida del tubo junto con el fluido 1.
Bajada de la presión en la salida del tubo.
Claims (9)
1. Dispositivo de combinación de fases para el
mezclado en el caso de fluidos miscibles, y para la producción de
emulsiones, aerosoles, y micro-espumas en el caso
de fluidos no miscibles, mediante la creación de una célula de
reflujo producida por la invasión a contracorriente por uno de los
fluidos, el de menor densidad (fluido invasor), que penetra aguas
arriba en el tubo de alimentación del otro fluido, más denso
(fluido interceptado), siendo dicho tubo de alimentación cerrado y
estando dotado de una boca de descarga; dicha boca de descarga está
situada frente a una zona de confluencia donde el flujo saliente de
fluido interceptado se encuentra con una corriente aproximadamente
perpendicular dirigida radial y centrípetamente hacia el eje de
dicho flujo saliente; el producto de la interacción de ambas fases,
principalmente producida en dicha célula de reflujo, descarga
libremente al exterior a través de un orificio de salida que posee
aproximadamente las mismas dimensiones que dicha boca de descarga;
los bordes de dicha boca de descarga y dicho orificio de salida
están enfrentados y separados por un desfase axial; y la
penetración de dicha célula de reflujo en el tubo de alimentación
se regula controlando la velocidad del fluido invasor en dicha zona
de confluencia, que debe ser al menos dos veces más alta,
preferentemente al menos cinco veces más alta que la velocidad del
fluido interceptado en dicho tubo de alimentación; dicha relación
de velocidades es obtenida mediante una adecuada elección de la
relación de flujos másicos de ambas fases, y mediante la elección
de dicho desfase axial, que ha de ser inferior a la mitad,
preferentemente inferior a la cuarta parte del diámetro de dicho
orificio de salida.
2. Dispositivo de combinación de fases según la
reivindicación 1, caracterizado porque dicho fluido invasor
es compuesto, constando de una pluralidad de corrientes formadas
por fases diferenciadas, que interaccionan con la corriente de
fluido interceptado en dicha célula de reflujo.
3. Dispositivo de combinación de fases según las
reivindicaciones 1 o 2, caracterizado porque dichos fluidos
no son miscibles molecularmente.
4. Dispositivo de combinación de fases según la
reivindicación 3, caracterizado porque la inercia media por
unidad de volumen de cualquiera de las fases en la zona de
confluencia y en la sección de paso de dicho orificio de salida es
al menos veinte veces, preferentemente cien veces mayor que el valor
medio por unidad de volumen de las fuerzas que se provocan en la
corriente debido a la viscosidad de los fluidos en dichas zona de
confluencia y sección de paso del orificio de salida.
5. Dispositivo de combinación de fases según la
reivindicación 3, caracterizado porque dicho tubo de
alimentación del fluido interceptado es de sección preferentemente
circular, siendo su boca de descarga también preferentemente
circular, así como dicho orificio de salida de la mezcla; dicha
boca de descarga está contenida en un plano perpendicular al eje de
simetría de dicho tubo, y dicho plano es paralelo al plano que
contiene a dicho orificio de salida, existiendo entre ambos planos
el dicho desfase axial; la diferencia entre los diámetros de dicho
orificio de salida y dicha boca de descarga es inferior al 20% del
mayor de dichos diámetros, y los centros de dichos orificio y boca
se encuentran alineados con un error máximo del 20% del mayor de
dichos diámetros.
6. Dispositivo de combinación de fases según la
reivindicación 3, caracterizado porque el o los fluidos
invasores confluyen hacia la boca de descarga del tubo que alimenta
el fluido interceptado a través de una o más aperturas orientadas
en dirección esencialmente perpendicular hacia el eje de dicho
tubo, de manera que dichas aperturas lindan por una parte con dicha
boca de descarga y por la parte opuesta con dicho orificio de
descarga, situado enfrente de la boca de descarga de dicho tubo, y
siendo el área total de dichas aperturas entre 0.2 y 1.5 veces,
preferentemente entre 0.5 y 1 veces el área de dicho orificio de
descarga.
7. Dispositivo de combinación de fases según la
reivindicación 3, caracterizado porque se hacen confluir dos
fases, siendo la fase más densa un líquido y la fase menos densa un
gas, de manera que la relación de caudales másicos entre el gas y
el líquido está entre 0.01 y 10000, preferentemente entre 0.05 y
200.
8. Dispositivo para la introducción de muestras
en espectroscopía atómica según las reivindicaciones 1 a 7,
caracterizado porque el fluido interceptado es una fase
líquida que contiene muestras que se quieren caracterizar por
espectroscopía atómica óptica o másica, y el fluido invasor es un
gas, preferentemente argón.
9. Procedimiento de combinación de fases para el
mezclado en el caso de fluidos miscibles, y para la producción de
emulsiones, aerosoles, y micro- espumas en el caso de fluidos no
miscibles, según el dispositivo de las reivindicaciones 1 a 7.
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