ES2244060T3 - Sistema distribuido de deteccion. - Google Patents
Sistema distribuido de deteccion.Info
- Publication number
- ES2244060T3 ES2244060T3 ES98921656T ES98921656T ES2244060T3 ES 2244060 T3 ES2244060 T3 ES 2244060T3 ES 98921656 T ES98921656 T ES 98921656T ES 98921656 T ES98921656 T ES 98921656T ES 2244060 T3 ES2244060 T3 ES 2244060T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- optical
- fiber
- light
- detection
- stokes
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000001514 detection method Methods 0.000 title claims description 72
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 65
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract 13
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 50
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 6
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 3
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims description 2
- 238000006880 cross-coupling reaction Methods 0.000 claims 2
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000001579 optical reflectometry Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L1/00—Measuring force or stress, in general
- G01L1/24—Measuring force or stress, in general by measuring variations of optical properties of material when it is stressed, e.g. by photoelastic stress analysis using infrared, visible light, ultraviolet
- G01L1/242—Measuring force or stress, in general by measuring variations of optical properties of material when it is stressed, e.g. by photoelastic stress analysis using infrared, visible light, ultraviolet the material being an optical fibre
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35383—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using multiple sensor devices using multiplexing techniques
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Optical Transform (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Measuring Pulse, Heart Rate, Blood Pressure Or Blood Flow (AREA)
Abstract
Método para medir una tensión y medir de manera sustancialmente simultánea distribuciones de pérdida y de temperatura en una fibra (2, 4) iluminada por un medio (1) de fuente de luz, método que comprende las etapas de: - usar un medio (6, 7, 8, 9) interferométrico óptico de detección, que tiene un par de elementos (24, 25, 26) reflectantes colocados en una ubicación en la fibra donde va a medirse la tensión, para medir variaciones de la longitud del camino óptico entre los elementos reflectantes a fin de determinar la tensión y la temperatura en al menos dicha ubicación en la fibra, - usar un medio (11) de selección de longitudes de onda que provoca que la luz reflejada desde los elementos reflectantes y una luz de espectro de dispersión Raman se transmitan por distintos canales y que separa unos componentes anti-Stokes de los componentes Stokes de la luz de espectro de dispersión Raman, y - determinar unas distribuciones de pérdida y de temperatura en la fibra a partir de dichos componentes Stokes y anti-Stokes.
Description
Sistema distribuido de detección.
La presente invención se refiere a un aparato y
un método mejorados para medir la tensión en materiales y se refiere
particularmente a sistemas de sensores distribuidos que utilizan
fibras ópticas.
Ha habido un interés considerable en el uso de
fibras ópticas para la medición de una amplia gama de parámetros
físicos y ambientales, en particular, cuando las propiedades
inherentes de las fibras ópticas ofrecen ventajas importantes. En
aplicaciones tales como la monitorización de estructuras, existe una
necesidad de sistemas de sensores distribuidos para la medición de
la tensión y la temperatura, particularmente en ubicaciones en
serie. Los sistemas distribuidos y multiplexados resultan
particularmente atractivos ya que ofrecen una monitorización de
parámetros físicos a lo largo de una longitud de fibra óptica con
las ventajas de una alta selectividad y unas dimensiones pequeñas
que les permiten instalarse o incorporarse fácilmente dentro de la
estructura.
Resulta muy conocido medir o detectar la tensión
en una estructura empleando técnicas interferométricas para medir
los cambios de longitud en el camino óptico a lo largo de una
longitud de fibra óptica. Por ejemplo, cuando se somete a una
longitud de fibra óptica a una tensión, su longitud aumenta y por
tanto se incrementa asimismo el camino óptico para la luz que
atraviesa la fibra.
El documento WO 92/06358 da a conocer un sistema
óptico de detección en el que una fuente de luz coherente
proporciona un pulso de luz por una fibra óptica y es reflejado por
al menos tres elementos reflectores, y la luz reflejada procedente
de dos de los elementos proporciona una señal representativa de las
fuerzas deformadoras de la fibra entre los dos elementos.
Sin embargo, la variación de temperatura a lo
largo de una longitud de fibra de detección también puede resultar
en cambios de la longitud del camino óptico de la fibra de detección
y dificultar la distinción de los efectos de la temperatura de los
efectos de la tensión. Para intentar compensar este efecto de la
temperatura, puede medirse la temperatura utilizando, por ejemplo,
una fibra o segmento de fibra independiente no sometido al campo de
tensión. Sin embargo, esto requiere del uso de fibras adicionales, y
debido al desplazamiento necesario de esta fibra o segmento de fibra
con respecto a la fibra empleada para medir la tensión, la precisión
no puede garantizarse.
El documento WO 87/07014 da a conocer un método
para la reflectometría óptica en el dominio del tiempo que recupera
información espacial con relaciones señal-ruido
mejoradas modulando en amplitud una secuencia de bits
pseudoaleatoria sobre una fuente de luz y transmitiendo el haz por
una fibra óptica, multiplicando la señal de retrodispersión
detectada y variando el retardo entre las secuencias
pseudoaleatorias transmitida y de referencia. La técnica puede
emplearse con sensores de temperatura distribuidos que utilizan la
retrodispersión de Brillouin y Raman.
El documento
JP-A-04204114 muestra un sistema de
detección en el que se determina una relación de luz Stokes Raman y
anti-Stokes Raman y se compara con una tabla de
características para determinar la temperatura.
Ahora se han concebido un aparato y un método
para la medición simultánea de la temperatura y la tensión a lo
largo de una fibra óptica.
El método de la invención puede utilizarse en
relación con la medición de la tensión en la que se emplea un
interferómetro para medir la variación en longitud a lo largo de una
sección de una fibra, excitada por un pulso de luz para generar
señales de interferencia que varían con el cambio en longitud de la
fibra. En esta técnica resulta importante conocer la temperatura en
la ubicación en la que se mide la tensión para que pueda realizarse
una corrección adecuada.
Según la invención, se proporciona un método y un
aparato según las reivindicaciones independientes 1 y 10. Las
realizaciones preferidas son el tema de las reivindicaciones
dependientes. La tensión puede medirse a lo largo de una longitud o
segmento de fibra óptica mediante el uso de medios interferométricos
de detección enviando un pulso de luz por la fibra óptica y
detectando y midiendo la señal reflejada de vuelta desde los medios
interferométricos.
La tensión puede medirse utilizando un
interferómetro de detección o una pluralidad de interferómetros de
detección colocados a lo largo de una longitud de fibra óptica para
formar una red de detección. El interferómetro de detección puede
comprender un par de medios reflectores, con la longitud del camino
entre los medios reflectores variando con los cambios en los
parámetros físicos tales como la tensión en la fibra y la
temperatura.
Los medios interferométricos pueden formarse a
partir de dos superficies reflectantes colocadas a una distancia
adecuada la una de la otra, que sólo reflejan un pequeño porcentaje
de la luz incidente, por ejemplo, menos de 1%, de manera que pueda
colocarse una pluralidad de interferómetros a lo largo de una fibra
sin una atenuación sustancial de la luz. Preferiblemente, el retardo
de la longitud del camino óptico del interferómetro es mayor que la
longitud de coherencia de la luz transmitida por la fibra óptica. En
una realización, las superficies reflectantes pueden estar formadas
por empalmes reflectantes en la fibra óptica.
Las variaciones en la longitud del camino en los
medios interferométricos pueden convertirse en una modulación de
intensidad, por ejemplo, empleando los medios interferométricos de
referencia, y para proporcionar un medio sensible de medición de la
temperatura y la tensión. La amplitud de la luz retrodispersada y la
radiación reflejada de los medios interferométricos se detecta
directamente para proporcionar una compensación y corrección de los
efectos y variaciones atenuantes de la fibra en las reflectividades
de los medios interferométricos.
Mediante el uso de un medio de selección de
longitudes de onda, la luz procedente de los medios
interferométricos y la luz RSS retrodispersada pueden transmitirse
por diferentes canales
La temperatura puede medirse por RSS detectando y
midiendo la RSS desde un punto o serie de puntos a lo largo de la
fibra para dar un perfil de temperatura a lo largo de la fibra.
Si existe una discontinuidad en la fibra óptica
debido a, por ejemplo, una irregularidad en la fibra o debido al
dispositivo de acoplamiento a través del cual pasa la luz, esto
afectará a la amplitud de la RSS de una manera discontinua y por
tanto puede utilizarse para monitorizar tales discontinuidades. En
una realización, esto puede emplearse para medir tanto la pérdida
como la reflexión de la luz cuando pasa a través de una unión de
acoplamiento o de empalme en la fibra óptica. Puesto que la luz de
la retrodispersión Raman se genera debido a una dispersión
inelástica en la fibra óptica y que su frecuencia se desplaza en
relación con la frecuencia de entrada de la fuente óptica, aquella
puede filtrase ópticamente a partir de las reflexiones de Fresnel en
la unión. En este caso, la RSS medida en varios puntos a lo largo de
la fibra mostrará una discontinuidad en el perfil, y esta
discontinuidad será una medida de la pérdida experimentada por la
luz que atraviesa la unión. La reflexión en la unión puede medirse
detectando la luz reflejada a la frecuencia de entrada de la fuente
de luz que sufre una dispersión elástica.
Preferiblemente, el medio para detectar y medir
la RSS es capaz de detectar la amplitud de la RSS y de medir la
amplitud de sus componentes anti-Stokes y Stokes. El
componente anti-Stokes proporciona la información
de la temperatura y el componente Stokes proporciona información
derivada de las pérdidas de la fibra. Esto permite el cálculo de un
perfil de temperatura a lo largo de la longitud de la fibra y, por
tanto, el cálculo de la temperatura en el interferómetro o los
interferómetros. La señal RSS se adquirirá por medio de un medio de
adquisición de datos tal como un encaminador/multiplexor.
Preferiblemente, la luz transmitida de vuelta por
la fibra óptica se suministra a un medio de procesamiento de la
detección, que comprende un medio de selección de longitudes de
onda, un medio interferométrico de referencia, medios de detección y
un medio de procesamiento. El medio de selección de longitudes de
onda puede seleccionar y separar los componentes Stokes y
anti-Stokes de la RSS. Las amplitudes de Stokes y
anti-Stokes pueden medirse y procesarse luego para
evaluar principalmente la pérdida y la temperatura a lo largo de la
fibra óptica independientemente de la tensión. El retardo óptico de
los interferómetros de detección, que varía con la tensión y la
temperatura, puede monitorizarse transmitiendo una parte de la luz
por un interferómetro de referencia y detectando el patrón de
interferencia de salida. También puede seleccionarse una parte de la
luz para medir la potencia de retrodispersión de Rayleigh, las
reflectividades de interferómetro y la distancia entre los
interferómetros, lo que puede proporcionar una medida aproximada de
la tensión y la temperatura a lo largo de la fibra.
La salida de todos los medios de detección puede
trasmitirse a un medio de cálculo para calcular la tensión y la
temperatura del interferómetro de detección así como la temperatura
total de la fibra de detección.
Una red de detección formada empleando la
presente invención puede ser una fibra óptica monomodo, multimodo o
que mantiene la polarización, que comprende una pluralidad de
interferómetros de detección y medios de conversión de la magnitud
de parámetros físicos en un cambio de la longitud del camino óptico
de los interferómetros de detección.
Los medios interferométricos de detección pueden
componerse de medios reflectantes para formar interferómetros en
línea.
Un medio reflectante puede estar formado por un
empalme reflectante o exponiendo la fibra a luz ultravioleta para
modificar el índice de refracción de la fibra en una o múltiples
secciones.
Los medios interferométricos de detección pueden
ser sensores polarimétricos formados a lo largo de una fibra óptica
de alta birrefringencia introduciendo pares de acoplamientos
cruzados de polarización, tal como empalmando dos secciones de la
fibra con sus ejes de polarización girados el uno con respecto al
otro o exponiendo la fibra a una luz ultravioleta en ángulo con los
dos ejes de polarización.
El medio de fuente puede ser un láser de ganancia
conmutada o un láser de Q conmutado o un láser de modos fijos, y su
longitud de onda de emisión puede ser sintonizable y su frecuencia
de repetición de pulsos puede ser ajustable.
El medio de fuente puede construirse utilizando
dispositivos semiconductores y componentes de fibra óptica.
El medio de selección de longitudes de onda puede
comprender acopladores direccionales, rejillas ópticas, filtros
ópticos, un monocromador o filtros ópticos integrados.
El medio interferométrico de referencia puede ser
un interferómetro de Mach-Zehnder o un
interferómetro de Michelson o interferómetro de
Fabry-Perot y puede construirse empleando
componentes de fibra óptica.
El medio de procesamiento de la detección puede
comprenderse de detectores de alta sensibilidad, tales como
fotomultiplicadores, fotodiodos en avalancha y conjuntos de
detectores, amplificadores, un multiplexor o un encaminador,
conmutadores ópticos, y pueden utilizar dispositivos digitales de
sincronización electrónica, tales como digitalizadores de muestreo
rápido o convertidores de tiempo en amplitud tales como uno que
emplee el recuento de fotones por resolución temporal.
Ahora se describirán las realizaciones de la
invención únicamente a título de ejemplo y con referencia a los
dibujos adjuntos, en los que:
La figura 1 es un diagrama de una realización de
la presente invención en la que se interroga a medios
interferométricos de fibra óptica en línea formados a lo largo de
una longitud de fibra óptica para medir simultáneamente la
temperatura y la tensión;
La figura 2 es un diagrama que ilustra
esquemáticamente la respuesta en amplitud de los medios de detección
para evaluar la temperatura y la tensión;
La figura 3 es un diagrama de una realización de
la presente invención en la que se emplea una técnica de recuento de
fotones por resolución temporal para medir la amplitud de los
fotones dispersados.
En la figura 1 se muestra una realización de la
presente invención en la que se emplean medios interferométricos de
detección de fibra óptica en línea. Un medio (1) de fuente de luz
que irradia pulsos de luz es transmitido por una fibra (2) óptica a
un acoplador (3) de fibra óptica adentro de un cable (4) de fibra
óptica y luego adentro del medio (5) de red de detección. El medio
de red de detección contiene una pluralidad de medios (6, 7, 8, 9)
interferométricos de detección. La longitud del camino óptico de los
medios interferométricos de detección varía con la magnitud de los
parámetros físicos tales como la tensión y la temperatura. Una parte
de la luz es reflejada de vuelta por el medio (5) de red de
detección adentro del acoplador (3) de fibra óptica, y una parte
entra en un medio (10) de sistema de detección. El medio (10) de
sistema de detección contiene un medio (11) de selección de
longitudes de onda, un medio (12) interferométrico de referencia,
medios (13, 14, 15, 16) detectores y un medio (17) de cálculo. La
figura 2 ilustra la respuesta de salida de los medios (30, 31, 32,
33) de sistema de detección.
El medio (11) de selección de longitudes de onda
separa la luz de retrodispersión Raman en una banda de componentes
anti-Stokes y Stokes que son convertidos en una
señal eléctrica por unos medios (13, 14) detectores. Al medir el
retardo temporal de la luz retrodispersada de cada pulso, puede
calcularse la posición a lo largo de la fibra donde se origina la
luz retrodispersada. El medio (17) de cálculo puede determinar
entonces la temperatura a lo largo de la fibra y planificar un
perfil de temperatura de la fibra calculando la proporción de
señales (30) anti-Stokes a Stokes.
Los medios (6, 7, 8, 9) interferométricos de
detección puede construirse utilizando pares de elementos (24, 25,
26) reflectantes en línea. Los retardos (18, 19, 20) del camino
óptico entre los elementos reflectantes pueden ser mayores que la
resolución de sincronización de la respuesta de la fuente y los
detectores, de manera que pueden resolverse las reflexiones (40, 41)
de los elementos (24, 25) reflectantes. En este caso, resulta
posible concatenar los medios (7, 8) interferométricos de detección.
Alternativamente, el retardo (21) del camino óptico del
interferómetro de detección puede ser más corto que la resolución de
sincronización de la respuesta de la fuente y los detectores, de
manera que se resuelve la superposición (42) del par de reflexión
menos el retardo del camino entre los interferómetros (22, 23) de
detección.
Una parte de la luz devuelta entra en un medio
(16) detector para medir la reflectividad (40, 41, 42) de los
elementos reflectantes con referencia a la luz (43) de
retrodispersión Rayleigh. Por ejemplo, cuando la resolución espacial
se encuentra en un intervalo de 10 cm a 1 cm, una reflectividad del
0,1% puede resultar en un incremento de la luz devuelta por un
factor de 10 dB en comparación con la luz de retrodispersión
Rayleigh. Además, el medio de cálculo puede determinar las
variaciones del retardo del camino entre los medios (22, 23)
interferométricos de detección como una medida aproximada de la
tensión y la temperatura a lo largo de la fibra.
Las variaciones de la longitud del camino de los
medios interferométricos de detección se miden detectando una parte
de una luz (33) devuelta que pasa a través de un medio (12)
interferométrico de detección, en el que puede seleccionarse un
retardo del camino de referencia para coincidir con retardo del
camino de sensores, y detectando patrones (44, 45, 46) coherentes de
interferencia con el medio (15) detector.
Cuando las reflexiones (42) de los elementos (25)
reflectantes de par del medio (8) interferométrico de detección se
superponen, también resulta posible medir directamente la respuesta
coherente del interferómetro (32) de detección detectando una parte
de luz que tiene una coherencia mayor que el retardo del camino
óptico del interferómetro (47, 48, 49).
La ambigüedad marginal que resulta de la
respuesta cosenoidal del interferómetro puede resolverse midiendo la
amplitud de interferencia a distintas longitudes de onda de
funcionamiento para ampliar la gama dinámica del interferómetro.
El medio (17) de cálculo puede determinar la
temperatura, la reflectividad y el retardo del camino óptico a lo
largo del medio (5) de red de fibra de detección y realizar la
corrección apropiada para permitir la determinación de la tensión
en estas ubicaciones.
La figura 3 muestra una realización de la
presente invención en la que el medio de sistema de detección
comprende un convertidor tiempo-amplitud y un
analizador multicanal para medir el tiempo de llegada y la
distribución de intensidad para la luz reflejada a lo largo de la
fibra óptica. Una parte de la luz devuelta se divide en el medio
(11) de selección de longitudes de onda y los componentes Stokes y
anti-Stokes Raman se separan empleando filtros (50,
51) ópticos. La llegada de fotones Stokes y
anti-Stokes es detectada por unos medios (13, 14)
detectores tales como fotomultiplicadores. Una parte de la luz a la
longitud de onda emitida por el medio (1) de fuente es seleccionada
por el filtro (52) óptico y luego se pasa por un medio (12)
interferométrico de referencia.
El patrón de interferencia resultante es medido
por el medio (15) detector para determinar el retardo del camino
óptico de los interferómetros de detección. Las señales reflejada y
de retrodispersión se miden seleccionando una parte de la luz en la
banda de longitudes de onda del medio (1) de fuente utilizando un
filtro (53) óptico y un medio (16) detector. La salida del medio
detector se suministra a un convertidor (55)
tiempo-amplitud a través de un encaminador (54). El
convertidor (55) tiempo-amplitud y el medio (1) de
fuente son activados síncronamente por un generador (56) de retardo
de pulsos, y el tiempo de llegada de fotones se registra en un
analizador (57) multicanal controlado por microprocesador. La
medición se repite para un gran número de excitaciones de pulso
óptico, y se obtienen histogramas del tiempo de llegada de fotones
para los medios detectores. La amplitud de la luz devuelta puede
compensarse de manera que se minimice la distorsión en el número de
fotones contados en cada medio de detección.
Claims (20)
1. Método para medir una tensión y medir de
manera sustancialmente simultánea distribuciones de pérdida y de
temperatura en una fibra (2, 4) iluminada por un medio (1) de fuente
de luz, método que comprende las etapas de:
- usar un medio (6, 7, 8, 9) interferométrico
óptico de detección, que tiene un par de elementos (24, 25, 26)
reflectantes colocados en una ubicación en la fibra donde va a
medirse la tensión, para medir variaciones de la longitud del camino
óptico entre los elementos reflectantes a fin de determinar la
tensión y la temperatura en al menos dicha ubicación en la
fibra,
- usar un medio (11) de selección de longitudes
de onda que provoca que la luz reflejada desde los elementos
reflectantes y una luz de espectro de dispersión Raman se transmitan
por distintos canales y que separa unos componentes
anti-Stokes de los componentes Stokes de la luz de
espectro de dispersión Raman, y
- determinar unas distribuciones de pérdida y de
temperatura en la fibra a partir de dichos componentes Stokes y
anti-Stokes.
2. Método según la reivindicación 1, procediendo
la luz de espectro de dispersión Raman y la luz reflejada desde los
elementos reflectantes del mismo pulso de luz en la fibra del medio
de fuente de luz.
3. Método según la reivindicación 1 ó 2, y usar
la medición del espectro de dispersión Raman para corregir la
medición determinada a partir de los medios interferométricos
ópticos de detección.
4. Método según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, y usar los componentes Stokes Raman y
anti-Stokes Raman para determinar la
temperatura.
5. Método según cualquier reivindicación
anterior, para medir la tensión a lo largo de una longitud o
segmento de fibra óptica incorporado en una estructura, con el medio
(6) interferométrico óptico de detección colocado en la ubicación
donde va a medirse la tensión, y en cuyo método un pulso de luz se
envía por la fibra (2) óptica y la señal reflejada de vuelta desde
el medio (6) interferométrico óptico de detección se detecta y se
mide.
6. Método según cualquier reivindicación
anterior, en el que los medios interferométricos ópticos de
detección están formados a partir de dos superficies reflectantes
colocadas separadas, superficies reflectantes que sólo reflejan un
pequeño porcentaje de la luz incidente, de manera que una pluralidad
de medios (6, 7, 8, 9) interferométricos ópticos de detección puede
colocarse a lo largo de una fibra sin ninguna atenuación sustancial
de la luz, y en el que el retardo de la longitud del camino óptico
de los interferómetros (18, 19, 20) es mayor que la longitud de
coherencia de la luz transmitida por la fibra óptica.
7. Método según cualquier reivindicación
anterior, en el que las variaciones de la longitud del camino en los
medios interferométricos ópticos de detección se convierten en una
modulación de intensidad en comparación con un medio (12)
interferométrico de referencia que no está sometido a tensión.
8. Método según cualquier reivindicación
anterior, caracterizado porque la luz transmitida de vuelta
por la fibra óptica se suministra a un medio de procesamiento de la
detección que comprende el medio (11) de selección de longitudes de
onda, un medio (12) interferométrico de referencia, medios de
detección y un medio (5) de procesamiento, y en el que el medio de
selección de longitudes de onda selecciona y separa los componentes
Stokes y anti-Stokes del espectro de dispersión
Raman.
9. Método según cualquier reivindicación
anterior, caracterizado porque la pérdida de componentes
ópticos en la fibra óptica se mide a partir del espectro de
dispersión Raman y su frecuencia se desplaza en relación con una
frecuencia de entrada de la fuente óptica, y cualquier reflexión se
mide detectando la luz a la frecuencia óptica de la fuente o cerca
de la frecuencia óptica de la fuente.
10. Aparato para medir una tensión y medir de
manera sustancialmente simultánea distribuciones de pérdida y de
temperatura en una fibra (2, 4), cuando la fibra es iluminada por un
medio (1) de fuente de luz, aparato que comprende:
- un medio (6, 7, 8, 9) interferométrico óptico
de detección, que tiene un par de elementos (24, 25, 26)
reflectantes colocados en una ubicación en la fibra donde va a
medirse la tensión, para medir la luz reflejada desde los elementos
reflectantes para determinar unas variaciones de la longitud del
camino óptico a fin de determinar la tensión y la temperatura en al
menos dicha ubicación en la fibra,
- un medio (11) de selección de longitudes de
onda que provoca que la luz reflejada desde los elementos
reflectantes y una luz de espectro de dispersión Raman se transmitan
por distintos canales y que separa unos componentes
anti-Stokes de los componentes Stokes de la luz de
espectro de dispersión Raman, y
- medios para determinar unas distribuciones de
pérdida y de temperatura en la fibra a partir de dichos componentes
Stokes y anti-Stokes.
11. Aparato según la reivindicación 10,
procediendo la luz de espectro de dispersión Raman y la luz
reflejada desde los elementos reflectantes del mismo pulso de luz en
la fibra del medio de fuente de luz.
12. Aparato según la reivindicación 10 u 11,
dispuesto para usar la medición de los componentes Stokes o
anti-Stokes del espectro de dispersión Raman para
corregir la medición determinada a partir de los medios
interferométricos ópticos de detección.
13. Aparato según cualquiera de las
reivindicaciones 10 a 12, dispuesto para usar los componentes
Stokes Raman y anti-Stokes Raman para determinar la
temperatura.
14. Red de detección que comprende el aparato
según cualquiera de las reivindicaciones 10 a 13, para monitorizar
la tensión en una estructura y la temperatura en la ubicación donde
se mide la tensión, estando la fibra (2) óptica incorporada en la
estructura, los medios interferométricos ópticos de detección en la
fibra óptica colocados en la ubicación donde la tensión va a medirse
y un medio (1) para enviar un pulso de luz por la fibra óptica y un
medio para detectar y medir la señal reflejada de vuelta desde los
medios interferométricos.
15. Red de detección según la reivindicación 14,
caracterizada porque la fibra óptica es una fibra óptica
monomodo, multimodo o que mantiene la polarización, que comprende
una pluralidad de medios interferométricos ópticos de detección y
medios de conversión de la magnitud de parámetros físicos en un
cambio de la longitud del camino óptico de los medios
interferométricos ópticos de detección.
16. Red de detección según la reivindicación 14 ó
15, caracterizada porque existen medios para medir la
temperatura detectando y midiendo el espectro de dispersión Raman de
un punto o serie de puntos a lo largo de la fibra para dar un perfil
de temperatura a lo largo de la fibra.
17. Red de detección según una cualquiera de las
reivindicaciones 14 a 16, caracterizada porque el medio (6)
interferométrico óptico de detección se compone de medios
reflectantes para formar interferómetros en línea formados por un
empalme reflectante o dejando al descubierto la fibra a una luz
ultravioleta para modificar el índice de refracción de la fibra en
una o múltiples secciones.
18. Red de detección según una cualquiera de las
reivindicaciones 14 a 17, caracterizada porque el medio (11)
de selección de longitudes de onda comprende acopladores
direccionales, rejillas ópticas, filtros ópticos, un monocromador o
filtros ópticos integrados.
19. Red de detección según una cualquiera de las
reivindicaciones 14 a 18, caracterizada porque el medio de
procesamiento de detección comprende detectores de alta sensibilidad
seleccionados entre fotomultiplicadores, fotodiodos en avalancha y
conjuntos de detectores, amplificadores, un multiplexor o un
encaminador, conmutadores ópticos, y utiliza dispositivos digitales
de sincronización electrónica.
20. Red de detección según una cualquiera de las
reivindicaciones 14 a 19, caracterizada porque los medios
interferométricos ópticos de detección se forman introduciendo pares
de puntos de acoplamiento cruzado de polarización a lo largo de una
longitud de fibra óptica de alta birrefringencia y en la que la
diferencia de la longitud del camino óptico entre los dos modos de
polarización que separan los medios interferométricos ópticos de
detección es mayor que la coherencia de la fuente de luz
retrodispersada, y en la que, preferiblemente, una pequeña parte de
la luz emitida principalmente en un modo de polarización se acopla
al otro modo de polarización ortogonal en cada sección de
acoplamiento cruzado.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GBGB9710057.2A GB9710057D0 (en) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | Distributed sensing system |
GB9710057 | 1997-05-19 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2244060T3 true ES2244060T3 (es) | 2005-12-01 |
Family
ID=10812487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES98921656T Expired - Lifetime ES2244060T3 (es) | 1997-05-19 | 1998-05-19 | Sistema distribuido de deteccion. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6285446B1 (es) |
EP (1) | EP0983486B1 (es) |
JP (1) | JP2001525938A (es) |
AT (1) | ATE303582T1 (es) |
CA (1) | CA2288746C (es) |
DE (1) | DE69831405T2 (es) |
ES (1) | ES2244060T3 (es) |
GB (1) | GB9710057D0 (es) |
WO (1) | WO1998053277A1 (es) |
Families Citing this family (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6524001B1 (en) * | 2000-08-15 | 2003-02-25 | Systems And Processes Engineering Corp. | Method and system for sensing optical fiber temperature |
US7110624B2 (en) * | 2001-12-14 | 2006-09-19 | Evans & Sutherland Computer Corporation | Fiber optic mechanical/thermal tuner and isolator |
DE10242205B4 (de) * | 2002-09-10 | 2018-02-08 | Lios Technology Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur räumlich ausgedehnten Erfassung von Betriebszuständen |
GB0302434D0 (en) * | 2003-02-03 | 2003-03-05 | Sensor Highway Ltd | Interferometric method and apparatus for measuring physical parameters |
US7919325B2 (en) | 2004-05-24 | 2011-04-05 | Authentix, Inc. | Method and apparatus for monitoring liquid for the presence of an additive |
US7415063B1 (en) | 2004-12-20 | 2008-08-19 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method to estimate noise in data |
RU2008131050A (ru) | 2006-02-01 | 2010-03-10 | Афл Телекомьюникэйшнс Ллс (Us) | Тензодатчик и способ измерения напряжения |
US7744275B2 (en) * | 2006-05-31 | 2010-06-29 | Hitachi Cable, Ltd. | Optical fiber temperature sensing device |
US7664347B2 (en) * | 2006-06-07 | 2010-02-16 | Baker Hughes Incorporated | Multi-core optical fiber sensor |
US7379631B2 (en) * | 2006-06-12 | 2008-05-27 | Baker Hughes Incorporated | Multi-core distributed temperature sensing fiber |
US20080138581A1 (en) * | 2006-07-17 | 2008-06-12 | Rajmohan Bhandari | Masking high-aspect aspect ratio structures |
US8865288B2 (en) * | 2006-07-17 | 2014-10-21 | University Of Utah Research Foundation | Micro-needle arrays having non-planar tips and methods of manufacture thereof |
US7951300B2 (en) * | 2006-07-17 | 2011-05-31 | University Of Utah Research Foundation | Water-scale needle array |
WO2008073449A2 (en) | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Evans & Sutherland Computer Corporation | System and method for aligning rgb light in a single modulator projector |
JP5130078B2 (ja) * | 2008-02-25 | 2013-01-30 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ分布型センサ装置 |
US20090232183A1 (en) * | 2008-03-13 | 2009-09-17 | General Electric Company | System and method to measure temperature in an electric machine |
US20090245717A1 (en) * | 2008-03-27 | 2009-10-01 | General Electric Company | System and method for measuring stator wedge tightness |
US20090301994A1 (en) * | 2008-05-12 | 2009-12-10 | Rajmohan Bhandari | Methods for Wafer Scale Processing of Needle Array Devices |
US8358317B2 (en) | 2008-05-23 | 2013-01-22 | Evans & Sutherland Computer Corporation | System and method for displaying a planar image on a curved surface |
WO2009149197A2 (en) | 2008-06-03 | 2009-12-10 | University Of Utah Research Foundation | High aspect ratio microelectrode arrays enabled to have customizable lengths and methods of making the same |
US8702248B1 (en) | 2008-06-11 | 2014-04-22 | Evans & Sutherland Computer Corporation | Projection method for reducing interpixel gaps on a viewing surface |
US8672539B2 (en) | 2008-06-12 | 2014-03-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Multiple sensor fiber optic sensing system |
US8077378B1 (en) | 2008-11-12 | 2011-12-13 | Evans & Sutherland Computer Corporation | Calibration system and method for light modulation device |
US8639312B2 (en) * | 2008-12-10 | 2014-01-28 | University Of Utah Research Foundation | System and method for electrically shielding a microelectrode array in a physiological pathway from electrical noise |
DE102009020115B4 (de) * | 2009-05-06 | 2013-07-18 | Bundesanstalt für Materialforschung und -Prüfung (BAM) | Fehlerkorrekturverfahren für einen faseroptischen Sensor und Meßvorrichtung |
EP2440896A2 (en) * | 2009-06-08 | 2012-04-18 | Sensortran, Inc. | High sampling resolution dts system and method |
DE102009027266A1 (de) * | 2009-06-29 | 2010-12-30 | Robert Bosch Gmbh | Interferometrische Weg- und/oder Drehmessvorrichtung |
US9194973B2 (en) | 2010-12-03 | 2015-11-24 | Baker Hughes Incorporated | Self adaptive two dimensional filter for distributed sensing data |
US20120143522A1 (en) * | 2010-12-03 | 2012-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Integrated Solution for Interpretation and Visualization of RTCM and DTS Fiber Sensing Data |
US20120143523A1 (en) * | 2010-12-03 | 2012-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Interpretation of Real Time Casing Image (RTCI) Data Into 3D Tubular Deformation Image |
US9103736B2 (en) | 2010-12-03 | 2015-08-11 | Baker Hughes Incorporated | Modeling an interpretation of real time compaction modeling data from multi-section monitoring system |
US9557239B2 (en) | 2010-12-03 | 2017-01-31 | Baker Hughes Incorporated | Determination of strain components for different deformation modes using a filter |
US9641826B1 (en) | 2011-10-06 | 2017-05-02 | Evans & Sutherland Computer Corporation | System and method for displaying distant 3-D stereo on a dome surface |
US9784862B2 (en) | 2012-11-30 | 2017-10-10 | Baker Hughes Incorporated | Distributed downhole acousting sensing |
US10337316B2 (en) * | 2013-08-30 | 2019-07-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Distributed acoustic sensing system with variable spatial resolution |
EP3037788A1 (en) | 2014-12-23 | 2016-06-29 | Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | Detection of local property changes in an optical sensing fiber |
DE102015103139B3 (de) * | 2015-03-04 | 2016-08-11 | Aiq Dienstleistungen Ug (Haftungsbeschränkt) | Verteilte optische Messvorrichtungen und Verfahren zum Ausführen einer Messung |
DE102017201523A1 (de) | 2017-01-31 | 2018-08-02 | Hochschule für angewandte Wissenschaften München | Faseroptische Erfassungseinrichtung sowie Verfahren zum Betreiben einer solchen faseroptischen Erfassungseinrichtung |
CN109827676B (zh) * | 2017-11-23 | 2021-06-08 | 桂林电子科技大学 | 单模异质光纤级联的应变阵列传感器 |
EP3605048B1 (en) * | 2018-08-01 | 2023-05-24 | Viavi Solutions Inc. | Dual wavelength distributed temperature sensing with built-in fiber integrity monitoring |
US10634553B1 (en) * | 2019-01-30 | 2020-04-28 | Saudi Arabian Oil Company | Hybrid distributed acoustic testing |
WO2020167285A1 (en) * | 2019-02-11 | 2020-08-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Wellbore distributed sensing using fiber optic rotary joint |
US11644351B2 (en) | 2021-03-19 | 2023-05-09 | Saudi Arabian Oil Company | Multiphase flow and salinity meter with dual opposite handed helical resonators |
CN113654580B (zh) * | 2021-07-30 | 2023-06-13 | 太原理工大学 | 一种同时测量温度与应变的光频域反射系统 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4360272A (en) * | 1980-03-20 | 1982-11-23 | Optelecom, Inc. | Fiber optic energy sensor and optical demodulation system and methods of making same |
EP0233896B1 (en) * | 1985-07-24 | 1990-08-22 | BRITISH TELECOMMUNICATIONS public limited company | Dielectric optical waveguide device |
GB2190186B (en) * | 1986-05-09 | 1990-12-19 | Dr Jeremy Kenneth Arth Everard | Greatly enhanced spatial detection of optical backscatter for sensor applications |
GB2248498B (en) * | 1990-10-04 | 1994-04-13 | Marconi Gec Ltd | Variable gain optical sensing system |
JPH04204114A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-24 | Fujikura Ltd | 分布型光ファイバセンサ |
-
1997
- 1997-05-19 GB GBGB9710057.2A patent/GB9710057D0/en active Pending
-
1998
- 1998-05-19 WO PCT/GB1998/001442 patent/WO1998053277A1/en active IP Right Grant
- 1998-05-19 JP JP55011598A patent/JP2001525938A/ja not_active Ceased
- 1998-05-19 DE DE69831405T patent/DE69831405T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-19 CA CA002288746A patent/CA2288746C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-19 ES ES98921656T patent/ES2244060T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-19 AT AT98921656T patent/ATE303582T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-05-19 EP EP98921656A patent/EP0983486B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-11-16 US US09/441,015 patent/US6285446B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2288746A1 (en) | 1998-11-26 |
EP0983486A1 (en) | 2000-03-08 |
EP0983486B1 (en) | 2005-08-31 |
JP2001525938A (ja) | 2001-12-11 |
US6285446B1 (en) | 2001-09-04 |
ATE303582T1 (de) | 2005-09-15 |
DE69831405D1 (de) | 2005-10-06 |
GB9710057D0 (en) | 1997-07-09 |
DE69831405T2 (de) | 2006-02-23 |
WO1998053277A1 (en) | 1998-11-26 |
CA2288746C (en) | 2006-07-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2244060T3 (es) | Sistema distribuido de deteccion. | |
AU2010252746B2 (en) | Optical sensor and method of use | |
CA2732855C (en) | Cross-chirped interferometry system and method for light detection and ranging | |
US5557400A (en) | Multiplexed sensing using optical coherence reflectrometry | |
CA2272033A1 (en) | Arrangement for determining the temperature and strain of an optical fiber | |
CN101634571B (zh) | 光纤脉栅分布传感装置 | |
CN106066203B (zh) | 基于超短光纤光栅阵列的分布式高灵敏振动探测系统及方法 | |
KR20110075680A (ko) | 브릴루앙 동적 격자의 시간 영역 분석을 이용한 분포형 광섬유 센서 장치 및 그 센싱 방법 | |
EP3237846B1 (en) | Detection of local property changes in an optical sensing fiber | |
Sun et al. | Wideband fully-distributed vibration sensing by using UWFBG based coherent OTDR | |
US20080018907A1 (en) | Optical apparatus and method for distance measuring | |
RU2532562C1 (ru) | Распределенный датчик акустических и вибрационных воздействий | |
GB2490497A (en) | A stationary waveguide spectrum analyser | |
US4929077A (en) | Interferometric range finder | |
JP2006343333A (ja) | 光シャッタによる光信号の種々のスペクトル成分の検出 | |
RU2539114C1 (ru) | Волоконно-оптический измеритель напряжения | |
JPH06241929A (ja) | 光ファイバーセンサー | |
JP7435772B2 (ja) | 歪変化計測装置及び歪変化計測方法 | |
AU2015201357B2 (en) | Optical sensor and method of use | |
Rahmatinia | Intrinsic Fibre Strain Sensor Interrogation Using Broadband Interferometry | |
EP0079945A1 (en) | Fiber optic interferometer | |
Sokolowski et al. | Intensity-based fiber optic bend sensor for potential railway application | |
Li et al. | Ladder topology network based on white light fiber-optic Mach-Zehnder interferometer | |
JPS5912121B2 (ja) | 干渉測定法 | |
Zheng | Triple-sensor multiplexed reflectometric fiber-optic FMCW displacement sensor |