ES2221927T3 - Fabricacion total de goma de mascar utilizando mezclamiento en continuo de alta eficacia. - Google Patents
Fabricacion total de goma de mascar utilizando mezclamiento en continuo de alta eficacia.Info
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Abstract
SE SUMINISTRA UN METODO PARA LA MANUFACTURA DE GOMA DE MASCAR SOBRE UNA BASE CONTINUA. EL METODO UTILIZA UNA MEZCLADORA CONTINUA DE ALTA EFICIENCIA QUE ESTA CONFIGURADA PARA LA MANUFACTURA TOTAL DE UNA AMPLIA VARIEDAD DE PRODUCTOS DE GOMA DE MASCAR E INCLUYE AL MENOS UNA ABERTURA DE SUMINISTRO DE INGREDIENTES QUE ESTAN AGRANDADA
Description
Fabricación total de goma de mascar utilizando
mezclamiento en continuo de alta eficacia.
Este invento se refiere a un procedimiento para
la fabricación total de base de chicle y chicle usando un único
mezclador en continuo de alta eficacia que incluye puertos de
inyección líquida que comprenden al menos una clavija
inyectora.
Convencionalmente, la base de chicle y el
producto de chicle se han fabricado usando mezcladores separados,
diferentes tecnologías de mezcla y, a menudo, en diferentes
fábricas. Una razón para esto es que las condiciones óptimas para
fabricar base de chicle, y para fabricar chicle a partir de base de
chicle y otros ingredientes tales como edulcorantes y agentes
saporíferos, son tan diferentes que ha sido poco práctico integrar
ambas tareas. La fabricación de base de chicle, por un lado,
implica la mezcla dispersiva (a menudo de alta cizalladura) de
ingredientes difíciles de mezclar tal como elastómero, relleno,
plastificador de elastómero, ablandadores de la base/emulsionantes
y, algunas veces cera, y necesita típicamente largos tiempos de
mezcla. La fabricación de producto de chicle, por otro lado, implica
combinar la base de chicle con ingredientes más delicados tales
como ablandadores de producto, edulcorantes al por mayor,
edulcorantes de alta intensidad y agentes aromatizantes, usando
mezcla distributiva (generalmente de menor cizalladura), durante
periodos más cortos.
Para mejorar la eficacia de la fabricación de
base de chicle y producto de chicle, ha habido una tendencia hacia
la fabricación en continuo de gomas base y productos de chicle. La
Patente de EE.UU. 3.995.064, expedida a Ehrgott et al.,
describe la fabricación en continuo de base de chicle usando una
secuencia de mezcladores o un único mezclador variable. La Patente
de EE.UU. 4.459.311, expedida a DeTora et al., describe
también la fabricación de base de chicle usando una secuencia de
mezcladores. Otros procedimientos de fabricación de base de chicle
en continuo se describen en la Publicación Europea núm. 0.273.809
(General Foods France) en el artículo titulado Extrusion: "does
chewing gum pass the taste test?" Food Manufacture Vol. 62
(1987), suplemento núm. 9, página 47650, y en la Publicación
Francesa núm. 2.635.441 (General Foods France).
La Patente de EE.UU. 5.045.325, expedida a Lesko
et al., y la Patente de EE.UU. 4.555.407, expedida a Kramer
et al., describen procedimientos para la producción en
continuo de productos de chicle. En cada caso, sin embargo, la base
de chicle se prepara inicialmente de manera separada y se añade
sencillamente en el procedimiento. La Patente de EE.UU. 4.968.511,
expedida a D'Amelia et al., describe un producto de chicle
que contiene ciertos polímeros de vinilo que pueden producirse en
un procedimiento directo de una etapa sin necesitar la fabricación
separada de base de chicle. Sin embargo, la descripción se enfoca
en procedimientos de mezcla en discontinuo que no tienen la
eficacia y consistencia de producto alcanzada con la mezcla en
continuo. Además, los procedimientos de etapa única están limitados
a chicles que contienen bases no convencionales que carecen de
elastómeros y otros ingredientes críticos.
Para simplificar y minimizar el coste de
fabricación de chicle, se necesita o desea en la industria del
chicle un procedimiento de fabricación en continuo integrado que
tenga la capacidad de combinar los ingredientes de la base de
chicle y otros ingredientes de chicle en un único mezclador, que
puede usarse para fabricar una amplia variedad de chicles.
Según el presente invento, se proporciona un
método para fabricar chicle usando un mezclador en continuo de alta
eficacia que comprende las etapas de:
proporcionar un mezclador en continuo de paletas
y clavijas de alta eficacia que incluye puertos de inyección
líquida que comprenden al menos una clavija inyectora con una
abertura al mezclador a través de la que puede fluir uno o más
ingredientes a una velocidad predeterminada al mezclador,
en el que está optimizada la caudal del uno o
más ingredientes a través de al menos una clavija antes de producir
chicle:
eliminando cualquier mecanismo operativo de
dentro de al menos una clavija, y/o aumentando el tamaño de la
abertura de al menos una clavija, tal que haya un aumento de área
de la sección transversal de la abertura;
añadiendo ingredientes de base de chicle al
mezclador;
añadiendo al menos un agente saporífero y al
menos un edulcorante al mezclador; y
en el que al menos uno de los ingredientes se
añade a través de al menos una clavija que tiene el área de la
sección transversal aumentada.
Conforme al presente invento, se optimizan al
menos ciertas aberturas de clavijas inyectoras de alimentación de
ingredientes de un mezclador de alta eficacia. A este respecto, al
menos ciertas aberturas de clavijas inyectoras de alimentación de
ingredientes se optimizan para permitir: usarse bombas menores;
añadirse fluidos de mayor viscosidad; alimentarse menor temperatura
de ingredientes al mezclador; y/o un mayor rendimiento de los
ingredientes.
Para este fin, en una realización, el presente
invento proporciona un método para fabricar chicle usando un
mezclador en continuo de paletas y clavijas de alta eficacia que
comprende las etapas de: proporcionar un mezclador en continuo de
paletas y clavijas de alta eficacia que incluye clavijas inyectoras
de ingrediente que tienen aberturas en cada extremo de la clavija;
ampliar al menos una de las aberturas de una de las clavijas
inyectoras de ingrediente; añadir ingredientes de base de chicle al
mezclador; añadir agente saporífero y edulcorante al mezclador; y
en el que al menos uno de los ingredientes se añade a través de la
abertura ampliada.
En una realización preferida del método, la base
de chicle se añade como base de chicle acabada al mezclador.
En una realización preferida del presente
invento, la abertura se amplia lo suficiente para dejar añadirse el
ingrediente sin que se caliente el ingrediente.
En una realización preferida adicional del
presente invento, se fabrica chicle sin necesitar la fabricación
separada de una base de chicle, que comprende a) añadir al menos un
elastómero y relleno en un mezclador en continuo de alta eficacia;
y b) añadir al menos un edulcorante y al menos un agente
aromatizante en el elastómero y relleno al mezclador en
continuo.
Conforme al presente invento, se usa un mezclador
de paletas y clavijas en continuo de alta eficacia. Un mezclador en
continuo de alta eficacia es uno que es capaz de proporcionar una
mezcla minuciosa en una distancia o longitud relativamente corta
del mezclador. Esta distancia se expresa como una relación de la
longitud de una región activa particular del tornillo mezclador, que
está compuesto de elementos mezcladores, dividido por el diámetro
máximo de la barra del mezclador en esta región activa.
En una realización preferida, el método del
invento puede comprender realizar las siguientes etapas de mezcla
en un único mezclador en continuo:
a) añadir y mezclar minuciosamente al menos una
parte de los ingredientes de la base de chicle (elastómero,
plastificador de elastómero, relleno, etc.) en un mezclador en
continuo, usando un L/D de no más que aproximadamente 25;
b) añadir al menos una parte de los restantes (no
de la base) ingredientes de chicle (edulcorantes, agentes
saporíferos, ablandadores, etc.), y mezclar minuciosamente estos
ingredientes con la base de chicle en el mismo mezclador, usando un
L/D de no más que aproximadamente 15; y
c) completar suficientemente la adición entera y
la operación de mezcla en el mismo mezclador, así que los
ingredientes existen como una masa de chicle sustancialmente
homogénea, usando un L/D total de no más que aproximadamente 40.
Se prefiere que los ingredientes de la base de
chicle se añadan y mezclen completamente corriente arriba a partir
de los ingredientes de chicle restantes, y que los ingredientes
restantes se añadan completamente corriente abajo mezclando con la
base de chicle ya mezclada. Sin embargo, el invento también incluye
aquellas variaciones en las que una parte de los ingredientes de
base de chicle pueden añadirse corriente abajo con o después de
algunos de los ingredientes restantes, y/o en el que una parte de
los ingredientes restantes (no de la base) se añaden corriente
arriba con o antes de algunos de los ingredientes de la base. En
una realización, se forma una masa de producto de chicle
sustancialmente homogéneo en un único mezclador en continuo, usando
un L/D de no más que aproximadamente 40, sin necesitar un mezclador
separado para fabricar la base de chicle.
Con lo precedente en la mente, en una
realización, es una ventaja del invento proporcionar un método en
continuo para fabricar chicle que no necesite una fabricación
separada de base de chicle.
Es una ventaja de una realización del invento
proporcionar un método para fabricar chicle usando un extrusor que
tiene aberturas de clavija inyectora maximizadas.
Es una ventaja de una realización del invento
proporcionar un método para fabricar chicle usando un extrusor que
permita usar bombas menores para alimentar ingredientes en el
extrusor.
Es una ventaja de una realización del invento
proporcionar un método para fabricar chicle que permita alimentar
fluidos de alta viscosidad a través de los puertos de inyección
líquida al mezclador.
Es una ventaja de una realización del presente
invento proporcionar un método que permita alimentar ingredientes a
menores temperaturas al mezclador.
Es una ventaja del invento permitir alcanzarse
rendimientos mayores de ingredientes.
Es una ventaja de una realización del invento,
proporcionar un método en continuo para hacer chicle que logre cada
etapa esencial de mezcla usando un único mezclador.
Es una ventaja de una realización del invento
proporcionar un método en continuo para hacer chicle que necesita
menos equipamiento, menos inversión de capital, y menos trabajo que
los métodos convencionales de fabricación.
Es una ventaja de una realización del invento
proporcionar un método de fabricación en continuo que produce chicle
que tiene mayor consistencia de producto, menor degradación
térmica, menor historia térmica, y menor contaminación que el
chicle producido usando procedimientos convencionales que necesitan
tiempos más largos de fabricación y más etapas de fabricación.
Las precedentes y otras características y
ventajas del invento llegarán a ser evidentes además a partir de la
siguiente descripción detallada de las realizaciones preferidas
ahora, entendidas en conjunto con los ejemplos y dibujos
acompañantes. La descripción detallada, ejemplos y dibujos intentan
ser meramente ilustrativos más que limitantes, estando definido el
alcance del invento por las reivindicaciones añadidas y
equivalentes de las mismas.
La Fig. 1 es una vista en perspectiva explotada
parcial de un mezclador de alta eficacia Buss que ilustra una barra
de mezcla y una colocación de tornillo de mezcla.
La Fig. 2A es una vista en perspectiva de un
elemento en el tornillo usado en el lado corriente arriba de un
montaje de anillo de restricción, en la configuración de mezclador
de alta eficacia.
La Fig. 2B es una vista en perspectiva de un
elemento en el tornillo usado en el lado corriente abajo del montaje
de anillo de restricción en la configuración del mezclador de alta
eficacia.
La Fig. 2C es una vista en perspectiva de un
montaje del anillo de restricción usado en la configuración del
mezclador de alta eficacia.
La Fig. 3 es una vista en perspectiva que muestra
el posicionamiento relativo de los elementos de las Figuras 2A, 2B y
2C en la configuración del mezclador de alta eficacia.
La Fig. 4 es una vista en perspectiva de un
elemento de tornillo de mezcla de baja cizalladura usado en la
configuración del mezclador de alta eficacia.
La Fig. 5 es una vista en perspectiva de un
elemento de tornillo de mezcla de alta cizalladura usado en la
configuración del mezclador de alta eficacia.
La Fig. 6 es una vista en perspectiva de un
elemento de clavija de barra usado en la configuración del
mezclador de alta eficacia.
La Fig. 7 es un diagrama esquemático de una
colocación de clavijas de barra del mezclador y puertos de
alimentación del ingrediente.
La Fig. 8 es un diagrama esquemático de una
configuración del tornillo del mezclador.
El presente invento proporciona métodos para la
fabricación de chicle. En una realización, el presente invento
permite usar para la fabricación total del chicle, un único
mezclador de alta eficacia en continuo, sin necesitar la
fabricación separada de la base de chicle.
Los métodos del presente invento se realizan
ventajosamente usando un mezclador en continuo cuyo tornillo de
mezcla está compuesto ante todo de elementos de mezcla organizados
de modo preciso con solo una fracción menor de elementos de
transporte sencillo. El mezclador usado en el presente invento es
un mezclador de paletas y clavijas como se ejemplifica en la Fig. 1.
Un mezclador de paletas y clavijas usa una combinación de paletas
mezcladoras rotatorias configuradas selectivamente y clavillas de
barra estacionaria para proporcionar una mezcla eficaz en una
distancia relativamente corta. Un mezclador de paletas y clavijas
disponible comercialmente es el amasador Buss, fabricado por Buss
AG en Suiza, y disponible por Buss America, localizado en
Bloomingdale, Illinois.
En mezcladores en continuo de alta eficacia, los
ingredientes líquidos pueden alimentarse usando bombas
gravimétricas o volumétricas en los grandes puertos de alimentación
y/o menores puertos de inyección líquida. Los puertos de inyección
y puertos de alimentación permiten alimentar ingredientes al
mezclador donde puede componerse en un producto, por ejemplo,
chicle. Sin embargo, se ha encontrado en la fabricación de chicle
que debido al tamaño de la abertura de la boquilla de la abertura
de la clavija inyectora, los ingredientes no pueden alimentarse de
manera eficaz en el extrusor.
Si las aberturas de alimentación son demasiado
pequeñas, se acumulará presión excesiva dentro del sistema. Los
ingredientes se alimentarán entonces a una velocidad no adecuada.
Esto provocará además que se sobrecargue la bomba. Por otro lado,
si las aberturas son demasiado grandes, se ha encontrado que habrá
un periodo de alimentación inconsistente. Esto puede dar por
resultado también un atasco.
Se ha descubierto que maximizando las aberturas
de las clavijas inyectoras de las boquillas de los puertos de
inyección líquida, pueden utilizarse bombas más pequeñas para
inyectar los ingredientes a su través. Adicionalmente, conforme al
presente invento, ajustando las aberturas de estas boquillas de
clavijas inyectoras, pueden usarse fluidos de mayor viscosidad,
pueden usarse menores temperaturas de ingredientes y/o pueden
alcanzarse mayores rendimientos. A este respecto, las aberturas
ampliadas permiten alimentar dichos ingredientes a su través.
Conforme al presente invento, se optimizan las
aberturas de clavija. Estas aberturas están ampliadas en comparación
con las aberturas patrón. Como se usa aquí, el término "aberturas
patrón" se refiere al tamaño de una abertura de puerto en un
mezclador en continuo que está disponible comercialmente a partir
de la fecha de presentación de esta Solicitud de Patente por Buss
America. Preferiblemente, la abertura está ampliada en al menos 5%,
de una "abertura patrón" posicionada de forma equivalente. En
una realización preferida, la abertura está ampliada en al menos
10% de la abertura patrón. Y lo más preferiblemente, la abertura
está ampliada en 20% de la abertura patrón.
Un método para ajustar el tamaño a las aberturas
de la clavija inyectora es usar un taladro eléctrico de alta
velocidad. Para este fin, la clavija inyectora se elimina del
extrusor y la abertura se taladra gradualmente hasta que se alcanza
el diámetro deseado de la abertura. Es importante ajustar el tamaño
a la clavija apropiadamente por la eliminación excesiva del metal
dentro de la clavija puede dar por resultado el fallo de la
clavija. Debe anotarse que algunos extrusores, las clavijas
inyectoras normalmente tienen un mecanismo operativo dentro de
ellas para evitar que la clavija se atasque. Este mecanismo debe
eliminarse de la clavija para crear velocidades de alimentación
deseadas y ajustar el tamaño de la abertura.
En el caso de boquillas de alimentación, que
pueden usarse para añadir volúmenes mayores de líquido a puertos de
adición de ingredientes mayores, las aberturas de la boquilla pueden
ajustarse el tamaño eliminando la boquilla de inyección existente y
uniendo una boquilla mayor.
Para determinar el tamaño óptimo de las
aberturas, las aberturas del puerto de adición de ingrediente se
amplían hasta que la bomba, que está bombeando los ingredientes,
mantiene una presión normal de operación o velocidad deseada. O,
las aberturas se amplían hasta que se alcanza la velocidad deseada
del producto.
Se sabe en la adición de ingredientes a un
mezclador que los ingredientes pueden calentarse. Los ingredientes
calientes pueden compensar un orificio demasiado pequeño. Sin
embargo, el calor puede dañar los ingredientes sensibles y dar por
resultado un producto indeseable.
Por lo tanto, puede ser deseable no calentar al
menos ciertos ingredientes. Además, minimizando la temperatura de
los ingredientes individuales o mezclas de ingredientes puede
disminuir la temperatura interna de mezcla. Esto puede usarse para
evitar la degradación de ingredientes sensibles. Esto también
disminuye la temperatura del producto de chicle que abandona el
extrusor, lo que protege además los ingredientes de la degradación.
Maximizando las aberturas de alimentación de ingredientes, los
ingredientes más fríos pueden añadirse al mezclador.
Conforme al presente invento, puede añadirse un
número de ingredientes líquidos a través de estas aberturas de
clavija inyectora que se optimizan. Estos ingredientes incluyen:
jarabe de maíz, hidrolisatos de jarabe hidrogenado; agentes
saporíferos; glicerina; suspensiones líquidas de edulcorantes o
edulcorantes de alta densidad; ácidos; poliisobutileno de bajo peso
molecular; disoluciones de sorbitol o líquidos de alditoles
líquidos; grasas; aceites; lípidos; ceras; y cualquier otro
ingrediente líquido o combinaciones de ingredientes.
Adicionalmente, el presente invento permite usar
bombas más pequeñas para alimentar los ingredientes en el extrusor a
través de las aberturas. Para este fin, los ingredientes pueden
bombearse en el extrusor usando una bomba de pistón, bomba de
engranaje, o bomba de diafragma.
Una bomba de pistón trabaja tirando dentro de su
cilindro y sacando así los ingredientes líquidos en el cilindro. El
pistón se presiona entonces hacia el cilindro presionando los
ingredientes hacia delante a través de la clavija y dentro del
extrusor. Se ha encontrado que se prefiere que el agente saporífero
se bombee con una bomba de pistón a temperatura ambiente o más frío.
El caucho de bajo peso molecular, tal como poliisobutileno y
jarabes, se ha encontrado, se bombean preferiblemente con bombas de
engranaje a 121ºC (250ºF) y 38ºC (100ºF) respectivamente.
Una bomba de engranaje trabaja asegurando el
ingrediente con los dientes del engranaje. La bomba presiona
entonces el ingrediente hacia adelante mientras el engranaje
vuelve. Un ejemplo de una bomba de engranaje es la bomba de
engranaje MAAG Thermoinox®. Se ha encontrado que un caucho de bajo
peso molecular, tal como poliisobutileno y jarabes, se bombean
preferiblemente con bombas de engranaje a 121ºC (250ºF) y 38ºC
(100ºF), respectivamente.
Las bombas de diafragma trabajan de manera
similar a la bomba de pistón. Sin embargo, en la bomba de
diafragma, hay un lámina plana de plástico que mueve de acá para
allá en vez del pistón moviendo el ingrediente en el extrusor.
También se ha encontrado que preferiblemente las grasas se bombean
usando una bomba de diafragma a 108ºC (225ºF).
En referencia a la Fig. 1, el mezclador de
paletas y clavijas 100 incluye un único tornillo mezclador 120 que
gira dentro de una barra 140 que, durante el uso, está generalmente
cerrada y rodea completamente al tornillo mezclador 120. El
tornillo mezclador 120 incluye un eje 122 generalmente cilíndrico y
tres hileras de paletas de mezcla 124 ordenadas en posiciones
espaciadas de manera uniforme alrededor del eje de tornillo 122
(sólo con dos de las hileras estando visibles en la Fig. 1). Las
paletas de mezcla 124 sobresalen de forma radial hacia fuera del
eje 122, con cada una pareciéndose la paleta de un hacha.
La barra de mezcla 140 incluye un alojamiento
interno de la barra 142 que es generalmente cilíndrico cuando la
barra 140 está cerrada alrededor de tornillo 120 durante la
operación del mezclador 100. Se ordenaron tres filas de clavijas
estacionarias 144 en posiciones espaciadas de manera uniforme
alrededor del eje del tornillo 142, y sobresale hacia adentro de
forma radial desde el alojamiento de la barra 142. Las clavijas 144
tienen generalmente forma cilíndrica, y pueden tener extremos 146
redondeados o biselados.
El tornillo de mezcla 120 con paletas 124, rota
dentro de la barra 140 y se conduce por un motor de velocidad
variable (no mostrado). Durante la rotación, el tornillo de mezcla
120 se mueve también hacia atrás y adelante en una dirección axial,
creando una combinación de mezcla rotacional y axial que es
altamente eficaz. Durante la mezcla, las paletas de mezcla 124 pasan
continuamente entre las clavijas estacionarias 144, sin embargo las
paletas y las clavijas nunca se tocan unas a otras. Además, los
bordes radiales 126 de las paletas 124 nunca tocan la superficie
interna de la barra 142, y los extremos 146 de las clavijas 144
nunca tocan el eje del tornillo de mezcla 122.
Las Figuras 2 a 6 ilustran diversos elementos del
tornillo que pueden usarse para configurar el tornillo de mezcla
120 para el uso óptimo. Las Figuras 2A y 2B ilustran elementos 20 y
21 en el tornillo que se usan en conjunto con un montaje de anillo
de restricción. Los elementos 20 y 21 en el tornillo incluyen cada
uno una superficie externa cilíndrica 22, una pluralidad de paletas
24 proyectándose hacia fuera desde la superficie 22, y una abertura
interna 26 con una cerradura 28 para recibir y enganchar un eje de
tornillo de mezcla (no mostrado). El segundo elemento 21 en el
tornillo es aproximadamente dos veces tan largo como el primer
elemento 20 en el tornillo.
La Fig. 2C ilustra un montaje de anillo de
restricción 30 usado para acumular de nuevo presión en posiciones
localizadas a lo largo del tornillo de mezcla 120. El montaje de
anillo de restricción 30 incluye dos mitades 37 y 39 montadas en el
alojamiento de la barra 142, cuyas mitades se enganchan durante el
uso para formar un anillo cerrado. El montaje de anillo de
restricción 30 incluye un aro externo circular 32, un anillo
interno 34 angulado como se muestra, y una abertura 36 en el anillo
interno que recibe, pero no toca, los elementos 20 y 21 en el
tornillo montados en el eje del tornillo. Las aberturas de montaje
35 en la superficie 32 de ambas mitades del montaje del anillo de
restricción 30, se usan para montar las mitades en el alojamiento de
la barra 142.
La Fig. 3 ilustra la relación entre el montaje
del anillo de restricción 30 y los elementos 20 y 21 en el tornillo
durante la operación. Cuando el tornillo de mezcla 120 se gira
dentro de la barra 140, y se corresponde de manera axial, los
espacios libres entre los elementos 20 y 21 en el tornillo y el
anillo interno 34, proporcionan el medio principal de paso de
material de un lado del montaje del anillo de restricción 30 al
otro. El elemento 20 en el tornillo en el lado corriente arriba del
montaje del anillo de restricción incluye una paleta 27 modificada
que permite el espacio libre del anillo interno 34. El otro
elemento 21 en el tornillo se posiciona generalmente corriente abajo
del montaje del anillo de restricción 30, y tiene una paleta final
(no visible) que se mueve cerca de y limpia la superficie contraria
del anillo interno 34.
Los espacios libres entre las superficies
externas 22 de los elementos 20 y 21 en el tornillo y el anillo
interno 34 del montaje del anillo de restricción 30, que pueden
variar y son preferiblemente del orden de 1 a 5 mm, determinan en
una gran extensión cuanta presión acumulada se dará en la región
corriente arriba del montaje del anillo de restricción 30 durante
la operación del mezclador 100. Debería anotarse que el elemento 20
en el tornillo corriente arriba tiene un L/D de aproximadamente
1/3, y el elemento 21 en el tornillo corriente abajo tiene un L/D
de aproximadamente 2/3, dando por resultado un L/D total de
aproximadamente 1,0 para los elementos en el tornillo. El montaje
del anillo de restricción 30 tiene un L/D menor de aproximadamente
0,45 que coincide con el L/D de los elementos 20 y 21 en el
tornillo, que engancha uno al otro pero no tocan el montaje del
anillo de restricción.
Las Figuras 4 y 5 ilustran los elementos de
mezcla o "de amasado" que realizan la mayoría del trabajo de
mezcla. La diferencia principal entre el elemento de mezcla de
menor cizalladura 40 de la Fig. 4 y el elemento de mezcla de mayor
cizalladura 50 de la Fig. 5, es el tamaño de las paletas de mezcla
que proyectan hacia fuera en los elementos de mezcla. En la Fig. 5,
las paletas de mezcla de mayor cizalladura 54 que proyectan hacia
fuera desde la superficie 52, son mayores y más gruesas que las
paletas de mezcla de menor cizalladura 44 que proyectan hacia
afuera de la superficie 42 en la Fig. 4. Para cada uno de los
elementos 40 y 50, las paletas de mezcla se colocan en tres filas
espaciadas en forma de circunferencia, como se explica
anteriormente con respecto a la Fig. 1. El uso de paletas de mezcla
más gruesas 54 en la Fig. 5 significa que hay menos distancia axial
entre las paletas y también menos espacio libre entre las paletas
54 y las clavijas estacionarias 144 ya que el tornillo 120 rota y se
corresponde de manera axial (Fig. 1). Esta reducción en espacio
libre provoca inherentemente la mayor cizalladura en la cercanía de
los elementos de mezcla 50.
La Fig. 6 ilustra una única clavija estacionaria
144 separada de la barra 140. La clavija 144 incluye una base
ensartada 145 que permite la unión a posiciones seleccionadas a lo
largo del eje de la barra interna 142. También es posible
configurar algunas de las clavijas 144 como puertos de inyección
líquida proporcionándolos con aberturas del centro del hueco.
La Fig. 7 es una vista esquemática que muestra
una configuración de barra preferida actualmente, incluyendo una
colocación preferida actualmente de las clavijas de barra 144. La
Fig. 8 es una correspondiente vista esquemática que ilustra una
configuración de tornillo de mezcla preferida actualmente. El
mezclador 200, cuya configuración preferida se ilustra en las
Figuras 7 y 8, tiene un L/D de mezcla activa total de
aproximadamente 19.
El mezclador 200 incluye una zona de alimentación
inicial 210 y cinco zonas de mezcla 220, 230, 240, 250 y 260. Las
zonas 210, 230, 240, 250 y 260 incluyen cinco posibles puertos
grandes de alimentación 212, 232, 242, 252 y 262, respectivamente,
que pueden usarse para añadir ingredientes principales (por ejemplo
sólidos) al mezclador 200. Las zonas 240 y 260 están configuradas
además con cinco puertos de inyección líquida más pequeños 241, 243,
261, 263 y 264 que se usan para añadir ingredientes líquidos. Los
puertos de inyección líquida 241, 243, 261, 263 y 264 incluyen
clavijas 144 de barra especiales formados con centros huecos, como
se explica anteriormente. Como también se anota anteriormente,
pueden optimizarse cada una de las aberturas de los puertos grandes
de alimentación 212, 232, 242, 252 y 262 y puertos de inyección
líquida pequeños 241, 243, 261, 263 y 244.
En referencia a la Fig. 7, las clavijas de barra
144 se presentan preferiblemente en la mayoría o todas las
posiciones disponibles, como se muestra en las tres filas.
En referencia a la Fig. 8, una configuración
preferida actualmente del tornillo de mezcla 120 para la mayoría de
los productos de chicle se ilustra esquemáticamente como sigue. La
zona 210, que es la zona de alimentación inicial, se configura con
aproximadamente 1-1/3 L/D de elementos de baja
cizalladura, tal como el elemento 40 mostrado en la Fig. 4. El L/D
de la zona de alimentación inicial 210 no se cuenta como parte del
L/D de mezcla activa total de 19, tratado anteriormente, porque su
propósito es meramente llevar ingredientes en las zonas de
mezcla.
La primera zona de mezcla 220 se configura, de
izquierda a derecha (Fig. 8), con dos elementos de mezcla de baja
cizalladura 40 (Fig. 4) seguidos por dos elementos de alta
cizalladura 50 (Fig. 5). Los dos elementos de mezcla de baja
cizalladura contribuyen aproximadamente 1-1/3 de L/D
de mezcla, y los dos elementos de mezcla de alta cizalladura
contribuyen aproximadamente 1-1/3 de L/D de mezcla.
La zona 220 tiene un L/D de mezcla total de aproximadamente 3,0,
incluyendo la parte final cubierta por un montaje de anillo de
restricción 30 de 57 mm con elementos 20 y 21 cooperantes en el
tornillo (no designados separadamente en la Fig. 8).
El montaje del anillo de restricción 30 con
elementos 20 y 21 cooperantes en el tornillo, que abarca el final
de la primera zona de mezcla 220 y el comienzo de la segunda zona
de mezcla 230, tienen un L/D combinado de aproximadamente 1,0,
parte del cual está en la segunda zona de mezcla 230. Luego, se
configura la zona 230, de izquierda a derecha, con tres elementos de
mezcla de baja cizalladura 40 y 1,5 elementos de mezcla de alta
cizalladura 50. Los tres elementos de mezcla de baja cizalladura
contribuyen aproximadamente 2,0 de L/D de la mezcla, y los 1,5
elementos de mezcla de alta cizalladura contribuyen aproximadamente
1,0 de L/D de la mezcla. La zona 230 tiene un L/D de mezcla total
de aproximadamente 4,0.
Abarcando el final de la segunda zona de mezcla
230 y el principio de la tercera zona de mezcla 240, está un
montaje de anillo de restricción 30 de 60 mm con elementos 20 y 21
cooperantes en el tornillo que tienen un L/D de aproximadamente
1,0. Luego, se configura la zona 240, de izquierda a derecha, con
4,5 elementos de mezcla de alta cizalladura 50 que contribuyen con
un L/D de mezcla de aproximadamente 3,0. La zona 240 tiene un L/D
de mezcla total de aproximadamente 4,0.
Abarcando el final de la tercera zona de mezcla
240 y el principio de la cuarta zona de mezcla 250 está otro
montaje de anillo de restricción 30 de 60 mm con elementos en el
tornillo cooperantes que tienen un L/D de aproximadamente 1,0.
Entonces, el resto de la cuarta zona 250 y la quinta zona de mezcla
260 se configura con once elementos de mezcla de baja cizalladura
40 que contribuyen a un L/D de mezcla de aproximadamente 7. La zona
250 tiene un L/D de mezcla total de aproximadamente 4,0, y la zona
260 tiene un L/D de mezcla total de aproximadamente 4,0.
Antes de explicar donde se añaden los diversos
ingredientes del chicle al mezclador 200 en continuo, y como se
mezclan, es útil tratar la composición de chicles típicos que
pueden hacerse mediante los métodos del invento. Un chicle incluye
generalmente una parte de masa soluble en agua, una parte de base de
chicle insoluble en agua, y uno o más agentes aromatizantes. La
parte soluble en agua disipa en un periodo de tiempo durante el
mascado. La parte de base de chicle se retiene en la boca durante
todo el proceso de mascado.
La base de chicle insoluble incluye generalmente
elastómeros, plastificadores de elastómeros (resinas), grasas,
aceites, ceras, ablandadores y rellenos inorgánicos. Los
elastómeros pueden incluir poliisobutileno, copolimero de
isobutileno-isopreno, copolimero de
estireno-butadieno y gomas naturales tales como
chicle. Las resinas pueden incluir resinas de acetato de polivinilo
y terpeno. El acetato de polivinilo de bajo peso molecular es una
resina preferida. Las grasas y los aceites pueden incluir grasas
animales tales como manteca de cerdo y sebo, aceites vegetales
tales como aceites de soja y algodón, aceites vegetales
hidrogenados y parcialmente hidrogenados, y mantequilla de cacao.
Ceras usadas normalmente incluyen ceras de petróleo tales como
parafina y cera microcristalina, ceras naturales tales como cera de
abejas, candelia, carnauba y cera de polietileno.
La base de chicle típicamente incluye un
componente de relleno tal como carbonato cálcico, carbonato de
magnesio, talco fosfato dicálcico y similares; ablandadores, que
incluyen monoestearato de glicerol y triacetato de glicerol; e
ingredientes opcionales tales como antioxidantes, color y
emulsificadores. La base de chicle constituye de 5 a 95% en peso de
la composición del chicle, más típicamente de 10 a 50% en peso del
chicle, y lo más comúnmente 20 a 30% en peso del chicle.
La parte soluble en agua del chicle puede incluir
ablandadores, edulcorantes al por mayor, edulcorantes de alta
intensidad, agentes aromatizantes y combinaciones de los mismos. Se
añaden los ablandadores al chicle para optimizar la capacidad de
mascado y la sensación en la boca del chicle. Los ablandadores, que
también se conocen como plastificadores o agentes plastificantes,
constituyen generalmente del 0,5 al 15% en peso del chicle. Los
ablandadores pueden incluir glicerina, lecitina, y combinaciones de
las mismas. Las disoluciones acuosas edulcorantes tales como las
que contienen sorbitol, hidrolisatos de almidón hidrogenados,
jarabe de maíz y combinaciones de los mismos, pueden usarse también
como ablandadores y agentes ligantes en chicle.
Los edulcorantes al por mayor constituyen del 5
al 95% en peso del chicle, más típicamente del 20 al 80% en peso
del chicle y lo más comúnmente del 30 al 60% en peso del chicle.
Los edulcorantes al por mayor pueden incluir tanto edulcorantes
como componentes con o sin azúcar. Los edulcorantes con azúcar
pueden incluir componentes que contienen sacáridos que incluyen pero
no están limitados a la sacarosa, dextrosa, maltosa, dextrina,
azúcar de inversión seca, fructosa, levulosa, galactosa, sólidos de
jarabe de maíz, y similares, solos o combinados. Los edulcorantes
sin azúcar incluyen componentes con características edulcorantes,
pero están desprovistos de los azúcares conocidos comúnmente. Los
edulcorantes sin azúcar incluyen pero no están limitados a alcoholes
de azúcares tales como sorbitol, manitol, xilitol, hidrolisatos de
almidón hidrogenados, maltitol, y similares, solos o
combinados.
Los edulcorantes de alta intensidad pueden estar
también presentes y se usan comúnmente con edulcorantes sin azúcar.
Cuando se usan, los edulcorantes de alta intensidad constituyen
típicamente de 0,001 al 5% en peso del chicle, preferiblemente del
0,01 al 1% en peso del chicle. Típicamente, los edulcorantes de
alta intensidad son al menos 20 veces más dulces que la sacarosa.
Estos pueden incluir pero no están limitados a sucralosa,
aspartama, sales de acesulfama, alitama, sacarina y sus sales,
ácido ciclámico y sus sales, glicirrizina, dihidrochalcones,
taumatina, monelina y similares, solos o combinados.
Pueden usarse combinaciones de edulcorantes con
y/o sin azúcar en chicles. El edulcorante puede funcionar también
en el chicle totalmente o en parte, como un agente de masa soluble
en agua. Adicionalmente, el ablandador puede proporcionar dulzor
adicional tal como con disoluciones acuosas de azúcar o
alditol.
El agente saporífero puede estar presente
generalmente en el chicle en una cantidad dentro del intervalo de
0,1 a 15% en peso del chicle, preferiblemente de 0,2 a 5% en peso
del chicle, lo más preferiblemente de 0,5 a 3% en peso del chicle.
Los agentes aromatizantes pueden incluir aceites esenciales, agentes
saporíferos sintéticos o mezclas de los mismos que incluyen pero no
están limitados a aceites derivados de plantas y frutas tal como
aceites cítricos, esencias de frutas, aceite de hierbabuena, aceite
de menta verde, otros aceites de menta, aceite de clavo, aceite de
hierba de invierno, anís y similares. Agentes y componentes
aromatizantes artificiales también pueden usarse en el ingrediente
aromático del invento. Los agentes aromatizantes naturales y
artificiales pueden combinarse en cualquier manera sensorialmente
aceptable.
También pueden incluirse ingredientes opcionales
tales como colores, emulsionantes, agentes farmacéuticos y agentes
aromatizantes adicionales en el chicle.
De acuerdo con una realización del invento, la
base de chicle y el producto de chicle último se hacen de manera
continua en el mismo mezclador. Generalmente, la parte de base de
chicle se hace usando un L/D de mezcla de aproximadamente 25 o
menor, preferiblemente aproximadamente 20 o menor, lo más
preferiblemente aproximadamente 15 o menor. Después, los
ingredientes restantes de chicle se combinan con la base de chicle
para hacer un producto de chicle usando un L/D de mezcla de
aproximadamente 15 o menor, preferiblemente aproximadamente 10 o
menor, lo más preferiblemente aproximadamente 5 o menor. La mezcla
de los ingredientes de base de chicle y los ingredientes restantes
de chicle pueden darse en diferentes partes del mismo mezclador o
pueden traslaparse, mientras se alcance la mezcla usando un L/D de
aproximadamente 40 o menor, preferiblemente aproximadamente 30 o
menor, lo más preferiblemente aproximadamente 20 o menor.
Cuando se usa un mezclador de paletas y clavijas
preferido, que tiene la configuración preferida descrita
anteriormente, el chicle total puede hacerse usando un L/D de
mezcla de aproximadamente 19. La base de chicle puede hacerse
usando un L/D de aproximadamente 15 o menor, y los restantes
ingredientes del chicle pueden combinarse con la base de chicle
usando un L/D adicional de aproximadamente 5 o menor.
Para lograr la fabricación del chicle total
usando el mezclador de paletas y clavijas 200 preferido, es
ventajoso mantener las rpm del tornillo de mezcla 120 a menos de
aproximadamente 150, preferiblemente menos de aproximadamente 100.
También, la temperatura del mezclador se optimiza preferiblemente,
así que la base de chicle está a aproximadamente 54ºC (130ºF) o
menor cuando se encuentra inicialmente con los otros ingredientes
del chicle, y el producto de chicle está a aproximadamente 54ºC
(130ºF) o menor (preferiblemente 52ºC (125ºF) o menor) cuando
abandona del mezclador. Esta temperatura de optimización puede
alcanzarse, en parte, calentando selectivamente y/o enfriando con
agua las secciones de la barra que rodean las zonas de mezcla 220,
230, 240, 250 y 260. Sin embargo, conforme al presente invento, la
optimización de la temperatura puede alcanzarse además añadiendo
ingredientes más fríos para enfriar el mezclador.
Para fabricar la base de chicle, puede seguirse
el siguiente procedimiento preferido. Se añaden el elastómero,
relleno y al menos algún disolvente del elastómero al primer gran
puerto de alimentación 212 en la zona de alimentación 210 del
mezclador 200, y se someten a mezcla altamente dispersiva en la
primera zona de mezcla 220 mientas se lleva en la dirección de la
flecha 122. Se añaden el disolvente de elastómero restante (si hay)
y acetato de polivinilo al segundo gran puerto de alimentación 232
en la segunda zona de mezcla 230, y los ingredientes se someten a
una mezcla más distributiva en el resto de la zona de mezcla
230.
Las grasas, aceites, ceras (si hay),
emulsionantes y, opcionalmente, colores y antioxidantes, se añaden
a los puertos de inyección líquida 241 y 243 en la tercera zona de
mezcla 240, y los ingredientes se someten a mezcla distributiva en
la zona de mezcla 240 mientras se llevan en la dirección de la
flecha 122. Como se anota anteriormente, conforme al presente
invento, las grasas pueden bombearse usando una bomba de diafragma.
En este punto, la fabricación de base de chicle debería
completarse, y la base de chicle debería abandonar la tercera zona
de mezcla 240 como un compuesto libre de trozos, sustancialmente
homogéneo, con un color uniforme.
La cuarta zona de mezcla 250 se usa
principalmente para enfriar la base de chicle, aunque puede lograrse
la adición de ingredientes menores. Entonces, para fabricar el
producto final de chicle, pueden añadirse glicerina, jarabe de maíz,
otros edulcorantes de azúcar al por mayor, edulcorantes de alta
intensidad y agentes saporíferos, a la quinta zona de mezcla 260, y
los ingredientes se someten a mezcla distributiva. Si el producto
de chicle va a ser sin azúcar, el hidrolisato de almidón o la
disolución de sorbitol pueden sustituirse por el jarabe de maíz y
los alditoles en polvo pueden sustituirse por los azúcares.
Preferiblemente, se añade glicerina al primer
puerto de inyección líquida 261 en la quinta zona de mezcla 260.
Los ingredientes sólidos (edulcorantes al por mayor, edulcorantes
de alta intensidad encapsulados, etc.), se añaden al gran puerto de
alimentación 262. Los jarabes (jarabe de maíz, hidrolisato de
almidón hidrogenado, disolución de sorbitol, etc.) se añaden al
siguiente puerto de inyección líquida 263, y los agentes
saporíferos se añaden al puerto final de inyección líquida 264. Los
agentes saporíferos pueden añadirse alternativamente a los puertos
261 y 263 para ayudar a plastificar la base de chicle, reduciendo
así la temperatura y el torque en el tornillo. Esto permitiría
marchar al mezclador a mayor rpm y rendimiento. Como se anota
anteriormente, conforme al presente invento, el agente saporífero
puede añadirse usando una bomba de pistón y los jarabes añadirse
usando una bomba de engranaje.
Los ingredientes del chicle se combinan en una
masa homogénea que se descarga del mezclador como una corriente
continua o "cuerda". La corriente continua o cuerda puede
depositarse en un transportador móvil y llevarse a una estación de
formación, donde el chicle se da forma en la forma deseada tal como
presionándolo en láminas, marcando y cortando en barras. Porque el
procedimiento entero de fabricación de chicle se integra en un
único mezclador en continuo, hay menos variación en el producto, y
el producto es más limpio y más estable debido a sus historias
mecánica y térmica simplificadas.
Un amplio intervalo de cambios y modificaciones a
las realizaciones preferidas del invento serán evidentes a los
expertos en la técnica. Las realizaciones preferidas anteriores, y
los ejemplos que siguen, son meramente ilustrativos del invento y
no deberían construirse como imposición de limitaciones en el
invento. Por ejemplo, pueden usarse diferentes equipos de mezcla en
continuo y diferentes configuraciones del mezclador sin apartarse
del invento mientras la preparación de la base de chicle y el
producto de chicle se logren en un único mezclador en continuo
usando un L/D de mezcla de no más que aproximadamente 40.
La siguiente prueba preliminar puede emplearse
para determinar si un mezclador en continuo particular con una
configuración particular encuentra los requisitos de un mezclador
de alta eficacia adecuado para practicar el método del invento.
Una mezcla seca de 35,7% de caucho de butilo
(copolimero de 98,5% de isobutileno - 1,5% de isopreno, con un peso
molecular de 120.000-150.000, fabricado por
Polysar, Ltd. de Sarnia, Ontario, Canadá, como POLYSAR butilo
101-3); 35,7% de carbonato cálcico (VICRON
15-15 de Pfizer, Inc., Nueva York, Nueva York);
14,3% de resina de politerpeno (ZONAREZ 90 de Arizona Chemical
Company de la Ciudad de Panamá, Florida) y 14,3% de una segunda
resina de politerpeno (ZONAREZ 7125 de Arizona Chemical Company) se
alimenta al mezclador en continuo en cuestión, equipado con la
configuración de mezclador a probar. El perfil de temperatura se
optimiza para la mejor mezcla, sometida a la restricción de que la
temperatura de salida de la mezcla no exceda 170ºC (y permanece
preferiblemente por debajo de 160ºC) para evitar la degradación
térmica. Para cualificarlo como un mezclador de alta eficacia
adecuado, el mezclador debería producir un compuesto libre de
trozos, sustancialmente homogéneo, con un color lechoso uniforme en
no más que aproximadamente L/D 10, preferiblemente no más que
aproximadamente L/D 7, lo más preferiblemente no más que
aproximadamente L/D 5.
Para controlar minuciosamente los trozos, el
compuesto de caucho terminado puede estirarse y observarse
visualmente, o comprimirse en una prensa hidráulica y observarse, o
fundirse en una placa caliente, o hacerse en una base de chicle
acabada que se prueba después para los trozos usando métodos
convencionales.
Además, el mezclador debe tener suficiente
longitud para completar la fabricación de la base de chicle, y del
producto de chicle, en un único mezclador, usando un L/D de mezcla
total de no más que aproximadamente 40. Cualquier mezclador que
encuentre estos requisitos entra dentro de la definición de un
mezclador de alta eficacia adecuado para practicar el método del
invento.
Ejemplos
2-11
Los siguientes ejemplos marcharon usando un
amasador Buss con un diámetro de tornillo mezclador de 100 mm,
configurado de la manera preferida descrita anteriormente (a menos
que se indique otra cosa), con cinco zonas de mezcla, un L/D de
mezcla total de 19, y un L/D de transporte inicial de
1-1/3. No se uso troquel al final del mezclador, a
menos que se indique otra cosa, y la mezcla de producto salió como
una cuerda en continuo. Cada ejemplo se diseñó con velocidades de
alimentación para dar producto de chicle a la velocidad de 135 kg
(300 libras) por hora.
Los ingredientes líquidos se alimentaron usando
bombas volumétricas en los grandes puertos de alimentación y/o más
pequeños puertos de inyección líquida, situados generalmente como
se describe anteriormente, a menos que se indique otra cosa. Las
bombas se ajustaron de tamaño y ajustaron apropiadamente para
alcanzar las velocidades de alimentación deseadas.
Los ingredientes secos se añadieron usando
alimentadores gravimétricos de tornillo en los grandes puertos de
adición posicionados como se describe anteriormente. De nuevo, los
alimentadores se ajustaron de tamaño y ajustaron apropiadamente
para alcanzar las velocidades de alimentación deseadas.
El control de temperatura se logró circulando
fluidos a través de camisas que rodean cada zona de la barra de
mezcla y dentro del tornillo de mezcla. Se uso enfriamiento con
agua donde las temperaturas no excedían 93ºC (200ºF) y se usó
enfriamiento con aceite a temperaturas mayores. Donde se deseaba el
enfriamiento con agua, se usó agua del grifo (típicamente a
aproximadamente 14ºC (57ºF)) sin enfriamiento adicional.
Las temperaturas se grabaron tanto para el fluido
como para la mezcla de ingredientes. Las temperaturas del fluido se
fijaron para cada zona de mezcla de la barra (correspondiendo a
zonas 220, 230, 240, 250 y 260 en las Figuras 7 y 8), y se
presentan posteriormente como Z1, Z2, Z3, Z4 y Z5, respectivamente.
Las temperaturas de fluido se fijaron además para el tornillo de
mezcla 120, y se presentan posteriormente como S1.
Se grabaron las temperaturas actuales de mezcla
cerca del final de la corriente abajo de las zonas de mezcla 220,
230, 240 y 250; cerca del centro de la zona de mezcla 260; y cerca
del final de la zona de mezcla 260. Estas temperaturas de mezcla se
presentan posteriormente como T1, T2, T3, T4, T5 y T6,
respectivamente. Las temperaturas actuales de mezcla están
influenciadas por las temperaturas del fluido circulante, las
propiedades de intercambio de calor de la mezcla y la barra
circundante, y el calentamiento mecánico por el procedimiento de
mezcla, y a menudo difiere de las temperaturas fijadas debido a los
factores adicionales.
Todos los ingredientes se añadieron al mezclador
en continuo a temperatura ambiente (aproximadamente 25ºC (77ºF)) a
menos que se anote otra cosa.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
sin azúcar aromatizado con menta verde. Una mezcla de 24,2% de
resina de terpeno, 29,7% de caucho de butilo molido espolvoreado
(75% de caucho con 25% de carbonato cálcico molido fino como una
ayuda antibloqueo) y 46,1% de carbonato cálcico molido fino se
alimentó a 11,34 kg (25 lb)/h en el primer gran puerto de
alimentación (puerto 212 en las Figuras 7 y 8). Se añadió también
poliisobutileno de bajo peso molecular (peso molecular = 12.000),
precalentado a 100ºC, a 2,9 kg (6,3 lb)/h en este puerto.
Se añadió acetato de polivinilo molido de bajo
peso molecular a 6,03 kg (13,3 lb)/h en el segundo gran puerto de
alimentación (puerto 232 en las Figuras 7 y 8).
Se inyectó una mezcla de grasas, precalentada a
83ºC, en los puertos de inyección líquida en la tercera zona de
mezcla (puertos 241 y 243 en la Fig. 7), a una velocidad total de
8, 35 kg (18,4 lb)/h, con el 50% de la mezcla alimentándose a
través de cada puerto. La mezcla de grasa incluyó 30,4% de aceite
de soja hidrogenado, 35,4% de aceite de algodón hidrogenado, 13,6%
de aceite de soja parcialmente hidrogenado, 18,6% de monoestearato
de glicerol, 1,7% de polvo de cacao, y 0,2% de BHT.
La glicerina se inyectó en el primer puerto de
inyección líquida en la quinta zona de mezcla (puerto 261 en la
Fig. 7) a 1,77 kg (3,9 lb)/h. Una mezcla de 1,1% de sorbitol y
98,9% de azúcar se añadió en el gran puerto de alimentación en la
quinta zona de mezcla (puerto 262 en la Fig. 7) a 84,26 kg (185,7
lb)/h. Se añadió jarabe de maíz, precalentado a 44ºC, en el segundo
puerto de inyección líquida en la quinta zona de mezcla (puerto 263
en la Fig. 7) a 20,1 kg (44,4 lb)/h. Se añadió agente saporífero de
menta verde en el tercer puerto de inyección líquida en la quinta
zona de mezcla (puerto 264 en la Fig. 7) a 1,36 kg (3,0 lb)/h.
Las temperaturas de zona Z1-Z5 se
fijaron a 177ºC (350ºF), 177ºC (350ºF), 66ºC (150ºF), 14ºC (57ºF) y
14ºC (57ºF) respectivamente. La temperatura del tornillo de mezcla
S1 se fijó a 49ºC (120ºF). Las temperaturas de mezcla
T1-T6 se midieron a estado estable como 113ºC
(235ºF), 98ºC (209ºF), 81ºC (177ºF), 38,5ºC (101ºF), y 38ºC (100ºF)
y fluctuó ligeramente durante el proceso. La rotación del tornillo
fue de 80 rpm.
El producto de chicle abandonó el mezclador a
49ºC (120ºF). El producto fue comparable al producido mediante
procesado convencional en discontinuo a escala piloto. El chicle
fue ligeramente gomoso pero no fueron visibles trozos de base.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
sin azúcar añadido aromatizado con hierbabuena. Se añadió una
mezcla seca de 57% de caucho de butilo molido espolvoreado (75% de
caucho, 25% de carbonato cálcico) y 43% de carbonato cálcico molido
fino al primer gran puerto de alimentación 212 (Fig. 7), a 6,3 kg
(13,9 lb)/h. Se añadió también poliisobutileno fundido
(precalentado a 100ºC) al puerto 212 a 4,3 kg (9,5 lb)/h.
Se añadió acetato de polivinilo molido de bajo
peso molecular al puerto 232 a 5,4 kg (13,0 lb)/h.
Una mezcla de grasas (precalentada a 82ºC) se
bombeó 50/50 en los puertos 241 y 243 a una velocidad total de 10,7
kg (23,6 lb)/h. La mezcla de grasas incluyó 33,6% de aceite de
algodón hidrogenado, 33,6% de aceite de soja hidrogenado, 24,9% de
aceite de soja parcialmente hidrogenado, 6,6% de monoestearato de
glicerol, 1,3% de polvo de cacao y 0,1% de BHT. La glicerina se
añadió al puerto 261 a 0,95 kg (2,1 lb)/h. Una mezcla de 98,6% de
azúcar y 1,4% de sorbitol se añadió al puerto 262 a 88,9 kg (196
lb)/h. Se añadió jarabe de maíz (precalentado a 40ºC) al puerto 263
a 18,1 kg (39,9 lb)/h. Se añadió agente saporífero de hierbabuena
al puerto 264 a 0,95 kg (2,1 lb)/h.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 177ºC (350ºF), 177ºC (350ºF), 149ºC (300ºF), 16ºC
(60ºF) y 16ºC (60ºF), respectivamente. La temperatura del tornillo
(S1) se fijó a 93ºC (200ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se midieron como 147ºC (297ºF), 109ºC
(228ºF), 126ºC (258ºF), 50ºC (122ºF), 37ºC (98ºF) y 41ºC (106ºF),
respectivamente. La rotación del tornillo fue de 85 rpm.
El producto de chicle abandonó el mezclador a
48ºC (119ºF). El producto final estaba libre de trozos pero estaba
seco y le faltaba fuerza tensora. Estos defectos se atribuyeron a
la fórmula más que al procesado.
Este ejemplo ilustra la preparación de una goma
aromatizada con hierbabuena para revestimiento de bolitas. Se
alimentó una mezcla de 27,4% de resina de terpeno de alto peso
molecular, 26,9% de resina de terpeno de bajo peso molecular, 28,6%
de caucho de butilo molido espolvoreado (75% de caucho, 25% de
carbonato cálcico) y 17,1% de carbonato cálcico molido fino en el
primer gran puerto 212 (Fig. 7), a 15,2 kg (33,5 lb)/h. Se bombeó
poliisobutileno fundido (100ºC) en el mismo puerto a 0,59 kg (1,3
lb)/h.
Se alimentó acetato de polivinilo de bajo peso
molecular al puerto 232 a 9 kg (19,8 lb)/h.
Se añadió una mezcla de grasas (82ºC) 50/50 en
los puertos 241 y 243, a una velocidad total de 7,9 kg (17,4 lb)/h.
La mezcla de grasas incluyó 22,6% de aceite de algodón hidrogenado,
21,0% de aceite de soja parcialmente hidrogenado, 21,0% de aceite
de soja hidrogenado, 19,9% de monoestearato de glicerol, 15,4% de
lecitina y 0,2% de BHT.
Se alimentó azúcar en el puerto 262 a 71,6 kg
(157,8 lb)/h. Se añadió jarabe de maíz (40ºC) al puerto 263 a 31 kg
(68,4 lb)/h. Se añadió agente saporífero de menta verde al puerto
264 a 0,82 kg (1,8 lb)/h.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 71ºC (160ºF), 71ºC (160ºF), 43ºC (110ºF), 16ºC (60ºF) y
16ºC (60ºF) respectivamente. La temperatura del tornillo (S1) se
fijó a 20ºC (68ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se midieron como 110ºC (230ºF), 102ºC
(215ºF), 74ºC (166ºF), 41ºC (105ºF), 43ºC (109ºF) y 44ºC (111ºF)
respectivamente. La rotación del tornillo fue de 80 rpm.
El producto de chicle abandonó el mezclador a
49ºC (121ºF). El producto era firme y cohesivo cuando se mascaba
(normal para un centro de bolita). No fueron visibles trozos de
base.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
con azúcar aromatizado con hierbabuena. Se añadió una mezcla de
24,4% de caucho de butilo molido espolvoreado (75% de caucho, 25%
de carbonato cálcico), 18,0% de resina de terpeno de bajo peso
molecular, 18,3% de resina de terpeno de alto peso molecular y
39,4% de carbonato cálcico molido fino al primer gran puerto 212
(Fig. 7) a 12,5 kg (27,6 lb)/h.
Se añadió una mezcla de 11,1% de acetato de
polivinilo de alto peso molecular y 88,9% de acetato de polivinilo
de bajo peso molecular en el segundo gran puerto de alimentación
232 a 6,53 kg (14,4 lb)/h. Se añadió también poliisobutileno
(precalentado a 100ºC) a este puerto a 1,6 kg (3,5 lb)/h.
Se añadió una mezcla de grasas (83ºC) 50/50 en
los puertos 241 y 243, a una velocidad total de 6,58 kg (14,5
lb)/h. Esta mezcla de grasas incluyó 31,9% de aceite de algodón
hidrogenado, 18,7% de aceite de soja hidrogenado, 13,2% de aceite
de algodón parcialmente hidrogenado, 19,8% de monoestearato de
glicerol, 13,7% de lecitina de soja, 2,5% de polvo de cacao y 0,2%
de BHT.
Se inyectó la glicerina en el puerto 261 a 1,77
kg (3,9 lb)/h. Una mezcla de 84,6% de sacarosa y 15,4% de
monohidrato de dextrosa se añadió al puerto 262 a 92,2 kg (203,1
lb)/h. El jarabe de maíz (40ºC) se inyectó en el puerto 263 a 13,6
kg (30,0 lb)/h. Una mezcla de 90% de agente saporífero de
hierbabuena y 10% de lecitina de soja se inyectó en el puerto 264 a
1,36 kg (3,0 lb)/h.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 177ºC (350ºF), 177ºC (350ºF), 38ºC (100ºF), 16ºC (60ºF)
y 16ºC (60ºF) respectivamente, y la temperatura del tornillo (S1) se
fijó a 38ºC (100ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se midieron como 153ºC (308ºF), 127ºC
(261ºF), 68ºC (154ºF), 35ºC (95ºF), 34ºC (94ºF) y 41ºC (105ºF)
respectivamente. La rotación del tornillo se fijó a 55 rpm.
El producto abandonó el mezclador a 53ºC (127ºF).
El producto acabado tenía buenas características de mascado y no
hubo pruebas de trozos de caucho.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
con azúcar aromatizado con frutas. Se añadió una mezcla de 39,3% de
caucho de butilo molido espolvoreado (75% de caucho, 25% de
carbonato cálcico), 39,1% de resina de terpeno de bajo peso
molecular y 21,6% de carbonato cálcico molido fino al primer gran
puerto de alimentación 212 (Fig. 7) a 9,35 kg (20,6 lb)/h.
Se añadió una mezcla de 33,0% de resina de
terpeno de bajo peso molecular y 67,0% de acetato de polivinilo de
bajo peso molecular a 11 kg (24,4 lb)/h en el segundo gran puerto
de alimentación 232. Se añadió también poliisobutileno
(precalentado a 100ºC) a 0,45 kg (1,0 lb)/h en el puerto 232.
Se inyectó una composición de grasa/cera (82ºC)
50/50 en los puertos de inyección líquida 241 y 243, a una velocidad
total de 6,35 kg (14,0 lb)/h. La composición incluyó 29,7% de cera
de parafina, 21,7% de cera microcristalina (p.f. = 77ºC (170ºF)),
5,7% de cera microcristalina (p.f. = 82ºC (180ºF)), 20,5% de
monoestearato de glicerol, 8,6% de aceite de algodón hidrogenado,
11,4% de lecitina de soja, 2,1% de polvo de cacao, y 0,3% de
BHT.
Se inyectó glicerina en el puerto de inyección
líquida 261 a 1,5 kg (3,3 lb)/h. Se añadió una mezcla de 88,5% de
sacarosa y 11,5% de monohidrato de dextrosa a 91,2 kg (201,0 lb)/h
en el gran puerto 262. El jarabe de maíz (40ºC) se inyectó a 1,4 kg
(3,0 lb)/h en el puerto de inyección líquida 263, y una mezcla de
88,9% de agente saporífero de frutas y 11,1% de lecitina de soja se
inyectó a 1,2 kg (2,7 lb)/h en el puerto de inyección líquida
264.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 218ºC (425ºF), 218ºC (425ºF), 93ºC (200ºF), 16ºC (61ºF)
y 16ºC (61ºF) respectivamente. La temperatura del tornillo (S1) se
fijó a 19ºC (66ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se midieron a 182ºC (359ºF), 137ºC (278ºF),
85ºC (185ºF), 41ºC (105ºF), 38ºC (100ºF) y 43ºC (109ºF)
respectivamente. La rotación del tornillo se fijó a 70 rpm.
El producto de chicle abandonó el mezclador a
50ºC (122ºF). El producto era muy suave mientras estaba caliente y
se quedaba aparte durante el mascado. Sin embargo, esto no era
atípico para este producto. Después de envejecimiento durante dos
meses, el producto se mascó de nuevo y se encontró que tenía
excelente textura y sabor. No fueron visibles trozos de caucho.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
de globo con trozos de azúcar. Para este ejemplo, la configuración
del mezclador se varió ligeramente a partir de la configuración
preferida descrita anteriormente y usada para los Ejemplos
2-6. Específicamente, se instaló un troquel de
agujero redondo de 30 mm a la salida final del mezclador.
Se añadió una mezcla de 68,9% de acetato de
polivinilo de alto peso molecular y 31,1% de talco molido en el
primer gran puerto de alimentación 212 (Fig. 7), a 16,1 kg (35,4
lb)/h. Se añadió también poliisobutileno (precalentado a 100ºC) al
puerto 212 a 1,8 kg (3,95 lb)/h. Además corriente abajo, en la
primera zona de mezcla 220, se inyectó monoglicérido acetilado a 1,2
kg (2,6 lb)/h, usando un puerto de inyección líquida (clavija de
barra hueca) no mostrado en la Fig. 7.
Se añadieron poliisobutileno adicional (100ºC) a
1,79 kg (3,95 lb)/h y éster de glicerol de resina de madera
parcialmente hidrogenado a 7,1 kg (13,4 lb)/h en el segundo gran
puerto 232. Se añadió una mezcla de 43,6% de monoestearato de
glicerol, 55,9% de triacetina y 0,5% de BHT a 3 kg (6,7 lb)/h en el
puerto de inyección líquida 241.
La glicerina se inyectó a 0,95 kg (2,1 lb)/h en
el puerto de inyección líquida 261. Una mezcla de 98,4% de sacarosa
y 1,6% de ácido cítrico se añadió a 77,3 kg (170,4 lb)/h en el gran
puerto 262. Se inyectó jarabe de maíz (40ºC) a 26,5 kg (58,5 lb)/h
en el puerto de inyección líquida 263, y se añadió una mezcla de
60% de agente saporífero de lima-limón y 40% de
lecitina de soja a 1,4 kg (3,0 lb)/h en el puerto de inyección
líquida 264.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron por último a 227ºC (440ºF), 227ºC (440ºF), 71ºC (160ºF),
16 kg (61ºF) y 16ºC (61ºF) respectivamente. La temperatura del
tornillo (S1) se fijó por último a 27ºC (80ºF). Las temperaturas de
mezcla (T1-T6) se midieron por último como 88ºC
(189ºF), 80ºC (176ºF), 72ºC (161ºF), 36ºC (97ºF), 42ºC (108ºF) y
44ºC (112ºF) respectivamente. La rotación del tornillo fue de 55
rpm.
Primero, el producto abandonó el extrusor a 60ºC
(140ºF) y exhibió señales de tensión por calor. Las temperaturas de
zona Z1 y Z2 se redujeron entonces en -12ºC (10ºF) cada una, y la
temperatura de tornillo S1 se elevó en -7ºC (20ºF), respecto a los
valores mostrados anteriormente. Esto provocó que la temperatura de
salida del chicle cayera a 50ºC (122ºF), y la calidad del producto
mejoró de forma acusada.
Durante el mascado, el producto exhibió
excelentes características de textura, agente saporífero y
generación de globos. No fueron visibles trozos de caucho.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
sin azúcar aromatizado con menta verde. Se añadió una mezcla de
42,1% de carbonato cálcico molido fino, 18,9% de éster de glicerol
de resina de madera, 16,7% de éster de glicerol de resina de madera
parcialmente hidrogenado, 17,0% de caucho de butilo molido, y 5,3%
de caucho de estireno-butadieno (25:75) molido
espolvoreado (75% de caucho, 25% de carbonato cálcico) en el puerto
212 (Fig. 7) a 17,4 kg (38,4 lb)/h.
Se añadieron acetato de polivinilo de bajo peso
molecular a 5,7 kg (12,7 lb)/h, y poliisobutileno (precalentado a
100ºC) a 3,4 kg (7,6 lb)/h, en el puerto 232.
Una mezcla de grasas (82ºC) se inyectó 50/50 en
los puertos 241 y 243, a una velocidad total de 9,5 kg (20,9 lb)/h.
La mezcla de grasas incluyó 35,7% de aceite de algodón hidrogenado,
30,7% de aceite de soja hidrogenado, 20,6% de aceite de soja
parcialmente hidrogenado, 12,8% de monoestearato de glicerol y 0,2%
de BHT.
A diferencia de los ejemplos previos, la
glicerina se inyectó a 11,6 kg (25,5 lb)/h en la cuarta zona de
mezcla 250 (Fig. 7) a través del puerto de inyección líquida (no se
muestra). Una mezcla coevaporada de hidrolisato de almidón
hidrogenado y glicerina (a 40ºC) se inyectó adicionalmente corriente
abajo en la cuarta zona de mezcla 250 a través de otro puerto de
inyección líquida (no se muestra). La mezcla coevaporada incluyó
67,5% de sólidos de hidrolisato de almidón hidrogenado, 25% de
glicerina y 7,5% de agua.
Se añadió una mezcla de 84,8% de sorbitol, 14,8%
de manitol y 0,4% de aspartama encapsulada en el puerto 262 en la
quinta zona de mezcla 260, a 73,6 kg (162,3 lb)/h. Una mezcla de
94,1% de agente saporífero de menta verde y 5,9% de lecitina se
inyectaron a 2,3 kg (5,1 lb)/h en el puerto 264 localizado además
corriente abajo.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 204ºC (400ºF), 204ºC (400ºF), 66ºC (150ºF), 17ºC (62ºF)
y 17ºC (62ºF) respectivamente. La temperatura del tornillo (S1) se
fijó a 19ºC (66ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se midieron a 153ºC (307ºF), 133ºC (271ºF),
94ºC (202ºF), 48ºC (118ºF), 37ºC (103ºF) y 47ºC (116ºF). La
rotación del tornillo de mezcla fue de 69 rpm.
El producto de chicle abandonó el mezclador a
47ºC (117ºF). El chicle tenía buena apariencia sin manchas de
sorbitol o trozos de caucho. El chicle era ligeramente húmedo al
tacto, pegajoso y suave (baja densidad), pero era aceptable.
Durante el mascado, el chicle se consideró suave inicialmente pero
se afirmó con el mascado continuado.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
de menta verde sin azúcar para usar en bolitas recubiertas. Se
añadió una mezcla de 28,6% de caucho de butilo molido espolvoreado
(75% de caucho, 25% de carbonato cálcico), 27,4% de resina de
terpeno de alto peso molecular, 26,9% de resina de terpeno de bajo
peso molecular y 17,1% de carbonato cálcico en el puerto 212 (Fig.
7) a 19 kg (41,9 lb)/h.
Se añadieron acetato de polivinilo de bajo peso
molecular a 11,2 kg (24,7 lb)/h, y poliisobutileno (precalentado a
100ºC) a 0,8 kg (1,7 lb)/h, en el puerto 232.
Se inyectó una composición de grasas 50/50 (82ºC)
en los puertos 241 y 243 a una velocidad total de 9,8 kg (21,7
lb)/h. La composición de grasas incluyó 22,6% de aceite de algodón
hidrogenado, 21,0% de aceite de soja hidrogenado, 21,0% aceite de
soja parcialmente hidrogenado, 19,9% de monoestearato de glicerol,
15,4% de glicerina y 0,2% de BHT.
Se inyectó una disolución al 70% de sorbitol en
la cuarta zona de mezcla 250 (Fig. 7) a 7,9 kg (17,4 lb)/h, usando
un puerto de inyección líquida de clavija de barra hueca (no se
muestra).
Se añadió una mezcla de 65,8% de sorbitol, 17,9%
de carbonato cálcico precipitado y 16,3% de manitol a 83,6 kg (184,2
lb)/h en el gran puerto 262 final. Una mezcla de 71,4% de agente
saporífero de menta verde y 28,6% de lecitina de soja se añadieron
a 3,8 kg (8,4 lb)/h en el puerto de inyección líquida 264
final.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 204ºC (400ºF), 204ºC (400ºF), 66ºC (150ºF), 16ºC (61ºF)
y 16ºC (61ºF) respectivamente. La temperatura del tornillo (S1) se
fijó a 18ºC (65ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se midieron como 157ºC (315ºF), 138ºC
(280ºF), 84ºC (183ºF), 40ºC (104ºF), 43ºC (109ºF) y 47ºC (116ºF)
respectivamente. La rotación del tornillo se fijó a 61 rpm.
El chicle abandonó el mezclador a 127ºF. La
apariencia del producto fue buena sin manchas de sorbitol o trozos
de caucho. Sin embargo, el chicle inicial se informó como que era
áspero y granulado.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
con azúcar aromatizado con hierbabuena. Se alimentó una mezcla de
27,4% de caucho de butilo molido espolvoreado (75% de caucho de
butilo espolvoreado con 25% de carbonato cálcico), 14,1% de resina
de terpeno poco ablandado (punto de ablandamiento = 85ºC), 14,4% de
resina de terpeno muy ablandado (punto de ablandamiento = 125ºC) y
44,1% de carbonato cálcico a 11,16 kg (24,6 lb)/h en el primer gran
puerto de alimentación (puerto 212 en las Figuras 7 y 8).
Se alimentó una mezcla de 73,5% de acetato de
polivinilo de bajo peso molecular, 9,2% de acetato de polivinilo de
alto peso molecular, 8,6% de resina de terpeno poco ablandada y
8,7% de resina de terpeno muy ablandada a 7,9 kg (17,4 lb)/h en el
segundo gran puerto de alimentación 232. Se añadió también
poliisobutileno a 1,6 kg (3,5 lb)/h en este puerto.
Se inyectó una mezcla de grasas, precalentada a
83ºC, en los puertos de inyección líquida en la tercera zona de
mezcla (puertos 241 y 243 en la Fig. 7), a una velocidad total de
6,6 kg (14,5 lb)/h, alimentándose el 50% de la mezcla a través de
cada puerto. La mezcla de grasas incluyó 0,2% de BHT, 2,5% de polvo
de cacao, 31,9% de aceite de algodón hidrogenado, 19,8% de
monoestearato de glicerol, 18,7% de aceite de soja hidrogenado,
13,7% de lecitina, y 13,2% de aceite de algodón parcialmente
hidrogenado.
Se inyectó una mezcla de 84,6% de azúcar y 15,4%
de monohidrato de dextrosa a 92,2 kg (203,1 lb)/h en el gran puerto
de alimentación 262 en la quinta zona de mezcla. La glicerina se
añadió a 1,8 kg (3,9 lb)/h en el primer puerto de inyección líquida
261 en la quinta zona de mezcla. Se añadió jarabe de maíz,
precalentado a 44ºC, a 13,6 kg (30,0 lb)/h en el segundo puerto de
inyección líquida 263 en la quinta zona de mezcla. Se inyectó una
mezcla de 90,0% de agente saporífero de hierbabuena y 10% de
lecitina en el tercer puerto de inyección líquida 264 en la quinta
zona de mezcla a 1,4 kg (3,0 lb)/h.
Las temperaturas de zona Z1-Z5 se
fijaron a 177ºC (350ºF), 177ºC (350ºF), 43ºC (110ºF), -4ºC (25ºF) y
-4ºC (25ºF) respectivamente. La temperatura del tornillo de mezcla
S1 se fijó a 38ºC (101ºF). Las temperaturas del mezclador
T1-T6 se midieron a estado estable como 160ºC
(320ºF), 138ºC (280ºF), 73ºC (164ºF), 50ºC (122ºF), 41ºC (105ºF) y
40ºC (103ºF) respectivamente. La rotación del tornillo fue de 63
rpm, y el producto abandonó el mezclador a
52-53ºC.
El producto de chicle con azúcar a la hierbabuena
fue deseablemente blando y aceptable en calidad.
Este ejemplo ilustra la preparación de un chicle
de globo en barra sin azúcar. Para este ejemplo, la configuración
del tornillo mostrada en la Fig. 8, y usada para los ejemplos
anteriores, se varió como sigue. La sección de transporte 210 y las
secciones de mezcla 220, 250 y 260 se configuraron principalmente
como antes. En la segunda zona de mezcla 230, los tres elementos de
baja cizalladura 40 no se cambiaron tampoco.
Después, los 1-1/2 elementos de
alta cizalladura 50 en la zona 230, el elemento de restricción 30
que traslapa las zonas 230 y 240, toda la zona 240, y el elemento
de restricción 30 que traslapa las zonas 240 y 250, se eliminaron.
Tres elementos de alta cizalladura 50 (L/D combinado = 2,0) se
situaron en la zona 230 y se extendieron en la zona 240. Dos
elementos y medio de baja cizalladura (L/D combinado =
1-2/3) siguieron en la zona 240. Después, tres
elementos y medio de alta cizalladura 50 (L/D combinado =
2-1/3) siguieron en la zona 240 y se extendieron en
la zona 250. Los once elementos de baja cizalladura 40 en zonas 250
y 260 no se cambiaron.
Para hacer el producto, se alimentó una mezcla de
53,3% de acetato de polivinilo de alto peso molecular, 31,0% de
talco, 12,2% de éster de glicerol de resina de madera y 3,5% de
caucho de estireno-butadieno molido espolvoreado
(25:75) (75% de caucho, 25% de carbonato cálcico) en el gran puerto
212 (Fig. 7) a 24,9 kg (54,9 lb)/h. Se bombeó poliisobutileno
(precalentado a 100ºC) en el mismo puerto a 4,1 kg (9,0 lb)/h.
Se añadieron éster de glicerol de resina de
madera parcialmente hidrogenada a 6,9 kg (15,3 lb)/h, y triacetina
a 2 kg (4,4 lb)/h, en el gran puerto 232 en la segunda zona de
mezcla 230.
Se alimentó una mezcla de grasa/cera (a 82ºC)
50/50 en los puertos de inyección líquida 241 y 243 en la tercera
zona de mezcla 240, a una velocidad total de 6,3 kg (13,9 lb)/h. La
mezcla incluyó 50,3% de monoestearato de glicerol, 49,4% de
parafina (p. f. = 57ºC (135ºF)) y 0,3% de BHT.
Se inyectó glicerina diluida en la cuarta zona de
mezcla 250 a 12,8 kg (28,2 lb)/h usando un puerto de inyección
líquida (no se muestra). La dilución fue 87% de glicerina y 13% de
agua.
Se alimentó una mezcla de 84,0% de sorbitol,
12,7% de manitol, 1,1% de ácido fumárico, 0,2% de aspartama, 0,4%
de aspartama encapsulada, 0,7% de ácido adípico y 0,9% de ácido
cítrico en el puerto 262 en la quinta zona de mezcla 260 a 74,2 kg
(165,0 lb)/h. Una mezcla de 51,6% de agente saporífero de chicle de
globo y 48,4% de lecitina de soja se inyectó en el puerto 264 en la
zona 260 a 4,2 kg (9,3 lb)/h.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 177ºC (350ºF), 177ºC (350ºF), 38ºC (100ºF), 18ºC (64ºF)
y 18ºC (64ºF) respectivamente. La temperatura de tornillo (S1) se
fijó a 38ºC (100ºF). Las temperaturas de mezcla
(T1-T6) se grabaron como 141ºC (286ºF), 127ºC
(260ºF), 73ºC (163ºF), 42ºC (107ºF), 40ºC (104ºF) y 44 (112ºF)
respectivamente. La rotación del tornillo fue e 75 rpm.
El chicle abandonó el mezclador a 48ºC (118ºF).
El producto acabado pareció bueno y no contenía trozos de base. El
agente saporífero y textura fueron muy buenos durante el mascado,
como lo fueron las características de soplado de globos.
Por medio del ejemplo, y sin limitación, los
Ejemplos 12-13 se dirigen a los métodos para
optimizar las aberturas de adición de ingredientes del
extrusor.
Se prepararon varias composiciones premezcla para
simplificar el procedimiento de mezcla.
Se molieron tres partes de caucho de butilo con
una parte de carbonato cálcico. 35,611% de la mezcla molida se
mezcló en seco con 55,746% de carbonato cálcico y 8,643% de éster
de glicerol de resina hidrogenada.
43,618% de PVAc de bajo peso molecular se fundió
y mezcló con 10,673% de éster de glicerol de resina polimerizada y
45,709% de éster de glicerol de resina hidrogenada.
Se fundieron y mezclaron los siguientes
ingredientes:
7,992% de aceite de soja hidrogenado
13,712% de aceite de algodón hidrogenado
12,199% de monoestearato de glicerol
37,070% de cera de parafina
28,851% de cera microcristalina
0,176% de BHT
Se calentó y mezcló 93,713% de jarabe de maíz
45,5 Baume con 6,287% de glicerina.
Se mezcló 10% de una suspensión en glicerina de
lago rojo con 90% de azúcar en un mezclador Hobart. El producto
resultante fue un polvo húmedo que podría alimentarse en el
extrusor con un alimentador volumétrico de tornillo gemelo.
Se añadieron al primer puerto la mezcla de caucho
(15,7 kg (34,67 lb)/h) y poliisobutileno fundido (2,6 kg (5,80
lb)/h). La abertura en la clavija inyectora que inyecta
poliisobutileno es 9,53 mm (3/8 de una pulgada) de diámetro.
En el segundo puerto se añadió la mezcla de
acetato de polivinilo a 11,3 kg (24,98 lb)/h.
La mezcla de grasas fundidas se inyectó en partes
iguales a través de dos clavijas inyectoras con aberturas de 2 mm
de diámetro, en la sección 3 a una velocidad total de 12,2 kg
(26,98 lb)/h.
La mezcla de jarabe de maíz/glicerina caliente se
inyectó a través de una clavija, con una abertura de 4,76 mm (3/16
de una pulgada) de diámetro, localizada al principio de la sección
5 a una velocidad de 35,8 kg (78,92 lb)/h.
Se añadió azúcar en el puerto 5 a una velocidad
de 128,5 kg (283,15 lb)/h junto con la mezcla de azúcar/color a 6,3
kg (13,87 lb)/h.
Finalmente se inyectó agente saporífero de
canela, a través de una abertura de 2 mm de diámetro, cerca del
final de la sección 5 a una velocidad de 3 kg (6,62 lb)/h.
Esto produce un rendimiento total de
aproximadamente 215,5 kg (475 lb)/h desde el extrusor.
Las temperaturas de zona (Z1-Z5)
se fijaron a 177ºC (350ºC), 121ºC (250ºF), 66ºC (150ºF), 13ºC (55ºF)
y 13ºC (55ºF). El tornillo se calentó a 66ºC (150ºF) y marchó a 115
rpm.
El tornillo se configuró como sigue:
En la primera sección de barra, se ajustaron
cuatro elementos de baja cizalladura, después dos elementos de alta
cizalladura que tenían un L/D total de 4 al eje del tornillo.
Abarcando el final de la primera sección y el principio de la
segunda estaba un anillo de restricción de 57 mm que, junto con su
ferretería en el tornillo, tenía un L/D de 1.
En la segunda sección, se ajustaron tres
elementos de baja cizalladura, después 1½ elementos de alta
cizalladura que tenían un L/D total de 3. Abarcando el final de la
segunda sección y el principio de la tercera estaba un anillo de
restricción de 60 mm (L/D 1).
En la tercera sección se ajustaron 4½ elementos
de alta cizalladura (L/D 3). Un anillo de restricción de 60 mm (L/D
1) abarca las secciones tercera y cuarta.
La cuarta sección se ajustó con cinco elementos
de baja cizalladura (L/D 3) y un elemento transportador (L/D 1) que
se extiende en la quinta sección.
La quinta sección se ajustó con un segundo
elemento transportador que tiene un L/D de 1. Esto se siguió por 3
elementos de baja cizalladura que tienen un L/D total de 2. La
longitud total del tornillo fue L/D 20.
Con esta configuración, fue necesario operar el
tornillo a 125 rpm para evitar un apoyo de azúcar en el quinto
puerto de entrada.
Aunque la marcha descrita en el Ejemplo 12 era
generalmente aceptable, hubo un problema menor con el azúcar
incorporado como se evidenció mediante una bocanada ocasional de
polvo de azúcar procedente de la descarga del extrusor. Esto se
remedió mediante los siguientes cambios.
Se eliminó medio elemento de baja cizalladura en
la Sección 4. Los dos elementos transportadores se movieron
corriente arriba para rellenar el hueco creado por la eliminación
del medio elemento. Se añadió medio elemento de baja cizalladura
adicional después de los elementos transportadores para aumentar la
mezcla. El punto de inyección de la mezcla de jarabe de
maíz/glicerina se movió a una clavija posicionada después del
puerto 5.
La velocidad del tornillo se redujo a 109 rpm. El
producto final abandonó a 50ºC (122ºF).
En resumen, los ejemplos precedentes indican que
el método del invento puede usarse para preparar una amplia
variedad de productos de chicle de buena calidad en un mezclador en
continuo. Se espera que este método ahorre tiempo de fabricación y
dinero, y mejore la consistencia y calidad del producto. Debe
apreciarse que el método del presente invento es capaz de
incorporarse en forma de una variedad de realizaciones, sólo
algunas de las cuales se han ilustrado y descrito anteriormente. El
invento puede realizarse en otras formas sin apartarse de su
espíritu o características esenciales. Se apreciará que la adición
de otros ciertos ingredientes, etapas de procedimiento, materiales o
componentes no incluidos específicamente, tendrán un impacto
adverso en el presente invento. El mejor modo del invento puede
excluir por lo tanto ingredientes, etapas de procedimiento,
materiales o componentes distintos a los listados anteriormente por
inclusión o uso en el invento. Sin embargo, las realizaciones
descritas tienen que considerarse a todos los respectos, solo como
ilustrativas y no restrictivas, y el alcance del invento es, por lo
tanto, indicado por las reivindicaciones añadidas mejor que por la
descripción precedente.
Claims (7)
1. Un método para fabricar chicle usando un
mezclador en continuo de alta eficacia que comprende las etapas
de:
proporcionar un mezclador en continuo de paletas
y clavijas de alta eficacia que incluye puertos de inyección
líquida que comprenden al menos una clavija inyectora con una
abertura al mezclador a través de la que pueden fluir uno o más
ingredientes a una velocidad predeterminada al mezclador,
en el que se optimiza la caudal del uno o más
ingredientes a través de al menos una clavija, antes de producir
chicle:
eliminando cualquier mecanismo operativo desde
dentro de al menos una clavija, y/o aumentando el tamaño de la
abertura de al menos una clavija, tal que haya un aumento en el
área de la sección transversal de la abertura;
añadiendo ingredientes de base de chicle al
mezclador;
añadiendo al menos un agente saporífero y al
menos un edulcorante al mezclador; y
en el que al menos uno de los ingredientes se
añade a través de al menos una clavija que tiene aumentada el área
de la sección transversal.
2. Un método según la reivindicación 1, en el que
el área de la sección transversal se extiende suficientemente para
permitir que el ingrediente se ha añadido sin calentarlo.
3. Un método según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 ó 2, en el que al menos un ingrediente se añade
al mezclador usando una bomba de pistón.
4. Un método según una cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que al menos un ingrediente se
añade al mezclador usando una bomba de engranaje.
5. Un método según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, en el que al menos un ingrediente se añade
al mezclador usando una bomba de diafragma.
6. Un método según la reivindicación 5, en el que
la base de chicle se añade como base de chicle acabada al
mezclador.
7. Un método según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que el chicle se fabrica continuamente
sin necesitar fabricación separada de una base de chicle, que
comprende:
a) añadir al menos un elastómero y un relleno en
un mezclador en continuo de alta eficacia; y
b) añadir al menos un edulcorante y al menos un
agente aromatizante en el elastómero y relleno al mezclador en
continuo.
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