ES2172439B2

ES2172439B2 - Alabe movil de turbina.

Info

Publication number: ES2172439B2
Application number: ES200002649A
Authority: ES
Inventors: Yuichiro Hirano; Atsushi Matsuo
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2000-01-12
Filing date: 2000-11-03
Publication date: 2004-04-01
Anticipated expiration: 2020-11-03
Also published as: JP2001193403A; SG85218A1; CN1303990A; JP3785013B2; MY126074A; US6533545B1; CN1276169C; MXPA01000038A; ES2172439A1

Abstract

Alabe móvil de turbina. Si el ángulo que define una tangente a la parte de la superficie dorsal en el borde delantero del álabe móvil con una recta perpendicular al árbol giratorio de la turbina se designa con {ze} y el ángulo de salida geométrica del álabe fijo se designa con {al}{sub,N}, {ze} cumple la relación: {al}{sub,N}+2º<{ze}<{al}{sub,N}+12º. Como resultado de ello, la forma de la parte de la superficie dorsal, en el borde delantero y en una parte contigua al mismo, del álabe móvil no es paralela a la estela del álabe fijo. Aplicable para que el álabe móvil contribuya a aumentar el rendimiento de la turbina, al tiempo que a suprimir un brusco aumento irregular de la velocidad de flujo.

Description

Álabe móvil de turbina.

Antecedentes de la invención

1. Campo de la invención

Esta invención se refiere a un álabe móvil de turbina y, más particularmente, a un álabe útil cuando se aplica a una turbina de impulso de flujo axial.

2. Descripción de la técnica pertinente

La fig. 5 es una vista esquemática que muestra álabes móviles, junto con álabes fijos, de una turbina de impulso de flujo axial según una tecnología anterior. Como se muestra en el dibujo, una pluralidad de álabes móviles 1 están dispuestos en una dirección circunferencial de un rotor (no ilustrado). Una pluralidad de álabes fijos 2 están fijados a una carcasa (no ilustrada) de la turbina de impulso de flujo axial. Los álabes fijos 2 actúan como toberas para suministrar un fluido (por ejemplo vapor de agua) a alta velocidad y a alta presión a los álabes móviles 1.

Un análisis de la velocidad de flujo en este tipo de turbina de impulso de flujo axial ha demostrado ahora que se produce un importante fenómeno. Con este tipo de turbina, el conocimiento convencional ha sido que se forma una zona de baja velocidad de flujo y que se extiende en forma de banda, denominada estela 3 (parte punteada del dibujo), detrás del borde trasero 2a del álabe fijo 2. Se ha hallado recientemente que, cuándo la turbina gira, cada vez que el álabe móvil 1 corta la estela 3 de un álabe fijo, se produce una zona 4 (rayada en el dibujo) de alta velocidad de fluido que se acelera bruscamente en la parte 1a de la superficie dorsal del álabe móvil 1. El mecanismo de formación de esta zona puede ser el siguiente: La estela 3 del álabe fijo actúa como una verdadera pared contra la corriente principal que tiene una alta velocidad de flujo. En consecuencia, a medida que el álabe móvil 1 se acerca a la estela 3 del álabe fijo, según el movimiento de giro (el sentido del movimiento de giro se indica por medio de la flecha A en el dibujo) del álabe móvil 1, se forma efectivamente una garganta de paso entre la estela 3 del álabe fijo y el álabe móvil 1. Como resultado de ello, la zona 4 de alta velocidad de fluido que se acelera bruscamente se produce, con el paso del tiempo, en la parte 1a de superficie dorsal del álabe móvil 1. Tal estela 3 del álabe fijo se forma detrás de cada uno de los álabes fijos 2 y la zona 4 de alta velocidad se forma también en correspondencia con cada estela 3 de los álabes fijos. Sin embargo, en el dibujo sólo se ilustran, como representativas, una estela 3 de álabe fijo y una zona 4 de alta velocidad.

Cuando la zona 4 de velocidad irregularmente alta descrita anteriormente, en la cual la velocidad de flujo aumenta bruscamente, en el momento del acercamiento a la estela 3 del álabe fijo, se forma en la parte 1a de la superficie dorsal del álabe móvil 1, la pérdida del rendimiento de la turbina en este punto es elevada. Ello es debido a que si la pared queda en el paso del fluido aparece una fricción correspondiente a la diferencia de la velocidad de flujo entre la zona de alta velocidad y la zona de baja velocidad, y la energía cinética del fluido se convierte en calor debido a esta fricción. Es decir: se produce una pérdida total de presión. Así, disminuye el rendimiento de la turbina.

Sumario de la invención

La presente invención se ha conseguido teniendo en cuenta los anteriores problemas de la tecnología anterior. El objetivo de la invención es proporcionar un álabe móvil que pueda contribuir a aumentar el rendimiento de una turbina al tiempo que a suprimir un brusco aumento irregular de la velocidad de flujo.

Para alcanzar el anterior objetivo, los inventores investigaron las condiciones de formación de una zona 4 de velocidad marcadamente alta y hallaron lo siguiente: La forma de la estela 3 del álabe fijo 2 está simplemente determinada por la forma de éste. Por otra parte, el álabe móvil 1 se configura a partir del aspecto de que se asegura una distribución uniforme de la velocidad de flujo en una franja que va desde el borde delantero 1b al borde trasero 1d del álabe móvil 1, en base al ángulo de salida del fluido que fluye del álabe fijo 2. Desde este aspecto, se determinan el ángulo aproximado de entrada y las formas aproximadas de la parte 1a de la superficie dorsal y de la parte 1c de la superficie ventral. Como resultado de ello, con el álabe móvil 1 según la tecnología anterior, la parte 1a de la superficie dorsal en el punto del borde delantero 1b del álabe móvil 1 se configura de modo que sea paralela a la estela 3 del álabe fijo. Esta configuración de la parte 1a de la superficie dorsal del álabe móvil 1, de modo que sea paralela a la estela 3 del álabe fijo, puede ser la principal causa del aumento irregular y brusco de la velocidad de flujo. Cuando la parte 1a de la superficie dorsal se configura de modo que sea paralela a la estela 3 del álabe fijo, la garganta del paso se forma, principalmente, entre la estela 3 del álabe fijo y la parte 1a de la superficie dorsal del álabe móvil 1.

Las peculiaridades de la presente invención, basada en los anteriores hallazgos, se caracterizan por los siguientes aspectos 1) a 5):

1) Un álabe móvil de una turbina que tiene una pluralidad de álabes móviles dispuestos en una dirección circunferencial de un rotor, siendo accionado el álabe móvil por un fluido y teniendo la turbina álabes fijos a modo de álabes inmóviles, para transmitir un par de giro al rotor, caracterizado porque:

la forma de una parte de la superficie dorsal, en un borde delantero y en una parte contigua al mismo, del álabe móvil es una forma achaflanada, de modo que no sea paralela a la estela del álabe fijo.

Según el anterior aspecto de la invención, la forma de la parte de la superficie dorsal en el borde delantero del álabe móvil puede desplazarse respecto a la estela del álabe fijo. Así, se hace posible ensanchar el pasa formado entre la parte de la superficie dorsal en el borde delantero del álabe móvil y la estela del álabe fijo cuando el álabe móvil corta la estela del álabe fijo durante su movimiento de giro. Por lo tanto, puede suprimirse el aumenta irregular de la velocidad de flujo en. la parte de la superficie dorsal. En consecuencia, aunque el álabe móvil corte periódicamente la estela del álabe fija de conformidad con el movimiento del álabe móvil, se hace posible eliminar una zona parcial de alta velocidad de la velocidad de flujo, eliminar la total pérdida de presión en este punto y contribuir a aumentar el rendimiento de la turbina.

2) En el álabe móvil descrito en el anterior aspecto 1), si el ángulo que una tangente a la parte de la superficie dorsal en el borde delantero del álabe móvil define con una recta perpendicular al árbol giratorio de la turbina se designa con \theta y el ángulo de salida geométrica del álabe fijo se designa con \alpha_{N}, \theta cumple la siguiente relación:

\alpha_{N}+2^\circ < \theta < \alpha_{N} + 12^\circ.

Según este aspecto, no sólo se obtienen los resultados descritos en el anterior aspecto 1), sino que también se limita el valor límite superior de \theta. Así, puede garantizarse óptimamente una relación geométrica, tal como el ángulo de entrada del álabe móvil con respecto al ángulo de salida del álabe fijo. En consecuencia, los álabes móviles pueden contribuir a aumentar el rendimiento de la turbina, sin sacrificar otras características.

3) En el álabe móvil descrito en los anteriores aspectos 1) o 2), si el grosor máximo del álabe móvil se designa con T_{max} y la anchura del álabe, que es la distancia entre el borde delantero y el borde trasero del álabe móvil, se designa con W, T_{max}/W cumple la siguiente relación:

0,33 < T_{max}/W < 0,42.

Según este aspecto, no sólo se obtienen los resultados descritos en los anteriores aspectos 1) y 2), sino que además la forma del álabe móvil es de pared delgada. Así, se ensancha el paso entre los álabes móviles contiguos. Puede hacerse disminuir, en este punto, la velocidad media de flujo. En consecuencia, puede eliminarse, con mayor ventaja, una zona de alta velocidad de la velocidad de flujo entre la estela del álabe fijo y la parte de la superficie dorsal del álabe móvil, y puede facilitarse otro aumento del rendimiento de la turbina.

4) En el álabe móvil descrito en los anteriores aspectos 1) o 2), si el ángulo que define una tangente a una parte de la superficie ventral en el borde delantero del álabe móvil con una tangente a la parte de la superficie dorsal se designa con \beta_{inc}, \beta_{inc} cumple la siguiente relación:

13^\circ < \beta_{inc} < 27^\circ.

Según este aspecto, no sólo se obtienen los resultados descritos en los anteriores aspectos 1) y 2), sino que además el álabe móvil tiene un pequeño grosor en la proximidad del borde delantero, en donde la velocidad de flujo está particularmente aumentada debido a la estela del álabe fijo. Así, se ensancha el paso entre los álabes móviles contiguos. Puede hacerse disminuir, en este punto, la velocidad media de flujo. En consecuencia, puede eliminarse, con mayor ventaja, una zona de alta velocidad de la velocidad de flujo entre la estela del álabe fijo y la parte de la superficie dorsal del álabe móvil, y puede facilitarse otro aumento del rendimiento de la turbina.

5) En el álabe móvil descrito en los anteriores aspectos 1) o 2), si el grosor máximo del álabe móvil se designa con T_{max} y la anchura del álabe, que es la distancia entre el borde delantero y el borde trasero del álabe móvil, se designa con W, T_{max}/W cumple la siguiente relación:

0{,}33 < T_{max}/W < 0,42, \mbox{ y}

si el ángulo que define una tangente a una parte de la superficie ventral en el borde delantero del álabe móvil con una tangente a la parte de la superficie dorsal se designa con \beta_{inc}, \beta_{inc} cumple la siguiente relación:

13^\circ < \beta_{inc} < 27^\circ.

Según este aspecto, se obtiene la superposición de los resultados descritos en los anteriores aspectos 1) o 2) y en los aspectos 3) y 4). En consecuencia, puede aumentarse de la manera más importante el rendimiento de la turbina.

Breve descripción de los dibujos

La presente invención se comprenderá más completamente a partir de la descripción detallada dada en lo que sigue y de los dibujos anexos que se dan sólo a título de ilustración y que, por lo tanto, no son limitativos de la presente invención y en los cuales:

Las figs. 1(a) a 1(c) son vistas correspondientes a una realización de la presente invención, en las cuales la fig. 1(a) es una vista esquemática que muestra un álabe móvil, la fig. 1(b) es una vista explicativa que muestra conceptualmente un ángulo de salida geométrica de un álabe fijo y la fig. 1(c) es una vista parcial que muestra, de manera esquemática, la parte del borde delantero del álabe móvil;

La fig. 2 es una vista esquemática que muestra las formas (en líneas continuas) de dos álabes móviles según la realización de la presente invención, en comparación con las formas (en líneas de trazos) de dos álabes móviles según una tecnología anterior;

La fig. 3 es una vista de características que muestra las características (en líneas continuas) de distribución de la velocidad de flujo por las superficies del álabe móvil según la realización de la presente invención, en comparación con las características (en líneas de trazos) de distribución de la velocidad de flujo por las superficies del álabe móvil según la tecnología anterior; en la fig. 3, las ordenadas designan la relación Velocidad de flujo por la superficie del álabe/Flujo de salida en cascada;

La fig. 4 es una vista de características que muestra el rendimiento de temperatura (en línea continua) de una turbina que tiene el álabe móvil según la realización de la presente invención, en comparación con el rendimiento de temperatura (en línea de trazos) de una turbina que tiene el álabe móvil según la tecnología anterior; en la fig. 4, A designa Rendimiento de temperatura de la turbina (valor analizado, %), B designa Técnica anterior, C designa Invención y D designa un período; y

La fig. 5 es una vista esquemática que muestra álabes móviles, junto con álabes fijos, de una turbina de impulso de flujo axial según la tecnología anterior.

Descripción detallada de las realizaciones preferidas

Una realización de la presente invención se describirá ahora con referencia a los dibujos anexos, pero debe entenderse que la invención no queda limitada por ello.

La realización se refiere a las disposiciones que se adoptan para la forma de una parte de la superficie dorsal de un álabe móvil con respecto a la estela de un álabe fijo. El problema es el ángulo del álabe móvil que debe adoptarse en respuesta al ángulo de la estela del álabe fijo. Así, se ha definido el ángulo \alpha_{N} de salida geométrica como parámetro correspondiente al ángulo de salida de un álabe fijo y, en relación con este ángulo \alpha_{N} de salida geométrica, se ha especificado una forma preferida del álabe móvil. El álabe fijo 2 es igual que el de la tecnología anterior mostrada en la fig. 5. La presente realización se explicará como un álabe móvil combinado con tal álabe fijo 2.

Las figs. 1(a) a 1(c) son vistas correspondientes a la realización de la presente invención, en las cuales la fig. 1(a) es una vista esquemática que muestra un álabe móvil, la fig. 1(b) es una vista explicativa que muestra conceptualmente un ángulo de salida geométrica de un álabe fijo y la fig. 1(c) es una vista parcial que muestra, de manera esquemática, la parte del borde delantero del álabe móvil.

En la fig. 1(a), el número 11 de referencia indica un álabe móvil, 11a una parte de la superficie dorsal, 11b un borde delantero, 11c una parte de la superficie ventral y 11d un borde trasero. Una pluralidad de tales álabes móviles 11 están dispuestos en una relación de posición como se muestra en la fig. 5; es decir: están dispuestos en una dirección circunferencia) de un rotor (no ilustrado) y frente a álabes fijos 2. Así, se hace que un fluido que procede de entre los álabes fijos 2 actúe sobre los álabes móviles 11, transmitiendo un par de giro al rotor. Si el ángulo que define una tangente L_{1} a la parte 11a de la superficie dorsal del álabe móvil 11 en el borde delantero 11b del álabe móvil 11 con una recta L_{2} perpendicular al árbol giratorio de la turbina se designa con \theta y el ángulo de salida geométrica del álabe fijo 2 se designa con \alpha_{N}, \theta queda en la franja definida por la siguiente Expresión (1):

\alpha_{N} + 2^\circ < \theta < \alpha_{N}+12^\circ \eqnum{(1).}

Más preferentemente, \theta queda en la franja definida por la siguiente Expresión (2):

\alpha_{N} + 5^\circ < \theta < \alpha_{N} + 7^\circ \eqnum{(2).}

Aquí, el ángulo \alpha_{N} de salida geométrica del álabe fijo 2 es un ángulo definido de la siguiente manera: Como se muestra en la fig. 1(b), el paso de los álabes fijos, que es la distancia entre los álabes fijos contiguos 2, se designa con C_{N} y la anchura de garganta de los álabes fijos, que es la distancia desde el borde trasero 2a de uno de los álabes fijos contiguos 2 a la parte de la superficie dorsal del otro álabe fijo 2, se designa con \delta_{N}. En este caso, \alpha_{N} viene dado por la ecuación \alpha_{N} = sen^{-1}(\delta_{N}/C_{N}), debido a que la recta que da la garganta \delta_{N} de los álabes fijos y la tangente al álabe fijo 2 que da el ángulo \alpha_{N} de salida geométrica pueden manipularse para que sean aproximadamente perpendiculares entre sí.

El límite superior del ángulo \theta impuesto por la limitación numérica antes mencionada se determina teniendo en cuenta los siguientes factores: Cuando el ángulo \alpha_{N} de salida geométrica del álabe fijo 2 está determinado, está también determinada la forma preferida de la parte, del borde delantero 11 b del álabe móvil 11 que le corresponde. Esta forma preferida viene dada como teniendo la suma de un ángulo \theta' y el mencionado ángulo \theta, siendo \theta' el ángulo que define una tangente L_{3} ala parte 11c de la superficie ventral del álabe móvil 11 en el borde delantero 11b del álabe móvil 11 con una recta L_{2} perpendicular al árbol giratorio de la turbina. Así, cuando se ha fijado el ángulo \theta, se determina el ángulo \theta' dentro del marco de la suma del ángulo \theta' y del ángulo \theta. Esto es: no puede sobrepasarse el ángulo correspondiente a esta suma.

Por medio de la limitación del ángulo \theta como se ha indicado anteriormente, la forma de la parte 11a de la superficie dorsal en el borde delantero 11b del álabe móvil 11 puede desplazarse desde la estela 3 (véase la fig. 5; se mantendrá igual en las descripciones que seguirán) del álabe fijo. En otras palabras: la forma de la parte 11a de la superficie dorsal y la estela 3 del álabe fijo ya no son paralelas, de modo que se hace posible ensanchar el paso formado entre la parte 11a de la superficie dorsal en el borde delantero 11b del álabe móvil 11 y la estela 3 del álabe fijo cuando el álabe móvil 11 corta la estela 3 del álabe fijo en su movimiento de giro. Por lo tanto, puede suprimirse un aumento irregular de la velocidad de flujo en la superficie dorsal.

La fig. 2 es una vista esquemática que muestra las formas (en líneas continuas) de los álabes móviles 11 según la realización antes descrita de la presente invención, en comparación con las formas (en líneas de trazos) de los álabes móviles 1 según la tecnología anterior mostrada en la fig. 5. Como resultará claro haciendo referencia al dibujo, el álabe móvil 11 según esta realización toma una forma constituida por achaflanado de la parte 1a de la superficie dorsal junto al borde delantero 1b del álabe móvil 1 de la tecnología anterior (véase la fig. 5; se mantendrá igual en las descripciones que seguirán). Como resultado de ello, la forma de la parte 11a de la superficie dorsal puede desplazarse respecto a la dirección de la estela del álabe fijo. Incidentalmente, con el álabe móvil 1 según la tecnología anterior el ángulo \theta está formado de modo que sea aproximadamente igual que el ángulo \alpha_{N} de salida geométrica del álabe fijo 2. Por lo menos es cierto que el ángulo \theta no excede de (\alpha_{N} + 2º).

Debido a la anterior limitación numérica del ángulo \theta, la forma de la parte 11a de la superficie dorsal del álabe móvil 11 puede desplazarse desde la estela 3 del álabe fijo, en vez de ser paralela a la misma. En la presente realización se adopta la siguiente limitación numérica adicional:

Las circunferencias indicadas por líneas encadenadas con dos trazos, que están inscritas en la forma del álabe móvil 11 mostrado en la fig. 1(a), tienen diámetros que representan los grosores del álabe móvil 11 en el punto en cuestión. Si el grosor máximo del álabe móvil 11 se designa con T_{max} y la anchura del álabe, que es la distancia entre el borde delantero 11b y el borde trasero 11d del álabe móvil 11, se designa con W, la relación T_{max}/W está prevista para que cumpla la relación 0,33 < T_{max}/W < 0,42, preferentemente 0,34 < T_{max}/W < 0,38. Debido a esta previsión, la forma del álabe móvil 11 es de pared delgada. Así, se ensancha el paso entre los álabes móviles contiguos 11, por lo que puede hacerse disminuir, en este punto, la velocidad media de flujo. Incidentalmente, la relación T_{max}/W del álabe móvil 1 según la tecnología anterior excede de 0,42.

En la presente realización, se adopta la siguiente limitación numérica adicional: Como se muestra en la fig. 1(c), si el ángulo que define una tangente L4 a la parte 11a de la superficie dorsal en el borde delantero 11b del álabe móvil 11 con una tangente L5 a la parte 11c de la superficie ventral se designa con \beta_{inc}, se dispone que \beta_{inc} cumpla la relación 13º < \beta_{inc} < 27º. Debido a esta disposición, el álabe móvil 11 tiene un pequeño grosor en la proximidad del borde delantero 11b, en donde la velocidad de flujo está particularmente aumentada por la estela 3 del álabe fijo. Así, se ensancha el paso entre los álabes móviles contiguos 11, por lo que puede hacerse disminuir, en este punto, la velocidad media de flujo. Incidentalmente, el ángulo \beta_{inc} del álabe móvil 1 según la tecnología anterior excede de 27º.

Se han determinado los valores del límite inferior de la relación T_{max}/W y del ángulo \beta_{inc} para obtener un grosor predeterminado del álabe, debido a que el grosor del álabe móvil 11 está limitado por las condiciones de formar una distribución uniforme de la velocidad de flujo en el trayecto desde el borde delantero 11b al borde trasero 11d del álabe móvil 11.

En la turbina que tiene el álabe móvil 11 según la presente realización descrita anteriormente, la forma de la parte 11a de la superficie dorsal del álabe móvil 11 no es paralela a la estela 3 del álabe fijo. Así, aunque el álabe móvil 11 corta la estela 3 del álabe fijo de conformidad con el movimiento de giro del álabe móvil 11, puede garantizarse un paso relativamente grande entre la estela 3 del álabe fijo y el álabe móvil 11. Por lo tanto, no se forma, en esta zona del paso, la zona 4 (véase la fig. 5) de alta velocidad de una velocidad de flujo bruscamente acelerada. Además, la relación T_{max}/W y el ángulo \beta_{inc} se han optimizado para disminuir la velocidad media de flujo entre los álabes móviles contiguos 11. También desde este aspecto, puede impedirse que se produzca la zona 4 de alta velocidad.

La fig. 3 es una vista de características que muestra las características (en líneas continuas) de distribución de la velocidad de flujo por las superficies del álabe móvil 11 según la anterior realización, en comparación con las características (en líneas de trazos) de distribución de la velocidad de flujo por las superficies del álabe móvil según la tecnología anterior. La fig. 4 es una vista de características que muestra el rendimiento de temperatura (en línea continua) de la turbina que tiene el álabe móvil 11 según la realización antes expuesta, en comparación con el rendimiento de temperatura (en línea de trazos) de la turbina que tiene el álabe móvil según la tecnología anterior. Con referencia a la fig. 3, se observará que se produce una marcada disminución de la velocidad de flujo en la parte 11a de la superficie dorsal en la proximidad del borde delantero 11b del álabe móvil 11. Con referencia a la fig. 4, el rendimiento de la turbina aumenta en todos los instantes de un período, y el rendimiento medio de un período aumenta, sin duda, marcadamente. En la fig. 4, ``un período'' indica el tiempo desde el momento en que un álabe móvil 11 corta una estela 3 de un álabe fijo hasta el momento en que un álabe móvil siguiente 11 corta una estela siguiente 3 de un álabe fijo. En las figs. 3 y 4, las especificaciones son como sigue: ángulo \theta = 21,9º, relación T_{max}/W = 0,38 y ángulo \beta_{inc} = 24,3º.

El álabe móvil 11 de la realización anteriormente descrita se ha explicado como un álabe móvil de una turbina de impulso, pero no se está limitado a ello. Sin embargo, el álabe móvil será particularmente útil si se aplica a una turbina de impulso que tenga un pequeño ángulo de entrada y que tenga una parte de superficie dorsal cuya forma tienda a ser paralela a una estela de álabe fijo.

Si bien la presente invención se ha descrito de la manera que precede, debe entenderse que la invención no está limitada por ésta, sino que puede variarse según muchas otras formas. Tales variaciones no deben considerarse fuera del espíritu ni del alcance de la invención y todas las aludidas modificaciones que podrían resultar obvias para un entendido en la técnica deben considerarse incluidas dentro del alcance de las reivindicaciones anexas.

Claims

1. Álabe móvil de una turbina que tiene una pluralidad de álabes móviles dispuestos en una dirección circunferencial de un rotor, siendo accionado el álabe móvil por un fluido y teniendo la turbina álabes fijos a modo de álabes inmóviles, para transmitir un par de giro al rotor, caracterizado porque:

la curva de la superficie dorsal está definida de modo que dicha curva y la estela del álabe fijo no sean paralelas adyacentes a un punto de contacto entre el círculo o la elipse del borde delantero y la curva de la superficie dorsal,

y porque

el ángulo que define una tangente a la parte de la superficie dorsal en el borde delantero del álabe móvil con una recta perpendicular al árbol giratorio de la turbina, se designa con \theta, y un ángulo de salida geométrica del álabe fijo se designa con \alpha_N, donde \alpha_N = sen^{-1}(\delta_N/C_N) y donde, \delta_N es la anchura de la garganta de los álabes fijos, que es la distancia desde un borde trasero de un álabe fijo a la superficie dorsal de un álabe fijo contiguo y C_N es el paso del álabe fijo y es la distancia entre los álabes fijos contiguos, y \theta está relacionado con \alpha_N según la siguiente relación:

\alpha_N + 2° < \theta < \alpha_N + 12°.

2. Álabe móvil según la reivindicación 1, caracterizado porque:

si el grosor máximo del álabe móvil se designa con T_{max} y la anchura del álabe, que es una distancia entre el borde delantero y el borde trasero del álabe móvil, se designa con W, T_{max}/W cumple la siguiente relación: 0,33 < T_{max}/W < 0,42.

3. Álabe móvil según la reivindicación 1, caracterizado porque:

si el ángulo que define una tangente a una parte de la superficie ventral en el borde delantero del álabe móvil con la tangente a la parte de la superficie dorsal se designa con \beta_{inc}, \beta_{inc} cumple la siguiente relación: 13° < \beta_{inc} < 27°.

4. Álabe móvil según la reivindicación 1, caracterizado porque:

si el grosor máximo de álabe del álabe móvil se designa con T_{max} y la anchura de álabe, que es una distancia entre el borde delantero y un borde trasero del álabe móvil, se designa con W, T_{max}/W cumple la siguiente relación: 0,33 < T_{max}/W < 0,42,