ES2106501T5 - Fundicion continua de metales y sus aleaciones. - Google Patents
Fundicion continua de metales y sus aleaciones.Info
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Abstract
UN METODO DE AGITACION DE INDUCCION EN DONDE EL METAL FUNDIDO SE AGITA ELECTROMAGNETICAMENTE DURANTE EL FUNDIDO CONTINUO EN UN MOLDE INCLUYE CONTROL DE DEPRESION CURVA, O PARA DISMINUIR O PARA AUMENTAR LA AGITACION DEL METAL FUNDIDO PRODUCIDO POR EL AGITADOR ELECTROMAGNETICO PRINCIPAL. UN MODIFICADOR DE AGITACION MAGNETICO DE C.A SE COLOCA JUNTO A LA REGION DE LA CURVA PARA PRODUCIR LA AGITACION ELECTROMAGNETICA DEL METAL FUNDIDO EN LA CURVA, O PARA OPONER EL MOVIMIENTO GIRATORIO DEL AGITADOR ELECTROMAGNETICO PRINCIPAL Y PROPORCIONAR UNA SUPERFICIE LIBRE DE TURBULENCIA O PARA AUMENTAR EL MOVIMIENTO GIRATORIO DEL AGITADOR MAGNETICO PRINCIPAL. ESTOS DOS MODOS ALTERNATIVOS DE OPERACION PERMITEN QUE SE UTILICE UNA MAQUINA DE FUNDICION PARA FUNDIR METALES QUE REQUIERAN VARIAR AMPLIAMENTE LAS CONDICIONES DE OPERACION.
Description
Fundición continua de metales y sus
aleaciones.
La presente invención se refiere a la fundición
continua de metales y aleaciones, por ejemplo, acero.
En la fundición continua de acero por vertido de
metal fundido en un molde de embocadura abierta, la estabilidad de
la superficie libre de metal en el molde, llamada a menudo el
menisco, representa un importante papel en el control del proceso y
en la calidad del producto de la fundición.
En los procesos continuos de fundición se emplea
extensamente la agitación electromagnética del acero fundido en el
interior del molde, denominada corrientemente M-EMS
o simplemente EMS, principalmente con el fin de mejorar la calidad
de la zona superficie parte inferior de la superficie de la barra y
la estructura de solidificación (esto es, el refinado de la
estructura, la solidez y la homogeneidad química).
Los dos sistemas más corrientes de fundir en
continuo el acero imponen exigencias diametralmente opuestas a las
condiciones de agitación en la región del metal fundido próxima a su
superficie libre en la parte superior del molde, esto es, en la
región del menisco.
Por consiguiente, la fundición de principalmente
tipos de acero desoxidado con aluminio por medio de una boquilla de
entrada sumergida situada debajo de los polvos de moldeo exige la
estabilidad del menisco con el fin de impedir la interrupción de la
lubrificación del molde y la retención del polvo en el cuerpo
fundido. Un movimiento giratorio de agitación en el menisco produce
depresión en el centro de éste, ondas y excesiva erosión de la
boquilla de moldeo cuando la intensidad de la agitación supera
cierto nivel. Por otra parte, la fundición de acero desoxidado con
Si-Mn con una corriente abierta va acompañado a
menudo por defectos en la superficie del producto de fundición.
Ejemplos de tales defectos superficiales son burbujas ocluídas,
oquedades, retención superficial de escoria e inclusiones debajo de
la superficie. Con el fin de reducir a un mínimo o eliminar los
defectos de la superficie, se requiere un intenso movimiento de
agitación del metal fundido en la región del menisco. La misma
exigencia se aplica a la fundición del acero débilmente desoxidado o
denominado acero sustituto efervescente (con desoxidación regulada
para producir una corteza exenta de carbono e impurezas). Sin
embargo, el movimiento de agitación intenso del menisco puede
producir un deterioro indeseable de la superficie originando
profundas señales y lameduras debidas a las oscilaciones.
Maximizar la intensidad de la agitación de la
parte del metal contenida en el molde resulta beneficioso para
obtener mejoras en la calidad interna del metal fundido. Las mejoras
en el refinado y la solidez de la estructura de solidificación,
especialmente en aceros de alto contenido de carbono y ciertas
aleaciones de acero, responden fuertemente a la intensidad de la
agitación. Disponiendo de un espacio operativo más bien limitado,
determinado por la longitud del molde, resulta difícil satisfacer
con un solo dispositivo exigencias de agitación variables sin
comprometer de manera importante algunas de ellas. Por ejemplo, la
limitación impuesta por un nivel aceptable de perturbaciones en el
menisco en la fundición con empleo de polvos de moldeo restringe la
maximización de la intensidad de la agitación inducida mediante EMS
dentro del volumen de la masa líquida.
El atenerse las diferentes condiciones de la
agitación en el molde resulta difícil, si acaso posible, cuando se
practican en la misma instalación de fundición más de una de las
técnicas de moldeo mencionadas anteriormente.
Existen algunos procedimientos conocidos en el
anterior estado de la técnica con objeto de modificar o controlar el
movimiento de agitación en la zona del menisco. En la publicación de
Patente japonesa nº 58-23554 se describe un
procedimiento para disminuir la intensidad de la agitación en la
zona del menisco por medio de una bobina de inducción dispuesta en
el molde próxima a aquella zona y que proporciona un movimiento
giratorio de agitación opuesto al inducido por la bobina principal
de EMS situada debajo.
El principal inconveniente de este procedimiento
es que la bobina de inducción adyacente a la zona del menisco
proporciona sólo una deceleración de la velocidad de agitación
producida mediante EMS. En el caso de que se necesite una acción de
agitación intensiva en la zona del menisco, este procedimiento
precisaría abandonar su acción desaceleradora desactivando la
bobina. La bobina no tiene la finalidad de aumentar la acción de
agitación si se produce la necesidad de dicho aumento, por las
razones comentadas anteriormente.
Además, en la mencionada publicación no se citan
la magnitud ni el criterio de la desaceleración de la agitación. Por
ejemplo, una deceleración completa o casi completa de la velocidad
de agitación puede relacionarse con la planitud del menisco. La
depresión del menisco producida por el movimiento angular de la
agitación, como se deduce de la expresión:
(1)h=
\frac{W^{2}
R^{2}}{2g}
donde,
h es la profundidad de la depresión del
menisco
W es la velocidad angular de la agitación
R es el radio de la masa de metal agitada
g es la aceleración de la gravedad
La profundidad de la depresión del menisco h se
aproxima a cero cuando la velocidad de agitación angular en el
menisco producida mediante EMS queda igualada por la velocidad
angular de la contra-agitación producida por una
bobina de inducción de frenado.
Sin aquella igualación, los méritos del citado
procedimiento para la aplicación a la masa fundida debajo de los
polvos de moldeo serán limitados.
Otra posible manera de aliviar el problema de la
inestabilidad del menisco y de reducir el movimiento de agitación en
la superficie de una aplicación de un intenso campo magnético
horizontal de corriente continua a la zona del menisco. Dicho campo
produce una fuerza electromagnética (Lorentz) dirigida en sentido
opuesto al movimiento del metal líquido y de esta manera disminuye
aquella velocidad de movimiento, proporcionando una superficie
inmóvil. Una aplicación de este concepto se describe en la Patente
USA nº 4.933.005 de 12 de junio de 1.990, concedida a la solicitante
de la presente.
La Patente
AT-PS-189751 describe un
procedimiento de agitación electromagnética en un procedimiento de
corriente abierta que utiliza dos configuraciones de bobina
electromagnética, una encima de la otra, operando al unísono.
La Patente EP-A-0
096 077 describe una pluralidad de agitaciones electromagnéticas
dispuestas en dirección horizontal a lo largo de una pared de un
molde para acelerar o decelerar el flujo circulatorio a lo largo de
la dirección del flujo, pero no da a conocer un segundo campo
magnético en un punto situado aguas arriba de la agitación por un
primer campo magnético giratorio. La Patente
DE-A-3 819 492 da a conocer dos
agitadores, uno sobre el otro, y da a conocer el funcionamiento de
uno o de los dos agitadores en un procedimiento de fundición. La
Patente EP-A-0 080326 da a conocer
un campo giratorio únicamente en combinación con un campo axial. La
Patente JP-A-59 89649 da a conocer
un procedimiento mediante boquilla sumergida en el que una bobina
superior crea un campo que gira en sentido opuesto al creado por una
bobina inferior para proporcionar un efecto de frenado en la
superficie del metal
fundido.
fundido.
Una fuerza de volumen electromagnética se
producirá en una de las dos situaciones siguientes: en primer lugar,
cuando un campo magnético giratorio de corriente alterna interactúa
con el metal líquido que se halla en estado de completo reposo, el
metal será puesto en movimiento con una velocidad inferior a la del
campo de corriente alterna y, en segundo lugar, cuando un campo
magnético estacionario, esto es, de corriente continua, interactúa
con metal líquido ya en movimiento. La fuerza magnética volumétrica
es proporcional al deslizamiento de la velocidad, es decir, a la
diferencia entre las velocidades del campo magnético y del metal
líquido, según la relación:
(2)Fr= \ 0,5 \
\sigma \ B^{2} \ (W_{f}-W_{m}) \ \cdot
R
En esta expresión, que describe un componente
tangencial de la fuerza electromagnética producida por un agitador
bipolar de inducción, los parámetros son:
\sigma es la conductividad eléctrica del metal
líquido
B es la densidad de flujo magnético
W_{f} es la velocidad angular del campo
magnético
W_{m} es la velocidad angular del metal
líquido
R es el radio de la masa de metal líquido.
En el caso de la agitación electromagnética con
un campo de corriente alterna, W_{f} >> W_{m}, mientras
que W_{f} = 0 para un campo magnético de corriente continua y
W_{m} es comparativamente bajo en ambos casos. Así pues, el
deslizamiento de velocidad entre un campo magnético de corriente
alterna y el metal líquido en movimiento es mucho mayor que el
existente entre el metal en movimiento y un campo estacionario. Por
consiguiente, con el fin de alcanzar una fuerza magnética del mismo
valor, se emplea un valor de la densidad B de flujo magnético para
un campo magnético de corriente continua mucho mayor del que sería
necesario para un campo magnético de corriente alterna. Esto exige
aumentos del flujo magnético con la condición de reducir la
velocidad del metal a un nivel más bajo.
Los experimentos de laboratorio han demostrado
que una densidad de flujo magnético del orden de 300 mT era
necesaria para reducir una velocidad de agitación en una masa de
mercurio en el 70 al 90%. Considerando un efecto de escala para
aplicaciones industriales, es difícil alcanzar tanto el nivel de
intensidad de campo magnético como el grado de reducción de la
velocidad de agitación.
El proceso según la presente invención se define
en la reivindicación 1. La presente invención presenta de esta
manera un procedimiento perfeccionado para controlar la intensidad
de agitación electromagnética en el interior de un molde de
fundición continua. Este procedimiento proporciona tanto la
flexibilidad de adaptación de las condiciones de agitación a los
procesos de fundición como la precisión de control de la agitación
que se echaban de menos en el anterior estado de la técnica.
La presente invención puede ser llevada a cabo
utilizando un aparato que incluye una bobina electromagnética de
corriente continua similar, pero de menor tamaño, que la de un
agitador electromagnético principal instalado aguas abajo y
dispuesto en torno al molde en la zona del menisco. Este dispositivo
es en esencia otro agitador de inducción, similar al agitador
principal que se dispone axialmente simétrico en torno al molde y
más abajo respecto del menisco. Sin embargo, la bobina de la parte
superior del molde es adecuada para compensar, o equilibrar o
aumentar, dependiendo de los objetivos concretos, el movimiento de
agitación en el volumen adyacente de metal fundido cuyo movimiento
es originado por el agitador principal. Por consiguiente, la función
de trabajo de este agitador es modificar la forma y/o la intensidad
de la agitación inducida por el agitador principal y por lo tanto el
dispositivo que realiza aquella función se denominará modificador de
agitación magnética de corriente alterna o MSM de corriente alterna.
La acción del MSM de corriente alterna queda concretada normalmente
en la parte superior de la masa de metal fundido, comprendiendo
aproximadamente del 10 al 15% del volumen confinado por el
molde.
El movimiento de agitación en aquella parte de la
masa de metal es producida y mantenida por las fuerzas de inercia,
esto es, el arrastre de la velocidad, que transmite la intensidad
del esfuerzo desde la parte de la masa en la que se ha iniciado el
movimiento por parte del M-EMS. Por consiguiente, la
velocidad de agitación en la zona del menisco es inferior a la de la
zona de valor máximo de la densidad de flujo magnético
M-EMS, esto es, la zona correspondiente a la parte
media de la bobina de EMS. Por consiguiente, se necesita menos
energía magnética para compensar la energía cinética del movimiento
del metal fundido en la zona del menisco de la que es proporcionada
por la bobina M-EMS. Siendo una parte de un mismo
conjunto magnetohidrodinámico, tanto el dispositivo modificador MSM
de corriente alterna como el dispositivo M-EMS
funcionan a una frecuencia común determinada por los parámetros del
molde. La corriente suministrada a ambos conjuntos de bobinas puede
ser del mismo valor variable o bien puede controlarse por separado.
Estas características funcionales permiten convenientemente utilizar
una única fuente de energía para ambos conjuntos de bobinas.
La invención es ampliamente aplicable a todos los
materiales electroconductores, es decir, metales y aleaciones, los
cuales pueden ser agitados electromagnéticamente y también donde se
necesita tener el control de la intensidad de la agitación en alguna
zona o zonas sin interferencias con la agitación en otras regiones
de la masa líquida. La invención es aplicable a una amplia variedad
de orientaciones espaciales de recipientes que contienen el material
fundido. Por ejemplo, un molde de fundición puede colocarse de
manera vertical, inclinado o bien de manera horizontal.
La figura 1 es una representación esquemática de
una configuración de un modificador de agitación magnética de
corriente alterna y de un agitador electromagnético (EMS) con
respecto a un molde de fundición;
la figura 2 es una representación esquemática de
los perfiles axiales de densidad de flujo magnético para el
modificador de agitación magnética de corriente alterna y el EMS de
la figura 1 y el perfil axial de la velocidad de agitación
rotacional producida por éste;
la figura 3 es una representación gráfica de la
relación de la depresión en el menisco sin y con un modificador de
la agitación magnética de corriente alterna al variar la corriente
de un EMS.
la figura 4 es un diagrama de una sola línea de
las posibles conexiones eléctricas para las bobinas de inducción del
modificador de agitación magnética de corriente alterna y el EMS de
la figura 1, y
la figura 5 es una vista en alzado, seccionada,
de la disposición mecánica del MSM de corriente alterna y del EMS en
el interior de la envolvente del molde y que se corresponde con la
disposición esquemática de la figura 1.
Con referencia a los dibujos, la figura 1 es una
representación esquemática de una disposición de MSM de corriente
alterna y un EMS en el interior de un conjunto envolvente de molde
de una máquina (10) de la fundición continua. La figura 5 es una
descripción más detallada de los elementos mecánicos del conjunto
del molde.
Una serie de bobinas de inducción (12) se hallan
dispuestas distanciadas uniformemente en torno a la periferia de un
molde (14) de fundición vertical, que en su parte inferior comprende
un agitador electromagnético de corriente alterna (EMS). Las bobinas
(12) del EMS, cuando son alimentadas, producen un movimiento de
rotación de una barra del metal fundido (16) en el interior del
molde (14) en torno a su eje longitudinal.
Si el aparato está destinado a utilizarse para un
proceso de fundición con una boquilla de entrada sumergida, en lugar
del método de vertido abierto, se sitúa axialmente un tubo cerámico
(18) de fundición respecto a la parte de metal fundido (16).
Las bobinas (20) de inducción del MSM de
corriente alterna están distanciadas uniformemente alrededor del
molde vertical (14), próximas a una superficie superior libre o
menisco (22) de la barra de metal fundido (16). Las bobinas (12) del
EMS están diseñadas para inducir un intenso flujo rotacional de
metal fundido en la barra de metal fundido (16) dentro del molde
(14). La intensidad de ese flujo rotacional se caracteriza por una
velocidad U_{R} la cual, a su vez, depende de los parámetros que
constituyen la expresión:
(3)U_{R} = K
\sqrt{\frac{T}{L}}
donde,
K es un coeficiente de proporcionalidad
T es el par magnético aplicado al metal
fundido
L es una longitud característica del agitador
El par magnético T se define por otros parámetros
del sistema electromagnético:
(4)T= \ 0,5 \
\pi^{2} \ \cdot \ f \ \cdot \ \sigma \ \cdot \ B^{2} \ \cdot \
R^{4}
donde,
f es la frecuencia de la corriente
\sigma es la conductividad eléctrica del metal
líquido
B es la densidad de flujo magnético
R es el radio de la masa agitada
Se alcanza un valor máximo de la velocidad de
rotación en el interior y en torno a la zona de metal fundido
definida por una longitud característica del agitador L que
corresponde a una distribución de la densidad B de flujo magnético a
lo largo del eje de agitación. Una distribución típica de la
densidad de flujo magnético para los dos conjuntos de bobinas de
inducción (12) y (20) se muestra en la figura 2.
La distribución axial de la velocidad de
agitación rotacional U_{R} se representa también en la figura 2.
Como se ve en este esquema, la velocidad de rotación U_{R} se
extiende mucho más allá de la zona L de agitación activa de las
bobinas (12) del EMS en el interior de la masa (16) de metal
fundido. Este efecto se debe al hecho de que el momento angular
originado por las bobinas de agitación (12) es transportado por un
flujo poloidal secundario en el interior de la barra (16) de metal.
El flujo secundario se origina en la zona de simetría de agitación,
esto es, el eje horizontal neutro del agitador, y se dirige desde la
zona L de agitación activa a lo largo del frente de solidificación,
describiendo un bucle de retorno hacia el agitador en el centro de
la masa agitada.
El valor de la velocidad de agitación máxima en
el interior y en torno a la zona L de agitación activa y el ritmo de
su atenuación axial dentro del metal (16) determinan la velocidad de
agitación en la zona (22) del menisco en ausencia de otros
efectos.
Junto con el valor de la densidad de flujo
magnético y de la frecuencia, el valor de la velocidad de agitación
y su intervalo axial en el sentido longitudinal dependen de la
longitud L del agitador, del radio R de la masa agitada y de la
rugosidad de la interfaz de solidificación con el metal fundido. En
consecuencia, resulta difícil predecir cuantitativamente y con
precisión la velocidad de agitación en el menisco en base al diseño
y parámetros funcionales de las bobinas (12) de agitación
electromagnética EMS y de la distancia desde el eje neutro de la EMS
al menisco.
Para una disposición típica de EMS en el interior
de un alojamiento de molde de fundición continua del tipo de
palanquilla/tocho, la velocidad de agitación en el menisco es
generalmente de unos 0,5 a 0,7 (de un 50 a un 70% aproximadamente)
del valor máximo de la velocidad de agitación mientras que las
bobinas (12) de EMS están situadas en la posición más inferior
respecto al menisco. Por consiguiente, puede esperarse una
importante acción de agitación en la zona del menisco producidas por
las bobinas EMS aún cuando éstas estén situadas en la distancia
mayor posible del menisco. La depresión del menisco y, más en
general, la turbulencia en esta posición se manifiestan como
resultado de esa acción de agitación.
La profundidad de la depresión del menisco, como
se demostró anteriormente en la expresión (1), está fuertemente
relacionada con la velocidad de agitación angular en el menisco.
Para unos parámetros dados de diseño de la EMS, por ejemplo, la
longitud de agitación activa, entrada de energía, frecuencia y
distancia al menisco, la velocidad de agitación en el menisco y la
depresión son proporcionales a la corriente aplicada a las bobinas
(12) de EMS, como se muestra esquemáticamente en la figura 3.
En función de los factores mencionados
anteriormente, la depresión en el menisco para sistemas
industriales, puede oscilar aproximadamente entre 6 y 27 mm, por
ejemplo.
Con el fin de compensar la velocidad de agitación
en la zona del menisco producida por las bobinas (12) de EMS, las
bobinas de inducción (20) del MSM de corriente alterna son
activadas, para inducir una acción de agitación en el metal líquido
en el menisco opuesta a la que es producida por las bobinas (12) de
agitación electromagnética. Todas las anteriores consideraciones
respecto a un movimiento giratorio del metal líquido son aplicables
a la agitación producidas por las bobinas (20) del MSM de corriente
alterna.
Las bobinas (20) del MSM de corriente alterna son
esencialmente menores y requieren menor cantidad de energía para su
funcionamiento que las bobinas (12) de EMS debido a la velocidad de
agitación mucho menor que se les exige producir para compensar el
movimiento de rotación en el menisco inducida por las bobinas (12)
de EMS.
Las bobinas (20) del MSM de corriente alterna son
activadas a partir de una fuente de alimentación eléctrica común con
las bobinas (12) de EMS, como se indica en los diagramas de una sola
línea de la figura 4. Los esquemas I y II que aparecen en la figura
4 muestran las bobinas (20) y (12) del MSM y de EMS,
respectivamente, unidas en serie y, por lo tanto, funcionando con
los mismos valores de intensidad y de frecuencia proporcionados por
una fuente de alimentación común. Las conexiones de las bobinas
representadas en el esquema I proporcionan campos magnéticos
giratorios unidireccionales producidos tanto por las bobinas de EMS
como de MSM de corriente alterna. Este modo de funcionamiento se
emplea para aumentar el movimiento de agitación en la zona del
menisco por parte de las bobinas (20) de MSM de corriente alterna
cuando se lleva a cabo el procedimiento de la presente invención con
el aparato mostrado. Las conexiones de las bobinas representadas en
el esquema II proporcionan a campos magnéticos en sentido contrario
al de la rotación y producen movimientos de rotación en sentido
opuesto en el metal líquido en las zonas correspondientes a las
bobinas de EMS y de MSM de corriente alterna. Con el fin de
proporcionar un control fino de la acción de agitación en el menisco
determinada por las variables de EMS (por ejemplo, el flujo B), el
nivel de la corriente aplicada a las bobinas de MSM de corriente
alterna (20) puede tener una regulación independiente de la de las
bobinas (12) de EMS, como se indica en el esquema III de la figura
4. Esta disposición permite el control independiente de las acciones
de agitación tanto de las bobinas EMS como de la bobinas MSM de
corriente alterna sin tener en cuenta el modelo direccional de la
agitación, a saber, unirrotacional o contrarrotacional.
El control independiente del movimiento de
agitación en el menisco proporcionado por el empleo de las bobinas
(20) de MSM de corriente alterna permite una mayor flexibilidad del
control del proceso de agitación con la posibilidad de obtener una
igualación de los movimientos opuestos de agitación en el menisco y
de una minimización de su depresión, como se indica en la figura
3.
Como se ve en aquella figura, la línea OA
corresponde a la depresión del menisco producida por la agitación
inducida por las bobinas (12) de EMS sin tener la oposición o ser
favorecidas mediante MSM. De manera similar, la línea OD representa
la depresión del menisco asociada a la acción de agitación aislada
inducida por las bobinas (20) de MSM de corriente alterna. Con el
fin de igualar las velocidades de agitación producidas por las
bobinas de EMS y de MSM de corriente alterna, la depresión del
menisco debe ser del mismo valor en ambas situaciones. Por ejemplo,
si la depresión del menisco originada por la agitación EMS
corresponde al nivel A, la agitación contrarrotacional producida por
la agitación debida a la MSM de corriente alterna debe tener la
correspondiente depresión de menisco, es decir, el nivel D.
La línea OC es la resultante de dos acciones
opuestas de agitación producidas respectivamente por las bobinas de
EMS y de MSM de corriente alterna e igualadas en el menisco.
La línea AB representa la resultante de dos
acciones de agitación unidireccionales. En este caso, el intervalo
de aumento de la agitación expresado a través de la depresión del
menisco puede regularse de acuerdo con las exigencias de la práctica
de la fundición, de manera que se utilice por completo la intensidad
de agitación de EMS.
Como resumen de esta descripción, se da a conocer
un procedimiento perfeccionado para controlar la perturbación de la
superficie libre del acero fundido u otro metal o aleación que sea
fundido en un molde y es producida por la agitación electromagnética
aplicada al metal líquido, para minimizar la perturbación o para
obtener un movimiento de agitación en el menisco aumentado, en una
única unidad de fundición empleando un modificador de inducción en
forma de agitador electromagnético próximo a la situación del
menisco.
Claims (6)
1. Procedimiento para moldear en continuo
palanquillas y tochos de metal fundido utilizando un aparato que
comprende un molde de fundición dentro del cual se introduce el
metal fundido mediante un procedimiento de vertido en abierto del
metal fundido y la realización de un método de agitación por
inducción sobre el metal fundido del molde, comprendiendo el método
de agitación por inducción:
inducir electromagnéticamente la agitación del
metal fundido con una intensidad tal que normalmente provoque una
turbulencia en el metal fundido, incluida su superficie libre,
mediante la aplicación de un primer campo electromagnético al citado
metal fundido, y
aplicar un segundo campo magnético giratorio
producido por una fuente diferente de la que proporciona el citado
primer campo magnético y situado aguas arriba de la citada
agitación, en el cual:
se hace girar el segundo campo magnético
giratorio en el mismo sentido que el sentido de giro del primer
campo para aumentar el movimiento de agitación en la zona de la
citada superficie libre pero aplica un par de giro al metal fundido
que es inferior al aplicado por el primer campo.
2. Procedimiento, según la reivindicación 1,
caracterizado porque dicho segundo campo magnético giratorio
es proporcionado por un conjunto de bobinas de inducción colocadas
en una posición adyacente a la zona de la superficie libre de dicho
metal fundido.
3. Procedimiento, según las reivindicaciones 1 ó
2, caracterizado porque dicho segundo campo magnético
giratorio es proporcionado por un conjunto de bobinas de inducción
controladas por una corriente alterna suministrada por una fuente de
corriente independiente de la fuente de corriente para el conjunto
de bobinas de inducción que producen el citado primer campo
magnético giratorio.
4. Procedimiento, según la reivindicación 3,
caracterizado porque los conjuntos de bobinas de inducción
son bobinas de disposición multifásica y multipolar separadas
periféricamente alrededor del molde para proporcionar los
respectivos campos magnéticos rotatorios.
5. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el segundo campo
magnético giratorio se utiliza para producir un movimiento de
agitación en la zona del menisco suficiente para aumentar el
movimiento de agitación a un nivel equivalente o próximo al nivel
del movimiento de agitación producido por el primer campo magnético
giratorio en una posición adyacente a su localización de aplicación
aguas abajo.
6. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el metal
fundido es acero.
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