EP4646334A1 - Procede de controle pour la maximisation de la puissance thermique - Google Patents

Procede de controle pour la maximisation de la puissance thermique

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EP4646334A1
EP4646334A1 EP23837656.0A EP23837656A EP4646334A1 EP 4646334 A1 EP4646334 A1 EP 4646334A1 EP 23837656 A EP23837656 A EP 23837656A EP 4646334 A1 EP4646334 A1 EP 4646334A1
Authority
EP
European Patent Office
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value
heat exchanger
temperature
subcooling
refrigerant fluid
Prior art date
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Pending
Application number
EP23837656.0A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Bertrand Nicolas
Mohamed Yahia
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Valeo Electrification SAS
Original Assignee
Valeo Systemes Thermiques SAS
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Filing date
Publication date
Application filed by Valeo Systemes Thermiques SAS filed Critical Valeo Systemes Thermiques SAS
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Pending legal-status Critical Current

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Definitions

  • the field of the present invention is that of refrigerant fluid circuits and heat treatment systems including such refrigerant fluid circuits, in particular for motor vehicles.
  • Motor vehicles are commonly equipped with refrigerant circuits used to heat or cool different areas or components of the vehicle. It is particularly known to use a refrigerant fluid circuit to thermally treat a flow of interior air sent into the passenger compartment of the vehicle and/or a flow of heat transfer liquid sent to the battery.
  • a refrigerant fluid circuit is known to include a pair of heat exchangers intended to carry out a thermodynamic cycle in order to provide energy capable of cooling the passenger compartment of the vehicle and/or the battery in the case of a electric vehicle, whether during use of the vehicle in driving phases, or when the vehicle is stopped.
  • This pair of heat exchangers thus comprises a heat exchanger capable of operating as an evaporator and another heat exchanger capable of operating as a condenser.
  • the heat exchanger capable of operating as an evaporator may be an exchanger allowing heat exchange between refrigerant and air, and making it possible to cool the passenger compartment using a flow of cooled interior air, this heat exchanger being crossed by this internal air flow which it treats thermally.
  • the exchanger capable of operating as an evaporator can also be an exchanger allowing heat exchange between refrigerant and a heat transfer liquid, and making it possible to cool for example the battery using a flow of cooled heat transfer liquid, this heat exchanger being crossed by this flow of heat transfer liquid that it treats thermally.
  • this evaporator is a part of a ventilation, heating and/or air conditioning installation fitted to the vehicle.
  • Document FR3081086B1 presents an invention whose object is a method of controlling such a type of refrigerant fluid circuit for automobiles making it possible to cool the air flow adequately while limiting the consumption linked to the operation of said circuit.
  • Said refrigerant fluid circuit comprising at least one refrigerant fluid compression device, a first heat exchanger arranged to be crossed by a flow of air from outside a passenger compartment of the vehicle, a second heat exchanger arranged to be crossed by a flow of internal air sent into the passenger compartment of the vehicle, a variable section expansion member arranged between the first heat exchanger and the second heat exchanger, an accumulation device arranged between the second heat exchanger and the compression device, the control method comprising at least one step of controlling the degree of opening of the control member expansion, characterized in that the degree of opening controls an optimal setpoint subcooling “Tsbc” of the refrigerant fluid at the outlet of the first heat exchanger, the setpoint subcooling “Tsbc” being calculated using at least one temperature of condensation “T
  • a disadvantage of this process is that it favors optimization of consumption to the detriment of other possible optimization criteria.
  • One aspect of the invention relates to a method of controlling a refrigerant fluid circuit for a vehicle, said refrigerant fluid circuit comprising at least one device for compressing the refrigerant fluid, a first heat exchanger arranged to be crossed by a flow of a first heat transfer fluid and intended to condense the refrigerant fluid, a second heat exchanger arranged to be crossed by a flow of a second heat transfer fluid and intended to evaporate the refrigerant fluid, an expansion member with section variable disposed between the first heat exchanger and the second heat exchanger, a refrigerant fluid accumulation device disposed between the first heat exchanger and the compression device, the method comprising a step of determining a value of a quantity representative of a high pressure of the refrigerant fluid between the outlet of the compression device and the inlet of the expansion member, the method also comprising a step of comparison between said value of quantity representative of the high pressure and a threshold value maximum, in which the method comprises a mode of maximizing the thermal power, the passage into this
  • this aspect of the invention aims to maximize the thermal power for cooling the second heat transfer fluid or for heating the first heat transfer fluid while respecting the limitations of the system such as the maximum pressure limitation authorized at the outlet of the compression device.
  • Method 2 is applicable within a heat transfer fluid cooling mode and/or within a heat transfer fluid heating mode according to the mode being executed by the program configured to implement said method, with steps of said method 2 adapted to said mode.
  • the process may include one or more of the following characteristics, taken in isolation or in all technically possible combinations:
  • the maximization of the thermal power is a maximization of the cooling power of the second heat transfer fluid in the second heat exchanger
  • the increase in the degree of opening of the expansion member within the step of increasing the degree of opening of the expansion member is controlled so that the value of the quantity representative of the high pressure is equal to a pressure setpoint value when the magnitude value representative of the high pressure is greater than said pressure setpoint value;
  • said circuit comprises a pressure sensor for measuring the pressure of the refrigerant fluid between the outlet of the compression device and the inlet of the expansion member, an output signal from said sensor being said magnitude value representative of the high pressure ;
  • the method comprises a step of determining a value of a first temperature of the second heat transfer fluid downstream of the second heat exchanger;
  • the method comprises a step of comparing the value of the first temperature with a cooling setpoint temperature value, said at least one transition condition including said step of comparing the value of the first temperature;
  • said at least one passage condition includes the condition that a result of said step of comparing the value of the first temperature is that the value of the first temperature of the second heat transfer fluid downstream of the second heat exchanger is greater than the cooling set temperature value + a, with a which is a constant having as preferential value a value between 0.2°C and 1°C;
  • the speed of the compression device in the step of increasing the speed of the compression device in the mode of maximizing the cooling power is controlled so that the value of the first temperature of the second heat transfer fluid is included between the cooling setpoint temperature value - a and the cooling setpoint temperature value + a, with a which is a constant having as preferential value a value between 0.2°C and 1°C, the process controlling increasing the speed of the compression device when the first temperature value of the second heat transfer fluid is greater than the cooling set temperature value + a, the method controlling the reduction in the speed of the compression device when the value of first temperature of the second heat transfer fluid is lower than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c - a;
  • the circuit comprises a temperature sensor for measuring the first temperature of the second heat transfer fluid downstream of the second heat exchanger, an output signal from said temperature sensor being said first temperature value;
  • the method comprises a step of determining a second condensation temperature in the first heat exchanger
  • the determination of the second condensation temperature in the step of determining the second condensation temperature in the first heat exchanger is carried out from the value of said quantity representative of the pressure or of another quantity representative of the refrigerant pressure in the first heat exchanger;
  • the circuit comprises a temperature sensor for measuring the temperature of the refrigerant fluid in the first heat exchanger, an output signal from said temperature sensor being said second condensation temperature value;
  • the method comprises a step of determining a third temperature of the first heat transfer fluid upstream of the first heat exchanger
  • the circuit comprises a temperature sensor for measuring the third temperature of the first heat transfer fluid upstream of the first heat exchanger, an output signal from said temperature sensor being said third temperature value;
  • the method comprises a step of determining the value of a fourth temperature of the refrigerant fluid between the outlet of the first heat exchanger and the inlet of the expansion member;
  • the circuit comprises a temperature sensor for measuring the fourth temperature of the refrigerant fluid between the outlet of the first heat exchanger and the inlet of the expansion member, an output signal from said temperature sensor being said value of the fourth temperature;
  • the method comprises a step of calculating a sub-cooling such that said sub-cooling is equal to the difference between the second condensation temperature and the fourth temperature of the refrigerant fluid leaving the first heat exchanger;
  • the method comprises a step of comparing the subcooling value and the minimum subcooling threshold value, said at least one passing condition including said step of comparing the subcooling value; - said at least one passing condition includes the condition that a result of the step of comparing the subcooling value and the minimum subcooling threshold value is that the subcooling value is greater than the value minimum subcooling threshold;
  • the method comprises a step of comparing the speed of the compression device with a maximum speed threshold value, said at least one passage condition including said step of comparing the speed of the compression device;
  • said at least one passing condition includes the condition that a result of the step of comparing the speed of the compression device with the maximum speed threshold value is that said speed of the compression device is less than the maximum threshold value of speed;
  • the method includes a step of maintaining the speed of the compression device and the degree of opening of the expansion member;
  • the method applies the maintenance step when at least one of said at least one condition of passage into the thermal power maximization mode, other than the condition of exceeding or reaching the maximum threshold value by said quantity representative of high pressure, is not obtained;
  • the method comprises a mode of optimizing the consumption of the compression device, the passage into said mode comprising a step of controlling the degree of opening of the expansion member and a step of controlling the speed of the compression device , the passage into said consumption optimization mode being carried out under at least one first condition of passage into said consumption optimization mode, said at least one first condition of passage into said optimization mode including that the value of quantity representative of high pressure is less than the maximum pressure threshold value;
  • the method comprises a step of controlling the degree of opening of the expansion member allowing regulation of the subcooling at the outlet of the first heat exchanger by controlling the degree of opening of the expansion member so as to that the subcooling value is between the set subcooling value - p and the set subcooling value + p, with p being a constant whose value is preferably between 0.2° C and 1 °C, the degree of opening of the expansion device increasing when the subcooling value is greater than the set subcooling value + p, and decreasing when the subcooling value is lower at the subcooling setpoint value - P;
  • the maximization of the thermal power is a maximization of the heating power of the first heat transfer fluid in the first heat exchanger
  • the method comprises a step of determining the eighth temperature value of the first heat transfer fluid downstream of the first heat exchanger
  • the circuit comprises a temperature sensor for measuring the eighth temperature of the first heat transfer fluid downstream of the first heat exchanger, an output signal from said temperature sensor being said eighth temperature value;
  • the method comprises a step of comparison between the value of the eighth air temperature downstream of the first heat exchanger and a heating setpoint temperature value, said at least one condition for switching to the mode of maximizing the heat heating power including said step of comparing the temperature value;
  • said at least one condition for switching to the heating power maximization mode includes the condition that a result of the step of comparing the value of the eighth temperature with the heating setpoint temperature value is that the value of the eighth temperature of the first heat transfer fluid at the outlet of the first heat exchanger heat is lower than the heating setpoint temperature value - a, with a which is a constant having as preferential value a value between 0.2°C and 1°C;
  • the method includes an alternative step of increasing the speed of the compression device in the mode of maximizing the heating power
  • the circuit comprises an additional electric heating device heating the second heat transfer fluid upstream of the second heat exchanger
  • the method comprising, in the mode of maximizing the heating power, a step of increasing the power of the additional electric heating device;
  • the increase in the power of the additional electric heating device in the step of increasing the power of the additional electric heating device is controlled so that the value of the eighth temperature of the first heat transfer fluid at the outlet of the first heat exchanger is between the heating setpoint temperature value - a and the heating setpoint temperature value + a, with a which is a constant having as preferential value a value between 0.2°C and 1° C, the method controlling the increase in power of the electric heating device additional when the value of eighth temperature of first heat transfer fluid is less than the value of heating set temperature - a, the method controlling the reduction of the power (Pwr) of the additional electric heating device when the value of eighth temperature of first heat transfer fluid is greater than the heating setpoint temperature value + a;
  • the method comprises an alternative mode of optimizing the consumption of the compression device
  • the passage into said alternative mode of optimizing consumption comprises an alternative step of controlling the degree of opening of the expansion member and a step alternative control of the speed of the compression device
  • the passage into said alternative consumption optimization mode being carried out under at least one first condition of passage into said alternative consumption optimization mode, said at least one first condition passage into said optimization mode including that the value of the quantity representative of the high pressure is less than the maximum pressure threshold value
  • the alternative step of controlling the degree of opening of the expansion member allows regulation of the subcooling at the outlet of the first heat exchanger by controlling the degree of opening of the expansion member so that the subcooling value is between the second setpoint subcooling value - p and the second setpoint subcooling value + p, with p being a constant whose value is preferably between 0.2 °C and 1 °C, the degree of opening of the expansion device increasing when the subcooling value is greater than the second setpoint subcooling value + p, and decreasing when the subcooling value is lower than the second subcooling setpoint value - p.
  • Figure 1 is a schematic view of a first refrigerant fluid circuit to which a method according to the invention is applied
  • Figure 2 is a flowchart describing an implementation of the method according to a first aspect of the invention.
  • FIG. 3 is a flowchart describing an implementation of the method according to a second aspect of the invention.
  • Figure 4 is a schematic view of a second refrigerant fluid circuit to which the method according to the invention is applied,
  • FIG. 5 is a schematic view of a third refrigerant fluid circuit to which the method according to the invention is applied.
  • Figure 6 is a flowchart describing an implementation of the method according to a third aspect of the invention.
  • FIG. 7 is a flowchart describing an implementation of the method according to a fourth aspect of the invention.
  • Figure 8 is a schematic view of a fourth refrigerant fluid circuit to which the method according to the invention is applied.
  • Figure 9 is a schematic view of a fifth refrigerant fluid circuit to which the method according to the invention is applied.
  • inlet and outlet used in the following description refer to the direction of circulation of the fluid considered.
  • a branch is a portion of a circuit connecting one point of the circuit to another point of the circuit.
  • the thermal conditioning system SCT comprises a refrigerant fluid circuit 1 and a central control unit UC comprising at least one calculator, a memory and a computer program stored in the memory and configured to implement a method 2
  • the refrigerant fluid circuit 1 forms a closed circuit in which a refrigerant fluid FR can circulate.
  • the refrigerant circuit 1 is sealed when it is in a nominal operating state, that is to say without defects or leaks.
  • the thermal conditioning system SCT comprises a flow of a first heat transfer fluid FC1 passing through a first heat exchanger of the fluid circuit 1 refrigerant FR, as well as a second flow of heat transfer fluid FC2 passing through a second heat exchanger of said circuit.
  • These heat transfer fluids can be, for example, air or heat transfer liquid.
  • Figure 1 illustrates by way of example a first circuit 1 of refrigerant fluid capable of operating for example in a mode making it possible to air-condition a passenger compartment of a vehicle or to cool a battery.
  • the refrigerant fluid circuit 1 to which the method 2 according to the invention is applied is a closed circuit forming a loop in which the components of the refrigerant fluid circuit 1 are crossed in series by the refrigerant fluid FR.
  • the refrigerant fluid circuit 1 comprises a compression device 3 for the refrigerant fluid FR, a first heat exchanger 4 arranged to be crossed by a flow of first heat transfer fluid FC1 and intended to condense the refrigerant fluid FR, a second exchanger heat exchanger 5 arranged to be crossed by a flow of second heat transfer fluid FC2 and intended to evaporate the refrigerant fluid FR, an expansion member 6 with variable section disposed between the first heat exchanger 4 and the second heat exchanger 5, a device accumulation 7 of the refrigerant fluid FR disposed between the first heat exchanger 4 and the compression device 3.
  • the compression device 3 takes for example the form of an electric compressor, that is to say a compressor which comprises a compression mechanism, an electric motor and an electrical control and conversion unit.
  • the compression mechanism of the compression device 3 is rotated by the electric motor, the latter being able to be housed inside a compressor housing common to the compression mechanism.
  • the compression device 3 of the refrigerant fluid FR has an inlet 8 and an outlet 9.
  • the refrigerant fluid circuit 1 comprises a conduit A which connects the outlet 9 of the compression device 3 to the inlet of the first heat exchanger 4.
  • conduit A comprises a pressure sensor HP1.
  • This pressure sensor HP1 is configured to come into contact with the refrigerant fluid FR leaving the compression device 3.
  • the first heat exchanger 4 is crossed by a flow of first heat transfer fluid FC1 capturing the heat of the refrigerant fluid FR passing through said first heat exchanger 4.
  • the first heat exchanger 4 is for example a condenser placed on the front panel of the vehicle.
  • the thermal conditioning system SCT comprises a temperature sensor T1, dedicated to measuring the temperature of said flow of first heat transfer fluid FC1 upstream of the first heat exchanger 4 from the point of view of the flow of said first heat transfer fluid. In the case where the first heat exchanger 4 is a condenser placed on the front of the vehicle, this flow of first heat transfer fluid FC1 is a flow of external air passing through the first heat exchanger 4.
  • the refrigerant fluid circuit 1 comprises a conduit B which connects the outlet of the first heat exchanger 4 to the inlet of the expansion member 6.
  • the expansion member 6 has a variable section.
  • conduit B comprises a temperature sensor T2.
  • This temperature sensor T2 is configured to come into contact with the refrigerant fluid FR leaving the first heat exchanger 4.
  • the refrigerant fluid circuit 1 comprises a conduit C which connects the outlet of the expansion member 6 to the inlet of the second heat exchanger 5.
  • the second heat exchanger 5 is crossed by a flow of second heat transfer fluid FC2 giving up its heat to the refrigerant fluid FR passing through said second heat exchanger 5.
  • the second heat exchanger 5 is for example an evaporator arranged in the housing of 'a non-represented ventilation, heating and/or air conditioning installation (commonly called “HVAC”) of which it is a part.
  • the thermal conditioning system SCT comprises a temperature sensor T3, dedicated to measuring the temperature of said flow of second heat transfer fluid FC2 downstream of the second heat exchanger 5 from the point of view of the flow of said second heat transfer fluid FC2.
  • This flow is for example an interior air flow intended to be cooled by passing through the second heat exchanger 5 which is then an evaporator placed in the housing of a ventilation, heating and/or air conditioning installation not shown (“ HVAC”) of which it is a part.
  • the interior air flow is circulated in the housing using a device for moving the interior air flow.
  • the device for setting the interior air flow in motion is for example a propeller rotated by an electric motor.
  • Circuit 1 includes a conduit D which connects the outlet of the second heat exchanger 5 to the inlet of the refrigerant fluid accumulation device 7 FR.
  • Circuit 1 comprises a conduit E which connects the outlet of the accumulation device 7 of refrigerant fluid FR to the inlet 8 of the compression device 3 of the refrigerant fluid FR.
  • the thermal conditioning system SCT comprises electrical cables 10 connecting the central control unit UC intended to implement method 2 according to the invention, to different components of said thermal conditioning system SCT.
  • the central control unit UC is thus connected to the pressure sensor HP1 downstream of the compression device 3, to the temperature sensor T 1 of the first heat transfer fluid FC1 upstream of the first heat exchanger 4, to the temperature sensor T2 of the fluid refrigerant FR at the outlet of the heat exchanger 4, and to the temperature sensor T3 of the second heat transfer fluid FC2 downstream of the second heat exchanger 5.
  • Method 2 is applicable within a heat transfer fluid cooling mode and/or within a heat transfer fluid heating mode according to the mode being executed by the program configured to implement said method, with steps of said method 2 adapted to said mode.
  • Method 2 carries out a first comparison between a value of a quantity representative of a high pressure HP of the refrigerant fluid FR at the outlet of the compression device 3 and a maximum threshold value of pressure HPmax .
  • Said method 2 carries out a second comparison between a value of a first temperature Tsfc2 of the second heat transfer fluid FC2 downstream of the heat exchanger 5 and a cooling setpoint temperature value Tsfc2c.
  • Said method carries out a third comparison between the speed Ncpr of the compression device 3 and a maximum threshold value of speed Ncpr max of the compression device 3 recorded in the memory of the central control unit UC and depending on the ambient conditions.
  • Method 2 checks whether the result of these comparisons corresponds to certain conditions for switching to a mode of maximizing thermal power.
  • the thermal power maximization mode is a mode for maximizing the cooling power when the program configured to implement method 2 executes method 2 in a heat transfer fluid cooling mode.
  • the thermal power maximization mode is a heating power maximization mode when the program configured to implement method 2 executes method 2 in a heat transfer fluid heating mode.
  • Said thermal power being in this example a cooling power of the second heat transfer fluid FC2 in the second heat exchanger 5.
  • Said passage conditions including at least. the magnitude value representative of the high pressure HP of the refrigerant fluid FR is equal to or greater than the maximum threshold value of pressure HPmax;
  • the first temperature value T sfc2 is strictly greater than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c +a, with a being a constant whose value is between 0.2°C and 1°C;
  • method 2 carries out a step of opening the opening degree DO of the expansion member and a step of increasing the speed of Ncpr of the compression device 3.
  • the implementation of method 2 makes it possible to regulate the thermodynamic cycle of circuit 1 by adjusting the expansion of the refrigerant fluid FR, expansion carried out by the expansion member 6.
  • An adapted expansion makes it possible to reach the high pressure HP equal to a pressure setpoint value HPc at the outlet of the compression device 3, said pressure setpoint value HPc being less than or equal to the maximum pressure threshold value HPmax which represents for example the maximum use value authorized at the outlet of the compression device 3 by the central control unit UC.
  • This adjustment of the opening by the expansion member 6 will make it possible to maximize the cooling power achievable by allowing the compression device to increase its speed Ncpr while respecting the maximum authorized pressure threshold value HPmax.
  • high pressure we mean the pressure level of the refrigerant fluid FR located between the outlet 9 of the compression device 3 and the inlet of the expansion member 6.
  • low pressure we mean the pressure level of the refrigerant fluid FR located between the outlet of the expansion member 6 and the inlet 8 of the compression device 3.
  • This high pressure HP is measured at the pressure sensor HP1 within the conduit A at the outlet of the compression device 3. Alternatively it is measured via a pressure sensor not shown placed at the outlet of the first exchanger heat 4.
  • An output signal from said pressure sensor HP1 is the value of the quantity representative of the high pressure HP.
  • control unit UC controls the opening degree DO of the expansion member 6 also controls the speed of the compression device 3, and receives the data obtained by all of said pressure and temperature sensors HP1, T1, T2, and T3, and receives the data received by the expansion member 6 and by the compression device 3 following these instructions.
  • the central control unit UC is in this example capable of converting the value of the quantity representative of the high pressure HP of refrigerant fluid FR measured into a datum of a value of a second temperature Te of condensation of the fluid refrigerant FR.
  • the value of the second temperature Te is directly measured by a temperature sensor not shown integrated into the first heat exchanger 4.
  • the refrigerant fluid FR leaving the compression device 3 via the outlet 9 of said compression device passes through the conduit A and then passes through the first heat exchanger 4.
  • the first heat exchanger 4 operates as a condenser. It is simultaneously crossed by the flow of first heat transfer fluid FC1 and by the refrigerant fluid FR at high pressure and high temperature.
  • Said flow of first heat transfer fluid FC1 can for example be a flow of air outside the vehicle. The outside air flow absorbs the calories from the FR refrigerant fluid.
  • a third temperature Te of the exterior air flow is measured by the temperature sensor T 1 on the front of the vehicle.
  • the central control unit UC receives the signal(s) sent by said temperature sensor T 1.
  • the refrigerant fluid FR leaving the first heat exchanger 4 passes through the conduit B before entering the expansion member 6.
  • the expansion member 6 operates an expansion of the refrigerant fluid FR. To do this, it adopts a partial opening of its internal section corresponding to a given opening degree DO. Any change in the degree of opening DO of the internal section of the expansion member 6 impacts the state of the refrigerant fluid FR on the entire refrigerant fluid circuit FR.
  • This degree of opening DO is defined by method 2 as will be described for Figures 2, 3, 6 and 7.
  • the instructions relating to this degree of opening DO are transmitted to the expansion member 6 via the cables electrical 10 connecting it to the central control unit UC.
  • the refrigerant fluid FR goes from high pressure to low pressure.
  • said method 2 controls the opening degree DO of the expansion member 6 to reach a set pressure HPc of the refrigerant fluid FR at the outlet of the compression device 3.
  • the low pressure refrigerant fluid FR leaving the expansion member 6 passes through the conduit C and then passes through the second heat exchanger 5.
  • the second heat exchanger 5 operates as an evaporator. It cools the flow of second heat transfer fluid FC2 thanks to the refrigerant fluid FR with which a heat exchange takes place.
  • This flow is for example an interior air flow intended to be cooled by passing through the second heat exchanger 5 which is for example an evaporator placed in the housing of a ventilation, heating and/or air conditioning installation not shown ( “HVAC”) of which it is a part.
  • HVAC ventilation, heating and/or air conditioning
  • Figure 2 is a flowchart illustrating the steps of method 2 according to a first aspect of the invention leading to a mode of maximizing the cooling power of the second heat transfer fluid FC2 in the second heat exchanger 5.
  • Method 2 is implemented following measurements taken at different points of circuit 1 of refrigerant fluid FR.
  • the central control unit UC receives the data from the sensors following these measurements, and gives, for example, instructions relating to these measurements.
  • the pressure sensor HP1 measures the high pressure HP of the refrigerant fluid at the outlet of the compression device 3. An output signal from said sensor HP1 is said value of the quantity representative of the high pressure HP at the outlet of the compression device 3 Said signal is sent to the central control unit UC.
  • the central control unit UC is able to convert the value of the quantity representative of the high pressure HP of the refrigerant fluid FR measured into the value data of the second condensation temperature Te of the refrigerant fluid FR.
  • the thermal conditioning system SCT comprises a sensor (not shown) which measures the second condensation temperature Te of the refrigerant fluid FR in the first heat exchanger 4. An output signal from said sensor is said value of the second condensation temperature Te in the first heat exchanger 4. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10.
  • the temperature sensor T1 measures the third temperature Te of the first heat transfer fluid FC1 upstream of the first heat exchanger 4.
  • the first heat transfer fluid FC1 is air.
  • An output signal from said temperature sensor T 1 is said value of the third temperature Te of the air upstream of the first heat exchanger 4. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10.
  • the temperature sensor T2 measures a fourth temperature Tscd of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • An output signal from said sensor T2 is said value of the fourth temperature Tscd at the outlet of the first heat exchanger 4. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10.
  • the temperature sensor T3 measures the first temperature Tsfc2 of the second heat transfer fluid FC2 downstream of the second heat exchanger 5.
  • the second heat transfer fluid FC2 is air.
  • An output signal from said temperature sensor T3 is said value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10.
  • Method 2 includes a maintenance step E0 which maintains the current speed Ncpr of the compression device 3 and the current opening degree DO of the expansion member 6.
  • Method 2 comprises a step E1 of determining the value of the quantity representative of the high pressure HP at the outlet of the compression device 3.
  • Method 2 includes a step E2 of comparison between the value of the quantity representative of the high pressure HP and the maximum threshold value of pressure HPmax recorded in the memory of the central control unit UC.
  • step E2 of comparison between the value of the quantity representative of the high pressure HP and the maximum threshold value of pressure HPmax showing the value of the quantity representative of the high pressure HP equal or greater at the maximum pressure threshold value HPmax leads to the following preliminary steps to a possible transition to cooling power maximization mode: • a step E3 of determining the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5;
  • Method 2 comprises a step E7 of calculating a minimum threshold subcooling Tsb_min of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • Method 2 comprises a step E8 of calculating the subcooling Tsb of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • Steps E7 of calculating a minimum threshold subcooling Tsb_min of the refrigerant fluid FR and E8 of calculating the subcooling Tsb of the refrigerant fluid FR are carried out without preferential order.
  • Method 2 comprises a step E9 of comparison between the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 and the cooling setpoint temperature value Tsfc2c recorded in the unit's memory central control unit CPU.
  • a result of the comparison of step E9 of comparison between the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 and the cooling setpoint temperature value Tsfc2c showing the value of the first temperature Tsfc2 between the cooling setpoint temperature value Tsfc2c - a and the cooling setpoint temperature value Tsfc2c + a causes the passage to the maintenance step EO, with a which is a constant having preferably a value included between 0.2°C and 1°C.
  • a result of the comparison of step E9 of comparison between the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 and the cooling set temperature value Tsfc2c showing the value of first temperature Tsfc2 strictly greater than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c + a is a necessary condition for moving to a step E12 of increasing the opening degree DO of the expansion member 6.
  • Method 2 comprises a step E10 of comparison between the subcooling value Tsb and the minimum subcooling threshold value Tsb_min.
  • step E10 of comparison between the subcooling value Tsb and the minimum subcooling threshold value Tsb_min showing that said subcooling value Tsb is less than or equal to the threshold value minimum subcooling Tsb_min results in the EO hold step.
  • a result of the comparison of step E10 of comparison between the sub-cooling value Tsb and the minimum sub-cooling threshold value Tsb_min showing the sub-cooling value Tsb strictly greater than the minimum threshold value of sub-cooling -cooling Tsb_min is a necessary condition for moving to a step E12 of increasing the opening degree DO of the expansion member 6.
  • Method 2 comprises a step E11 of comparison between the speed Ncpr of the compression device 3 and the maximum speed threshold value Ncpr max.
  • step E11 of comparison between the speed Ncpr of the compression device and the maximum speed threshold value Ncpr max showing the speed Ncpr equal to the maximum speed threshold value Ncpr max results in the transition to the EO maintenance stage.
  • a result of the comparison of step E11 of comparison between the speed Ncpr of the compression device and the maximum threshold value of speed Ncpr max showing a speed Ncpr strictly less than Ncpr max is a necessary condition for moving to a step E12 of increasing the opening degree DO of the expansion member 6.
  • Step E9 of comparison between the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 and the cooling set temperature value Tsfc2c, step E10 of comparison between the value of subcooling Tsb and the minimum threshold value of subcooling Tsb_min and step E1 1 of comparison between the speed Ncpr of the compression device and the maximum threshold value of speed Ncpr max are carried out without preferential order.
  • step E1 1 of comparison between the speed Ncpr of the compression device 3 and the maximum speed threshold value Ncpr max shows a speed Ncpr strictly lower than Ncpr max.
  • step E9 of comparison between the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 and the value of the cooling set temperature T sfc2c shows the value of first temperature Tsfc2 strictly greater than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c + a, a being a constant between 0.2°C and 1°C.
  • step E10 of comparison between the subcooling value Tsb and the minimum subcooling threshold value Tsb_min shows the subcooling value Tsb strictly greater than the minimum threshold value of subcooling. -cooling Tsb_min.
  • Step E12 of increasing the opening degree DO of the expansion member 6 is a step in which the opening degree DO is controlled by the central control unit UC aiming to obtain the value of the quantity representative of the high pressure HP equal to the pressure set value HPc thanks to said increase in the opening degree DO.
  • Said HPc pressure setpoint value being recorded in the memory of the control unit and whose value is less than or equal to the maximum HPmax pressure threshold value.
  • step E12 of increasing the degree of opening DO of the expansion member 6 comprises a step E13 of increasing the speed Ncpr of the compression device 3 in which the unit central control CPU increases the speed Ncpr of the compression device 3 so that the value of the first temperature Tsfc2 downstream of the second heat exchanger 5 is between the set temperature value Tsfc2c - a and the set temperature value Tsfc2c + a, a being a constant between 0.2°C and 1°C.
  • the control unit UC increases the speed Ncpr of the compression device 3 when the value of the first temperature Tsfc2 downstream of the second heat exchanger 5 is greater than the cooling set temperature value Tsfc2c + a, and controls the reduction of the speed Ncpr of the compression device 3 when the value of the first temperature Tsfc2 downstream of the second heat exchanger 5 is less than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c - a.
  • Figure 3 is a flowchart illustrating the steps of method 2 according to a second aspect of the invention leading to a mode of optimizing the consumption of the compression device 3, in an operation of circuit 1 dedicated to cooling the second heat transfer fluid FC2.
  • Method 2 comprises step E1 of determining the value of the quantity representative of the high pressure HP at the outlet of the compression device 3.
  • Method 2 comprises step E2 of comparison between the value of the quantity representative of the high pressure HP and the maximum threshold value of pressure HPmax recorded in the memory of the central control unit UC.
  • step E2 of comparison between the value of the quantity representative of the high pressure HP and the maximum threshold value of pressure HPmax showing that the value of the quantity representative of the high pressure HP is lower at the maximum pressure threshold value HPmax leads to the following steps preliminary to the mode of optimizing the consumption of the compression device 3: step E3 of determining the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second exchanger heat 5; • step E4 of determining the value of the second condensation temperature Te of the refrigerant fluid in the first heat exchanger 4 from the value of the quantity representative of the high pressure HP of the refrigerant fluid FR;
  • step E5 of determining the value of the third temperature Te of the air upstream of the first heat exchanger 4;
  • step E6 of determining the value of the fourth temperature Tscd of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • Method 2 comprises a step E15 of controlling the speed Ncpr of the compression device 3 in which the central control unit UC controls the speed Ncpr of the compression device 3 so that the first temperature value Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 is between the value of the cooling set temperature Tsfc2c - a and the value of the cooling set temperature Tsfc2c + a.
  • the control unit UC increases the speed Ncpr of the compression device 3 when the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 is greater than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c + a, and controls the reduction of the speed Ncpr of the compression device 3 when the value of the first temperature Tsfc2 of the air downstream of the second heat exchanger 5 is lower than the cooling setpoint temperature value Tsfc2c - a.
  • Method 2 comprises a step E7' of calculating a set point sub-cooling Tsbc of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • Method 2 comprises step E8 of calculating the subcooling Tsb of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • Step E7' of calculating a target subcooling T sbc of the refrigerant fluid FR and step E8 of calculating the subcooling Tsb of the refrigerant fluid FR are carried out without preferential order.
  • Method 2 comprises a step E14 of controlling the degree of opening DO of the expansion member 6 allowing regulation of the subcooling Tsb at the outlet of the first heat exchanger 4 in which the central control unit UC controls the degree of opening DO of the expansion member 6 so that the subcooling value T sb is between the set subcooling value T sbc - p and the subcooling value of setpoint Tsbc + p, with p being a constant whose value is preferably between 0.2 °C and 1 °C.
  • the central control unit UC controls the increase in the opening degree DO of the expansion member 6 when the subcooling value Tsb is greater than the set subcooling value Tsbc + p, and controls the reduction in the opening degree DO when the subcooling value Tsb is lower than the subcooling setpoint value Tsbc - p.
  • Figure 4 illustrates, by way of example, a second circuit 1a of refrigerant fluid in which the expansion member 6 and the compression device 3 are controlled according to the steps of the method 2 described in Figures 2 and 3.
  • Said second refrigerant fluid circuit 1a differs from the first refrigerant fluid circuit 1 illustrated in Figure 1 in that it includes an additional branch.
  • Said branch comprises a sixth conduit F, a second expansion member 11, a seventh conduit G, a third heat exchanger 12 and an eighth conduit H.
  • Conduit B of the second circuit 1a comprises a separation point 13 located between the outlet of the first heat exchanger 4 and the inlet of the first expansion member 6.
  • conduit F connects the separation point 13 to the inlet of the second expansion member 11.
  • the conduit G connects the outlet of the second expansion member 11 to the inlet of the third heat exchanger 12.
  • the third heat exchanger 12 is here an evaporator of refrigerant fluid FR crossed by a flow of a third heat transfer fluid FC3 giving up its heat to the refrigerant fluid FR passing through said exchanger 12.
  • the third heat exchanger 12 is for example a evaporator located in the environment under the hood which cools a heat transfer liquid intended to cool a vehicle battery.
  • the conduit D of the second circuit 1 a comprises a junction point 14 located between the outlet of the second heat exchanger 5 and the inlet of the accumulation device 7 of refrigerant fluid FR.
  • the conduit H connects the outlet of the third heat exchanger 12 to the junction point 14.
  • the second circuit 1a comprises a temperature sensor T4 for measuring a fifth temperature Tsfc3 of the third heat transfer fluid FC3 downstream of the third heat exchanger 12 from the point of view of the flow of heat transfer fluid FC3.
  • the third heat transfer fluid FC3 is heat transfer liquid.
  • An output signal from said temperature sensor T4 is said fifth temperature value Tsfc3 of the third heat transfer fluid FC3 downstream of the third heat exchanger 12. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10.
  • the flow of refrigerant fluid FR takes all or part of the conduit B to the inlet of the first expansion member 6.
  • the part flow of refrigerant fluid FR not going towards the inlet of the first expansion member 6 takes the conduit F to the inlet of the second expansion member 1 1.
  • the degree of opening DO of the first expansion member 6 and a degree DO' of opening of the second expansion member 1 1 condition the quantity of flow of refrigerant fluid FR passing through one or the other of the branches of circuit 1 .
  • the central control unit UC controls the opening degrees DO and DO' of the first and second expansion members 6 and 11.
  • the flow of refrigerant fluid FR undergoes expansion and goes from high pressure to low pressure.
  • the part of the refrigerant flow leaving the first expansion member 6 joins the inlet of the second heat exchanger 5 and passes through said second heat exchanger 5 to evaporate by receiving the heat from the heat transfer fluid FC2.
  • the flow of heat transfer fluid FC2 is an internal air flow towards the passenger compartment and intended to be cooled through the second heat exchanger 5 which operates as an evaporator.
  • the part of the refrigerant fluid flow FR leaving the second expansion member 11 joins the inlet of the third heat exchanger 12 and passes through said third heat exchanger 12 to evaporate while receiving the heat from the heat transfer fluid FC3.
  • the heat transfer fluid flow FC3 is a heat transfer liquid flow intended to cool a vehicle battery.
  • the flow of refrigerant fluid FR leaving the third heat exchanger 12 joins the junction point 14 via the conduit H.
  • the flow of refrigerant fluid FR leaving the second heat exchanger 5 joins the junction point 14 via the portion of conduit D connecting the exit of the second interchange heat 5 and the junction point 14.
  • the entire flow of refrigerant fluid FR then joins the inlet of the accumulation device 7 from the junction point 14.
  • the steps of method 2 described previously concerning the signal of the value of the first temperature Tsfc2 and concerning the expansion member 6 are also respectively applicable to the signal of the value of the fifth temperature Tsfc3 and the trigger member 1 1.
  • the choice of controlling the first expansion member 6 or the second expansion member 1 1 according to the method 2 will depend on the choice of the objective of maximizing the cooling power between the flow of second heat transfer fluid FC2 in the second exchanger 5 and the flow of third heat transfer fluid FC3 in the third heat exchanger 12.
  • the conduit F comprises the temperature sensor T2 for measuring the fourth temperature Tscd of the refrigerant fluid FR.
  • Figure 5 illustrates, by way of example, a third circuit 1 b of refrigerant fluid FR in which the expansion member 6 and the compression device 3 are controlled according to the steps of the method 2 described in Figures 2 and 3.
  • This third circuit 1 b of refrigerant fluid FR differs from the first circuit 1 of Figure 1 in that:
  • the portion of the circuit between the outlet of the first heat exchanger 4 and the inlet of the second heat exchanger 5 includes additional components
  • the refrigerant fluid accumulation device 7 FR is no longer positioned between the outlet of the second heat exchanger 5 and the inlet of the compression device 3 but positioned between the outlet of the first heat exchanger 4 and the inlet of the second heat exchanger 5.
  • the third circuit 1 b comprises a conduit B’ connecting the output of the first expansion member 6 to the inlet of the accumulation device 7.
  • the third circuit 1 b comprises a conduit B” connecting the output of the accumulation device 7 to the input of a third expansion member 15.
  • Conduit C of the third circuit 1 b connects the outlet of the third expansion member 15 to the inlet of the second heat exchanger 5.
  • Conduit D of the third circuit 1 b connects the outlet of the second heat exchanger 5 to the inlet 8 of the compression device 3.
  • the conduit D of the third circuit 1 b comprises a temperature sensor T4 dedicated to measuring a sixth temperature Tsev of the refrigerant fluid FR at the outlet of the second heat exchanger 5.
  • An output signal from said sensor T4 is said value sixth temperature Tsev of the refrigerant fluid FR at the outlet of the second heat exchanger 5. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10.
  • the flow of refrigerant fluid FR leaving the first heat exchanger 4 joins the first expansion member 6 via conduit B and undergoes a first expansion as it passes said first expansion member. expansion 6.
  • the pressure level of the refrigerant fluid FR is at an intermediate level between the high pressure HP upstream of the first expansion member 6 and the low pressure downstream of the third expansion member 15.
  • the flow of refrigerant fluid FR then joins the accumulation device 7 of refrigerant fluid FR via conduit B'.
  • the flow of refrigerant fluid FR then joins the third expansion member 15 via conduit B” and undergoes a second expansion as it passes said third expansion member 15.
  • the flow of low pressure refrigerant fluid at the outlet of the third expansion member 15 joins then the entrance to the second heat exchanger 5 via conduit C.
  • the central control unit UC controls the opening degree DO of the first expansion member 6 and an opening degree DO” of the third expansion member 15.
  • method 2 comprises a step not shown of regulating an overheating Tsh of refrigerant fluid FR at the outlet of the second heat exchanger 5 by control of the degree of opening DO” of the third expansion member 15.
  • the central control unit UC controls the degree of opening DO” of the third expansion member 15 so that the overheating value Tsh is between a set point overheating value Tshc - y and said set point overheating value Tshc + y, with y being a constant whose value is preferably between 0.2°C and 1°C.
  • Said setpoint overheating value Tshc is recorded in the memory of the central control unit UC.
  • the central control unit UC controls the increase in degree of opening DO” of the third expansion member 15 when the overheating value Tsh is greater than the set superheating value Tshc + y, and controls the reduction of said opening degree DO” when the overheating value Tsh is lower at setpoint superheat value Tshc - y.
  • Figure 6 is a flowchart illustrating the steps of method 2 according to a third aspect of the invention leading to a mode of maximizing the heating power of the first heat transfer fluid FC1 in the first heat exchanger 4.
  • Said third aspect of the invention differs from the first aspect of the invention illustrated in Figure 2 in that within method 2:
  • step E3 of determining the value of the first temperature Tsfc2 of the second heat transfer fluid FC2 downstream of the second heat exchanger 5 is replaced by a step E3' of determining the value of the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 downstream of the first heat exchanger 4;
  • step E9 of comparison between the value of the first temperature T sfc2 of the second heat transfer fluid FC2 downstream of the second heat exchanger 5 and the value of the cooling set temperature Tsfc2c is replaced by a step E9' of comparison between the value of the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 downstream of the first heat exchanger 4 and a heating setpoint temperature value Tsfdc.
  • a result of the comparison of said step E9” of comparison between the value of the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 downstream of the first heat exchanger 4 and the heating setpoint temperature value Tsfdc showing a value of eighth temperature Tsfcl between the heating setpoint temperature value Tsfd c - a and the heating setpoint temperature value Tsf 1 c + a causes the passage to the maintenance step EO, with a which is a constant having a value preferably included between 0.2°C and 1°C;
  • step E12 of increasing the opening degree DO of the expansion member 6 the result of the comparison of said step E9' of comparison between the value of the eighth temperature Tsfcl first heat transfer fluid FC1 downstream of the first heat exchanger 4 and the heating setpoint temperature value Tsfdc shows that the value of the eighth temperature Tsfcl strictly is lower than the heating setpoint temperature value Tsfd c - a;
  • step E13 of increasing the speed Ncpr of the compression device 3 is replaced by an alternative step E13' of increasing the speed Ncpr of the compression device 3 in which the central control unit UC increases the speed Ncpr of the compression device 3 so that the value of the eighth temperature Tsfd downstream of the first heat exchanger 4 is between the heating setpoint temperature value Tsfdc - a and the heating setpoint temperature value Tsfd c + a, a being a constant whose value is a value preferably between 0.2°C and 1°C, the control unit UC increasing the speed Ncpr of the compression device 3 when the value of the eighth temperature Tsfd in downstream of the first heat exchanger 4 is lower than the heating setpoint temperature value Tsfdc - a, and reducing the speed Ncpr of the compression device 3 when the value of the eighth temperature Tsfd downstream of the first heat exchanger 4 is greater at the heating setpoint temperature value Tsfcc + a;
  • step E16 of increasing a power Pwr of an additional electric heating device 16 in which the central control unit UC increases the power Pwr of the additional electric heating device 16 making it possible to heat the second fluid heat transfer FC2 upstream of the second heat exchanger 5, so that the value of the eighth temperature Tsfd downstream of the first heat exchanger 4 is between the heating setpoint temperature value Tsf c - a and the value of heating setpoint temperature Tsfdc + a, a being a constant whose value is a value preferably between 0.2°C and 1°C, the control unit UC increasing the power Pwr of the additional electric heating device 16 when the value of the eighth temperature Tsfd downstream of the first heat exchanger 4 is lower than the heating setpoint temperature value Tsfdc - a, and reducing the power Pwr of the additional electric heating device 16 when the value of the eighth temperature Tsfd downstream of the first heat exchanger 4 is greater than the heating setpoint temperature value Tsfcc + a.
  • Said step E14 of increasing the power Pwr of the additional electric heating device 16 presents a particular interest in reaching the heating setpoint temperature Tsfdc when for example the speed Ncpr of the compression device 3 has already reached the maximum speed threshold value Ncpr max;
  • step E1 1 of comparison between the speed Ncpr of the compression device 3 and the maximum speed threshold value Ncpr max is deleted.
  • the condition for passing to step E12 of increasing the degree of opening DO of the expansion member 6 depends on a result of said step E11 of comparison between the speed Ncpr of the compression device and the maximum threshold value of Ncpr max speed is therefore deleted;
  • step E5 of determining the value of the third temperature Te of first heat transfer fluid FC1 upstream of the first heat exchanger 4 is deleted;
  • step E6 of determining the value of the fourth temperature Tscd of the refrigerant fluid FR at the outlet of the first heat exchanger 4 is deleted;
  • step E8 of calculating the subcooling Tsb of the refrigerant fluid FR is deleted;
  • step E10 of comparison between the subcooling value Tsb and the minimum subcooling threshold value Tsb_min is deleted.
  • the condition for passing to step E12 of increasing the degree of opening DO of the expansion member 6 depends on a result of said step E10 of comparison between the subcooling value Tsb and the minimum threshold value of subcooling Tsb_min is deleted.
  • the flow of first heat transfer fluid FC1 is an internal air flow towards the passenger compartment and intended to be heated through the first heat exchanger 4 which works as an internal condenser placed in the housing of a ventilation, heating and/or air conditioning (“HVAC”) installation not shown of which it is a part.
  • HVAC ventilation, heating and/or air conditioning
  • Figure 7 is a flowchart illustrating the steps of method 2 according to a fourth aspect of the invention, leading to an alternative mode of optimizing the consumption of the compression device 3, in an operation of circuit 1 dedicated to heating of the first heat transfer fluid FC1.
  • step E3 of determining the value of the first temperature Tsfc2 of the second heat transfer fluid downstream of the second heat exchanger 5 is replaced by step E3' of determining the value of the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 downstream of the first heat exchanger 4;
  • step E15 of controlling the speed Ncpr of the compression device 3 is replaced by the alternative step E15' of controlling the speed Ncpr of the compression device 3 in which the central control unit UC controls the speed Ncpr of the compression device 3 so that the eighth temperature value Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 downstream of the first heat exchanger 4 is between the heating setpoint temperature value Tsfcl c - a and the setpoint temperature value heating Tsfd c + a, a being a constant preferably between 0.2°C and 1°C;
  • step E14 of controlling the degree of opening DO of the expansion member 6 is replaced by an alternative step E14' of controlling the degree of opening DO of the expansion member 6 allowing regulation of the subcooling Tsb at the outlet of the first heat exchanger 4 in which the unit of central control UC controls the opening degree DO of the expansion member 6 so that the subcooling value Tsb is between the second subcooling setpoint value Tsbc2 - p and the second subcooling value -setpoint cooling T sbc2 + p, with p being a constant whose value is preferably between 0.2 °C and 1 °C.
  • the central control unit UC controls the increase in the opening degree DO of the expansion member 6 when the sub-cooling value Tsb is greater than the second sub-cooling setpoint value Tsbc2 + p, and controls the reduction in the opening degree DO when the subcooling value Tsb is less than the second subcooling setpoint value Tsbc2 - p.
  • Figure 8 illustrates, by way of example, a fourth circuit 1 c of refrigerant fluid FR to which the third aspect and the fourth aspect of method 2 of the invention illustrated in Figures 6 and 7 are applicable.
  • the fourth circuit 1c of refrigerant fluid FR differs from the example of first circuit 1 of refrigerant fluid illustrated in Figure 1 in that:
  • the fourth circuit 1 c comprises a temperature sensor T5 of the first heat transfer fluid FC1 at the outlet of the first heat exchanger 4 dedicated to measuring the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • a signal output of said sensor T5 is said value of the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 at the outlet of the first heat exchanger 4. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10;
  • the fourth circuit 1 c comprises the additional electric heating device 16 heating the second heat transfer fluid FC2 upstream of the second heat exchanger 5.
  • the central control unit UC controls the heating power of said additional electric heating device 16 by the cables 10.
  • the first heat transfer fluid FC1 is for example an internal air flow intended to be heated by passing through the first heat exchanger 4 which is then an internal condenser arranged in the housing of a non-heated installation. represented by ventilation, heating and/or air conditioning (“HVAC”) of which it is a part.
  • HVAC ventilation, heating and/or air conditioning
  • the second heat transfer fluid FC2 is for example a heat transfer liquid giving up its heat to the refrigerant fluid FR within the second heat exchanger 5, which is then an evaporator located in the environment under the hood of the vehicle.
  • Figure 9 illustrates, by way of example, a fifth circuit 1d of refrigerant fluid FR to which the third aspect and the fourth aspect of method 2 of the invention illustrated in Figures 6 and 7 are applicable.
  • the fifth circuit 1d of refrigerant fluid FR differs from the example of first circuit 1 of refrigerant fluid illustrated in Figure 1 in that:
  • the fifth circuit 1d comprises the temperature sensor T5 of the first heat transfer fluid FC1 at the outlet of the first heat exchanger 4 dedicated to measuring the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 at the outlet of the first heat exchanger 4.
  • a signal of output of said sensor T5 is said value of the eighth temperature Tsfcl of the first heat transfer fluid FC1 at the outlet of the first heat exchanger 4. Said signal is sent to the central control unit UC via cables 10;
  • the fifth circuit 1d comprises the additional electric heating device 16 heating the first heat transfer fluid FC1 upstream of the second heat exchanger 5.
  • the central control unit UC controls the heating power of said additional electric heating device 16 via the cables 10.
  • the first heat transfer fluid FC1 is for example an interior air flow intended to be heated by passing through the first heat exchanger 4 which is then an internal condenser arranged in the housing of a non-heated installation. represented by ventilation, heating and/or air conditioning (“HVAC”) of which it is a part.
  • HVAC ventilation, heating and/or air conditioning
  • the second heat transfer fluid FC2 is for example a heat transfer liquid giving up its heat to the refrigerant fluid FR within the second heat exchanger 5, which is then an evaporator located in the environment under the hood of the vehicle.

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Abstract

L'invention concerne un procédé (2) de contrôle d'un circuit (1) de fluide réfrigérant, comprenant au moins un dispositif de compression (3), un premier échangeur de chaleur (4), un deuxième échangeur de chaleur (5), un organe de détente (6), un dispositif d'accumulation (7), le procédé (2) comprenant une étape (E1) de détermination d'une valeur d'une grandeur représentative d'une haute pression (HP), le procédé (2) comprenant une étape (E2) de comparaison entre ladite valeur et une valeur seuil maximale (HPmax), dans lequel le procédé (2) comprend un mode de maximisation de la puissance thermique, le passage dans ledit mode comprenant une étape (E12) d'augmentation du degré d'ouverture (DO) de l'organe de détente (6) et une étape (E13) d'augmentation de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3), ledit passage étant réalisé sous au moins une condition incluant le dépassement ou l'atteinte de la valeur seuil maximale (HPmax).

Description

Description
Titre : PROCEDE DE CONTROLE POUR LA MAXIMISATION DE LA PUISSANCE THERMIQUE
Domaine technique
[1] Le domaine de la présente invention est celui des circuits de fluide réfrigérant et des systèmes de traitement thermique incluant de tels circuits de fluide réfrigérant, notamment pour véhicule automobile. Les véhicules automobiles sont couramment équipés de circuits de fluide réfrigérant utilisés pour chauffer ou refroidir différentes zones ou différents composants du véhicule. Il est notamment connu d'utiliser un circuit de fluide réfrigérant pour traiter thermiquement un flux d'air intérieur envoyé dans l'habitacle du véhicule et/ou un flux de liquide caloporteur envoyé vers la batterie.
Technique antérieure
[2] Un circuit de fluide réfrigérant est connu pour inclure un couple d'échangeurs de chaleur destinés à réaliser un cycle thermodynamique en vue de fournir une énergie capable de refroidir l'habitacle du véhicule et/ou la batterie dans le cas d’un véhicule électrique, que ce soit pendant l'utilisation du véhicule en phases de roulage, ou à l'arrêt du véhicule. Ce couple d'échangeurs de chaleur comporte ainsi un échangeur de chaleur apte à fonctionner en évaporateur et un autre échangeur de chaleur apte à fonctionner en condenseur. L’échangeur de chaleur apte à fonctionner en évaporateur peut être un échangeur permettant un échange de chaleur entre du réfrigérant et de l’air, et permettant de refroidir l'habitacle grâce à un flux d'air intérieur refroidi, cet échangeur de chaleur étant traversé par ce flux d'air intérieur qu'il traite thermiquement. L’échangeur apte à fonctionner en évaporateur peut aussi être un échangeur permettant un échange de chaleur entre du réfrigérant et un liquide caloporteur, et permettant de refroidir par exemple la batterie grâce à un flux de liquide caloporteur refroidi, cet échangeur de chaleur étant traversé par ce flux de liquide caloporteur qu'il traite thermiquement. De façon connue, cet évaporateur est une partie d'une installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation équipant le véhicule.
[3] Le document FR3081086B1 présente une invention dont l’objet est un procédé de contrôle d’un tel type de circuit de fluide réfrigérant pour automobile permettant de réaliser le refroidissement du flux d’air de façon adéquate tout en limitant la consommation liée au fonctionnement dudit circuit. Ledit circuit de fluide réfrigérant comprenant au moins un dispositif de compression du fluide réfrigérant, un premier échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d'air extérieur à un habitacle du véhicule, un deuxième échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d'air intérieur envoyé dans l'habitacle du véhicule, un organe de détente à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur, un dispositif d'accumulation disposé entre le deuxième échangeur de chaleur et le dispositif de compression, le procédé de contrôle comprenant au moins une étape de contrôle du degré d'ouverture de l'organe de détente, caractérisé en ce que le degré d'ouverture contrôle un sous-refroidissement optimal « Tsbc » de consigne du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, le sous-refroidissement « Tsbc » de consigne étant calculé grâce à au moins une température de condensation « Te » du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, à une température « Te » du flux d'air extérieur et à un coefficient «A », selon une formule définie telle que [Tsbc = A x (Te - Te)], où le coefficient « A » est fonction d'un facteur a compris entre 0,68 et 1 .
[4] Un inconvénient de ce procédé est que celui-ci favorise une optimisation de la consommation au détriment d'autres critères éventuels d'optimisation.
Résumé
[5] Un aspect de l’invention a pour objet un procédé de contrôle d’un circuit de fluide réfrigérant pour véhicule, ledit circuit de fluide réfrigérant comprenant au moins un dispositif de compression du fluide réfrigérant, un premier échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d’un premier fluide caloporteur et destiné à condenser le fluide réfrigérant, un deuxième échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d’un deuxième fluide caloporteur et destiné à évaporer le fluide réfrigérant, un organe de détente à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur, un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant disposé entre le premier échangeur de chaleur et le dispositif de compression, le procédé comprenant une étape de détermination d’une valeur d’une grandeur représentative d’une haute pression du fluide réfrigérant entre la sortie du dispositif de compression et l’entrée de l’organe de détente, le procédé comprenant aussi une étape de comparaison entre ladite valeur de grandeur représentative de la haute pression et une valeur seuil maximale, dans lequel le procédé comprend un mode de maximisation de la puissance thermique, le passage dans ce mode de maximisation de la puissance thermique comprenant une étape d’augmentation du degré d’ouverture de l’organe de détente et une étape d’augmentation de la vitesse du dispositif de compression, le passage dans ledit mode de maximisation de la puissance thermique étant réalisé sous au moins une condition de passage, ladite au moins une condition de passage incluant le dépassement ou l’atteinte de la valeur seuil maximale par ladite grandeur représentative de la haute pression.
[6] Ainsi cet aspect de l’invention vise à maximiser la puissance thermique de refroidissement du deuxième fluide caloporteur ou de chauffage du premier fluide caloporteur dans le respect des limitations du système comme la limitation de pression maximale autorisée en sortie du dispositif de compression.
[7] Le procédé 2 est applicable au sein d’un mode de refroidissement de fluide caloporteur et/ou au sein d’un mode de chauffage de fluide caloporteur selon le mode en cours d’exécution par le programme configuré pour mettre en oeuvre ledit procédé, avec des étapes dudit procédé 2 adaptées audit mode.
[8] Selon des modes particuliers de réalisation, le procédé peut comporter l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- dans un mode de refroidissement, la maximisation de la puissance thermique est une maximisation de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur dans le deuxième échangeur de chaleur;
- l’augmentation du degré d’ouverture de l’organe de détente au sein de l’étape d’augmentation du degré d’ouverture de l’organe de détente est commandée de façon à ce que la valeur de la grandeur représentative de la haute pression soit égale à une valeur de consigne de pression quand la valeur de grandeur représentative de la haute pression est supérieure à ladite valeur de consigne de pression ;
- la valeur de consigne de pression est égale à la valeur seuil maximale de pression;
- ledit circuit comprend un capteur de pression de mesure de la pression du fluide réfrigérant entre la sortie du dispositif de compression et l’entrée de l’organe de détente, un signal de sortie dudit capteur étant ladite valeur de grandeur représentative de la haute pression;
- le procédé comprend une étape de détermination d’une valeur d’une première température du deuxième fluide caloporteur en aval du deuxième échangeur de chaleur;
- le procédé comprend une étape de comparaison de la valeur de la première température avec une valeur de température de consigne de refroidissement, ladite au moins une condition de passage incluant ladite étape de comparaison de la valeur de la première température;
- ladite au moins une condition de passage inclut la condition qu’un résultat de ladite étape de comparaison de la valeur de la première température est que la valeur de la première température du deuxième fluide caloporteur en aval du deuxième échangeur de chaleur est supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement + a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C;
- la vitesse du dispositif de compression dans l'étape d’augmentation de la vitesse du dispositif de compression dans le mode de maximisation de la puissance de refroidissement est commandée de façon à ce que la valeur de la première température de deuxième fluide caloporteur soit comprise entre la valeur de température de consigne de refroidissement - a et la valeur de température de consigne de refroidissement + a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C, le procédé commandant l’augmentation de la vitesse du dispositif de compression quand la valeur de première température du deuxième fluide caloporteur est supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement + a, le procédé commandant la diminution de la vitesse du dispositif de compression quand la valeur de première température du deuxième fluide caloporteur est inférieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c - a;
- le circuit comprend un capteur de température de mesure de la première température du deuxième fluide caloporteur en aval du deuxième échangeur de chaleur, un signal de sortie dudit capteur de température étant ladite valeur de première température;
- le procédé comprend une étape de détermination d’une deuxième température de condensation dans le premier échangeur de chaleur;
- la détermination de la deuxième température de condensation dans l'étape de détermination de la deuxième température de condensation dans le premier échangeur de chaleur est effectuée à partir de la valeur de ladite grandeur représentative de la pression ou d’une autre grandeur représentative de la pression du fluide réfrigérant dans le premier échangeur de chaleur; - le circuit comprend un capteur de température de mesure de la température du fluide réfrigérant dans le premier échangeur de chaleur, un signal de sortie dudit capteur de température étant ladite valeur de deuxième température de condensation;
- le procédé comprend une étape de détermination d’une troisième température du premier fluide caloporteur en amont du premier échangeur de chaleur;
- le circuit comprend un capteur de température de mesure de la troisième température du premier fluide caloporteur en amont du premier échangeur de chaleur, un signal de sortie dudit capteur de température étant ladite valeur de troisième température;
- le procédé comprend une étape de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min à partir de la valeur de deuxième température Te de condensation du fluide réfrigérant, à partir de la valeur de troisième température Te du premier fluide caloporteur en amont du premier échangeur de chaleur, et à partir d’un premier coefficient A tel que [Tsb_min = A x (Tc- Te)], le premier coefficient A ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5 et préférentiellement une valeur égale à 0,4;
- le procédé comprend une étape de détermination de la valeur d’une quatrième température du fluide réfrigérant entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l’entrée de l’organe de détente;
- le circuit comprend un capteur de température de mesure de la quatrième température du fluide réfrigérant entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l’entrée de l’organe de détente, un signal de sortie dudit capteur de température étant ladite valeur de la quatrième température;
- le procédé comprend une étape de calcul d’un sous-refroidissement tel que ledit sous-refroidissement est égale à la différence entre la deuxième température de condensation et la quatrième température du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur;
- le procédé comprend une étape de comparaison entre la valeur du sous- refroidissement et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement, ladite au moins une condition de passage incluant ladite étape de comparaison de la valeur de sous-refroidissement; - ladite au moins une condition de passage inclut la condition qu’un résultat de l’étape de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement est que la valeur du sous- refroidissement est supérieure à la valeur seuil minimale de sous- refroidissement;
- le procédé comprend une étape de comparaison de la vitesse du dispositif de compression avec une valeur seuil maximale de vitesse, ladite au moins une condition de passage incluant ladite étape de comparaison de la vitesse du dispositif de compression;
- ladite au moins une condition de passage inclut la condition qu’un résultat de l’étape de comparaison de la vitesse du dispositif de compression avec la valeur seuil maximale de vitesse est que ladite vitesse du dispositif de compression est inférieure à la valeur seuil maximale de vitesse;
- le procédé comprend une étape de maintien maintenant la vitesse du dispositif de compression et le degré d’ouverture de l’organe de détente;
- le procédé applique l’étape de maintien quand au moins l’une desdites au moins une condition de passage dans le mode de maximisation de la puissance thermique, autre que la condition de dépassement ou d’atteinte de la valeur seuil maximale par ladite grandeur représentative de la haute pression, n’est pas obtenue;
- le procédé comprend un mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression, le passage dans ledit mode comprenant une étape de contrôle du degré d’ouverture de l’organe de détente et une étape de contrôle de la vitesse du dispositif de compression, le passage dans ledit mode d’optimisation de la consommation étant réalisé sous au moins une première condition de passage dans ledit mode d’optimisation de la consommation, ladite au moins une première condition de passage dans ledit mode d’optimisation incluant que la valeur de grandeur représentative de la haute pression est inférieure à la valeur seuil maximale de pression;
- le procédé comprend une étape de calcul d’un sous-refroidissement de consigne à partir de la valeur de deuxième température Te de condensation du fluide réfrigérant, à partir de la valeur de troisième température Te du premier fluide caloporteur en amont du premier échangeur de chaleur , et à partir d’un deuxième coefficient B tel que [Tsbc = B x (Tc-Te)], le deuxième coefficient B ayant préférentiellement une valeur comprise entre 0,68 et 1 ;
- le procédé comprend une étape de contrôle du degré d’ouverture de l’organe de détente permettant une régulation du sous-refroidissement en sortie du premier échangeur de chaleur par contrôle du degré d’ouverture de l’organe de détente de façon à ce que la valeur de sous-refroidissement soit comprise entre la valeur de sous-refroidissement de consigne - p et la valeur de sous- refroidissement de consigne + p, avec p étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2°C et 1 °C, le degré d’ouverture de l’organe de détente augmentant quand la valeur de sous-refroidissement est supérieure à la valeur de sous-refroidissement de consigne + p, et diminuant quand la valeur de sous-refroidissement est inférieure à la valeur de sous- refroidissement de consigne - P;
- dans un mode de chauffage, la maximisation de la puissance thermique est une maximisation de la puissance de chauffage du premier fluide caloporteur dans le premier échangeur de chaleur;
- le procédé comprend une étape de détermination de la valeur de huitième température du premier fluide caloporteur en aval du premier échangeur de chaleur;
- le circuit comprend un capteur de température de mesure de la huitième température du premier fluide caloporteur en aval du premier échangeur de chaleur, un signal de sortie dudit capteur de température étant ladite valeur de huitième température;
- le procédé comprend une étape de comparaison entre la valeur de la huitième température de l’air en aval du premier échangeur de chaleur et une valeur de température de consigne de chauffage, ladite au moins une condition de passage dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage incluant ladite étape de comparaison de la valeur de température;
- ladite au moins une condition de passage dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage inclut la condition qu’un résultat de l’étape de comparaison de la valeur de la huitième température avec la valeur de température de consigne de chauffage est que la valeur de la huitième température du premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est inférieure à la valeur température de consigne de chauffage - a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C;
- le procédé comprend une étape alternative d’augmentation de la vitesse du dispositif de compression dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage;
- l’augmentation de la vitesse du dispositif de compression dans l’étape alternative d’augmentation de la vitesse du dispositif de compression dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage est commandée de façon à ce que la valeur de la huitième température de premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur soit comprise entre la valeur de température de consigne de chauffage - a et la valeur de température de consigne de chauffage + a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C, le procédé commandant l’augmentation de la vitesse du dispositif de compression quand la valeur de huitième température de premier fluide caloporteur est inférieure à la valeur de température de consigne de chauffage - a, le procédé commandant la diminution de la vitesse du dispositif de compression quand la valeur de huitième température de premier fluide caloporteur est supérieure à la valeur de température de consigne de chauffage + a;
- le circuit comprend un dispositif de chauffage électrique additionnel chauffant le deuxième fluide caloporteur en amont du deuxième échangeur de chaleur;
- le procédé comprenant, dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage, une étape d’augmentation d’une puissance du dispositif de chauffage électrique additionnel;
- l’augmentation de la puissance du dispositif de chauffage électrique additionnel dans l’étape d’augmentation de la puissance du dispositif de chauffage électrique additionnel est commandée de façon à ce que la valeur de la huitième température de premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur soit comprise entre la valeur de température de consigne de chauffage - a et la valeur de température de consigne de chauffage + a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C, le procédé commandant l’augmentation de la puissance du dispositif de chauffage électrique additionnel quand la valeur de huitième température de premier fluide caloporteur est inférieure à la valeur de température de consigne de chauffage - a, le procédé commandant la diminution de la puissance (Pwr) du dispositif de chauffage électrique additionnel quand la valeur de huitième température de premier fluide caloporteur est supérieure à la valeur de température de consigne de chauffage + a;
- le procédé comprend un mode alternatif d’optimisation de la consommation du dispositif de compression, le passage dans ledit mode alternatif d’optimisation de la consommation comprend une étape alternative de contrôle du degré d’ouverture de l’organe de détente et une étape alternative de contrôle de la vitesse du dispositif de compression, le passage dans ledit mode alternatif d’optimisation de la consommation étant réalisé sous au moins une première condition de passage dans ledit mode alternatif d’optimisation de la consommation, ladite au moins une première condition de passage dans ledit mode d’optimisation incluant que la valeur de la grandeur représentative de la haute pression est inférieure à la valeur seuil maximale de pression;
- le procédé comprend une étape de calcul d’un deuxième sous-refroidissement de consigne à partir de la valeur de deuxième température Te de condensation du fluide réfrigérant, à partir de la valeur de troisième température Te du premier fluide caloporteur en amont du premier échangeur de chaleur, et à partir d’un troisième coefficient C tel que [Tsbc2 = C x (Tc-Te)], le troisième coefficient C ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5, et préférentiellement une valeur égale à 0,35;
- l’étape alternative de contrôle du degré d’ouverture de l’organe de détente permet une régulation du sous-refroidissement en sortie du premier échangeur de chaleur par contrôle du degré d’ouverture de l’organe de détente de façon à ce que la valeur de sous-refroidissement soit comprise entre la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne - p et la valeur de deuxième sous- refroidissement de consigne + p, avec p étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2°C et 1 °C, le degré d’ouverture de l’organe de détente augmentant quand la valeur de sous-refroidissement est supérieure à la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne + p, et diminuant quand la valeur de sous-refroidissement est inférieure à la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne - p. Brève description des dessins
[9] D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description donnée ci-après à titre purement illustratif en relation avec des dessins dans lesquels :
[10] la figure 1 est une vue schématique d'un premier circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué un procédé selon l'invention,
[11] la figure 2 est un logigramme décrivant une mise en oeuvre du procédé selon un premier aspect de l’invention,
[12] la figure 3 est un logigramme décrivant une mise en oeuvre du procédé selon un deuxième aspect de l'invention ,
[13] la figure 4 est une vue schématique d'un deuxième circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé selon l'invention,
[14] la figure 5 est une vue schématique d'un troisième circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé selon l'invention,
[15] la figure 6 est un logigramme décrivant une mise en oeuvre du procédé selon un troisième aspect de l'invention,
[16] la figure 7 est un logigramme décrivant une mise en oeuvre du procédé selon un quatrième aspect de l'invention,
[17] la figure 8 est une vue schématique d'un quatrième circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé selon l'invention,
[18] la figure 9 est une vue schématique d'un cinquième circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé selon l'invention.
Description des modes de réalisation
[19] Dans les figures 1 , 4, 5, 8 et 9, des traits pleins représentent les conduits reliant un élément du circuit réfrigérant à un autre. Des flèches représentent les flux de fluides caloporteurs traversant les échangeurs de chaleur. Un chevron sur le circuit réfrigérant représente le sens de circulation du fluide réfrigérant. Des traits en pointillés représentent des communications entre des capteurs dudit circuit et une unité de commande centrale contenant un programme permettant d’appliquer le procédé de l’invention, ainsi que des communications entre des éléments pilotables du circuit et ladite unité de commande centrale. [20] Dans les figures 2, 3, 6 et 7, un rectangle représente une étape du procédé qui est une action autre qu’une comparaison de valeurs. Un losange représente une étape de procédé qui est une comparaison de valeurs et dont le résultat conditionne le choix de l’étape suivante. Dans chaque rectangle ou losange figure le numéro de l’étape, ainsi que les grandeurs impliquées dans ladite étape. Des flèches en traits pleins indiquent l’enchaînement des étapes selon le procédé.
[21] H faut tout d'abord noter que les figures exposent l'invention de manière détaillée pour sa mise en oeuvre, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l'invention, le cas échéant.
[22] Les termes amont et aval employés dans la description qui suit se réfèrent au sens de circulation du fluide considéré.
[23] Les termes entrée et sortie employés dans la description qui suit se réfèrent au sens de circulation du fluide considéré.
[24] Afin de différencier les composants, les termes “premier”, “deuxième”, ... sont employés. Ces termes n'ont pas vocation à hiérarchiser les composants ou à les ordonner. Ces termes sont employés à titre de distinction et peuvent être intervertis sans nuire à la mise en oeuvre de l'invention. Par exemple, la dénomination “deuxième” n’implique pas nécessairement la présence de deux éléments.
[25] On appelle branche une portion de circuit reliant un point du circuit à un autre point de circuit.
[26] Quand il est précisé qu'une branche comporte un élément donné, cela n'exclut pas la présence d'autres éléments dans cette branche.
[27] On appelle conduit une portion de circuit reliant un point du circuit à un autre point du circuit, sans éléments entre ces deux points.
[28] Le système de conditionnement thermique SCT comprend un circuit 1 de fluide réfrigérant et une unité de commande centrale UC comprenant au moins un calculateur, une mémoire et un programme d’ordinateur stocké dans la mémoire et configuré pour mettre en oeuvre un procédé 2. Le circuit 1 de fluide réfrigérant forme un circuit fermé dans lequel peut circuler un fluide réfrigérant FR. Le circuit 1 de fluide réfrigérant est étanche lorsque celui-ci est dans un état nominal de fonctionnement, c’est-à-dire sans défaut ou fuite.
[29] Le système de conditionnement thermique SCT comprend un flux d’un premier fluide caloporteur FC1 traversant un premier échangeur de chaleur du circuit 1 de fluide réfrigérant FR, ainsi qu’un deuxième flux de fluide caloporteur FC2 traversant un deuxième échangeur de chaleur dudit circuit. Ces fluides caloporteurs peuvent être par exemple de l’air ou du liquide caloporteur.
[30] La figure 1 illustre à titre d’exemple un premier circuit 1 de fluide réfrigérant apte à fonctionner par exemple dans un mode permettant de climatiser un habitacle d'un véhicule ou de refroidir une batterie.
[31] Le circuit 1 de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé 2 selon l'invention est un circuit fermé formant une boucle dans laquelle les composants du circuit 1 de fluide réfrigérant sont traversés en série par le fluide réfrigérant FR.
[32] Le circuit 1 de fluide réfrigérant comprend un dispositif de compression 3 du fluide réfrigérant FR, un premier échangeur de chaleur 4 agencé pour être traversé par un flux de premier fluide caloporteur FC1 et destiné à condenser le fluide réfrigérant FR, un deuxième échangeur de chaleur 5 agencé pour être traversé par un flux de deuxième fluide caloporteur FC2 et destiné à évaporer le fluide réfrigérant FR, un organe de détente 6 à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur 4 et le deuxième échangeur de chaleur 5, un dispositif d’accumulation 7 du fluide réfrigérant FR disposé entre le premier échangeur de chaleur 4 et le dispositif de compression 3.
[33] Le dispositif de compression 3 prend par exemple la forme d'un compresseur électrique, c'est-à-dire d'un compresseur qui comprend un mécanisme de compression, un moteur électrique et une unité de contrôle et de conversion électrique. Le mécanisme de compression du dispositif de compression 3 est mis en rotation par le moteur électrique, ce dernier pouvant être logé à l'intérieur d'un boîtier du compresseur commun au mécanisme de compression. Dans un exemple particulier, le dispositif de compression 3 du fluide réfrigérant FR comporte une entrée 8 et une sortie 9.
[34] Le circuit 1 de fluide réfrigérant comprend un conduit A qui relie la sortie 9 du dispositif de compression 3 à l’entrée du premier échangeur de chaleur 4.
[35] Le conduit A comprend dans cet exemple un capteur de pression HP1 . Ce capteur de pression HP1 est configuré pour entrer en contact avec le fluide réfrigérant FR sortant du dispositif de compression 3.
[36] Le premier échangeur de chaleur 4 est traversé par un flux de premier fluide caloporteur FC1 captant la chaleur du fluide réfrigérant FR traversant ledit premier échangeur de chaleur 4. Le premier échangeur de chaleur 4 est par exemple un condenseur placé en face-avant du véhicule. [37] Le système de conditionnement thermique SCT comprend un capteur de température T1 , dédié à la mesure de la température dudit flux de premier fluide caloporteur FC1 en amont du premier échangeur de chaleur 4 du point de vue du flux dudit premier fluide caloporteur. Dans le cas où le premier échangeur de chaleur 4 est un condenseur placé en face-avant du véhicule, ce flux de premier fluide caloporteur FC1 est un flux d’air extérieur traversant le premier échangeur de chaleur 4.
[38] Le circuit 1 de fluide réfrigérant comprend un conduit B qui relie la sortie du premier échangeur de chaleur 4 à l’entrée de l’organe de détente 6. L'organe de détente 6 est à section variable.
[39] Le conduit B comprend dans cet exemple un capteur de température T2. Ce capteur de température T2 est configuré pour entrer en contact avec le fluide réfrigérant FR sortant de du premier échangeur de chaleur 4.
[40] Le circuit 1 de fluide réfrigérant comprend un conduit C qui relie la sortie de l’organe de détente 6 à l’entrée du deuxième échangeur de chaleur 5.
[41] Le deuxième échangeur de chaleur 5 est traversé par un flux de deuxième fluide caloporteur FC2 cédant sa chaleur au fluide réfrigérant FR traversant ledit deuxième échangeur de chaleur 5. Le deuxième échangeur de chaleur 5 est par exemple un évaporateur disposé dans le boîtier d’une l'installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (couramment appelé “HVAC”) dont il fait partie.
[42] Le système de conditionnement thermique SCT comprend un capteur de température T3, dédié à la mesure de la température dudit flux de deuxième fluide caloporteur FC2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 du point de vue du flux dudit deuxième fluide caloporteur FC2. Ce flux est par exemple un flux d’air intérieur destiné à être refroidi en traversant le deuxième échangeur de chaleur 5 qui est alors un évaporateur disposé dans le boîtier d’une installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”) dont il fait partie. Le flux d'air intérieur est mis en circulation dans le boîtier grâce à un dispositif de mise en mouvement du flux d'air intérieur. Le dispositif de mise en mouvement du flux d'air intérieur est par exemple une hélice mise en rotation par un moteur électrique.
[43] Le circuit 1 comprend un conduit D qui relie la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 à l’entrée du dispositif d’accumulation 7 de fluide réfrigérant FR.
[44] Le circuit 1 comprend un conduit E qui relie la sortie du dispositif d’accumulation 7 de fluide réfrigérant FR à l’entrée 8 du dispositif de compression 3 du fluide réfrigérant FR. [45] Le système de conditionnement thermique SCT comprend des câbles électriques 10 reliant l’unité de commande centrale UC destinée à mettre en oeuvre le procédé 2 selon l'invention, à différents composants dudit système de conditionnement thermique SCT. L’unité de commande centrale UC est ainsi raccordée au capteur de pression HP1 en aval au dispositif de compression 3, au capteur de température T 1 du premier fluide caloporteur FC1 en amont du premier échangeur de chaleur 4, au capteur de température T2 du fluide réfrigérant FR en sortie de l’échangeur de chaleur 4, et au capteur de température T3 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5.
[46] Le procédé 2 est applicable au sein d’un mode de refroidissement de fluide caloporteur et/ou au sein d’un mode de chauffage de fluide caloporteur selon le mode en cours d’exécution par le programme configuré pour mettre en oeuvre ledit procédé, avec des étapes dudit procédé 2 adaptées audit mode.
[47] Le procédé 2 selon un aspect de l’invention réalise une première comparaison entre une valeur d’une grandeur représentative d’une haute pression HP du fluide réfrigérant FR en sortie du dispositif de compression 3 et une valeur seuil maximale de pression HPmax. Ledit procédé 2 réalise une deuxième comparaison entre une valeur d’une première température Tsfc2 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval de l’échangeur de chaleur 5 et une valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c. Ledit procédé réalise une troisième comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et une valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max du dispositif de compression 3 enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC et dépendant des conditions ambiantes. Le procédé 2 vérifie si le résultat de ces comparaisons est en correspondance avec certaines conditions de passage vers un mode de maximisation de la puissance thermique. Le mode maximisation de la puissance thermique est un mode de maximisation de la puissance de refroidissement quand le programme configuré pour mettre en oeuvre le procédé 2 exécute le procédé 2 dans un mode de refroidissement de fluide caloporteur. Le mode maximisation de la puissance thermique est un mode de maximisation de la puissance de chauffage quand le programme configuré pour mettre en oeuvre le procédé 2 exécute le procédé 2 dans un mode de chauffage de fluide caloporteur.
[48] Ladite puissance thermique étant dans cet exemple une puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur FC2 dans le deuxième échangeur de chaleur 5. Lesdites conditions de passage incluant au moins. la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR est égale ou supérieure la valeur seuil maximale de pression HPmax;
• la valeur de première température T sfc2 est strictement supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c +a, avec a étant une constante dont la valeur est comprise entre 0,2°C et 1 °C;
• la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 est inférieure à la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max.
[49] Lorsque les conditions de passage sont réunies, le procédé 2 réalise une étape d’ouverture du degré d’ouverture DO de l’organe de détente et une étape d’augmentation de la vitesse de Ncpr du dispositif de compression 3.
[50] La mise en oeuvre du procédé 2 permet de réguler le cycle thermodynamique du circuit 1 en ajustant la détente du fluide réfrigérant FR, détente effectuée par l'organe de détente 6. Une détente adaptée permet à d'atteindre la haute pression HP égale à une valeur de consigne de pression HPc en sortie du dispositif de compression 3, ladite valeur de consigne de pression HPc étant inférieure ou égale à la valeur seuil maximale de pression HPmax qui représente par exemple la valeur maximale d’utilisation autorisée en sortie du dispositif de compression 3 par l’unité de commande centrale UC. Cet ajustement de l’ouverture par l’organe de détente 6 va permettre de maximiser la puissance de refroidissement atteignable en permettant au dispositif de compression d’augmenter sa vitesse Ncpr dans le respect de la valeur seuil maximale de pression autorisée HPmax.
[51] On entend par haute pression le niveau de pression du fluide réfrigérant FR situé entre la sortie 9 du dispositif de compression 3 et l’entrée de l’organe de détente 6. On entend par basse pression le niveau de pression du fluide réfrigérant FR situé entre la sortie de l’organe de détente 6 et l’entrée 8 du dispositif de compression 3.
[52] Dans le circuit 1 de fluide réfrigérant, le flux de fluide réfrigérant FR à basse pression entrant dans le dispositif de compression 3 par l’entrée 8 dudit dispositif de compression 3 subit une compression avant de sortir par la sortie 9 dudit dispositif avec une pression relevée dite haute pression HP. Cette haute pression HP est mesurée au niveau du capteur de pression HP1 au sein du conduit A à la sortie du dispositif de compression 3. En variante elle est mesurée par l'intermédiaire d'un capteur de pression non représenté disposé en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur de pression HP1 est la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP. C'est par les câbles électriques 10 que l’unité de commande UC pilote le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6, pilote également la vitesse du dispositif de compression 3, et réceptionne les données obtenues par l’ensemble desdits capteurs de pression et de température HP1 , T1 , T2, et T3, et réceptionne les données reçues par l’organe de détente 6 et par le dispositif de compression 3 suite à ces consignes.
[53] L’ unité de commande centrale UC est dans cet exemple apte à convertir la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP de fluide réfrigérant FR mesurée en une donnée d’une valeur d’une deuxième température Te de condensation du fluide réfrigérant FR. En variante, la valeur de la deuxième température Te est directement mesurée par un capteur de température non représenté intégré au premier échangeur de chaleur 4.
[54] Dans le premier circuit 1 de fluide réfrigérant représenté sur la figure 1 , le fluide réfrigérant FR sortant du dispositif de compression 3 par la sortie 9 dudit dispositif de compression, traverse le conduit A et traverse ensuite le premier échangeur de chaleur 4. Le premier échangeur de chaleur 4 fonctionne en condenseur. Il est simultanément traversé par le flux de premier fluide caloporteur FC1 et par le fluide réfrigérant FR à haute pression et haute température. Ledit flux de premier fluide caloporteur FC1 peut être par exemple un flux d’air extérieur au véhicule. Le flux d'air extérieur absorbe les calories du fluide réfrigérant FR. Une troisième température Te du flux d'air extérieur est mesurée par le capteur de température T 1 en face avant du véhicule. L’unité centrale de commande UC réceptionne le ou les signaux envoyés par ledit capteur de température T 1 .
[55] Dans le circuit 1 de fluide réfrigérant FR représenté sur la figure 1 , le fluide réfrigérant FR sortant du premier échangeur de chaleur 4 traverse le conduit B avant d’entrer dans l’organe de détente 6. L'organe de détente 6 opère une détente du fluide réfrigérant FR. Pour ce faire, il adopte une ouverture partielle de sa section interne correspondant à un degré d'ouverture DO donné. Tout changement du degré d'ouverture DO de la section interne à l'organe de détente 6 impacte l'état du fluide réfrigérant FR sur l'ensemble du circuit de fluide réfrigérant FR. Ce degré d'ouverture DO est défini par le procédé 2 tel que cela sera décrit pour les figures 2, 3, 6 et 7. Les instructions relatives à ce degré d'ouverture DO sont transmises à l'organe de détente 6 via les câbles électriques 10 le reliant à l’unité de commande centrale UC. En passant dans l'organe de détente 6, le fluide réfrigérant FR passe de haute pression à basse pression. Lorsque le procédé 2 est mis en oeuvre, ledit procédé 2 pilote le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 pour atteindre une pression de consigne HPc du fluide réfrigérant FR en sortie du dispositif de compression 3. [56] Dans le circuit 1 de fluide réfrigérant représenté sur la figure 1 , le fluide réfrigérant FR à basse pression sortant de l’organe de détente 6 traverse le conduit C et traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur 5. Dans le mode de fonctionnement décrit en figure 1 , le deuxième échangeur thermique 5 fonctionne en évaporateur. Il refroidit le flux de deuxième fluide caloporteur FC2 grâce au fluide réfrigérant FR avec lequel s'opère un échange thermique. Ce flux est par exemple un flux d’air intérieur destiné à être refroidi en traversant le deuxième échangeur de chaleur 5 qui est par exemple un évaporateur disposé dans le boîtier d’une installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”) dont il fait partie. Ainsi, lorsque le flux d'air intérieur, entraîné par un dispositif de mise en mouvement, intègre le boîtier de l'installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”), il cède ses calories au fluide réfrigérant FR parcourant le deuxième échangeur de chaleur 5.
[57] Dans le premier circuit 1 de fluide réfrigérant représenté sur la figure 1 , en aval du deuxième échangeur de chaleur 5, le fluide réfrigérant FR traverse le dispositif d'accumulation 7 avant de terminer son cycle thermodynamique en rejoignant l'entrée 8 du dispositif de compression 3.
[58] La figure 2 est un logigramme illustrant les étapes du procédé 2 selon un premier aspect de l’invention conduisant à un mode de maximisation de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur FC2 dans le deuxième échangeur de chaleur 5.
[59] Le procédé 2 est mis en oeuvre suite aux prises de mesure effectuées en différents points du circuit 1 de fluide réfrigérant FR. L’unité de commande centrale UC réceptionne les données des capteurs suite à ces mesures, et donne par exemple les consignes relatives à ces mesures.
[60] A titre d’exemple, différents capteurs utilisés sont décrits ci-après, ainsi que les signaux générés correspondants.
[61] Le capteur de pression HP1 mesure la haute pression HP du fluide réfrigérant en sortie du dispositif de compression 3. Un signal de sortie dudit capteur HP1 est ladite valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP en sortie du dispositif de compression 3. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC.
[62] L’ unité de commande centrale UC est apte à convertir la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR mesurée en la donnée de valeur de la deuxième température de condensation Te du fluide réfrigérant FR. [63] En variante, le système de conditionnement thermique SCT comprend un capteur (non représenté) qui mesure la deuxième température Te de condensation du fluide réfrigérant FR dans le premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur est ladite valeur de la deuxième température Te de condensation dans le premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
[64] Le capteur de température T1 mesure la troisième température Te du premier fluide caloporteur FC1 en amont du premier échangeur de chaleur 4. Dans cet exemple, le premier fluide caloporteur FC1 est de l’air. Un signal de sortie dudit capteur de température T 1 est ladite valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
[65] Le capteur de température T2 mesure une quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur T2 est ladite valeur de la quatrième température Tscd en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
[66] Le capteur de température T3 mesure la première température Tsfc2 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5. Dans cet exemple, le deuxième fluide caloporteur FC2 est de l’air. Un signal de sortie dudit capteur de température T3 est ladite valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
[67] Le procédé 2 comprend une étape de maintien E0 qui maintient la vitesse Ncpr actuelle du dispositif de compression 3 et le degré d’ouverture DO actuel de l’organe de détente 6.
[68] Le procédé 2 comprend une étape E1 de détermination de la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP en sortie du dispositif de compression 3.
[69] Le procédé 2 comprend une étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC.
[70] Un résultat de la comparaison dans l'étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax montrant la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP égale ou supérieure à la valeur seuil maximale de pression HPmax conduit aux étapes suivantes préliminaires à un éventuel passage en mode de maximisation de la puissance de refroidissement : • une étape E3 de détermination de la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5;
• une étape E4 de détermination de la valeur de la deuxième température de condensation Te du fluide réfrigérant FR dans le premier échangeur de chaleur 4 à partir de la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR;
• une étape E5 de détermination de la valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4;
• une étape E6 de détermination de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4;
• une étape E1 1 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max.
[71] Lesdites étapes préliminaires à un éventuel passage en mode de maximisation de la puissance de refroidissement sont réalisées sans ordre préférentiel.
[72] Le procédé 2 comprend une étape E7 de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min est calculé à partir de la valeur de troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4, de la valeur de deuxième température de condensation Te, et d’un premier coefficient A tel que [Tsb_min = Ax(Tc - Te)], le premier coefficient A ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5 et préférentiellement égale à 0,4.
[73] Le procédé 2 comprend une étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement Tsb est calculé à partir de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4 et de la valeur de la deuxième température de condensation Te tel que [Tsb = Te - Tscd].
[74] Les étapes E7 de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min du fluide réfrigérant FR et E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR sont réalisées sans ordre préférentiel.
[75] Le procédé 2 comprend une étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC. [76] Un résultat de la comparaison de l'étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c montrant la valeur de la première température Tsfc2 comprise entre la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c - a et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + a entraîne le passage à l’étape de maintien EO, avec a qui est une constante ayant préférentiellement une valeur comprise entre 0,2°C et 1°C.
[77] Un résultat de la comparaison de l'étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c montrant la valeur de première température Tsfc2 strictement supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + a est une condition nécessaire au passage à une étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6.
[78] Le procédé 2 comprend une étape E10 de comparaison entre la valeur du sous- refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min.
[79] Un résultat de la comparaison de l'étape E10 de comparaison entre la valeur du sous- refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min montrant que ladite valeur de sous-refroidissement Tsb est inférieure ou égale à la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min entraîne l’étape de maintien EO.
[80] Un résultat de la comparaison de l'étape E10 de comparaison entre la valeur du sous- refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min montrant la valeur de sous-refroidissement Tsb strictement supérieure à la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min est une condition nécessaire au passage à une étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6.
[81] Le procédé 2 comprend une étape E11 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max.
[82] Un résultat de la comparaison de l'étape E11 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max montrant la vitesse Ncpr égale à la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max entraîne le passage à l’étape de maintien EO.
[83] Un résultat de la comparaison de l'étape E11 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max montrant une vitesse Ncpr strictement inférieure à Ncpr max est une condition nécessaire au passage à une étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6.
[84] Les étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c, étape E10 de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min et étape E1 1 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max sont réalisées sans ordre préférentiel.
[85] La réunification de conditions suivantes est nécessaire au passage à l'étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 :
[86] Le résultat de la comparaison de l'étape E1 1 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max montre une vitesse Ncpr strictement inférieure à Ncpr max.
[87] Le résultat de la comparaison de l'étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement T sfc2c montre la valeur de première température Tsfc2 strictement supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + a, a étant une constante comprise entre 0,2°C et 1 °C.
[88] Le résultat de la comparaison de l'étape E10 de comparaison entre la valeur du sous- refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min montre la valeur de sous-refroidissement Tsb strictement supérieure à la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min.
[89] L'étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 est une étape dans laquelle le degré d’ouverture DO est commandée par l’unité de commande centrale UC visant l’obtention de la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP égale à la valeur de consigne de pression HPc grâce à ladite augmentation du degré d’ouverture DO. Ladite valeur de consigne de pression HPc étant enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande et dont la valeur est inférieure ou égale à la valeur seuil maximale de pression HPmax.
[90] Consécutivement à l'étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6, le procédé 2 comprend une étape E13 d’augmentation de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 dans laquelle l’unité de commande centrale UC augmente la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 de façon à ce que la valeur de la première température Tsfc2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 soit comprise entre la valeur de température de consigne Tsfc2c - a et la valeur de température de consigne Tsfc2c + a, a étant une constante comprise entre 0,2°C et 1 °C. L’unité de commande UC augmente la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la première température Tsfc2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + a, et commande la diminution de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la première température Tsfc2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est inférieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c - a.
[91] Lorsque le fluide réfrigérant FR circule dans le circuit 1 de fluide réfrigérant, la pression de ce fluide réfrigérant FR en amont de l'organe de détente 6 est d'autant moins importante que la section de l'organe de détente 6 est augmentée. Le procédé 2 va permettre de réduire la haute pression HP grâce à une augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 pour permettre au dispositif de compression 3 d’avoir une nouvelle marge d’augmentation de la vitesse Ncpr dudit dispositif, et donc d’augmentation de la performance de refroidissement, avant d’atteindre de nouveau la valeur seuil maximale de pression HPmax.
[92] La figure 3 est un logigramme illustrant les étapes du procédé 2 selon un deuxième aspect de l’invention conduisant à un mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression 3, dans un fonctionnement du circuit 1 dédié au refroidissement du deuxième fluide caloporteur FC2.
[93] Le procédé 2 comprend l'étape E1 de détermination de la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP en sortie du dispositif de compression 3.
[94] Le procédé 2 comprend l'étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC.
[95] Un résultat de la comparaison dans l'étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax montrant que la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP est inférieure à la valeur seuil maximale de pression HPmax conduit aux étapes suivantes préliminaires au mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression 3 : l’étape E3 de détermination de la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5; • l’étape E4 de détermination de la valeur de la deuxième température de condensation Te du fluide réfrigérant dans le premier échangeur de chaleur 4 à partir de la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR;
• l’étape E5 de détermination de la valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4;
• l’étape E6 de détermination de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4.
[96] Lesdites étapes préliminaires au mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression 3 sont réalisées sans ordre préférentiel.
[97] Le procédé 2 comprend une étape E15 de contrôle de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 dans laquelle l’unité de commande centrale UC contrôle la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 de façon à ce que la valeur de première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 soit comprise entre la valeur de la température de consigne de refroidissement Tsfc2c - a et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + a. L’unité de commande UC augmente la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + a, et commande la diminution de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est inférieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c - a.
[98] Le procédé 2 comprend une étape E7' de calcul d’un sous-refroidissement de consigne Tsbc du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous- refroidissement de consigne Tsbc est calculé à partir de la valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4, de la valeur de la deuxième température de condensation Te, et d’un deuxième coefficient B tel que [Tsbc = Bx(Tc - Te)], le deuxième coefficient B ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,68 et 1 .
[99] Le procédé 2 comprend l’étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement Tsb est calculé à partir de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4 et de la valeur de la deuxième température de condensation Te tel que [Tsb = Te - Tscd]. [100] L’étape E7' de calcul d’un sous-refroidissement de consigne T sbc du fluide réfrigérant FR et l’étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR sont réalisées sans ordre préférentiel.
[101] Le procédé 2 comprend une étape E14 de contrôle du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 permettant une régulation du sous-refroidissement Tsb en sortie du premier échangeur de chaleur 4 dans laquelle l’unité de commande centrale UC contrôle le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 de façon à ce que la valeur de sous- refroidissement T sb soit comprise entre la valeur de sous-refroidissement de consigne T sbc - p et la valeur de sous-refroidissement de consigne Tsbc + p, avec p étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2 °C et 1 °C. L’unité de commande centrale UC commande l’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 quand la valeur de sous-refroidissement Tsb est supérieure à la valeur de sous- refroidissement de consigne Tsbc + p, et commande la diminution du degré d’ouverture DO quand la valeur de sous-refroidissement Tsb est inférieure à la valeur de sous- refroidissement de consigne Tsbc - p.
[102] La figure 4 illustre, à titre d’exemple, un deuxième circuit 1 a de fluide réfrigérant dans lequel l’organe de détente 6 et le dispositif de compression 3 sont pilotés selon les étapes du procédé 2 décrites dans les figures 2 et 3.
[103] Ledit deuxième circuit 1 a de fluide réfrigérant diffère du premier circuit 1 de fluide réfrigérant illustré en figure 1 en ce qu’il comprend une branche supplémentaire. Ladite branche comprend un sixième conduit F, un deuxième organe de détente 11 , un septième conduit G, un troisième échangeur de chaleur 12 et un huitième conduit H.
[104] Le conduit B du deuxième circuit 1 a comprend un point de séparation 13 situé entre la sortie du premier échangeur de chaleur 4 et l’entrée du premier organe de détente 6.
[105] Le conduit F relie le point de séparation 13 à l’entrée du deuxième organe de détente 11.
[106] Le conduit G relie la sortie du deuxième organe de détente 11 à l’entrée du troisième échangeur de chaleur 12.
[107] Le troisième échangeur de chaleur 12 est ici un évaporateur de fluide réfrigérant FR traversé par un flux d’un troisième fluide caloporteur FC3 cédant sa chaleur au fluide réfrigérant FR traversant ledit échangeur 12. Le troisième échangeur de chaleur 12 est par exemple un évaporateur situé dans l’environnement sous capot qui refroidit un liquide caloporteur destiné à refroidir une batterie du véhicule. [108] Le conduit D du deuxième circuit 1 a comprend un point de jonction 14 situé entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif d’accumulation 7 de fluide réfrigérant FR.
[109] Le conduit H relie la sortie du troisième échangeur de chaleur 12 au point de jonction 14.
[110] Le deuxième circuit 1 a comprend un capteur de température T4 de mesure d'une cinquième température Tsfc3 du troisième fluide caloporteur FC3 en aval du troisième échangeur de chaleur 12 du point de vue du flux de fluide caloporteur FC3. Dans cet exemple, le troisième fluide caloporteur FC3 est du liquide caloporteur. Un signal de sortie dudit capteur de température T4 est ladite valeur de cinquième température Tsfc3 du troisième fluide caloporteur FC3 en aval du troisième échangeur de chaleur 12. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
[111] Au niveau du point de séparation 13 du deuxième circuit 1 a illustré en figure 4, le flux de fluide réfrigérant FR emprunte en totalité ou en partie le conduit B jusqu’à l’entrée du premier organe de détente 6. La partie de flux de fluide réfrigérant FR n’allant pas vers l’entrée du premier organe de détente 6 emprunte le conduit F jusqu’à l’entrée du deuxième organe de détente 1 1 . Le degré d’ouverture DO du premier organe de détente 6 et un degré DO’ d’ouverture du deuxième organe de détente 1 1 conditionnent la quantité de flux de fluide réfrigérant FR passant dans l’une ou l’autre des branches du circuit 1 . L’unité de commande centrale UC pilote les degrés d’ouverture DO et DO’ des premier et deuxième organes de détente 6 et 1 1 . Dans chacun des premier et deuxième organes de détente 6 et 11 , le flux de fluide réfrigérant FR subit une détente et passe de haute pression à basse pression. La partie de flux de fluide réfrigérant sortant du premier organe de détente 6 rejoint l’entrée du deuxième échangeur de chaleur 5 et traverse ledit deuxième échangeur de chaleur 5 pour s’évaporer en recevant la chaleur du fluide caloporteur FC2. Dans un exemple d’utilisation, le flux de fluide caloporteur FC2 est un flux d’air interne en direction de l’habitacle et destiné à être refroidi à travers le deuxième échangeur de chaleur 5 qui fonctionne en évaporateur. La partie de flux de fluide réfrigérant FR sortant du deuxième organe de détente 11 rejoint l’entrée du troisième échangeur de chaleur 12 et traverse ledit troisième échangeur de chaleur 12 pour s’évaporer en recevant la chaleur du fluide caloporteur FC3. Dans cet exemple d’utilisation, le flux de fluide caloporteur FC3 est un flux de liquide caloporteur destiné à refroidir une batterie du véhicule. Le flux de fluide réfrigérant FR sortant du troisième échangeur de chaleur 12 rejoint le point de jonction 14 par le conduit H. Le flux de fluide réfrigérant FR sortant du deuxième échangeur de chaleur 5 rejoint le point de jonction 14 par la portion de conduit D reliant la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et le point de jonction 14. La totalité du flux de fluide réfrigérant FR rejoint alors l’entrée du dispositif d’accumulation 7 depuis le point de jonction 14.
[112] Selon un aspect de l’invention, les étapes du procédé 2 décrites précédemment concernant le signal de la valeur de la première température Tsfc2 et concernant l’organe de détente 6 sont également respectivement applicables au signal de la valeur de la cinquième température Tsfc3 et à l’organe de détente 1 1 . Le choix de contrôler le premier organe de détente 6 ou le deuxième organe de détente 1 1 selon le procédé 2 dépendra du choix de l’objectif de maximisation de la puissance de refroidissement entre le flux de deuxième fluide caloporteur FC2 dans le deuxième échangeur 5 et le flux de troisième fluide caloporteur FC3 dans le troisième échangeur de chaleur 12.
[113] Dans un exemple d’utilisation non représenté, le conduit F comprend le capteur de température T2 de mesure de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR.
[114] La figure 5 illustre, à titre d’exemple, un troisième circuit 1 b de fluide réfrigérant FR dans lequel l’organe de détente 6 et le dispositif de compression 3 sont pilotés selon les étapes du procédé 2 décrites dans les figures 2 et 3.
[115] Ce troisième circuit 1 b de fluide réfrigérant FR diffère du premier circuit 1 de la figure 1 en ce que :
- la portion de circuit comprise entre la sortie du premier échangeur de chaleur 4 et l’entrée du deuxième échangeur de chaleur 5 comporte des composants supplémentaires ;
- le dispositif d’accumulation 7 de fluide réfrigérant FR n’est plus positionné entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif de compression 3 mais positionné entre la sortie du premier échangeur de chaleur 4 et l’entrée du deuxième échangeur de chaleur 5.
[116] Le troisième circuit 1 b comprend un conduit B’ reliant la sortie du premier organe de détente 6 à l’entrée du dispositif d’accumulation 7.
[117] Le troisième circuit 1 b comprend un conduit B” reliant la sortie du dispositif d’accumulation 7 à l’entrée d’un troisième organe de détente 15.
[118] Le conduit C du troisième circuit 1 b relie la sortie du troisième organe de détente 15 à l’entrée du deuxième échangeur de chaleur 5.
[119] Le conduit D du troisième circuit 1 b relie la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 à l’entrée 8 du dispositif de compression 3. [120] Le conduit D du troisième circuit 1 b comprend un capteur de température T4 dédiée à la mesure d’une sixième température Tsev du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5. Un signal de sortie dudit capteur T4 est ladite valeur de sixième température Tsev du fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
[121] La partie du troisième circuit 1 b comprise entre la sortie 9 du dispositif de compression 3 et l’entrée du premier organe de détente 6 est identique à celle du premier circuit 1 illustré à la figure 1.
[122] Au sein du troisième circuit 1 b illustré en figure 5, le flux de fluide réfrigérant FR sortant du premier échangeur de chaleur 4 rejoint le premier organe de détente 6 par le conduit B et subit une première détente au passage dudit premier organe de détente 6. Le niveau de pression du fluide réfrigérant FR est à un niveau intermédiaire entre la haute pression HP en amont du premier organe de détente 6 et la basse pression en aval du troisième organe de détente 15. Le flux de fluide réfrigérant FR rejoint ensuite le dispositif d’accumulation 7 de fluide réfrigérant FR par le conduit B’. Le flux de fluide réfrigérant FR rejoint ensuite le troisième organe de détente 15 par le conduit B” et subit une deuxième détente au passage dudit troisième organe de détente 15. Le flux de fluide réfrigérant à basse pression en sortie du troisième organe de détente 15 rejoint alors l’entrée du deuxième échangeur de chaleur 5 par le conduit C.
[123] L’ unité de commande centrale UC pilote le degré d’ouverture DO du premier organe de détente 6 et un degré d’ouverture DO” du troisième organe de détente 15.
[124] Dans un exemple d’application du procédé 2 au troisième circuit 1 b illustré en figure 5, le procédé 2 comprend une étape non représentée de régulation d’une surchauffe Tsh de fluide réfrigérant FR en sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 par contrôle du degré d’ouverture DO” du troisième organe de détente 15. La surchauffe Tsh est par exemple calculée à partir de la valeur de sixième température Tsev et à partir d’une septième valeur de température Tev d’évaporation du fluide réfrigérant FR dans le deuxième échangeur de chaleur 5 déterminée préalablement tel que [Tsh=Tsev - Tev], L’unité de commande centrale UC contrôle le degré d’ouverture DO” du troisième organe de détente 15 de façon à ce que la valeur de surchauffe Tsh soit comprise entre une valeur de surchauffe de consigne Tshc - y et ladite valeur de surchauffe de consigne Tshc + y, avec y étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2°C et 1 °C. Ladite valeur de surchauffe de consigne Tshc est enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC. L’unité de commande centrale UC commande l’augmentation du degré d’ouverture DO” du troisième organe de détente 15 quand la valeur de surchauffe Tsh est supérieure à la valeur de surchauffe de consigne Tshc + y, et commande la diminution dudit degré d’ouverture DO” quand la valeur de surchauffe Tsh est inférieure à valeur de surchauffe de consigne Tshc - y.
[125] La figure 6 est un logigramme illustrant les étapes du procédé 2 selon un troisième aspect de l’invention conduisant à un mode de maximisation de la puissance de chauffage du premier fluide caloporteur FC1 dans le premier échangeur de chaleur 4. Ledit troisième aspect de l’invention diffère du premier aspect de l’invention illustré en figure 2 en ce qu’au sein du procédé 2 :
- l’étape E3 de détermination de la valeur de la première température Tsfc2 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est remplacée par une étape E3’ de détermination de la valeur de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en aval du premier échangeur de chaleur 4 ;
- l’étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température T sfc2 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c est remplacée par une étape E9’ de comparaison entre la valeur de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en aval du premier échangeur de chaleur 4 et une valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc. Un résultat de la comparaison de ladite étape E9” de comparaison entre la valeur de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en aval du premier échangeur de chaleur 4 et la valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc montrant une valeur de huitième température Tsfcl comprise entre la valeur de température de consigne de chauffage Tsfd c - a et la valeur de température de consigne de chauffage Tsf 1 c + a entraîne le passage à l’étape de maintien EO, avec a qui est une constante ayant une valeur comprise préférentiellement entre 0,2°C et 1 °C;
- la condition suivante est nécessaire au passage à l'étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 : le résultat de la comparaison de ladite étape E9’ de comparaison entre la valeur de la huitième température Tsfcl premier fluide caloporteur FC1 en aval du premier échangeur de chaleur 4 et la valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc montre que la valeur de la huitième température Tsfcl strictement est inférieure la valeur de température de consigne de chauffage Tsfd c - a ;
- l’étape E13 d’augmentation de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 est remplacée par une étape alternative E13’ d’augmentation de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 dans laquelle l’unité de commande centrale UC augmente la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 de façon à ce que la valeur de la huitième température Tsfd en aval du premier échangeur de chaleur 4 soit comprise entre la valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc - a et la valeur de température de consigne de chauffage Tsfd c + a, a étant une constante dont la valeur est une valeur comprise préférentiellement entre 0,2°C et 1 °C, l’unité de commande UC augmentant la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la huitième température Tsfd en aval du premier échangeur de chaleur 4 est inférieure à la valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc - a, et diminuant la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la huitième température Tsfd en aval du premier échangeur de chaleur 4 est supérieure à la valeur de température de consigne de chauffage Tsfcc + a ;
- une étape E16 d’augmentation d’une puissance Pwr d’un dispositif de chauffage électrique additionnel 16 est ajoutée, dans laquelle l’unité de commande centrale UC augmente la puissance Pwr du dispositif de chauffage électrique additionnel 16 permettant de chauffer le deuxième fluide caloporteur FC2 en amont du deuxième échangeur de chaleur 5, de façon à ce que la valeur de la huitième température Tsfd en aval du premier échangeur de chaleur 4 soit comprise entre la valeur de température de consigne de chauffage Tsf c - a et la valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc + a, a étant une constante dont la valeur est une valeur comprise préférentiellement entre 0,2°C et 1 °C, l’unité de commande UC augmentant la puissance Pwr du dispositif de chauffage électrique additionnel 16 quand la valeur de la huitième température Tsfd en aval du premier échangeur de chaleur 4 est inférieure à la valeur de température de consigne de chauffage Tsfdc - a, et diminuant la puissance Pwr du dispositif de chauffage électrique additionnel 16 quand la valeur de la huitième température Tsfd en aval du premier échangeur de chaleur 4 est supérieure à la valeur de température de consigne de chauffage Tsfcc + a. Ladite étape E14 d’augmentation de la puissance Pwr du dispositif de chauffage électrique additionnel 16 présente un intérêt particulier pour atteindre la température de consigne de chauffage Tsfdc quand par exemple la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 a déjà atteint la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max ;
- l’étape E1 1 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max est supprimée. La condition de passage à l’étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 dépendant d’un résultat de ladite étape E11 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr max est par conséquent supprimée ;
- l’étape E4 de détermination de la valeur de la deuxième température de condensation Te du fluide réfrigérant dans le premier échangeur de chaleur 4 à partir de la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR est supprimée ;
- l’étape E5 de détermination de la valeur de la troisième température Te de premier fluide caloporteur FC1 en amont du premier échangeur de chaleur 4 est supprimée ;
- l’étape E6 de détermination de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4 est supprimée ;
- l’étape E7 de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min du fluide réfrigérant FR est supprimée ;
- l’étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR est supprimée ;
- l’étape E10 de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min est supprimée. La condition de passage à l’étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 dépendant d’un résultat de ladite étape E10 de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min est supprimée.
[126] Dans un exemple d’application du troisième aspect du procédé 2, le flux de premier fluide caloporteur FC1 est un flux d’air interne en direction de l’habitacle et destiné à être réchauffé à travers le premier échangeur de chaleur 4 qui fonctionne en condenseur interne disposé dans le boîtier d’une installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”) dont il fait partie.
[127] La figure 7 est un logigramme illustrant les étapes du procédé 2 selon un quatrième aspect de l’invention, conduisant à un mode alternatif d’optimisation de la consommation du dispositif de compression 3, dans un fonctionnement du circuit 1 dédié au chauffage du premier fluide caloporteur FC1 .
[128] Ledit quatrième aspect de l’invention diffère du second aspect de l’invention illustré en figure 3 en ce qu’au sein du procédé 2 :
- l’étape E3 de détermination de la valeur de la première température Tsfc2 du deuxième fluide caloporteur en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est remplacée par l’étape E3’ de détermination de la valeur de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en aval du premier échangeur de chaleur 4 ;
- l’étape E15 de contrôle de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 est remplacée par l’étape alternative E15’ de contrôle de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 dans laquelle l’unité de commande centrale UC contrôle la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 de façon à ce que la valeur de huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en aval du premier échangeur de chaleur 4 soit comprise entre la valeur de température de consigne de chauffage Tsfcl c - a et la valeur de température de consigne de chauffage Tsfd c + a, a étant une constante comprise de façon préférentielle entre 0,2°C et 1 °C ;
- l’étape E7' de calcul du sous-refroidissement de consigne Tsbc est remplacée par une étape E7” de calcul d’un deuxième sous-refroidissement de consigne Tsbc2 à partir de la valeur de la deuxième température Te de condensation du fluide réfrigérant FR, à partir de la valeur de la troisième température (Te) du premier fluide caloporteur FC1 en amont du premier échangeur de chaleur 4, et à partir d’un troisième coefficient C tel que [T sbc2 = C x (T c-T e)], le troisième coefficient C ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5, et préférentiellement une valeur égale à 0,35.
- l’étape E14 de contrôle du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 est remplacée par une étape alternative E14’ de contrôle du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 permettant une régulation du sous-refroidissement Tsb en sortie du premier échangeur de chaleur 4 dans laquelle l’unité de commande centrale UC contrôle le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 de façon à ce que la valeur de sous-refroidissement Tsb soit comprise entre la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne Tsbc2 - p et la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne T sbc2 + p, avec p étant une constante dont la valeur est comprise préférentiellement entre 0,2 °C et 1 °C. L’unité de commande centrale UC commande l’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 quand la valeur de sous- refroidissement Tsb est supérieure à la valeur de deuxième sous- refroidissement de consigne Tsbc2 + p, et commande la diminution du degré d’ouverture DO quand la valeur de sous-refroidissement Tsb est inférieure à la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne Tsbc2 - p.
[129] La figure 8 illustre, à titre d’exemple, un quatrième circuit 1 c de fluide réfrigérant FR auquel le troisième aspect et le quatrième aspect du procédé 2 de l’invention illustrés en figures 6 et 7 sont applicables.
[130] Le quatrième circuit 1c de fluide réfrigérant FR diffère de l’exemple de premier circuit 1 de fluide réfrigérant illustré en figure 1 en ce que :
- le quatrième circuit 1 c comprend un capteur T5 de température du premier fluide caloporteur FC1 en sortie du premier échangeur de chaleur 4 dédié à la mesure de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur T5 est ladite valeur de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10 ;
- le quatrième circuit 1 c comprend le dispositif de chauffage électrique additionnel 16 chauffant le deuxième fluide caloporteur FC2 en amont du deuxième échangeur de chaleur 5. L’unité de commande centrale UC commande la puissance de chauffage dudit dispositif de chauffage électrique additionnel 16 par les câbles 10.
[131] Dans cet exemple de réalisation, le premier fluide caloporteur FC1 est par exemple un flux d’air intérieur destiné à être réchauffé en traversant le premier échangeur de chaleur 4 qui est alors un condenseur interne disposé dans le boîtier d’une installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”) dont il fait partie. Dans ce même exemple de réalisation, le deuxième fluide caloporteur FC2 est par exemple un liquide caloporteur cédant sa chaleur au fluide réfrigérant FR au sein du deuxième échangeur de chaleur 5, qui est alors un évaporateur se situant dans l’environnement sous capot du véhicule.
[132] La figure 9 illustre, à titre d’exemple, un cinquième circuit 1d de fluide réfrigérant FR auquel le troisième aspect et le quatrième aspect du procédé 2 de l’invention illustrés en figures 6 et 7 sont applicables.
[133] Le cinquième circuit 1d de fluide réfrigérant FR diffère de l’exemple de premier circuit 1 de fluide réfrigérant illustré en figure 1 en ce que :
- le cinquième circuit 1d comprend le capteur T5 de température du premier fluide caloporteur FC1 en sortie du premier échangeur de chaleur 4 dédié à la mesure de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur T5 est ladite valeur de la huitième température Tsfcl du premier fluide caloporteur FC1 en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10 ;
- Le cinquième circuit 1d comprend le dispositif de chauffage électrique additionnel 16 chauffant le premier fluide caloporteur FC1 en amont du deuxième échangeur de chaleur 5. L’unité de commande centrale UC commande la puissance de chauffage dudit dispositif de chauffage électrique additionnel 16 par les câbles 10.
[134] Dans cet exemple de réalisation, le premier fluide caloporteur FC1 est par exemple un flux d’air intérieur destiné à être réchauffé en traversant le premier échangeur de chaleur 4 qui est alors un condenseur interne disposé dans le boîtier d’une installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”) dont il fait partie. Dans ce même exemple de réalisation, le deuxième fluide caloporteur FC2 est par exemple un liquide caloporteur cédant sa chaleur au fluide réfrigérant FR au sein du deuxième échangeur de chaleur 5, qui est alors un évaporateur se situant dans l’environnement sous capot du véhicule.

Claims

Revendications
[Revendication 1] Procédé (2) de contrôle d’un circuit (1 ) de fluide réfrigérant (FR) pour véhicule , ledit circuit (1 ) de fluide réfrigérant (FR) comprenant au moins un dispositif de compression (3) du fluide réfrigérant (FR), un premier échangeur de chaleur (4) agencé pour être traversé par un flux d’un premier fluide caloporteur (FC1 ) et destiné à condenser le fluide réfrigérant (FR), un deuxième échangeur de chaleur (5) agencé pour être traversé par un flux d’un deuxième fluide caloporteur (FC2) et destiné à évaporer le fluide réfrigérant (FR), un organe de détente (6) à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur (4) et le deuxième échangeur de chaleur (5), un dispositif d’accumulation (7) de fluide réfrigérant (FR) disposé entre le premier échangeur de chaleur (4) et le dispositif de compression (3), le procédé (2) comprenant une étape (E1 ) de détermination d’une valeur d’une grandeur représentative d’une haute pression (HP) du fluide réfrigérant (FR) entre la sortie du dispositif de compression (3) et l’entrée de l’organe de détente (6), le procédé (2) comprenant aussi une étape (E2) de comparaison entre la valeur de ladite grandeur représentative de la haute pression (HP) et une valeur seuil maximale de pression (HPmax), dans lequel le procédé comprend un mode de maximisation de la puissance thermique, le passage dans ledit mode de maximisation de la puissance thermique comprenant une étape (E12) d’augmentation du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) et une étape (E13; E13’) d’augmentation de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3), le passage dans ledit mode étant réalisé sous au moins une condition de passage, ladite au moins une condition de passage incluant le dépassement ou l’atteinte de la valeur seuil maximale de pression (HPmax) par ladite grandeur représentative de la haute pression (HP).
[Revendication 2] Procédé (2) de contrôle selon la revendication précédente dans lequel la maximisation de la puissance thermique est une maximisation de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur (FC2) dans le deuxième échangeur de chaleur (5).
[Revendication 3] Procédé (2) de contrôle selon la revendication précédente, comprenant une étape (E3) de détermination d’une valeur d’une première température (Tsfc2) du deuxième fluide caloporteur (FC2) en aval du deuxième échangeur de chaleur (5), ledit procédé (2) comprenant une étape (E9) de comparaison de la valeur de la première température (Tsfc2) avec une valeur de température de consigne de refroidissement (Tsfc2c), ladite au moins une condition de passage incluant ladite étape de comparaison de la valeur de première température, ladite au moins une condition de passage incluant la condition qu’un résultat de l’étape (E9) de comparaison de la valeur de la première température (Tsfc2) avec la valeur de température de consigne de refroidissement (Tsfc2c) est que la valeur de la première température (Tsfc2) du deuxième fluide caloporteur (FC2) en aval du deuxième échangeur de chaleur (5) est supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement (Tsfc2c) + a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C.
[Revendication 4] Procédé (2) de contrôle selon la revendication 2 ou 3, comprenant une étape (E4) de détermination d’une deuxième température de condensation (Te) dans le premier échangeur de chaleur (4), ledit procédé (2) comprenant une étape (E5) de détermination d’une troisième température (Te) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en amont du premier échangeur de chaleur (4), ledit procédé (2) comprenant une étape (E7) de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal (Tsb_min) à partir de la valeur de la deuxième température (Te) de condensation du fluide réfrigérant (FR), à partir de la valeur de la troisième température (Te) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en amont du premier échangeur de chaleur (4), et à partir d’un premier coefficient (A) tel que [Tsb_min = A x (Tc- Te)], le premier coefficient (A) ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5 et préférentiellement une valeur égale à 0,4, ledit procédé (2) comprenant une étape (E6) de détermination de la valeur d’une quatrième température (Tscd) du fluide réfrigérant (FR) entre la sortie du premier échangeur de chaleur (4) et l’entrée de l’organe de détente (6), ledit procédé (2) comprenant une étape (E8) de calcul d’un sous-refroidissement (Tsb) tel que ledit sous-refroidissement (T sb) est égale à la différence entre la deuxième température de condensation (Te) et la quatrième température (Tscd) du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur (4), soit [Tsb=(Tc-Tscd)], ledit procédé (2) comprenant une étape (E10) de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement (Tsb) et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement (Tsb_min), ladite au moins une condition de passage incluant ladite étape (E10) de comparaison de la valeur de sous-refroidissement, ladite au moins une condition de passage incluant la condition qu’un résultat de l’étape (E10) de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement (Tsb) et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement (Tsb_min) est que la valeur du sous-refroidissement (Tsb) est supérieure à la valeur seuil minimale de sous-refroidissement (Tsb_min).
[Revendication 5] Procédé (2) de contrôle selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, comprenant une étape (E1 1 ) de comparaison de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3) avec une valeur seuil maximale de vitesse (Ncpr max), ladite au moins une condition de passage incluant ladite étape de comparaison de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3), ladite au moins une condition de passage incluant la condition qu’un résultat de l’étape de comparaison (E1 1 ) de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3) avec la valeur seuil maximale de vitesse (Ncpr max) est que ladite vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (Ncpr) est inférieure à la valeur seuil maximale de vitesse (Ncpr max).
[Revendication 6] Procédé (2) de contrôle selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant une étape de maintien (E0) maintenant la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3) et le degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6), ledit procédé (2) appliquant l’étape de maintien (E0) quand au moins l’une desdites au moins une condition de passage dans le mode de maximisation de la puissance thermique, autre que la condition de dépassement ou d’atteinte de la valeur seuil maximale de pression (HPmax) par ladite grandeur représentative de haute pression (HP), n’est pas obtenue.
[Revendication 7] Procédé (2) de contrôle selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression (3), le passage dans ledit mode d’optimisation de la consommation comprenant une étape (E14) de contrôle du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) et une étape (E15) de contrôle de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3), le passage dans ledit mode d’optimisation de la consommation étant réalisé sous au moins une première condition de passage dans ledit mode d’optimisation de la consommation, ladite au moins une première condition de passage dans ledit mode d’optimisation incluant que la valeur de la grandeur représentative de la haute pression (HP) est inférieure à la valeur seuil maximale de pression (HPmax).
[Revendication 8] Procédé (2) de contrôle selon la revendication précédente, comprenant une étape (E4) de détermination d’une deuxième température de condensation (Te) dans le premier échangeur de chaleur (4), ledit procédé (2) comprenant une étape (E5) de détermination d’une troisième température (Te) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en amont du premier échangeur de chaleur (4), ledit procédé (2) comprenant une étape (E7') de calcul d’un sous-refroidissement de consigne (Tsbc) à partir de la valeur de la deuxième température (Te) de condensation du fluide réfrigérant (FR), à partir de la valeur de la troisième température (Te) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en amont du premier échangeur de chaleur (4), et à partir d’un deuxième coefficient (B) tel que [Tsbc = B x (Tc- Te)], le deuxième coefficient (B) ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,68 et 1 , ledit procédé (2) comprenant une étape (E6) de détermination d’une valeur d’une quatrième température (Tscd) du fluide réfrigérant (FR) entre la sortie du premier échangeur de chaleur (4) et l’entrée de l’organe de détente (6), ledit procédé (2) comprenant une étape (E8) de calcul d’un sous-refroidissement (Tsb) tel que ledit sous-refroidissement (Tsb) est égale à la différence entre la deuxième température de condensation (Te) et la quatrième température (Tscd) du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, soit [Tsb=(Tc-Tscd)], ladite étape (E14) de contrôle du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) permettant une régulation du sous-refroidissement (Tsb) en sortie du premier échangeur de chaleur (4) par contrôle du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) de façon à ce que la valeur de sous-refroidissement (Tsb) soit comprise entre la valeur de sous-refroidissement de consigne (Tsbc) - p et la valeur de sous- refroidissement de consigne (Tsbc) + p, avec p étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2°C et 1 °C, le degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) augmentant quand la valeur de sous-refroidissement (Tsb) est supérieure à la valeur de sous-refroidissement de consigne (Tsbc) + p, et diminuant quand la valeur de sous-refroidissement (Tsb) est inférieure à la valeur de sous-refroidissement de consigne (Tsbc) - p.
[Revendication 9] Procédé (2) de contrôle selon la revendication 1 , dans lequel la maximisation de la puissance thermique est une maximisation de la puissance de chauffage du premier fluide caloporteur (FC1 ) dans le premier échangeur de chaleur (4).
[Revendication 10] Procédé (2) de contrôle selon la revendication précédente comprenant une étape (E3’) de détermination d’une valeur d’une huitième température (Tsfcl ) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en aval du premier échangeur de chaleur (4), ledit procédé 2 comprenant une étape (E9’) de comparaison entre la valeur de la huitième température (Tsfcl ) de l’air en aval du premier échangeur de chaleur (4) et une valeur de température de consigne de chauffage (Tsfcl c), ladite au moins une condition de passage dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage incluant ladite étape (E9’) de comparaison de la valeur de température, ladite au moins une condition de passage dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage incluant la condition qu’un résultat de l’étape (E9’) de comparaison de la valeur de la huitième température (Tsfcl ) avec une valeur de température de consigne de chauffage (T sfc1 c) est que la valeur de la huitième température (Tsfcl ) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en sortie du premier échangeur de chaleur (4) est inférieure à la valeur température de consigne de chauffage (Tsfcl c) - a, avec a qui est une constante ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,2°C et 1 °C.
[Revendication 11] Procédé (2) de contrôle selon la revendication précédente, comprenant une étape alternative (E13’) d’augmentation de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3) dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage.
[Revendication 12] Procédé (2) de contrôle selon la revendication 10 ou 11 , dans lequel le circuit (1 ) comprend un dispositif de chauffage électrique (16) additionnel chauffant le deuxième fluide caloporteur (FC2) en amont du deuxième échangeur de chaleur (5), ledit procédé (2) comprenant, dans le mode de maximisation de la puissance de chauffage, une étape (E16) d’augmentation d’une puissance (Pwr) du dispositif de chauffage électrique additionnel (16).
[Revendication 13] Procédé (2) de contrôle selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, comprenant un mode alternatif d’optimisation de la consommation du dispositif de compression (3), le passage dans ledit mode alternatif comprenant une étape alternative (E14’) de contrôle du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) et une étape alternative (E15') de contrôle de la vitesse (Ncpr) du dispositif de compression (3), le passage dans ledit mode alternatif d’optimisation de la consommation étant réalisé sous au moins une première condition de passage dans ledit mode alternatif d’optimisation de la consommation, ladite au moins une première condition de passage dans ledit mode d’optimisation incluant que la valeur de la grandeur représentative de la haute pression (HP) est inférieure à la valeur seuil maximale de pression (HPmax).
[Revendication 14] Procédé (2) de contrôle selon la revendication précédente, comprenant une étape (E4) de détermination d’une deuxième température de condensation (Te) dans le premier échangeur de chaleur (4), ledit procédé (2) comprenant une étape (E5) de détermination d’une troisième température (Te) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en amont du premier échangeur de chaleur (4), comprenant une étape (E7") de calcul d’un deuxième sous-refroidissement de consigne (Tsbc2) à partir de la valeur de la deuxième température (Te) de condensation du fluide réfrigérant (FR), à partir de la valeur de la troisième température (Te) du premier fluide caloporteur (FC1 ) en amont du premier échangeur de chaleur (4), et à partir d’un troisième coefficient (C) tel que [Tsbc2 = C x (Tc- Te)], le troisième coefficient (C) ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5, et préférentiellement une valeur égale à 0,35, ledit procédé (2) comprenant une étape (E6) de détermination d’une valeur d’une quatrième température (Tscd) du fluide réfrigérant (FR) entre la sortie du premier échangeur de chaleur (4) et l’entrée de l’organe de détente (6), ledit procédé (2) comprenant une étape (E8) de calcul d’un sous-refroidissement (Tsb) tel que ledit sous-refroidissement (T sb) est égale à la différence entre la deuxième température de condensation (Te) et la quatrième température (Tscd) du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, soit [Tsb=(Tc-Tscd)], ladite étape alternative (E14’) de contrôle du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) permettant une régulation du sous-refroidissement (Tsb) en sortie du premier échangeur de chaleur (4) par contrôle du degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) de façon à ce que la valeur de sous- refroidissement (Tsb) soit comprise entre la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne (Tsbc2) - p et la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne (Tsbc2) + p, avec p étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2°C et 1°C, le degré d’ouverture (DO) de l’organe de détente (6) augmentant quand la valeur de sous-refroidissement (Tsb) est supérieure à la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne (Tsbc2) + p, et diminuant quand la valeur de sous-refroidissement (Tsb) est inférieure à la valeur de deuxième sous-refroidissement de consigne (Tsbc2) - p.
[Revendication 15] Système de conditionnement thermique (SCT) comprenant une unité de commande centrale (UC), ladite unité comprenant au moins un calculateur, une mémoire et un programme d’ordinateur stocké dans la mémoire, le système comprenant aussi un circuit (1 ) de fluide réfrigérant (FR) pour véhicule, le circuit (1 ) de fluide réfrigérant (FR) comprenant au moins un dispositif de compression (3) du fluide réfrigérant (FR), un premier échangeur de chaleur (4) agencé pour être traversé par un flux d’un premier fluide caloporteur (FC1 ) et destiné à condenser le fluide réfrigérant (FR), un deuxième échangeur de chaleur (5) agencé pour être traversé par un flux d’un deuxième fluide caloporteur (FC2) et destiné à évaporer le fluide réfrigérant (FR), un organe de détente (6) à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur (4) et le deuxième échangeur de chaleur (5), un dispositif d’accumulation (7) de fluide réfrigérant (FR) disposé entre le premier échangeur de chaleur (4) et le dispositif de compression (3), dans lequel ledit programme d’ordinateur est configuré pour mettre en oeuvre le procédé (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes.
[Revendication 16] Programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent le système de conditionnement thermique selon la revendication précédente à exécuter les étapes du procédé de contrôle selon l’une quelconque des revendications 1 à 14.
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