EP4584477A1 - Aube directrice destinée à être fixée sur une virole de stator d'un moteur à turbine à gaz, assemblage de stator de moteur à turbine à gaz et moteur à turbine à gaz - Google Patents

Aube directrice destinée à être fixée sur une virole de stator d'un moteur à turbine à gaz, assemblage de stator de moteur à turbine à gaz et moteur à turbine à gaz

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EP4584477A1
EP4584477A1 EP23783476.7A EP23783476A EP4584477A1 EP 4584477 A1 EP4584477 A1 EP 4584477A1 EP 23783476 A EP23783476 A EP 23783476A EP 4584477 A1 EP4584477 A1 EP 4584477A1
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EP
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guide
transverse plane
radius
guide vane
transverse
Prior art date
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Application number
EP23783476.7A
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German (de)
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Inventor
William Henri Joseph Riera
Simon Pierre Michel MARTIN
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Safran SA
Original Assignee
Safran SA
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Filing date
Publication date
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    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
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    • F01D5/12—Blades
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    • F01D5/143—Contour of the outer or inner working fluid flow path wall, i.e. shroud or hub contour
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    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
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    • F05D2240/80—Platforms for stationary or moving blades

Definitions

  • the invention relates to a guide vane intended to be fixed on a shroud of a stator of a gas turbine engine.
  • the invention also relates to an assembly comprising a set of guide vanes and a gas turbine engine comprising such an assembly.
  • Gas turbine engines generally include a fan module, a compressor module, a combustion chamber and a turbine module.
  • the fan module, the compressor module and the turbine module each include rotating parts (or “rotor”) and fixed parts (or “stator”).
  • the fan module comprises a fan casing and a fan rotor capable of being rotated relative to the fan casing.
  • the fan rotor includes one or more rows of moving blades. The rotation of the fan rotor has the effect of compressing air which is expelled backwards to produce part of the engine thrust.
  • the fan module generally comprises a set of fixed outlet vanes (also called “Outlet Guide Vanes” or “OGV” in English) arranged downstream of the fan rotor and acting as a rectifier.
  • This set of fixed blades has the function of straightening and regulating the air flow which flows downstream of the fan rotor to optimize the engine thrust.
  • This set of fixed blades also plays a role as a noise reducer.
  • the air flow which passes through the set of fixed vanes generally flows between the fixed vanes in an upstream-downstream direction.
  • secondary aerodynamic flows can appear near the roots of the fixed blades. Indeed, for each pair of blades facing each other, a pressure gradient between the pressure surface (intrados surface) of a blade and the depressed surface (extrados surface) d An adjacent blade generates a parasitic transverse flow which transports air from the lower surface to the upper surface of the adjacent blade.
  • a corner separation or “corner separation” in English
  • a vortex or “corner vortex” in English
  • one solution consists of inserting between two adjacent fixed blades, a fin having the function of blocking the transverse flow of gas flowing from the lower surface of a fixed blade towards the upper surface of the blade. the adjacent fixed blade.
  • Document FR 3 106 614 describes an example of a fin.
  • a guide vane intended to be fixed on a stator shroud of a gas turbine engine comprising:
  • the profiled part intended to extend in a gas flow to guide the gas flow, the profiled part having an intrados surface and an extrados surface, and
  • a platform having a guide surface from which the profiled part extends, a first side surface and a second side surface, the second side surface being able to be arranged facing a first side surface of a blade adjacent identical guide, so that the platform of the guide vane delimits with the platform of the adjacent guide vane a flow path for the gas flow flowing between the profiled part of the guide vane and the profiled part of the adjacent guide vane,
  • the guide surface comprising a first guide surface portion extending from the lower surface of the profiled portion to the first lateral surface and a second guide surface portion extending from the upper surface of the profiled part to the second side surface, in which a first junction line is formed at the intersection between the first guide surface part and the first side surface, a second junction line is formed at the intersection between the second guide surface part and the second side surface, a third junction line is formed at the intersection between the first guide surface part and the intrados surface, and a fourth line junction is formed at the intersection between the second guide surface part and the extrados surface, the
  • the second radius greater than the first radius makes it possible to create a step (or a step) between the second guide surface of the guide vane and the first guide surface of the adjacent guide vane, preventing parasitic circulation of part of the gas flow from the lower surface of the guide vane to the upper surface of the guide vane.
  • the second guide surface has an elevation relative to the first guide surface.
  • the third transverse plane is defined as a transverse plane passing through a point of the fourth junction line where the curvature of the fourth junction line is maximum;
  • the shroud is an internal rectifier shroud and the guiding surfaces of the guide vane platforms form an internal wall of the gas flow flow path. In another possible embodiment, the shroud is an external rectifier shroud and the guiding surfaces of the guide vane platforms form an external wall of the gas flow flow path.
  • the assembly may be a compressor stator rectifier assembly or a turbine stator rectifier assembly or a fan rectifier assembly.
  • the invention further relates to a gas turbine engine comprising an assembly as defined above.
  • FIG. 1 represents, schematically, in longitudinal section, a gas turbine engine
  • FIG. 2 represents, schematically, a stator rectifier assembly of a gas turbine engine
  • FIG. 3 represents, schematically, guide vanes assembled on a stator shroud
  • FIG. 4 represents, schematically, an assembly of two guide vanes conforming to a first embodiment of the invention
  • FIG. 6 represents, schematically, in top view, an assembly of two guide vanes
  • FIG. 7A to 7C represent, schematically, the two guide vanes conforming to the first embodiment, in three different transverse sectional planes,
  • FIG. 7D represents, schematically, a view from the upper surface of one of the guide vanes of the assembly
  • FIG. 7E represents, schematically, a view from the lower surface side of the other of the guide vanes of the assembly
  • - Figures 8A to 8C represent, schematically, the two guide vanes conforming to the second embodiment, in three different transverse section planes
  • FIG. 8D represents, schematically, a view from the upper surface of one of the guide vanes of the assembly
  • the compressor module 4 comprises a low pressure compressor 10 and a high pressure compressor 11.
  • the high pressure compressor 11 comprises a high pressure compressor casing 22, fixedly mounted relative to the nacelle 2, a high pressure compressor rotor 23, and a high pressure compressor stator 24.
  • the high pressure compressor rotor 23 is able to be rotated relative to the high pressure compressor stator 24, around the longitudinal axis A of the engine 1.
  • the high pressure compressor rotor 23 includes moving blades.
  • the high-pressure compressor stator 24 includes fixed vanes (also called “guide vanes” or “rectifier vanes”) which are fixedly mounted on the casing 22 of the high-pressure compressor by being interposed between the moving vanes. These fixed vanes have the function of guiding the primary air flow through the high pressure compressor 11.
  • the high pressure turbine 12 comprises a high pressure turbine casing 25, mounted fixed relative to the nacelle 2, a high pressure turbine rotor 26, and a high pressure turbine stator 27.
  • the high pressure turbine rotor 26 is capable of being driven in rotation relative to the high pressure turbine stator 27, around the longitudinal axis A of the motor 1.
  • the high pressure turbine rotor 26 comprises movable blades.
  • the high pressure turbine stator 27 comprises fixed blades which are fixedly mounted on the casing 25 of the high pressure turbine by being interposed between the moving blades. These fixed vanes have the function of guiding the primary air flow through the high pressure turbine 12.
  • the high pressure turbine rotor 26 is connected to the high pressure compressor rotor 23 via the high pressure shaft 15. Thus, when the engine 1 is in operation, the rotation of the high pressure turbine rotor 26 causes a rotation of the high pressure compressor rotor 23.
  • the fixed outlet vanes 9 of the fan module 3, the fixed vanes of the stator 18 of the low pressure compressor 10, the fixed vanes of the high pressure compressor stator 24, the fixed vanes of the high pressure turbine stator 27 and the fixed vanes of the low pressure turbine stator 21 are examples of guide vanes.
  • the fan 8 and the low pressure compressor 10 are driven in rotation by the low pressure turbine 13.
  • the high pressure compressor 11 is driven in rotation by the high pressure turbine 12.
  • the primary air flow flows from upstream to downstream of the gas turbine engine 1 in a primary stream, passing successively through the low pressure compressor 10, the high pressure compressor 11, the combustion chamber 5 where it is mixed with fuel to serve as an oxidizer, the high pressure turbine 12 and the low pressure turbine 13.
  • the passage of the primary air flow through the high turbine pressure 12 and the low pressure turbine 13 causes a rotation of the rotors 26 and 29 of the turbines which in turn rotate the rotors 23 and 17 of the high pressure and low pressure compressors, as well as the fan 8 via the high pressure shaft 15 and the low pressure shaft 14.
  • the primary air flow escapes from the engine 1 through an exhaust casing 28, located downstream of the low pressure turbine casing 19.
  • the secondary air flow (also called “bypass air flow”) flows from upstream to downstream of the gas turbine engine 1 in a secondary stream. This secondary air flow does not pass into the combustion chamber 5 and does not drive the turbines 12 and 13.
  • the secondary air flow serves both to cool the periphery of the engine body and makes it possible to generate the major part of the thrust provided by the gas turbine engine.
  • the secondary air flow flows through the fixed vanes 9 mounted on the fan housing 7, downstream of the fan 8.
  • FIG 2 schematically illustrates a stator rectifier assembly 30 of a gas turbine engine 1.
  • the assembly 30 is a fan rectifier assembly.
  • it could be a compressor stator rectifier assembly or a turbine stator rectifier assembly.
  • the assembly 30 comprises an internal shroud 31, an external shroud 32, extending around the internal shroud 31, and a series of guide vanes 33.
  • the internal ferrule 31 has an annular shape having a central axis.
  • the external ferrule 32 has an annular shape, having a central axis coinciding with the central axis of the internal ferrule.
  • the central axes coincide with the central axis A of the motor.
  • Each guide vane 33 extends radially, from the internal shroud 31 to the external shroud 32.
  • the guide vanes 33 form a grid making it possible to guide the air flow flowing between the guide vanes 33.
  • Figure 3 shows how the guide vanes 33 can be mounted on a shroud 32.
  • the guide vanes 33 are identical to each other.
  • Each guide vane 33 comprises a first platform 34, a second platform 35 and a profiled part 36, extending radially from the first platform 34 to the second platform 35.
  • the first platform 34 is intended to be positioned radially towards the exterior relative to the second platform 35, relative to the axis A of the motor.
  • the guide vanes 33 are mounted on the external shroud 32. However, the guide vanes 33 can also be mounted in the same way on the internal shroud 31.
  • the first platform 34 of each guide vane 33 comprises protrusions 37 capable of being engaged in circumferential grooves 38 of the shroud 32, in order to fix each guide vane 33 on the shroud 32.
  • the guide vanes 33 are thus arranged next to each other over the entire circumference of the shroud 32, so as to form a row of guide vanes.
  • the guide vanes 33 of the same row can have a constant angular spacing between two consecutive guide vanes.
  • Each first platform 34 has a guide surface from which the profiled part 36 extends.
  • each second platform 35 has a guide surface from which the profiled part 36 extends.
  • the guide surfaces of the first platforms 34 of the guide vanes 33 form an external wall of the gas flow flow path.
  • the guiding surfaces of the second platforms 35 of the guide vanes form an internal wall of the flow path of the gas flow.
  • the assembly 30 comprises two rows of guide vanes 33 mounted on the shroud 32.
  • Figure 4 represents, schematically, two adjacent guide vanes 33A and 33B of the same row, conforming to a first embodiment of the invention.
  • the two guide vanes 33A and 33B are identical to each other.
  • Each guide vane 33A, 33B comprises a platform 34A, 34B and a profiled part 36A, 36B.
  • the profiled part 36A, 36B has a leading edge 41 A, 41 B, a trailing edge 42A, 42B, an intrados surface 43A, 43B and an extrados surface 44A, 44B.
  • the platform 34A, 34B has a guide surface 45A, 45B from which the profiled part 36A, 36B extends, a first side surface 46A, 46B and a second side surface 47A, 47B.
  • the second side surface 47B is suitable for being arranged opposite the first side surface 46A of the guide vane adjacent. More precisely, in the example illustrated in Figure 4, the second side surface 47B is suitable for being placed against the first side surface 46A, so that the platforms 34A and 34B of the two adjacent blades 33A and 33B fit together. one with the other.
  • the platform 34B of the guide vane 33B delimits with the platform 34A of the adjacent guide vane 33A a flow path for the flow of gas flowing between the profiled part 36B of the guide vane 33B and the profiled part 36A of the adjacent guide vane 33A.
  • the guide surface 45A, 45B of each guide vane 33A, 33B comprises a first guide surface part 48A, 48B and a second guide surface part 49A, 49B.
  • the first guide surface part 48A, 48B extends from the intrados surface 43A, 43B of the profiled part 36A, 36B to the first side surface 46A, 46B.
  • the second guide surface part 49A, 49B extends from the extrados surface 44A, 44B of the profiled part 36A, 36B to the second side surface 47A, 47B.
  • a first junction line 51A, 51B is formed at the intersection between the first guide surface part 48A, 48B and the first side surface 46A, 46B.
  • the first junction line 51 A, 51 B has a first radius R1 measured from the central axis A of the shroud 32 in a plane transverse to the central axis A.
  • a second junction line 52A, 52B is formed at the intersection between the second guide surface part 49A, 49B and the second side surface 47A, 47B.
  • the second junction line 52A, 52B has a second radius R2 measured from the central axis A of the ferrule 32, in the plane transverse to the central axis A.
  • the second radius R2 is greater than the first radius R1, so as to form a step (or a step) between the second guide surface 49B of the guide vane 33B and the first guide surface 48A of the adjacent guide vane 33A.
  • a portion of the second lateral surface 47B is not covered by the first lateral surface 46A and extends into the gas flow forming a wall preventing parasitic circulation of part of the gas flow from the surface d the intrados 43A of the guide vane 33A to the extrados surface 44B of the guide vane 33B.
  • a third junction line 53A, 53B is formed at the intersection between the first part of guide surface 48A, 48B and the intrados surface 43A, 43B.
  • the third junction line 53A, 53B has a third radius 53 measured from the central axis A of the shell 32, in the plane transverse to the central axis A.
  • a fourth junction line 54A, 54B is formed at the intersection between the second part of guide surface 49A, 49B and the extrados surface 44A, 44B.
  • the fourth junction line 54A, 54B has a fourth radius R4 measured from the central axis A of the ferrule 32, in the plane transverse to the central axis A.
  • the fourth ray R4 is less than the third ray R3.
  • the second part of guide surface 49A, 49B forms a depression near the upper surface 44A, 44B of the profiled part 33A, 33B, while it forms an elevation near the second lateral surface 47A , 47B.
  • This depression makes it possible to compensate for the obstruction generated by the elevation which has the effect of reducing the passage section of the gas flow between the two profiled parts 36A and 36B.
  • Figure 5 represents, schematically, two adjacent guide vanes 33A, 33B of the same row, conforming to a second embodiment of the invention.
  • This second embodiment is identical to the first embodiment, except that in this second embodiment, the first guide surface part 48A, 48B and the second guide surface part 49A, 49B are configured such that the fourth ray R4 is equal to the third ray R3.
  • the first ray R1 is less than the third ray R3.
  • this second embodiment it is the first part of guide surface 48A, 48B which has a depression near the first lateral surface 46A, 46B.
  • This depression in the first part of the guide surface 48A, 48B makes it possible to compensate for the obstruction generated by the raising of the second part of the guide surface 49A, 49B near the second lateral surface 47A, 47B, which has the effect of reduce the passage section of the gas flow between the two profiled parts 36A and 36B.
  • Figure 6 represents, schematically, in top view, an assembly of two guide vanes 33A and 33B. This view is identical for the two preceding embodiments. As can be seen in Figure 6, the first side surface 46A, 46B and the second side surface 47A, 47B are not planar.
  • first side surface 46A, 46B of each platform 34A, 34B has a concave shape and the second side surface 47A, 47B of each platform 34A, 34B has a convex shape, designed to fit with the concave shape of the first side surface 46A, 46B of the adjacent guide vane platform.
  • each platform 34A, 34B has a first transverse surface 55A, 55B extending in a first transverse plane P1 located upstream of the leading edge 41 A, 41 B, and a second transverse surface 56A, 56B extending in a second transverse plane P2 located downstream of the trailing edge 42A, 42B.
  • the first junction line 51 A, 51 B extends from the first transverse plane P1 to the second transverse plane P2.
  • the first ray R1 and the second ray R2 vary continuously from the first transverse plane P1 to the second transverse plane P2.
  • the third radius R3 and the fourth radius R4 vary continuously from the leading edge 41 A, 41 B to the trailing edge 42A, 42B of the profiled part 36A, 36B.
  • Figure 6 illustrates three distinct cutting planes A-A, B-B and C-C, extending transversely with respect to the central axis A of the ferrule 32 by cutting the profiled part 36A, 36B.
  • the cutting plane A-A is located upstream of the cutting plane B-B, which is itself located upstream of the cutting plane C-C, in the direction of flow of the gas flow.
  • Figures 7A to 7C represent, schematically, the two guide vanes 33A, 33B respectively in the three different transverse sectional planes A-A, B-B and C-C, in accordance with the first embodiment.
  • the second ray R2 is greater than the first ray R1. Furthermore, the fourth ray R4 is less than the third ray R3. Furthermore, a difference between the second ray R2 and the first ray R1 is equal to a difference between the third ray R3 and the fourth ray R4.
  • Figure 7D shows a variation of the second ray R2 (in solid lines) relative to the first ray R1 between the first transverse plane P1 and the second transverse plane P2, and a variation of the fourth ray R4 (in dotted lines) relative to the third radius R3 between the leading edge 41 and the trailing edge 42.
  • the first radius R1 has a constant value from the first transverse plane P1 to the second transverse plane P2.
  • the value of the second ray R2 varies continuously from the first transverse plane P1 to the second transverse plane P2 so that a difference between the second ray R2 and the first ray R1 presents a zero value from the first transverse plane P1 to a third transverse plane P3 located between the first transverse plane P1 and the second transverse plane P2, then this difference increases continuously from a zero value in the third transverse plane P3, until a maximum value h in a fourth transverse plane P4 located between the third transverse plane P3 and the second transverse plane P2, and then this difference decreases continuously from the maximum value in the fourth transverse plane P4 to a zero value in the second plane transverse P2.
  • An axial distance between the third transverse plane P3 and the second transverse plane P2 is between 10% and 40% of a chord length of the profiled part 36, the chord length of the profiled part 36 being defined as a distance between a point of intersection between the leading edge 41 and the guide surface 45 of the platform 34 and a point of intersection between the trailing edge 42 and the guide surface 45 of the platform 34.
  • the third radius R3 has a constant value from the leading edge 41 to the trailing edge 42.
  • the fourth ray R4 has a value which varies continuously from the leading edge 41 to the trailing edge 42, so that the difference between the second ray R2 and the first radius R1 is always equal to the difference between the third ray R3 and the fourth ray R4, in any transverse plane.
  • the difference between the third ray R3 and the fourth ray R4 has a maximum value h in the fourth transverse plane P4.
  • Figure 7E shows that the first radius R1 is constant from the first transverse plane P1 to the second transverse plane P2 and that the third radius R3 is equal to the first radius R1 from the leading edge 41 to the trailing edge 42 of the profiled part 36.
  • Figures 8A to 8C represent, schematically, the two guide vanes 33A and 33B in the three different transverse sectional planes A-A, B-B and C-C, in accordance with the second embodiment.
  • the second ray R2 is greater than the first ray R1.
  • the third ray R3 and the fourth ray R4 are equal.
  • a difference between the third ray R3 and the first ray R1 is equal to a difference between the second ray R2 and the fourth ray R4.
  • Figure 8D shows a variation of the second ray R2 relative to the fourth ray R4, while Figure 8E shows a variation of the first ray R1 relative to the third ray R3 between the first transverse plane P1 and the second transverse plane P2.
  • the fourth radius R4 has a constant value from the leading edge 41 to the trailing edge 42 of the profiled part 36.
  • the value of the second ray R2 varies continuously from the first transverse plane P1 to the second transverse plane P2 so that a difference between the second ray R2 and the fourth ray R4 presents a zero value from the leading edge 41 to a third transverse plane P3 located between the first transverse plane P1 and the second transverse plane P2, then this difference increases continuously from a zero value in the third transverse plane P3, until at a maximum value h/2 in a fourth transverse plane P4 located between the third transverse plane P3 and the second transverse plane P2, and then this difference decreases continuously from the maximum value h/2 in the fourth transverse plane P4 to a zero value in the second transverse plane P2.
  • the third transverse plane P3 is located in a zone in which shocks are likely to occur due to the flow of the gas flow at high speeds.
  • the third radius R3 has a constant value from the leading edge 41 to the trailing edge 42 of the profiled part 36, equal to the value of the fourth radius R4.
  • the difference between the third ray R3 and the first ray R1 also has a maximum value h/2 in the fourth transverse plane P4.

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Abstract

L'invention concerne une aube directrice (33B) destinée à être fixée sur une virole de stator d'un moteur à turbine à gaz, comprenant : - une partie profilée (36B) destinée à s'étendre dans un flux de gaz pour guider le flux de gaz, la partie profilée (36B) présentant une surface d'intrados (43B) et une surface d'extrados (44B), et - une plateforme (34B) présentant une surface de guidage (45B) à partir de laquelle s'étend la partie profilée (36B), une première surface latérale (46B) et une deuxième surface latérale (47B), la deuxième surface latérale (47B) étant propre à être disposée en regard d'une première surface latérale (46A) d'une aube directrice adjacente identique (33A), en formant une surélévation qui empêche un écoulement transversal parasitaire du flux de gaz, tout en ménageant une dépression qui compense au moins en partie l'obstruction du flux de gaz par la surélévation.

Description

DESCRIPTION
TITRE :
AUBE DIRECTRICE DESTINÉE À ÊTRE FIXÉE SUR UNE VIROLE DE STATOR D'UN MOTEUR À TURBINE À GAZ, ASSEMBLAGE DE STATOR DE MOTEUR À TURBINE
À GAZ ET MOTEUR À TURBINE À GAZ
DOMAINE DE L'INVENTION
L’invention concerne une aube directrice destinée à être fixée sur une virole d’un stator d’un moteur à turbine à gaz. L’invention concerne également un assemblage comprenant un ensemble d’aubes directrices et un moteur à turbine à gaz comprenant un tel assemblage.
ETAT DE LA TECHNIQUE
Les moteurs à turbine à gaz comprennent généralement un module de soufflante, un module de compresseur, une chambre de combustion et un module de turbine.
Le module de soufflante, le module de compresseur et le module de turbine, comprennent chacun des parties tournantes (ou « rotor ») et des parties fixes (ou « stator »).
Par exemple, la module de soufflante comprend un carter de soufflante et un rotor de soufflante propre à être entraînée en rotation par rapport au carter de soufflante. Le rotor de soufflante comprend une ou plusieurs rangées d’aubes mobiles. La rotation du rotor de soufflante a pour effet de compresser de l’air qui est expulsé vers l’arrière afin de produire une partie de la poussée du moteur.
En outre, le module de soufflante comprend généralement un ensemble d’aubes fixes de sortie (également appelées « Outlet Guide Vanes » ou « OGV » en anglais) disposé en aval du rotor de la soufflante et jouant le rôle de redresseur. Cet ensemble d’aubes fixes a pour fonction de redresser et de réguler le flux d’air qui s’écoule en aval du rotor de soufflante pour en optimiser la poussée du moteur. Cet ensemble d’aubes fixes joue aussi un rôle de réducteur de bruit.
Le flux d’air qui traverse l’ensemble d’aubes fixes s’écoule globalement entre les aubes fixes selon une direction amont-aval. Cependant, des écoulements aérodynamiques secondaires peuvent apparaître à proximité des pieds des aubes fixes. En effet, pour chaque couple d’aubes en regard l’une de l’autre, un gradient de pression entre la surface en pression (surface d’intrados) d’une aube et la surface en dépression (surface d’extrados) d’une aube adjacente génère un écoulement transversal parasitaire qui transporte l’air de la surface d’intrados vers la surface d’extrados de l’aube adjacente.
Par ailleurs, en extrémité d’aube, c’est-à-dire à la jonction entre l’aube fixe et la virole interne du carter ou à la jonction entre l’aube fixe et la virole externe du carter, un décollement de coin (ou « corner separation » en anglais) et un tourbillon (ou « corner vortex » en anglais) peuvent se produire. Ce décollement génère des pertes de pression ainsi qu’un blocage aérodynamique. Un tel blocage aérodynamique est problématique en termes d’opérabilité. Pour des incidences élevées du flux d’air arrivant sur les aubes fixes, c’est-à-dire lorsque la direction d’écoulement de l’air en amont des aubes fixes fait un angle important avec une direction du bord d’attaque des aubes, ce décollement de coin s’amplifie jusqu’à provoquer un décrochage de la couche limite sur la partie aérodynamique de l’aube qui ne peut plus assurer la déviation de l’écoulement.
D’autres ensembles d’aubes fixes du moteur sont concernés par ce phénomène, notamment dans les ensembles d’aubes fixes de redresseur faisant face aux ensembles d’aubes mobiles dans les compresseurs ou dans les ensembles d’aubes fixes de distributeur faisant face aux ensembles d’aubes mobiles dans les turbines.
Pour remédier à ce problème, une solution consiste à intercaler entre deux aubes fixes adjacentes, une ailette ayant pour fonction de bloquer le flux transversal de gaz s’écoulant depuis la surface d’intrados d’une aube fixe vers la surface d’extrados de l’aube fixe adjacente. Le document FR 3 106 614 décrit un exemple d’ailette.
Cependant, un inconvénient de cette solution est qu’elle requiert la fabrication et le montage de pièces additionnelles (ailettes).
Il serait également possible d’usiner une ailette directement dans une plateforme d’une aube. Toutefois, cela aurait pour conséquence de complexifier la fabrication des aubes.
RESUME DE L'INVENTION Un but de l’invention est de proposer une solution pour bloquer les écoulements parasitaires dans les ensembles d’aubes fixes, tout en limitant une obstruction de la veine d’écoulement du flux de gaz.
Ce problème est résolu dans le cadre de la présente invention grâce à une aube directrice destinée à être fixée sur une virole de stator d’un moteur à turbine à gaz, comprenant :
- une partie profilée destinée à s’étendre dans un flux de gaz pour guider le flux de gaz, la partie profilée présentant une surface d’intrados et une surface d’extrados, et
- une plateforme présentant une surface de guidage à partir de laquelle s’étend la partie profilée, une première surface latérale et une deuxième surface latérale, la deuxième surface latérale étant propre à être disposée en regard d’une première surface latérale d’une aube directrice adjacente identique, de sorte que la plateforme de l’aube directrice délimite avec la plateforme de l’aube directrice adjacente un chemin d’écoulement pour le flux de gaz s’écoulant entre la partie profilée de l’aube directrice et la partie profilé de l’aube directrice adjacente, la surface de guidage comprenant une première partie de surface de guidage s’étendant depuis la surface d’intrados de la partie profilée jusqu’à la première surface latérale et une deuxième partie de surface de guidage s’étendant depuis la surface d’extrados de la partie profilée jusqu’à la deuxième surface latérale, dans lequel une première ligne de jonction est formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage et la première surface latérale, une deuxième ligne de jonction est formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage et la deuxième surface latérale, une troisième ligne de jonction est formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage et la surface d’intrados, et une quatrième ligne de jonction est formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage et la surface d’extrados, la première partie de surface de guidage et la deuxième partie de surface de guidage étant configurées de telle sorte que lorsque que l’aube directrice est fixée à la virole, la première ligne de jonction présente un premier rayon mesuré à partir de l’axe central de la virole, dans un plan transversal à l’axe central, la deuxième ligne de jonction présente un deuxième rayon mesuré à partir de l’axe central, dans le plan transversal à l’axe central, le deuxième rayon étant supérieur au premier rayon, la troisième ligne de jonction présente un troisième rayon mesuré à partir de l’axe central, dans le plan transversal à l’axe central, et la quatrième ligne de jonction présente un quatrième rayon mesuré à partir de l’axe central dans le plan transversal à l’axe central, le quatrième rayon étant inférieur ou égal au troisième rayon.
Le deuxième rayon supérieur au premier rayon permet de créer une marche (ou un décrochement) entre la deuxième surface de guidage de l’aube directrice et la première surface de guidage de l’aube directrice adjacente, empêchant une circulation parasitaire d’une partie du flux de gaz depuis la surface d’intrados de l’aube directrice jusqu’à la surface d’extrados de l’aube directrice.
Ainsi, la deuxième surface de guidage présente une surélévation par rapport à la première surface de guidage.
Cependant, le quatrième rayon est maintenu inférieur ou égal au troisième rayon. Cela permet de générer une dépression qui compense l’obstruction de la veine générée par la présence de la surélévation.
L’aube directrice proposée peut en outre présenter les caractéristiques suivantes :
- le premier rayon est égal au troisième rayon, et le quatrième rayon est inférieur au troisième rayon ;
- une différence entre le deuxième rayon et le premier rayon est égal à une différence entre le troisième rayon et le quatrième rayon ;
- le quatrième rayon est égal au troisième rayon ;
- une différence entre le deuxième rayon et le quatrième rayon est égale à une différence entre le troisième rayon et le premier rayon ;
- la partie profilée présente un bord d’attaque et un bord de fuite, et la plateforme présente une première surface transversale s’étendant dans un premier plan transversal situé en amont du bord d’attaque, et une deuxième surface transversale s’étendant dans un deuxième plan transversal situé en aval du bord de fuite, la première ligne de jonction s’étendant depuis le premier plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal et la deuxième ligne de jonction s’étendant depuis le premier plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal, et dans laquelle une différence entre le deuxième rayon et le premier rayon présente une valeur nulle depuis le premier plan transversal jusqu’à un troisième plan transversal situé entre le premier plan transversal et le deuxième plan transversal, puis qui augmente continûment depuis une valeur nulle dans le troisième plan transversal, jusqu’à une valeur maximale dans un quatrième plan transversal situé entre le troisième plan transversal et la deuxième plan transversal, et qui diminue continûment depuis la valeur maximale dans le quatrième plan transversal jusqu’à une valeur nulle dans le deuxième plan transversal ;
- le troisième plan transversal est défini comme un plan transversal passant par un point de la quatrième ligne de jonction où la courbure de la quatrième ligne de jonction est maximale ;
- la première ligne de jonction présente un premier rayon ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal ;
- la première ligne de jonction présente un premier rayon ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal jusqu’au troisième plan transversal, puis qui diminue continûment depuis le troisième plan transversal jusqu’au quatrième plan transversal, et qui augmente continûment depuis le quatrième plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal ;
- la deuxième ligne de jonction présente un deuxième rayon ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal jusqu’au troisième plan transversal, puis qui augmente continûment depuis le troisième plan transversal jusqu’au quatrième plan transversal, et qui diminue continûment depuis le quatrième plan transversal jusqu’au deuxième plan transversal ;
- une distance axiale entre le troisième plan transversal et le deuxième plan transversal est comprise entre 10% et 40% d’une longueur de corde de la partie profilée, la longueur de corde de la partie profilée étant définie comme une distance entre un point d’intersection entre le bord d’attaque et la surface de guidage de la plateforme et un point d’intersection entre le bord de fuite et la surface de guidage de la plateforme.
L’invention concerne en outre un assemblage de stator de moteur à turbine à gaz, comprenant :
- une virole présentant un axe central,
- un ensemble d’aubes directrices comprenant une pluralité d’aubes directrices, chaque aube directrice comprenant une plateforme présentant une surface de guidage et une partie profilée s’étendant radialement à partir de la surface de guidage de la plateforme, la partie profilée présentant une surface d’intrados et une surface d’extrados, et la plateforme présentant une première surface latérale et une deuxième surface latérale, et la surface de guidage de la plateforme comprenant une première partie de surface de guidage s’étendant depuis la surface d’intrados de la partie profilée jusqu’à la première surface latérale et une deuxième partie de surface de guidage s’étendant depuis la surface d’extrados de la partie profilée jusqu’à la deuxième surface latérale, les aubes directrices étant fixées à la virole de sorte que la deuxième surface latérale de chaque aube directrice est disposée en regard d’une première surface latérale d’une aube directrice adjacente de l’ensemble d’aubes directrices, et les premières parties de surface de guidage et les deuxièmes parties de surface de guidage des plateformes délimitent un chemin d’écoulement pour un flux de gaz s’écoulant entre les parties profilées des aubes directrices, dans lequel chaque aube directrice présente une première ligne de jonction formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage et la première surface latérale, une deuxième ligne de jonction formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage et la deuxième surface latérale, une troisième ligne de jonction formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage et la surface d’intrados, et une quatrième ligne de jonction formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage et la surface d’extrados, et dans lequel la première ligne de jonction présente un premier rayon mesuré à partir de l’axe central dans un plan transversal à l’axe central, la deuxième ligne de jonction présente un deuxième rayon mesuré à partir de l’axe central, dans le plan transversal à l’axe central, le deuxième rayon étant supérieur au premier rayon, de manière à ce qu’une portion de la deuxième surface latérale s’étend dans le flux de gaz en formant un mur empêchant une circulation parasitaire d’une partie du flux de gaz depuis la surface d’intrados d’une aube directrice jusqu’à la surface d’extrados d’une aube directrice adjacente, la troisième ligne de jonction présente un troisième rayon mesuré à partir de l’axe central dans le plan transversal à l’axe central, et la quatrième ligne de jonction présente un quatrième rayon mesuré à partir de l’axe central dans le plan transversal à l’axe central, le quatrième rayon étant inférieur ou égal au troisième rayon.
Dans un tel assemblage, chaque aube directrice peut présenter l’une des caractéristiques définies précédemment.
Les aubes directrices de l’ensemble d’aubes directrices peuvent être identiques entre elles.
Dans un mode de réalisation possible, la virole est une virole interne de redresseur et les surfaces de guidage des plateformes des aubes directrices forment une paroi interne de veine d’écoulement du flux de gaz. Dans un autre mode de réalisation possible, la virole est une virole externe de redresseur et les surfaces de guidage des plateformes des aubes directrices forment une paroi externe de veine d’écoulement du flux de gaz.
L’assemblage peut être un assemblage de redresseur de stator de compresseur ou un assemblage de redresseur de stator de turbine ou un assemblage de redresseur de soufflante.
L’invention concerne en outre un moteur à turbine à gaz comprenant un assemblage tel que défini précédemment.
PRESENTATION DES DESSINS
D’autres caractéristiques et avantages ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative, et doit être lue en regard des figures annexées, parmi lesquelles :
- la figure 1 représente, de manière schématique, en coupe longitudinale, un moteur à turbine à gaz,
- la figure 2 représente, de manière schématique, un assemblage de redresseur de stator d’un moteur à turbine à gaz,
- la figure 3 représente, de manière schématique, des aubes directrices assemblées sur une virole de stator,
- la figure 4 représente, de manière schématique, un assemblage de deux aubes directrices conforme à un premier mode de réalisation de l’invention,
- la figure 5 représente, de manière schématique, un assemblage de deux aubes directrices conforme à un deuxième mode de réalisation de l’invention,
- la figure 6 représente, de manière schématique, en vue de dessus, un assemblage de deux aubes directrices,
- les figures 7A à 7C, représentent, de manière schématique, les deux aubes directrices conformes au premier mode de réalisation, dans trois plans de coupe transversaux différents,
- la figure 7D représente, de manière schématique, une vue du côté de l’extrados de l’une des aubes directrices de l’assemblage,
- la figure 7E représente, de manière schématique, une vue du côté de l’intrados de l’autre des aubes directrices de l’assemblage, - les figures 8A à 8C, représentent, de manière schématique, les deux aubes directrices conformes au deuxième mode de réalisation, dans trois plans de coupe transversaux différents,
- la figure 8D représente, de manière schématique, une vue du côté de l’extrados de l’une des aubes directrices de l’assemblage,
- la figure 8E représente, de manière schématique, une vue du côté de l’intrados de l’autre des aubes directrices de l’assemblage.
DESCRIPTION DETAILLEE D’UN MODE DE REALISATION
Sur la figure 1 , le moteur à turbine à gaz 1 représenté est un moteur à turbine à gaz à double corps et à double flux.
Le moteur à turbine à gaz 1 présente un axe longitudinal A.
Le moteur à turbine à gaz 1 comprend une nacelle 2, un module de soufflante 3, un module de compresseur 4, une chambre de combustion 5, et un module de turbine 6.
Dans l’exemple illustré sur la figure 1 , le module de soufflante 3 comprend un carter de soufflante 7 monté fixe par rapport à la nacelle, une soufflante 8 propre à être entraînée en rotation par rapport au carter de soufflante 7 et des aubes fixes de sortie 9 (également appelées « Outlet Guide Vane » ou « OGV » en anglais) montées fixes sur le carter de soufflante 7 et ayant pour fonction de redresser le flux d’air secondaire qui s’écoule en sortie de la soufflante 8.
Dans l’exemple illustré sur la figure 1 , le module de compresseur 4 comprend un compresseur basse pression 10 et un compresseur haute pression 11 .
De plus, le module de turbine 6 comprend une turbine haute pression 12 et une turbine basse pression 13.
Le moteur à turbine à gaz 1 comprend un arbre basse pression 14 reliant la turbine basse pression 13 au compresseur basse pression 10 et à la soufflante 8, et un arbre haute pression 15 reliant la turbine haute pression 12 au compresseur haute pression 11. L’arbre haute pression 15 est coaxial avec l’arbre basse pression 14 et s’étend autour de l’arbre basse pression 14. L’arbre haute pression 15 et l’arbre basse pression 14 sont montés rotatifs par rapport à la nacelle 2, autour de l’axe longitudinal A du moteur.
La soufflante 8, le compresseur basse pression 10, la turbine basse pression
13, et l’arbre basse pression 14 forment ensemble le corps basse pression du moteur 1 . La turbine basse pression 13 est propre à entrainer en rotation le compresseur basse pression 10 et la soufflante 8 par l’intermédiaire de l’arbre basse pression 14.
Plus précisément, le compresseur basse pression 10 comprend un carter de compresseur basse pression 16, monté fixe par rapport à la nacelle 2, un rotor de compresseur basse pression 17, et un stator de compresseur basse pression 18. Le rotor de compresseur basse pression 17 est propre à être entraîné en rotation par rapport au stator de compresseur basse pression 18, autour de l’axe longitudinal A du moteur 1. Le rotor de compresseur basse pression 17 comprend des aubes mobiles. Le stator de compresseur basse pression 18 comprend des aubes fixes (également appelées « aubes de guidage » ou « aubes de redresseur ») qui sont montées fixes sur le carter du compresseur basse pression 16 en étant intercalées entre les aubes mobiles. Ces aubes fixes ont pour fonction de guider le flux d’air primaire à travers le compresseur basse pression 10.
De même, la turbine basse pression 13 comprend un carter de turbine basse pression 19, monté fixe par rapport à la nacelle 2, un rotor de turbine basse pression
20, et un stator de turbine basse pression 21. Le rotor de turbine basse pression 20 est propre à être entraîné en rotation par rapport au stator de turbine basse pression
21 , autour de l’axe longitudinal A du moteur 1 . Le rotor de turbine basse pression 20 comprend des aubes mobiles. Le stator de turbine basse pression 21 comprend des aubes fixes qui sont montées fixes sur le carter de la turbine basse pression 19 en étant intercalées entre les aubes mobiles. Ces aubes fixes ont pour fonction de guider le flux d’air primaire à travers la turbine basse pression 13.
Le rotor de turbine basse pression 20 est relié au rotor de compresseur basse pression 17 par l’intermédiaire de l’arbre basse pression 14. Ainsi, lorsque le moteur 1 est en fonctionnement, la rotation du rotor de turbine basse pression 20 entraîne une rotation du rotor de compresseur basse pression 17.
Le compresseur haute pression 11 , la turbine haute pression 12 et l’arbre haute pression 15 forment ensemble le corps haute pression du moteur 1. La turbine haute pression 12 est propre à entrainer le compresseur haute pression 11 en rotation par le biais de l’arbre haute pression 15.
Plus précisément, le compresseur haute pression 11 comprend un carter de compresseur haute pression 22, monté fixe par rapport à la nacelle 2, un rotor de compresseur haute pression 23, et un stator de compresseur haute pression 24. Le rotor de compresseur haute pression 23 est propre à être entraîné en rotation par rapport au stator de compresseur haute pression 24, autour de l’axe longitudinal A du moteur 1. Le rotor de compresseur haute pression 23 comprend des aubes mobiles. Le stator de compresseur haute pression 24 comprend des aubes fixes (également appelées « aubes de guidage » ou « aubes de redresseur ») qui sont montées fixes sur le carter 22 du compresseur haute pression en étant intercalées entre les aubes mobiles. Ces aubes fixes ont pour fonction de guider le flux d’air primaire à travers le compresseur haute pression 11 .
De même, la turbine haute pression 12 comprend un carter de turbine haute pression 25, monté fixe par rapport à la nacelle 2, un rotor de turbine haute pression 26, et un stator de turbine haute pression 27. Le rotor de turbine haute pression 26 est propre à être entraîné en rotation par rapport au stator de turbine haute pression 27, autour de l’axe longitudinal A du moteur 1. Le rotor de turbine haute pression 26 comprend des aubes mobiles. Le stator de turbine haute pression 27 comprend des aubes fixes qui sont montées fixes sur le carter 25 de la turbine haute pression en étant intercalées entre les aubes mobiles. Ces aubes fixes ont pour fonction de guider le flux d’air primaire à travers la turbine haute pression 12.
Le rotor de turbine haute pression 26 est relié au rotor de compresseur haute pression 23 par l’intermédiaire de l’arbre haute pression 15. Ainsi, lorsque le moteur 1 est en fonctionnement, la rotation du rotor de turbine haute pression 26 entraine une rotation du rotor de compresseur haute pression 23.
Les aubes fixes de sortie 9 du module de soufflante 3, les aubes fixes du stator 18 du compresseur basse pression 10, les aubes fixes du stator de compresseur haute pression 24, les aubes fixes du stator de turbine haute pression 27 et les aubes fixes du stator de turbine basse pression 21 sont des exemples d’aubes directrices.
Lorsque le moteur 1 est en fonctionnement, la soufflante 8 et le compresseur basse pression 10 sont entraînés en rotation par la turbine basse pression 13. De même, le compresseur haute pression 11 est entraîné en rotation par la turbine haute pression 12.
De l’air est aspiré par la soufflante 8. L’air aspiré par la soufflante 8 est divisé entre un flux d’air primaire et un flux d’air secondaire, qui circulent d’amont en aval du moteur à turbine à gaz 1 .
Le flux d’air primaire s’écoule d’amont en aval du moteur à turbine à gaz 1 dans une veine primaire, en passant successivement à travers le compresseur basse pression 10, le compresseur haute pression 11 , 1a chambre de combustion 5 où il est mélangé avec du carburant pour servir de comburant, la turbine haute pression 12 et la turbine basse pression 13. Le passage du flux d’air primaire à travers la turbine haute pression 12 et la turbine basse pression 13 provoque une rotation des rotors 26 et 29 des turbines qui entraînent à leur tour en rotation les rotors 23 et 17 des compresseurs haute pression et basse pression, ainsi que la soufflante 8 via l’arbre haute pression 15 et l’arbre basse pression 14. Le flux d’air primaire s’échappe du moteur 1 à travers un carter d’échappement 28, situé en aval du carter de turbine basse pression 19.
Le flux d’air secondaire (appelé également « flux d’air de dérivation ») s’écoule d’amont en aval du moteur à turbine à gaz 1 dans une veine secondaire. Ce flux d’air secondaire ne passe pas dans la chambre de combustion 5 et n’entraine pas les turbines 12 et 13. Le flux d’air secondaire sert à la fois à refroidir la périphérie du corps de moteur et permet de générer la majeure partie de la poussée fournie par le moteur à turbine à gaz. Le flux d’air secondaire s’écoule à travers les aubes fixes 9 montées sur le carter de soufflante 7, en aval de la soufflante 8.
La figure 2 illustre de manière schématique un assemblage 30 de redresseur de stator d’un moteur à turbine à gaz 1. Dans l’exemple illustré sur la figure 2, l’assemblage 30 est un assemblage de redresseur de soufflante. Toutefois, il pourrait s’agir d’un assemblage de redresseur de stator de compresseur ou d’un assemblage de redresseur de stator de turbine.
L’assemblage 30 comprend une virole interne 31 , une virole externe 32, s’étendant autour de la virole interne 31 , et une série d’aubes directrices 33.
La virole interne 31 présente une forme annulaire ayant un axe central. De même, la virole externe 32 présente une forme annulaire, ayant un axe central confondu avec l’axe central de la virole interne. De plus, lorsque l’assemblage 30 est monté dans le moteur, les axes centraux sont confondus avec l’axe central A du moteur.
Chaque aube directrice 33 s’étend radialement, depuis la virole interne 31 jusqu’à la virole externe 32. Les aubes directrices 33 forment une grille permettant de guider le flux d’air s’écoulant entre les aubes directrices 33.
La figure 3 montrent la manière dont les aubes directrices 33 peuvent être montées sur une virole 32.
Dans l’exemple illustré sur la figure 3, les aubes directrices 33 sont identiques entre elles. Chaque aube directrice 33 comprend une première plateforme 34, une deuxième plateforme 35 et une partie profilée 36, s’étendant radialement depuis la première plateforme 34 jusqu’à la deuxième plateforme 35. La première plateforme 34 est destinée à être positionnée radialement vers l’extérieur par rapport à la deuxième plateforme 35, par rapport à l’axe A du moteur. Dans l’exemple illustré sur la figure 3, les aubes directrices 33 sont montées sur la virole externe 32. Toutefois, les aubes directrices 33 peuvent également être montées de la même manière sur la virole interne 31 .
A cet effet, la première plateforme 34 de chaque aube directrice 33 comprend des excroissances 37 propres à être engagées dans des gorges circonférentielles 38 de la virole 32, afin de fixer chaque aube directrice 33 sur la virole 32.
Les aubes directrices 33 sont ainsi disposées les unes à côté des autres sur toute la circonférence de la virole 32, de manière à former une rangée d’aubes directrices. Les aubes directrices 33 d’une même rangée peuvent présenter un écartement angulaire constant entre deux aubes directrices consécutives.
Chaque première plateforme 34 présente une surface de guidage à partir de laquelle s’étend la partie profilée 36. De même, chaque deuxième plateforme 35 présente une surface de guidage à partir de laquelle s’étend la partie profilée 36.
Une fois les aubes directrices 33 montées, les surfaces de guidage des premières plateformes 34 des aubes directrices 33 forment une paroi externe de la veine d’écoulement du flux de gaz. Les surfaces de guidage des deuxièmes plateformes 35 des aubes directrices forment une paroi interne de la veine d’écoulement du flux de gaz.
Dans l’exemple illustré sur la figure 3, l’assemblage 30 comprend deux rangées d’aubes directrices 33 montées sur la virole 32. Toutefois, il serait possible de monter une seule rangée d’aubes directrices ou plus de deux rangées d’aubes directrices sur une même virole.
La figure 4 représente, de manière schématique, deux aubes directrices adjacentes 33A et 33B d’une même rangée, conformes à un premier mode de réalisation de l’invention.
Les deux aubes directrices 33A et 33B sont identiques entre elles.
Chaque aube directrice 33A, 33B comprend une plateforme 34A, 34B et une partie profilée 36A, 36B.
La partie profilée 36A, 36B présente un bord d’attaque 41 A, 41 B, un bord de fuite 42A, 42B, une surface d’intrados 43A, 43B et une surface d’extrados 44A, 44B.
La plateforme 34A, 34B présente une surface de guidage 45A, 45B à partir de laquelle s’étend la partie profilée 36A, 36B, une première surface latérale 46A, 46B et une deuxième surface latérale 47A, 47B.
Comme illustré sur la figure 4, la deuxième surface latérale 47B est propre à être disposée en regard de la première surface latérale 46A de l’aube directrice adjacente. Plus précisément, dans l’exemple illustré sur la figure 4, la deuxième surface latérale 47B est propre à être disposée contre la première surface latérale 46A, de sorte que les plateformes 34A et 34B des deux aubes adjacentes 33A et 33B s’emboitent l’une avec l’autre.
De cette manière, la plateforme 34B de l’aube directrice 33B délimite avec la plateforme 34A de l’aube directrice adjacente 33A un chemin d’écoulement pour le flux de gaz s’écoulant entre la partie profilée 36B de l’aube directrice 33B et la partie profilée 36A de l’aube directrice adjacente 33A.
La surface de guidage 45A, 45B de chaque aube directrice 33A, 33B comprend une première partie de surface de guidage 48A, 48B et une deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B. La première partie de surface de guidage 48A, 48B s’étend depuis la surface d’intrados 43A, 43B de la partie profilée 36A, 36B jusqu’à la première surface latérale 46A, 46B. La deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B s’étend depuis la surface d’extrados 44A, 44B de la partie profilée 36A, 36B jusqu’à la deuxième surface latérale 47A, 47B.
Une première ligne de jonction 51 A, 51 B est formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage 48A, 48B et la première surface latérale 46A, 46B. Lorsque que l’aube directrice 33A, 33B est fixée à la virole 32, la première ligne de jonction 51 A, 51 B présente un premier rayon R1 mesuré à partir de l’axe central A de la virole 32 dans un plan transversal à l’axe central A.
De même, une deuxième ligne de jonction 52A, 52B est formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B et la deuxième surface latérale 47A, 47B. La deuxième ligne de jonction 52A, 52B présente un deuxième rayon R2 mesuré à partir de l’axe central A de la virole 32, dans le plan transversal à l’axe central A.
Comme cela est visible sur la figure 4, le deuxième rayon R2 est supérieur au premier rayon R1 , de manière à former une marche (ou un décrochement) entre la deuxième surface de guidage 49B de l’aube directrice 33B et la première surface de guidage 48A de l’aube directrice adjacente 33A.
Ainsi, une portion de la deuxième surface latérale 47B n’est pas recouverte par la première surface latérale 46A et s’étend dans le flux de gaz en formant un mur empêchant une circulation parasitaire d’une partie du flux de gaz depuis la surface d’intrados 43A de l’aube directrice 33A jusqu’à la surface d’extrados 44B de l’aube directrice 33B. Par ailleurs, une troisième ligne de jonction 53A, 53B est formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage 48A, 48B et la surface d’intrados 43A, 43B. La troisième ligne de jonction 53A, 53B présente un troisième rayon 53 mesuré à partir de l’axe central A de la virole 32, dans le plan transversal à l’axe central A.
De même, une quatrième ligne de jonction 54A, 54B est formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B et la surface d’extrados 44A, 44B. La quatrième ligne de jonction 54A, 54B présente un quatrième rayon R4 mesuré à partir de l’axe central A de la virole 32, dans le plan transversal à l’axe central A.
Comme cela est visible sur la figure 4, dans ce premier mode de réalisation, le quatrième rayon R4 est inférieur au troisième rayon R3.
Autrement dit, la deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B forme une dépression à proximité de la surface d’extrados 44A, 44B de la partie profilée 33A, 33B, tandis qu’elle forme une surélévation à proximité de la deuxième surface latérale 47A, 47B. Cette dépression permet de compenser l’obstruction générée par la surélévation qui a pour effet de réduire la section de passage du flux de gaz entre les deux parties profilées 36A et 36B.
La figure 5 représente, de manière schématique, deux aubes directrices adjacentes 33A, 33B d’une même rangée, conformes à un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Ce deuxième mode de réalisation est identique au premier mode de réalisation, excepté que dans ce deuxième mode de réalisation, la première partie de surface de guidage 48A, 48B et la deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B sont configurées de telle sorte que le quatrième rayon R4 est égal au troisième rayon R3.
En revanche, le premier rayon R1 est inférieur au troisième rayon R3.
Autrement dit, dans ce deuxième mode de réalisation, c’est la première partie de surface de guidage 48A, 48B qui présente une dépression à proximité de la première surface latérale 46A, 46B. Cette dépression dans la première partie de surface de guidage 48A, 48B permet de compenser l’obstruction générée par la surélévation de la deuxième partie de surface de guidage 49A, 49B à proximité de la deuxième surface latérale 47A, 47B, qui a pour effet de réduire la section de passage du flux de gaz entre les deux parties profilées 36A et 36B.
La figure 6 représente, de manière schématique, en vue de dessus, un assemblage de deux aubes directrices 33A et 33B. Cette vue est identique pour les deux modes de réalisation qui précèdent. Comme cela est visible sur la figure 6, la première surface latérale 46A, 46B et la deuxième surface latérale 47A, 47B ne sont pas planes.
Plus précisément, la première surface latérale 46A, 46B de chaque plateforme 34A, 34B présente une forme concave et la deuxième surface latérale 47A, 47B de chaque plateforme 34A, 34B présente une forme convexe, prévue pour s’emboiter avec la forme concave de la première surface latérale 46A, 46B de la plateforme de l’aube directrice adjacente.
Par ailleurs, chaque plateforme 34A, 34B présente une première surface transversale 55A, 55B s’étendant dans un premier plan transversal P1 situé en amont du bord d’attaque 41 A, 41 B, et une deuxième surface transversale 56A, 56B s’étendant dans un deuxième plan transversal P2 situé en aval du bord de fuite 42A, 42B.
La première ligne de jonction 51 A, 51 B s’étend depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
De même, la deuxième ligne de jonction 52A, 52B s’étendant depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
Le premier rayon R1 et le deuxième rayon R2 varient continûment depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
Le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 varient continûment depuis le bord d’attaque 41 A, 41 B jusqu’au bord de fuite 42A, 42B de la partie profilée 36A, 36B.
La figure 6 illustre trois plans de coupe distincts A-A, B-B et C-C, s’étendant transversalement par rapport à l’axe central A de la virole 32 en coupant la partie profilée 36A, 36B.
Le plan de coupe A-A est situé en amont du plan de coupe B-B, qui est lui- même situé en amont du plan de coupe C-C, dans le sens d’écoulement du flux de gaz.
Les figures 7A à 7C, représentent, de manière schématique, les deux aubes directrices 33A, 33B respectivement dans les trois plans de coupe transversaux différents A-A, B-B et C-C, conformément au premier mode de réalisation.
Comme cela est visible sur la figure 7A, dans le plan de coupe A-A, le premier rayon R1 , le deuxième rayon R2, le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 sont égaux.
Comme cela est visible sur la figure 7B, dans le plan de coupe B-B, le deuxième rayon R2 est supérieur au premier rayon R1. De plus, le quatrième rayon R4 est inférieur au troisième rayon R3. De plus une différence entre le deuxième rayon R2 et le premier rayon R1 est égale à une différence entre le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4. Autrement dit : R2 - R1 = R3 - R4 et max (R2 - R1 ) = max (R3 - R4) = h
Comme cela est visible sur la figure 7C, dans le plan de coupe C-C, le premier rayon R1 , le deuxième rayon R2, le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 sont à nouveau égaux.
La figure 7D montre une variation du deuxième rayon R2 (en trait plein) par rapport au premier rayon R1 entre le premier plan transversal P1 et le deuxième plan transversal P2, et une variation du quatrième rayon R4 (en traits pointillés) par rapport au troisième rayon R3 entre le bord d’attaque 41 et le bord de fuite 42.
Le premier rayon R1 présente une valeur constante depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2.
En revanche, comme cela est visible sur la figure 7D, la valeur du deuxième rayon R2 varie continûment depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2 de sorte qu’une différence entre le deuxième rayon R2 et le premier rayon R1 présente une valeur nulle depuis le premier plan transversal P1 jusqu’à un troisième plan transversal P3 situé entre le premier plan transversal P1 et le deuxième plan transversal P2, puis cette différence augmente continûment depuis une valeur nulle dans le troisième plan transversal P3, jusqu’à une valeur maximale h dans un quatrième plan transversal P4 situé entre le troisième plan transversal P3 et le deuxième plan transversal P2, et ensuite cette différence diminue continûment depuis la valeur maximale dans le quatrième plan transversal P4 jusqu’à une valeur nulle dans le deuxième plan transversal P2.
Le troisième plan transversal P3 est défini comme un plan transversal passant par un point de la quatrième ligne de jonction 54 où la courbure de la quatrième ligne de jonction 54 (et par conséquent de la surface d’extrados 44) est maximale.
De cette manière, le troisième plan transversal P3 est situé dans une zone dans laquelle des chocs sont susceptibles de se produire du fait d’un écoulement du flux de gaz à des vitesses élevées.
Une distance axiale entre le troisième plan transversal P3 et le deuxième plan transversal P2 est comprise entre 10% et 40% d’une longueur de corde de la partie profilée 36, la longueur de corde de la partie profilée 36 étant définie comme une distance entre un point d’intersection entre le bord d’attaque 41 et la surface de guidage 45 de la plateforme 34 et un point d’intersection entre le bord de fuite 42 et la surface de guidage 45 de la plateforme 34. Le troisième rayon R3 présente une valeur constante depuis le bord d’attaque 41 jusqu’au bord de fuite 42.
En revanche, comme cela est visible sur la figure 7D, le quatrième rayon R4 présente une valeur qui varie continûment depuis le bord d’attaque 41 jusqu’au bord de fuite 42, de sorte que la différence entre le deuxième rayon R2 et le premier rayon R1 soit toujours égale à la différence entre le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4, dans n’importe quel plan transversal.
Ainsi, la différence entre le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 présente une valeur maximale h dans le quatrième plan transversal P4.
Par conséquent, dans ce quatrième plan transversal P4, la différence entre le deuxième rayon R2 et le quatrième rayon R4 vaut 2h.
La figure 7E montre que le premier rayon R1 est constant depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2 et que le troisième rayon R3 est égal au premier rayon R1 depuis le bord d’attaque 41 jusqu’au bord de fuite 42 de la partie profilée 36.
Les figures 8A à 8C, représentent, de manière schématique, les deux aubes directrices 33A et 33B dans les trois plans de coupe transversaux différents A-A, B-B et C-C, conformément au deuxième mode de réalisation.
Comme cela est visible sur la figure 8A, dans le plan de coupe A-A, le premier rayon R1 , le deuxième rayon R2, le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 sont égaux.
Comme cela est visible sur la figure 8B, dans le plan de coupe B-B, le deuxième rayon R2 est supérieur au premier rayon R1. En revanche, le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 sont égaux.
De plus, une différence entre le troisième rayon R3 et le premier rayon R1 est égale à une différence entre le deuxième rayon R2 et le quatrième rayon R4. Autrement dit : R3 - R1 = R2 - R4 et max (R3 - R1 ) = max (R2 - R4) = h/2
Comme cela est visible sur la figure 8C, dans le plan de coupe C-C, le premier rayon R1 , le deuxième rayon R2, le troisième rayon R3 et le quatrième rayon R4 sont à nouveau égaux.
La figure 8D montre une variation du deuxième rayon R2 par rapport au quatrième rayon R4, tandis que la figure 8E montre une variation du premier rayon R1 par rapport au troisième rayon R3 entre le premier plan transversal P1 et le deuxième plan transversal P2. Le quatrième rayon R4 présente une valeur constante depuis le bord d’attaque 41 jusqu’au bord de fuite 42 de la partie profilée 36.
En revanche, comme cela est visible sur la figure 8D, la valeur du deuxième rayon R2 varie continûment depuis le premier plan transversal P1 jusqu’au deuxième plan transversal P2 de sorte qu’une différence entre le deuxième rayon R2 et le quatrième rayon R4 présente une valeur nulle depuis le bord d’attaque 41 jusqu’à un troisième plan transversal P3 situé entre le premier plan transversal P1 et le deuxième plan transversal P2, puis cette différence augmente continûment depuis une valeur nulle dans le troisième plan transversal P3, jusqu’à une valeur maximale h/2 dans un quatrième plan transversal P4 situé entre le troisième plan transversal P3 et le deuxième plan transversal P2, et ensuite cette différence diminue continûment depuis la valeur maximale h/2 dans le quatrième plan transversal P4 jusqu’à une valeur nulle dans le deuxième plan transversal P2.
Le troisième plan transversal P3 est défini comme un plan transversal passant par un point de la quatrième ligne de jonction 54 où la courbure de la quatrième ligne de jonction 54 (et par conséquent de la surface d’extrados 44) est maximale.
De cette manière, le troisième plan transversal P3 est situé dans une zone dans laquelle des chocs sont susceptibles de se produire du fait d’un écoulement du flux de gaz à des vitesses élevées.
De manière symétrique, le troisième rayon R3 présente une valeur constante depuis le bord d’attaque 41 jusqu’au bord de fuite 42 de la partie profilée 36, égale à la valeur du quatrième rayon R4.
En revanche, comme cela est visible sur la figure 8E, le deuxième rayon R2 présente une valeur qui varie continûment depuis le bord d’attaque 41 jusqu’au bord de fuite 42, de sorte que la différence entre le troisième rayon R3 et le deuxième rayon R2 soit toujours égale à la différence entre le deuxième rayon R2 et le quatrième rayon R4, dans n’importe quel plan transversal.
Ainsi, la différence entre le deuxième rayon R2 et le quatrième rayon R4 présente une valeur maximale h/2 dans le quatrième plan transversal P4.
De même, la différence entre le troisième rayon R3 et le premier rayon R1 présente également une valeur maximale h/2 dans le quatrième plan transversal P4.
Par conséquent, dans ce quatrième plan transversal P4, la différence entre le deuxième rayon R2 et le premier rayon R1 vaut h.

Claims

REVENDICATIONS
1. Aube directrice (33) destinée à être fixée sur une virole (32) de stator d’un moteur à turbine à gaz (1 ), comprenant :
- une partie profilée (36) destinée à s’étendre dans un flux de gaz pour guider le flux de gaz, la partie profilée (36) présentant une surface d’intrados (43) et une surface d’extrados (44), et
- une plateforme (34) présentant une surface de guidage (45) à partir de laquelle s’étend la partie profilée (36), une première surface latérale (46) et une deuxième surface latérale (47), la deuxième surface latérale (47) étant propre à être disposée en regard d’une première surface latérale (46) d’une aube directrice adjacente identique, de sorte que la plateforme (34) de l’aube directrice (33) délimite avec la plateforme de l’aube directrice adjacente un chemin d’écoulement pour le flux de gaz s’écoulant entre la partie profilée (36) de l’aube directrice (33) et la partie profilée de l’aube directrice adjacente, la surface de guidage (45) comprenant une première partie de surface de guidage (48) s’étendant depuis la surface d’intrados (43) de la partie profilée (36) jusqu’à la première surface latérale (46) et une deuxième partie de surface de guidage (49) s’étendant depuis la surface d’extrados (44) de la partie profilée (36) jusqu’à la deuxième surface latérale (47), dans lequel une première ligne de jonction (51 ) est formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage (48) et la première surface latérale (46), une deuxième ligne de jonction (52) est formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage (49) et la deuxième surface latérale (47), une troisième ligne de jonction (53) est formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage (48) et la surface d’intrados (43), et une quatrième ligne de jonction (54) est formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage (49) et la surface d’extrados (44), la première partie de surface de guidage (48) et la deuxième partie de surface de guidage (49) étant configurées de telle sorte que lorsque que l’aube directrice (33) est fixée à la virole (32), la première ligne de jonction (51 ) présente un premier rayon (R1 ) mesuré à partir de l’axe central (A) de la virole (32) dans un plan transversal à l’axe central, la deuxième ligne de jonction (52) présente un deuxième rayon (R2) mesuré à partir de l’axe central (A), dans le plan transversal à l’axe central, le deuxième rayon (R2) étant supérieur au premier rayon (R1 ), la troisième ligne de jonction (53) présente un troisième rayon (R3) mesuré à partir de l’axe central (A), dans le plan transversal à l’axe central, et la quatrième ligne de jonction (54) présente un quatrième rayon (R4) mesuré à partir de l’axe central (A), dans le plan transversal à l’axe central, le quatrième rayon (R4) étant inférieur ou égal au troisième rayon (R3).
2. Aube directrice (33) selon la revendication 1 , dans laquelle le premier rayon (R1 ) est égal au troisième rayon (R3), et le quatrième rayon (R4) est inférieur au troisième rayon (R3).
3. Aube directrice (33) selon la revendication 2, dans laquelle une différence entre le deuxième rayon (R2) et le premier rayon (R1 ) est égal à une différence entre le troisième rayon (R3) et le quatrième rayon (R4).
4. Aube directrice (33) selon la revendication 1 , dans laquelle le quatrième rayon (R4) est égal au troisième rayon (R3).
5. Aube directrice (33) selon la revendication 4, dans laquelle une différence entre le deuxième rayon (R2) et le quatrième rayon (R4) est égale à une différence entre le troisième rayon (R3) et le premier rayon (R1 ).
6. Aube directrice (33) selon l’une des revendications 1 à 5, dans laquelle la partie profilée (36) présente un bord d’attaque (41 ) et un bord de fuite (42), et la plateforme (34) présente une première surface transversale (55) s’étendant dans un premier plan transversal (P1 ) situé en amont du bord d’attaque (41 ), et une deuxième surface transversale (56) s’étendant dans un deuxième plan transversal (P2) situé en aval du bord de fuite (42), la première ligne de jonction (51 ) s’étendant depuis le premier plan transversal (P1 ) jusqu’au deuxième plan transversal (P2) et la deuxième ligne de jonction (52) s’étendant depuis le premier plan transversal (P1 ) jusqu’au deuxième plan transversal (P2), et dans laquelle une différence entre le deuxième rayon (R2) et le premier rayon (R1 ) présente une valeur nulle depuis le premier plan transversal (P1 ) jusqu’à un troisième plan transversal (P3) situé entre le premier plan transversal (P1 ) et le deuxième plan transversal (P2), puis qui augmente continûment depuis une valeur nulle dans le troisième plan transversal (P3), jusqu’à une valeur maximale dans un quatrième plan transversal (P4) situé entre le troisième plan transversal (P3) et le deuxième plan transversal (P2), et qui diminue continûment depuis la valeur maximale dans le quatrième plan transversal (P4) jusqu’à une valeur nulle dans le deuxième plan transversal (P2).
7. Aube directrice (33) selon la revendication 6, dans laquelle le troisième plan transversal (P3) est défini comme un plan transversal passant par un point de la quatrième ligne de jonction (54) où la courbure de la quatrième ligne de jonction (54) est maximale.
8. Aube directrice (33) selon l’une des revendications 6 et 7, dans laquelle la première ligne de jonction (51 ) présente un premier rayon (R1 ) ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal (P1 ) jusqu’au deuxième plan transversal (P2).
9. Aube directrice (33) selon l’une des revendications 6 et 7, dans laquelle la première ligne de jonction (51 ) présente un premier rayon (R1 ) ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal (P1 ) jusqu’au troisième plan transversal (P3), puis qui diminue continûment depuis le troisième plan transversal (P3) jusqu’au quatrième plan transversal (P4), et qui augmente continûment depuis le quatrième plan transversal (P4) jusqu’au deuxième plan transversal (P2).
10. Aube directrice (33) selon l’une des revendications 6 à 9, dans laquelle la deuxième ligne de jonction (52) présente un deuxième rayon (R2) ayant une valeur constante depuis le premier plan transversal (P1 ) jusqu’au troisième plan transversal (P3), puis qui augmente continûment depuis le troisième plan transversal (P3) jusqu’au quatrième plan transversal (P4), et qui diminue continûment depuis le quatrième plan transversal (P4) jusqu’au deuxième plan transversal (P2).
11. Aube directrice (33) selon l’une des revendications 6 à 10, dans laquelle une distance axiale entre le troisième plan transversal (P3) et le deuxième plan transversal (P2) est comprise entre 10% et 40% d’une longueur de corde de la partie profilée (36), la longueur de corde de la partie profilée (36) étant définie comme une distance entre un point d’intersection entre le bord d’attaque (41 ) et la surface de guidage (45) de la plateforme (34) et un point d’intersection entre le bord de fuite (42) et la surface de guidage (45) de la plateforme (34).
12. Assemblage (30) de stator de moteur à turbine à gaz, comprenant :
- une virole (32) présentant un axe central (A),
- un ensemble d’aubes directrices (33) comprenant une pluralité d’aubes directrices, chaque aube directrice (33) comprenant une plateforme (34)présentant une surface de guidage (45) et une partie profilée (36) s’étendant radialement à partir de la surface de guidage (45) de la plateforme, la partie profilée (36) présentant une surface d’intrados (43) et une surface d’extrados (44), et la plateforme (34) présentant une première surface latérale (46) et une deuxième surface latérale (47), et la surface de guidage (45) de la plateforme comprenant une première partie de surface de guidage (48) s’étendant depuis la surface d’intrados (43) de la partie profilée (36) jusqu’à la première surface latérale (46) et une deuxième partie de surface de guidage (49) s’étendant depuis la surface d’extrados (44) de la partie profilée (36) jusqu’à la deuxième surface latérale (47), les aubes directrices (33) étant fixées à la virole (32) de sorte que la deuxième surface latérale (47) de chaque aube directrice (33) est disposée en regard d’une première surface latérale (46) d’une aube directrice adjacente de l’ensemble d’aubes directrices, et les premières parties de surface de guidage (48) et les deuxième parties de surface de guidage (49) des plateformes (34) délimitent un chemin d’écoulement pour un flux de gaz s’écoulant entre les parties profilées (36) des aubes directrices, dans lequel chaque aube directrice (33) présente première ligne de jonction (51 ) formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage (48) et la première surface latérale (46), une deuxième ligne de jonction (52) formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage (49) et la deuxième surface latérale (47), une troisième ligne de jonction (53) formée à l’intersection entre la première partie de surface de guidage (48) et la surface d’intrados (43), et une quatrième ligne de jonction (54) formée à l’intersection entre la deuxième partie de surface de guidage (49) et la surface d’extrados (44), et dans lequel la première ligne de jonction (51 ) présente un premier rayon (R1 ) mesuré à partir de l’axe central (A), dans un plan transversal à l’axe central, la deuxième ligne de jonction (52) présente un deuxième rayon (R2) mesuré à partir de l’axe central (A), dans le plan transversal à l’axe central, le deuxième rayon (R2) étant supérieur au premier rayon (R1 ), de manière à ce qu’une portion de la deuxième surface latérale (47) s’étend dans le flux de gaz en formant un mur empêchant une circulation parasitaire d’une partie du flux de gaz depuis la surface d’intrados (43) d’une aube directrice (33A) jusqu’à la surface d’extrados (44) d’une aube directrice adjacente (33B), la troisième ligne de jonction (53) présente un troisième rayon (R3) mesuré à partir de l’axe central (A), dans le plan transversal à l’axe central, et la quatrième ligne de jonction (54) présente un quatrième rayon (R4) mesuré à partir de l’axe central (A), dans le plan transversal à l’axe central, le quatrième rayon (R4) étant inférieur ou égal au troisième rayon (R3).
13. Assemblage (30) selon la revendication 12, dans lequel chaque aube directrice (33) est conforme à l’une des revendications 2 à 11 .
14. Assemblage (30) selon l’une des revendications 12 et 13, dans lequel les aubes directrices (33) de l’ensemble d’aubes directrices sont identiques entre elles.
15. Assemblage (30) selon l’une des revendications 12 à 14, dans lequel la virole est une virole interne (31 ) de redresseur et les surfaces de guidage des plateformes des aubes directrices (33) forment une paroi interne de veine d’écoulement du flux de gaz.
16. Assemblage (30) selon l’une des revendications 12 à 14, dans lequel la virole est une virole externe (32) de redresseur et les surfaces de guidage des plateformes (34) des aubes directrices (33) forment une paroi externe de veine d’écoulement du flux de gaz.
17. Assemblage (30) selon l’une des revendications 12 à 16, dans lequel l’assemblage est un assemblage de redresseur de stator de compresseur ou un assemblage de redresseur de stator de turbine ou un assemblage de redresseur de soufflante.
18. Moteur à turbine à gaz (1 ) comprenant un assemblage (30) conforme à l’une des revendications 12 à 17.
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