EP4567361A1 - Technik zur reduzierung von schadstoffen in trocknungsanlagen - Google Patents

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EP4567361A1
EP4567361A1 EP23215267.8A EP23215267A EP4567361A1 EP 4567361 A1 EP4567361 A1 EP 4567361A1 EP 23215267 A EP23215267 A EP 23215267A EP 4567361 A1 EP4567361 A1 EP 4567361A1
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EP
European Patent Office
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vapor
drying
burner
temperature
return
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EP23215267.8A
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EP4567361B1 (de
EP4567361C0 (de
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Josef Hofer
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Swiss Krono Tec AG
Original Assignee
Swiss Krono Tec AG
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/02—Heating arrangements using combustion heating
    • F26B23/022—Heating arrangements using combustion heating incinerating volatiles in the dryer exhaust gases, the produced hot gases being wholly, partly or not recycled into the drying enclosure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B23/00—Heating arrangements
    • F26B23/02—Heating arrangements using combustion heating

Definitions

  • the present invention relates to the field of environmental technology.
  • the present invention relates to a technique for reducing emissions of pollutants generated during the drying of moist material in a drying plant.
  • Drying systems designed for drying moist material are known.
  • Such drying systems comprise a dryer (e.g., a drum dryer) with a drying chamber to which the material to be dried is fed in a controlled manner.
  • a controlled volume flow of hot drying gas e.g., hot air
  • the hot drying gas fed to the drying chamber flows around and heats the material to be dried, absorbing the released moisture.
  • the dried material is separated from the drying gas again (e.g., by a cyclone separator).
  • the drying gas at the outlet of the drying chamber is saturated with water vapor, usually contains pollutants that arise during the drying of the material, and is called vapor.
  • the vapor can be cleaned and discharged into the environment as exhaust gas.
  • a drying system is known in which a portion of the vapor exiting the combustion chamber is returned directly to the burner's combustion chamber via a return gas line.
  • the returned vapor portion (or return vapor portion) is passed through a tower-shaped condensation scrubber, which cools the vapor portion to below the condensation temperature (dew point temperature), thereby dehumidifying it.
  • This condensation process also partially purifies the vapor, as pollutants contained in the vapor condense out.
  • a portion of the return vapor cooled to below the dew point, at least partially dehumidified and cleaned, is returned to the burner or combustion chamber.
  • the use of a condensation scrubber is costly; furthermore, a not insignificant portion of the condensation heat is lost in the condensation scrubber or can only be recovered with great technical effort.
  • a wood chip drying system for drying wood chips which has a recirculation device for returning vapors to the drying circuit.
  • the recirculation device has a vapor heater that has a regenerative and/or catalytic heat exchanger and is designed to heat the vapors to a relatively high temperature in the range of 720°C to 900°C, so that organic substances or solid particles entrained in the vapors are predominantly oxidized (burned).
  • a portion of the thermally regeneratively treated vapor is then fed to the burner as combustion air.
  • Another portion of the thermally regeneratively treated vapor can be fed to a mixing chamber arranged between the burner and the drying chamber.
  • the use of a catalytic heat exchanger is complex and cost-intensive.
  • the US 5,983,521 A A drying system is known in which the vapor provided at the outlet of the drying chamber is completely recirculated into the drying circuit.
  • the vapor or back vapor is divided into two partial streams, which are then recirculated to different areas of the combustion chamber.
  • the two back vapor partial streams each pass through a heat exchanger in which heat is transferred from a gas stream discharged from the combustion chamber to the respective back vapor partial streams.
  • One of the two heat exchangers which is primarily supplied with heat from the burner, is a so-called high-temperature heat exchanger, while the other is a so-called low-temperature heat exchanger.
  • no information is given about the temperatures of the two back vapor partial streams.
  • This approach to recirculating vapor is also technically complex, since two heat exchangers and corresponding return lines must be provided for the two partial streams. Furthermore, this approach is accompanied by complex control of the two back vapor partial streams.
  • the WO 01/59381 A1 A drying system is known in which a portion of the vapor is recirculated both into the combustion chamber and into a mixing chamber between the combustion chamber and the drying chamber.
  • the return line is divided into two sub-lines, one leading to the combustion chamber and the other to the mixing chamber.
  • a fan for controlling the return vapor flow is arranged in the common part of the return line, i.e., upstream of the two sub-lines. This, however, makes it difficult to control the return vapor flow leading to the combustion chamber.
  • a belt dryer is used in the drying system described.
  • Such dryers are known for operating at relatively low temperatures ( ⁇ 100 °C), but also for requiring high drying gas flows (approximately three times the drying gas flow compared to drum dryers). Since the operating temperature of the drying system is moderate, the temperature of the back vapor stream is also moderate; this poses the risk that moisture contained in the back vapor stream will condense on the combustion chamber wall and thus impair the burner.
  • the object of the present invention is to provide a technology that further reduces pollutant emissions from drying systems, in particular from wood chip drying systems, and, on the other hand, is cost-effective and simple. Furthermore, the provided technology should be easy to retrofit into existing wood chip drying systems.
  • a method for reducing pollutants produced during the drying of moist material in a drying plant comprises the following steps: returning at least a portion of the vapor produced during the drying of the moist material to a burner of the drying plant; maintaining the vapor portion to be returned to the burner at a temperature above the condensation temperature of the water vapor contained in the vapor portion; and combusting the pollutants contained in the returned vapor portion in the burner.
  • the moist material to be dried may preferably be wood chips; accordingly, the drying plant may be a wood chip drying plant.
  • a preheating gas e.g., dehumidified preheating air
  • the preheating gas can have a temperature that is lower than the temperature of the recirculating vapor, but does not deviate too significantly from it.
  • the preheating gas can preferably have a temperature in the range of 70°C to 100°C, more preferably in the range of 80°C to 90°C. This allows the return line to be brought to a desired preheating temperature. This enables the recirculating vapor or recirculating vapor portion to have a predetermined holding temperature above the condensation temperature over the entire return path.
  • the recirculation device can further comprise at least one conveying fan arranged in the at least one return line.
  • the at least one conveying fan can be configured to convey (move) the return vapor portion toward the burner.
  • the at least one fan can thus (actively) adjust or control the volume flow of the return vapor portion flowing in the at least one return line.
  • the return vapor volume flow can be adjusted depending on the burner output or depending on the drying gas volume flow required in the drying chamber.
  • a wood chip drying plant for drying moist wood chips.
  • the wood chip drying plant comprises a Dryer with a drying chamber for drying moist wood chips by introducing hot drying gas into the drying chamber, a burner with a combustion chamber for providing the hot drying gas, and the device according to the third aspect for returning at least a portion of the vapor emerging from the drying chamber to the burner in order to burn the pollutants contained in the returned vapor portion in the burner.
  • the pollutant load of the wood chip drying plant can be significantly reduced, since the high flame temperature in the burner can efficiently burn volatile organic substances and solid particles.
  • the dryer can, for example, be a drum dryer through whose drying chamber the drying gas provided by the burner flows and which transports the moist material introduced into the drying chamber through the drying chamber and dries it in the process.
  • the wood chip drying system may further comprise a mixing chamber arranged between the burner and the dryer.
  • This mixing chamber is designed to mix the hot drying gas provided by the burner with a return vapor part supplied to the mixing chamber and/or external drying gas and then feed it to the drying chamber.
  • the wood chip drying plant may further comprise a separating device which is arranged at the exit of the drying chamber and is designed to separate the dried material from from the vapor.
  • the separation device can comprise one or more cyclone separators.
  • the wood chip drying plant may further comprise a filter device designed to filter out pollutants from the residual vapor that is released into the environment and is therefore not returned to the burner via the above-mentioned device and made available again for the drying process.
  • the wood chip drying plant 100 comprises a burner 10 with a combustion chamber 12, a dryer 20 with a drying chamber 22 and a mixing chamber 30 arranged between the combustion chamber 12 and the drying chamber 22.
  • the wood chip drying plant 100 further comprises a separating device 40 arranged at the outlet of the drying chamber 12 for separating vapors and dried wood chips, a Mixing chamber 30 coupled return vapor line 50 and a vapor discharge line 60 with a filter device 62 for filtering pollutants from that part of the vapor which is released into the environment.
  • the wood chip drying system 100 further comprises a recirculation device 80, which is or can be coupled to the burner 10. It is provided to guide at least a portion of the vapor (also called return vapor) recirculated in the return vapor line 50 to the hot burner flame of the burner 10.
  • pollutants contained in the return vapor in particular VOCs and/or solid particles, which occur increasingly during the drying of wood chips
  • the structure and functioning of the recirculation device 80 are described in connection with the Figures 1 and 2 described in more detail below.
  • the burner 10 is designed to provide a hot drying gas.
  • Hot drying air is preferably used as the drying gas.
  • ambient air is supplied to the combustion chamber 12, where it is heated to a desired temperature by the burner flame.
  • the burner can be a gas burner, oil burner, dust burner, or a multi-fuel burner designed to generate flame temperatures in the range of 700°C to 1200°C in the combustion chamber.
  • the heated drying gas leaving the combustion chamber 12 is fed to the mixing chamber 30, where it can be mixed with a vapor portion (return vapor portion) originating from the drying chamber 22 and recirculated via the return vapor line 50.
  • a further gas stream (air stream) with preheated gas (air) can be fed to the mixing chamber 30 (in Figure 1 not shown), which, for example, in an outside the wood chip drying plant 100 operated external system (e.g., a wood processing plant). This can further improve the energy balance of the drying system 100.
  • the temperature of the drying gas resulting in the mixing chamber 30 and provided to the drying chamber 22 decreases.
  • the temperature is adjusted by appropriate mixing and gas supply from the combustion chamber 12 such that the resulting drying gas in the mixing chamber 30 has a desired temperature value that is approximately 20°C to 40°C above the temperature at the dryer inlet. This excess temperature in the mixing chamber 30 is necessary to compensate for heat losses due to convection and radiation.
  • the dryer 20 is preferably a drum dryer, which, depending on the quantity, quality, and composition of the wood chips, operates in the temperature range from 230°C to 500°C. Accordingly, the temperature of the drying gas provided in the mixing chamber 30 is in a temperature range 20°C to 40°C higher. Such temperatures are sufficient to dry wood chips.
  • the moist wood chips are fed into the drying chamber 22 in a controlled manner (in Figure 1 (not shown). Furthermore, the mixing chamber 30 provides a drying gas volume flow for the drying chamber 22, depending on the quantity and nature of the wood chips to be dried.
  • the hot drying gas supplied to the drying chamber 22 flows around and heats the wood chips to be dried, absorbing the moisture released in the process. The gas flow slowly transports the wood chips through the drying chamber 22.
  • the above-mentioned working temperature in the temperature range from 230 °C to 500 °C is essentially achieved via the burner 10 (for example by controlling the fuel supply and thus the burner output).
  • the temperature in the drying chamber 22 is set at all times in such a way that the moisture and pollutants released during the drying process cannot condense again within the drying chamber 22.
  • the vapor flowing out of the drying chamber 22 at the outlet has a relatively high temperature, which is above the condensation temperature of water vapor.
  • Typical vapor temperature values at the outlet of the drying chamber 22 are above 100°C, preferably in the temperature range from greater than 100°C to 125°C.
  • the problem is that the pollutants (VOCs, N2O , NH3 , solid particles) entrained in the return vapor section cannot be oxidized/combusted in the mixing chamber 30 due to the excessively low temperatures (maximum 500°C to 550°C). This creates the risk that more and more pollutants will accumulate in the return vapor section recirculated to the mixing chamber 30 and made available again to the drying chamber 22. This can lead to an undesirable accumulation of pollutants in the wood chips to be dried.
  • the wood chip drying plant 100 is provided with the return device 80.
  • the return device 80 comprises at least one return line 82, which is fluidically coupled at its first end to the return vapor line 50 and at its second end to the burner 10.
  • the at least one return line 82 is provided to return at least a portion of the return vapor to the burner 10.
  • the return device 80 further comprises at least one conveying fan 84a, 84b arranged in the at least one return line 82.
  • the volume flow of the vapor portion to be returned can be (actively) controlled or adjusted via the at least one conveying fan 84a, 84b.
  • the return device 80 has a return line 82, which is divided into two sub-lines 82a, 82b towards the burner 10.
  • the first sub-line 82b opens directly into the combustion chamber 12, while the second sub-line 82a is coupled to the muffle of the burner 10.
  • a first return vapor portion can be introduced as combustion gas or combustion air directly into the combustion chamber 12 of the burner 10 via the first sub-line 82b.
  • a second return vapor portion can be fed as cooling gas or cooling air to the muffle of the burner 10 via the second sub-line 82a. This second return vapor portion is also subsequently fed into the combustion chamber 12, where it is further heated and cleaned.
  • a first conveying fan 84a is located in the common return line 82.
  • This conveying fan 84a can be used to adjust the volume flow of the back vapor portion, which is fed in its entirety to the burner 10.
  • a second conveying fan 84b can be located directly in the partial line 82b, through which the first back vapor portion is fed directly into the combustion chamber 12. The volume flow fed to the combustion chamber 12 can be adjusted or controlled via this second conveying fan 84b.
  • the wood chip drying system 100 can be operated such that 60% of the vapor volume flow exiting the drying chamber 22 is recirculated with the aid of the recirculation device 80. 15% of the vapor volume flow can be fed directly to the combustion chamber 12 as combustion air; a further 15% can be fed to the burner muffle as cooling air.
  • the volume flow components are controlled via the conveyor fans 84a, 84b, as described above.
  • a further 30% of the vapor volume flow exiting the drying chamber 22 can via the return vapor line 50 to the mixing chamber 30.
  • a total of 60% of the vapor volume flow exiting the drying chamber 22 is recycled, significantly improving the energy balance of the wood chip drying system 100. Of this, 30% is fed to the burner 10 and cleaned there, which also significantly improves the pollutant balance of the wood chip drying system 100, in particular, allowing it to be brought below the legal emission requirements (see also test results in the table below).
  • the return device 80 shown represents an exemplary implementation.
  • a return device 80 is also conceivable in which the return line 82 carries only a portion of the return vapor to the combustion chamber 12 of the burner 10.
  • the return line 82 does not have two partial lines 82a, 82b, thereby realizing a particularly simple design. In this simplified design, it is sufficient to provide only one conveying fan in the return line 82 to control the volume flow of the portion of the return vapor to be returned.
  • the recirculation device 80 may further comprise a preheating device 86. This is designed to maintain the at least one recirculation line 82 at a desired temperature level. This prevents the recirculation vapor portion from cooling to a temperature below the condensation temperature (dew point temperature) during recirculation via the at least one recirculation line 82, and prevents the entrained water vapor or pollutants from condensing uncontrollably along the recirculation line 82 or in the combustion chamber 12.
  • a preheating device 86 This is designed to maintain the at least one recirculation line 82 at a desired temperature level. This prevents the recirculation vapor portion from cooling to a temperature below the condensation temperature (dew point temperature) during recirculation via the at least one recirculation line 82, and prevents the entrained water vapor or pollutants from condensing uncontrollably along the recirculation line 82 or in the combustion chamber 12.
  • the preheating device 86 has a preheating gas source or is coupled to an external preheating gas source.
  • the (external) preheating gas source is fluidically coupled to the return line 82 (via the line section 86a).
  • the preheating gas source 86 is designed to feed warm gas or warm air into the return line 82 to preheat the return line 82.
  • the return line 82 is thermally insulated, it can occur at cold ambient temperatures and Particularly during start-up of the wood chip drying system 100, it may happen that the return line 82 is "cooled down.” In this case, the preheating gas source 86 can be activated as needed to feed preheating gas into the return line 82.
  • the return device 80 described here is characterized by a simple and compact design and is therefore also suitable for retrofitting in existing wood chip drying plants in order to improve the pollutant emission balance of such plants.
  • a method according to the invention for reducing pollutants in a drying system is further described.
  • the method can be implemented using the above-described recirculation device 80 and can be used, for example, in a wood chip drying system to reduce pollutant emissions.
  • a first step S20 at least a portion of the vapor generated during the drying of moist material (e.g., wood chips in a wood chip drying system) is returned to the burner 10 via the return device 80, in particular via the at least one return line 82 of the return device 80.
  • This portion of the vapor returned to the burner 10 is maintained at a temperature above the condensation temperature of the water vapor contained in the vapor with the aid of the return device 80 (second step S22). This can be achieved, on the one hand, by appropriately stripping the at least one return line 82.
  • the preheating device 86 can also be used, which preheats the at least one return line 82 to a desired temperature.
  • the aim of the method described here and the recirculation device 80 is to significantly reduce the pollutant emissions from drying plants, in particular to keep them well below legal requirements.
  • the implementation of the inventive technology described here (method and recirculation device) in a pilot wood chip drying plant in Switzerland has shown that the pollutant emissions can be significantly reduced, which would not be possible without the recirculation device 80 (i.e., if only a portion of the recirculation vapor is recirculated to the mixing chamber 30 via the recirculation vapor line 50).
  • the pilot wood chip drying plant has a dust burner designed for burner/flame temperatures of up to 1200°C.
  • a drum dryer is used as the dryer, which is designed for drying gas volume flows of up to 290,000 m3 /h and for a dry material throughput (wood chip throughput) of up to 52,000 kg/h.
  • a mixing chamber is arranged between the burner and the drum dryer. This mixing chamber is designed to mix the drying gas heated by the burner with a portion of the vapor exiting the dryer outlet and subsequently provide it to the drum dryer as drying gas.
  • the pilot plant has the recirculation device described above in order to return another portion of the vapor exiting the dryer outlet directly to the burner, where it is heated and purified.
  • the following table shows the reduction of pollutants, in particular VOCs (see for example line Total C @18% O 2 ) and nitrogen-based pollutants (see for example line NO x at 18% O 2 ) in half-load and quasi-full-load operation of the pilot plant.
  • the high-temperature zone (zone 1) of the combustion chamber had a temperature of greater than 700 °C (729 °C at half load and 849 °C at near-full load), and the dryer outlet temperature was maintained at 108 °C and 111 °C (i.e., above the dew point temperature of water vapor).
  • the dryer outlet temperature also corresponded to the temperature of the vapor volume flow returned to the burner (return vapor volume flow).
  • the technology described here for reducing pollutants using the recirculation device 80 according to the invention has several advantages over the prior art. It is simple, space-saving, and cost-effective, as it does not require any additional purification systems. Rather, at least a portion of the back vapor is returned directly to the existing burner of the drying system (wood chip drying system) and purified there. This purification can significantly reduce pollutant emissions from drying systems. Furthermore, it prevents pollutants from accumulating in the material being dried, which can happen, for example, if a portion of the back vapor is merely returned to the mixing chamber and then returned to the drying chamber unpurified.

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Abstract

Es wird ein Verfahren zum Reduzieren von Schadstoffen in einer Trocknungsanlage (100) bereitgestellt, die beim Trocknen von feuchtem Gut in der Trocknungsanlage (100) entstehen. Das Verfahren umfasst das Rückführen wenigstens eines Teils des beim Trocknen des feuchten Gutes entstehenden Brüdens zu einem Brenner (10) der Trocknungsanlage (100), das Halten des zum Brenner (10) rückzuführenden Brüdenteils auf einer Temperatur über der Kondensationstemperatur des im Brüdenteil enthaltenen Wasserdampfs; und das Verbrennen der im rückgeführten Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe im Brenner (10). Ferner wird eine Rückführvorrichtung (80) und eine die Rückführvorrichtung aufweisende Holzspantrocknungsanlage (100) zur Durchführung dieses Verfahrens bereitgestellt.

Description

    Technisches Gebiet
  • Die vorliegende Erfindung betrifft das Gebiet der Umwelttechnik. Insbesondere betrifft die vorliegende Erfindung eine Technik zum Reduzieren von Emissionsschadstoffen, die beim Trocknen von feuchtem Gut in einer Trocknungsanlage entstehen.
    • Hintergrund
  • Bekannt sind Trocknungsanlagen, die zur Trocknung von feuchtem Gut, wie beispielsweise zur Trocknung von feuchten Holzspänen, ausgebildet sind. Derartige Trocknungsanlagen weisen einen Trockner (beispielsweise einen Trommeltrockner) mit einer Trocknungskammer auf, der das zu trocknende Gut kontrolliert zugeführt wird. Ferner wird der Trocknungskammer ein kontrollierter Volumenstrom an heißem Trocknungsgas (beispielsweise Heißluft) zugeführt, der das zu trocknende Gut langsam durch die Trocknungskammer transportiert. Das der Trocknungskammer zugeführte heiße Trocknungsgas umströmt und erwärmt das zu trocknende Gut und nimmt dabei die frei werdende Feuchtigkeit auf. Am Ausgang der Trocknungskammer wird das getrocknete Gut von dem Trocknungsgas wieder getrennt (beispielsweise durch Zyklonabscheider). Das Trocknungsgas am Ausgang der Trocknungskammer ist mit Wasserdampf gesättigt, weist in der Regel Schadstoffe auf, die beim Trocknen des Gutes entstehen, und wird Brüden genannt. Der Brüden kann gereinigt und als Abgas an die Umwelt abgeführt werden.
  • Um die Effizienz von Trocknungsanlagen zu steigern, ist ferner bekannt, wenigstens einen Teil des am Ausgang der Trocknungskammer austretenden Brüdens in eine dem Eingang der Trocknungskammer vorgelagerte Mischkammer rückzuführen. Der rückgeführte Brüden (auch Rückbrüden genannt) wird dort mit heißem Trocknungsgas gemischt. Das Gasgemisch wird erneut der Trocknungskammer zur Trocknung des feuchten Gutes zugeführt. Durch die Beimischung von Rückbrüden muss weniger heißes Trocknungsgas durch den Brenner bereitgestellt werden. Insbesondere kann die Restwärme des Rückbrüdens genutzt werden, wodurch die Trocknungsanlage insgesamt energieeffizienter betrieben werden kann.
  • Aus der DE 40 23 518 A1 ist eine Trocknungsanlage bekannt, bei der ein Teil des am Ausgang der Brennkammer austretenden Brüdens über eine Rückgasleitung direkt an die Brennkammer des Brenners rückgeführt wird. Der rückgeführte Brüdenteil (bzw. Rückbrüdenteil) wird hierbei durch einen turmförmigen Kondensationswäscher geleitet, der den Brüdenteil auf unter die Kondensationstemperatur (Taupunkt-Temperatur) abkühlt und dadurch entfeuchtet. Dieser Kondensationsvorgang bewirkt ferner eine Teilreinigung des Brüdens, da im Brüden enthaltene Schadstoffe mit auskondensieren. Somit wird ein auf unter den Taupunkt abgekühlter, zumindest teilweise entfeuchteter und gereinigter Rückbrüdenteil dem Brenner bzw. der Brennkammer wieder zugeführt. Die Verwendung eines Kondensationswäschers ist jedoch kostspielig; ferner geht ein nicht zu vernachlässigender Teil der Kondensationswärme im Kondensationswäscher verloren oder kann nur mit technisch großem Aufwand zurückgewonnen werden.
  • Aus der EP 2 230 477 A1 ist ferner eine Holzspantrocknungsanlage zum Trocknen von Holzspänen bekannt, die eine Rückführvorrichtung zum Rückführen von Brüden in den Trocknungskreislauf aufweist. Die Rückführvorrichtung weist einen Brüdenerhitzer auf, der einen regenerativen und/oder katalytischen Wärmetauscher aufweist und dazu ausgebildet ist, den Brüden auf eine relativ hohe Temperatur im Bereich von 720 °C bis 900 °C zu erwärmen, so dass im Brüden mitgeführte organische Substanzen oder Feststoffpartikel zum überwiegenden Teil oxidieren (verbrennen). Ein Teil des thermisch regenerativ behandelten Brüdens wird dann als Verbrennungsluft dem Brenner zugeführt. Ein anderer Teil des thermisch regenerativ behandelten Brüdens kann einer Mischkammer, die zwischen dem Brenner und der Trocknungskammer angeordnet ist, zugeführt werden. Die Verwendung eines katalytischen Wärmetauschers ist aufwendig und kostenintensiv.
  • Ferner ist aus der US 5,983,521 A eine Trocknungsanlage bekannt, bei der der am Ausgang der Trocknungskammer bereitgestellte Brüden vollständig in den Trocknungskreislauf rückgeführt wird. Hierbei wird der Brüden bzw. Rückbrüden in zwei Teilströme aufgeteilt, die dann in unterschiedliche Bereiche der Brennkammer rückgeführt werden. Die beiden Rückbrüden-Teilströme durchlaufen jeweils einen Wärmetauscher, in dem Wärme von einem aus der Brennkammer abgeleiteten Gasstrom auf die jeweiligen Rückbrüden-Teilströme übertragen wird. Einer der beiden Wärmetauscher, der primär mit Wärme aus dem Brenner versorgt wird, ist ein sogenannter Hochtemperaturwärmetauscher, während der andere ein sogenannter Niedrigtemperaturwärmetauscher ist. Über die Temperaturen der beiden Rückbrüdenteilströme wird jedoch keine Aussage getroffen. Auch dieser Ansatz der Rückführung von Brüden ist technisch aufwendig, da zwei Wärmetauscher und entsprechende Rückführleitungen für die beiden Teilströme vorgesehen werden müssen. Ferner geht dieser Ansatz mit einer komplexen Regelung der beiden Rückbrüdenteilströme einher.
  • Ferner ist aus der WO 01/59381 A1 eine Trocknungsanlage bekannt, bei der ein Teil des Brüdens sowohl in die Brennkammer als auch in eine Mischkammer zwischen der Brennkammer und der Trocknungskammer rückgeführt wird. Hierfür wird die Rückführleitung in zwei Teilleitungen aufgeteilt, wobei eine Teilleitung zur Brennkammer und die andere Teilleitung zur Mischkammer führt. Ein Ventilator zur Steuerung des Rückbrüdenstroms ist im gemeinsamen Teil der Rückführleitung, also vor den beiden Teilleitungen, angeordnet. Dadurch wird es allerdings schwierig, den zur Brennkammer führenden Rückbrüdenstrom zu steuern. Ferner kommt in der in der WO 01/59381 A1 beschriebenen Trocknungsanlage ein Bandtrockner zum Einsatz. Derartige Trockner sind dafür bekannt, dass sie einerseits bei relativ niedrigen Temperaturen arbeiten (< 100 °C), andererseits jedoch hohe Trocknungsgasströme benötigen (ungefähr dreifacher Trocknungsgasstrom im Vergleich zu Trommeltrocknern). Da die Arbeitstemperatur der Trocknungsanlage moderat ist, ist auch die Temperatur des Rückbrüdenstroms moderat; dadurch besteht die Gefahr, dass im Rückbrüdenstrom enthaltene Feuchtigkeit an der Brennkammerwand auskondensiert und somit den Brenner beeinträchtigt.
  • Obwohl, wie oben beschrieben, eine Vielzahl von Trocknungsanlagen bekannt ist, die Rückführvorrichtungen zum Rückführen und Wiederverwerten von Brüden aufweisen, um einerseits die Effizienz derartiger Anlagen zu steigern und andererseits die Schadstoffemissionen zu verringern, besteht weiterer Verbesserungsbedarf. Insbesondere ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Technik bereitzustellen, welche die Schadstoffemission von Trocknungsanlagen, insbesondere von Holzspantrocknungsanlagen, weiter reduziert, und andererseits kostengünstig und einfach ausgestaltet ist. Ferner soll die bereitgestellte Technik leicht in bereits vorhandenen Holzspantrocknungsanlagen nachrüstbar sein.
    • Kurzer Abriss
  • Zur Lösung der obengenannten Aufgabe wird gemäß einem ersten Aspekt der Erfindung ein Verfahren zum Reduzieren von Schadstoffen, die beim Trocknen von feuchtem Gut in einer Trocknungsanlage entstehen, bereitgestellt. Das Verfahren umfasst hierbei folgende Schritte: Rückführen wenigstens eines Teils des beim Trocknen des feuchten Gutes entstehenden Brüdens zu einem Brenner der Trocknungsanlage; Halten des zum Brenner rückzuführenden Brüdenteils auf einer Temperatur über der Kondensationstemperatur des im Brüdenteil enthaltenen Wasserdampfes; und Verbrennen der im rückgeführten Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe im Brenner.
  • Bei dem zu trocknenden feuchten Gut kann es sich bevorzugt um Holzspäne handeln; entsprechend kann es sich bei der Trocknungsanlage um eine Holzspantrocknungsanlage handeln.
  • Als Brüden wird das mit Wasserdampf gesättigte Trocknungsabgas bezeichnet, das beim Trocknen des feuchten Gutes entsteht und am Ausgang der Trocknungsanlage (genauer gesagt am Ausgang der Trocknungskammer) austritt. Der zum Brenner rückgeführte Brüden bzw. Brüdenteil wird nachfolgend auch als Rückbrüden bzw. Rückbrüdenteil bezeichnet.
  • Der Brüden bzw. Rückbrüden kann, abhängig vom zu trocknenden Gut, mit Schadstoffen verunreinigt sein. Diese Schadstoffe können vor allem flüchtige organische/kohlenstoffbasierte Verbindungen (sogenannte VOCs - Volatile Organic Compounds) und/oder Feststoffpartikel umfassen, die die Umwelt belasten. Diese Schadstoffe können aber auch andere Verbindungen, wie beispielsweise stickstoffbasierte Verbindungen (z.B. Lachgas N2O oder Ammoniak NH3) umfassen, die ebenso die Umwelt stark belasten. Sind das zu trocknende Gut Holzspäne, so können die im Brüden bzw. Rückbrüden mitgeführten Schadstoffe beispielsweise Terpene ((CsHs)n mit n ≥ 2) umfassen.
  • Als Trocknungsgas kann bevorzugt Trocknungsluft zum Einsatz kommen. Anderer Trocknungsgase sind ebenso denkbar.
  • Bevorzugt wird die Temperatur des rückgeführten Brüdenteils während des Rückführens jederzeit über der Kondensationstemperatur/Taupunkttemperatur) gehalten. Mit anderen Worten wird das erfindungsgemäße Verfahren derart betrieben, dass die Temperatur des Rückbrüdenteils während des gesamten Rückführvorgangs die Kondensationstemperatur nicht unterschreitet. Dadurch, dass die Temperatur des Rückbrüdenteils jederzeit über der Kondensationstemperatur gehalten wird, wird verhindert, dass der im Rückbrüdenteil enthaltene Wasserdampf in der für das Rückführen bereitgestellten Rückführleitung oder im Brenner teilweise kondensiert. Dadurch wird einerseits verhindert, dass wertvolle Kondensationswärme während des Rückführens verloren geht; andererseits wird auch verhindert, dass Feuchtigkeit in der Rückführleitung oder an den Brennkammerwänden kondensiert, was langfristig zur Schädigung des Brenners führen kann.
  • Ferner kann das Verfahren derart betrieben werden, dass die Haltetemperatur des rückzuführenden Brüdenteils (Rückbrüdenteils) mindestens 100 °C beträgt. Bevorzugt kann die Haltetemperatur des Rückbrüdenteils mindestens 105 °C betragen. Noch bevorzugter kann die Haltetemperatur des Rückbrüdenteils mindestens 110 °C betragen oder eine noch höhere Temperatur aufweisen. In einer besonders einfachen Implementierung des Verfahrens kann der Rückbrüdenteil auf einer Temperatur gehalten werden, die höher als die Kondensationstemperatur ist, jedoch nicht höher als die Temperatur ist, die der Brüden beim Verlassen der Trocknungskammer der Trocknungsanlage aufweist. Dadurch wird das Verfahren besonders einfach realisiert, da keine zusätzlichen Wärmetauscher zur Temperaturerhöhung des Rückbrüdens benötigt werden.
  • Um den Rückbrüden jederzeit über der Kondensationstemperatur des Wasserdampfes zu halten, kann die zur Rückführung des Brüdens vorgesehene Rückführleitung oder wenigstens ein Teil der hierfür vorgesehenen Rückführleitung bedarfsweise vorgewärmt werden. Dieser Vorwärmschritt ist optional und erfolgt bedarfsabhängig, beispielsweise beim Anfahren der Trocknungsanlage, wenn die Rückführleitung aufgrund kalter Außentemperaturen "ausgekühlt" ist und die Gefahr besteht, dass der Rückbrüdenteil beim Rückführen zum Brenner unter die Kondensationstemperatur fällt.
  • Für das Vorwärmen kann beispielsweise ein Vorwärmgas (beispielsweise entfeuchtete Vorwärmluft) in die wenigstens eine Rückführleitung mit eingeleitet oder vor dem Rückführen des Brüdenteils eingeleitet werden. Das Vorwärmgas kann hierbei eine Temperatur aufweisen, die zwar geringer als die Temperatur des Rückbrüdens ist, jedoch nicht allzu stark davon abweicht. Bevorzugt kann das Vorwärmgas eine Temperatur im Bereich von 70 °C bis 100 °C, noch bevorzugter im Bereich von 80 °C bis 90 °C aufweisen. Dadurch kann die Rückführleitung auf eine gewünschte Vorwärmtemperatur gebracht werden. Dadurch wird ermöglicht, dass der Rückbrüden bzw. Rückbrüdenteil über den gesamten Rückführweg eine vorgegebene Haltetemperatur über der Kondensationstemperatur aufweist.
  • Der Schritt des Rückführens kann ein Rückführen eines ersten Brüdenteils als Verbrennungsluft oder Hauptluft direkt in die Brennkammer des Brenners umfassen. Der rückgeführte erste Brüdenteil (erste Rückbrüdenteil) kann direkt durch die Hochtemperaturzone in der Brennkammer geführt werden. Aufgrund der hohen Temperatur der Brennerflamme bzw. der Brennkammer, die vorzugsweise im Temperaturbereich von 700 °C bis 1200 °C liegt, werden die im ersten Rückbrüdenteil enthaltenen Schadstoffe (VOCs, N2O, NH3, usw.) bzw. Feststoffpartikel größtenteils verbrannt/oxidiert. Denn es hat sich gezeigt, dass die im Rückbrüden enthaltenen Schadstoffe erst bei Temperaturen ab 700 °C effektiv verbrannt werden können. Der in der Brennkammer gereinigte und erhitzte erste Brüdenteil kann zusammen mit weiterer in der Brennkammer erhitzter Verbrennungsluft erneut für die Trocknung von feuchtem Gut der Trocknungskammer bereitgestellt werden.
  • Der Schritt des Rückführens kann alternativ oder zusätzlich ein Rückführen wenigstens eines zweiten Brüdenteils als Kühlluft an die Muffel des Verbrenners umfassen. Der der Muffel zugeführte zweite Rückbrüdenteil fungiert zunächst als Kühlgas für die Muffel. Der zweite Brüdenteil kann anschließend ebenso in die Brennkammer gelangen, wo er durch die Brennerflamme weiter erhitzt wird. Die im zweiten Brüdenteil mitgeführten Schadstoffe bzw. Partikel werden in der heißen Brennerflamme bei Temperaturen im Bereich von 700 °C bis 1200 °C ebenso verbrannt/oxidiert, wie oben beschrieben.
  • Durch die hier beschriebene Verbrennung der Schadstoffe in der Brennerflamme bei einer Temperatur im Bereich von 700 °C bis 1200 °C, kann der Schadstoffgehalt im Brüden/Rückbrüden und somit die Emissionsschadstoffbilanz von Trocknungsanlagen insgesamt erheblich verbessert werden. Zusätzliche Reinigungsvorrichtungen, wie beispielsweise ein Kondensationswäscher oder katalytischer Wärmetauscher, wie im Stand der Technik vorgeschlagen, sind beim erfindungsgemäßen Verfahren nicht nötig. Die hier beschriebene direkte Rückführung wenigstens eines Teils des Brüdens in die Brennkammer spart aber auch Energie, da der rückgeführte Brüdenteil bereits eine Temperatur von größer als 100 °C aufweist. Somit muss der Brenner wesentlich weniger Wärmeenergie aufwenden, als wenn dem Brenner lediglich kaltes Trocknungsgas (Trocknungsluft) zugeführt wird, das dann auf die gewünschte Betriebstemperatur erhitzt werden muss.
  • Der Volumenstrom des der Brennkammer zugeführten ersten Brüdenteils und/oder der Volumenstrom des der Muffel zugeführten zweiten Brüdenteils kann bevorzugt in Abhängigkeit von der Brennerleistung und/oder dem in der Trocknungskammer benötigten Volumenstrom geregelt werden. Die Regelung des Volumenstroms des Brüdenteils kann hierbei durch wenigstens einen Förderventilator erfolgen, der in der Rückführleitung angeordnet ist. Das oben beschriebene Verfahren wird gemäß einem zweiten Aspekt der Erfindung zum Reduzieren von Schadstoffen in einer Holzspantrocknungsanlage verwendet. Insbesondere ist das oben beschriebene Verfahren dazu geeignet, beim Trocknen von Holzspänen frei werdende Schadstoffe, wie beispielsweise Terpene (insbesondere α-, β-Pinene), die einen niedrigen Siedepunkt aufweisen und in den Brüden von Holzspantrocknungsanlagen zu finden sind, effektiv zu verbrennen.
  • Gemäß einem dritten Aspekt der Erfindung wird eine Vorrichtung zur Reduzierung von Schadstoffen bereitgestellt, die in einer Trocknungsanlage beim Trocknen von feuchtem Gut, insbesondere von feuchten Holzspänen, entstehen. Die Vorrichtung ist dazu ausgebildet, wenigstens einen Teil des aus einer Trocknungskammer der Trocknungsanlage austretenden Brüdens einem Brenner der Trocknungsanlage rückzuführen, um die im Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe zu verbrennen. Die Vorrichtung ist ferner dazu ausgebildet, die Temperatur des Rückbrüdenteils auf einer Temperatur über der Kondensationstemperatur des im Brüdenteil mitgeführten Wasserdampfes zu halten.
  • Zur Rückführung des Rückbrüdenteils zum Brenner (bzw. in die Brennkammer des Brenners) kann die Vorrichtung wenigstens eine Rückführleitung umfassen. Diese kann mit ihrem ersten Ende mit dem Ausgang der Trocknungskammer und mit ihrem zweiten Ende mit dem Brenner bzw. der Brennkammer des Brenners gekoppelt sein. Ist bereits ein Rückbrüdenkanal in der Trocknungsanlage vorgesehen, der beispielsweise einen Teil des Rückbrüdens an eine der Trocknungskammer vorgelagerte Mischkammer leitet, so kann alternativ die Rückführleitung mit ihrem ersten Ende mit dem Rückbrüdenkanal gekoppelt sein. Dadurch wird die Rückführvorrichtung besonders einfach und kostengünstig realisiert, da bereits vorhandene Leitungen mitgenutzt werden.
  • Gemäß einer Weiterbildung kann sich die wenigstens eine Rückführleitung an ihrem zweiten Ende in zwei Teilleitungen aufspalten, wobei eine erste Teilleitung zur Brennkammer des Brenners führt, um einen ersten Rückbrüdenteil direkt in die Brennkammer (Hochtemperaturzone der Brennkammer) zu leiten. Eine zweite Teilleitung kann zur Muffel des Brenners führen und zur Kühlung der Muffel eingesetzt werden. Anschließend wird auch der zweite Rückbrüdenteil in die Hochtemperaturzone der Brennkammer geleitet. In beiden Fällen werden die beiden Rückbrüdenteile in der Brennkammer stark erhitzt und dabei die mitgeführten Schadstoffe verbrannt. Der so gereinigte Brüdenteil kann für eine erneute Trocknung der Trocknungskammer bereitgestellt werden.
  • Die wenigstens eine Rückführleitung kann thermisch isoliert sein. Die thermische Isolierung trägt dazu bei, dass der in der Rückführleitung zum Brenner geleitete Rückbrüdenteil wenig Wärme verliert und jederzeit über der Kondensationstemperatur gehalten werden kann.
  • Die Vorrichtung kann ferner eine Vorwärmeinrichtung umfassen, die dazu vorgesehen ist, die Rückführeinrichtung bedarfsweise vorzuwärmen. Dies kann beispielsweise dann notwendig sein, wenn die Trocknungsanlage angefahren wird und die wenigstens eine Rückführleitung trotz thermischer Isolierung aufgrund tiefer Umgebungstemperaturen "ausgekühlt" ist. Um ein Absinken der Temperatur des zum Brenner geleiteten Rückbrüdenteils unter die Kondensationstemperatur zu verhindern, kann die Vorwärmeinrichtung aktiviert werden. Diese kann die wenigstens eine Rückführleitung auf eine gewünschte Temperatur vorwärmen, wie oben in Zusammenhang mit dem Verfahren beschrieben.
  • Gemäß einer Implementierung kann die Vorwärmeinrichtung eine Vorwärmgasquelle umfassen, die wahlweise mit der Rückführleitung der Rückführeinrichtung koppelbar ist, um Vorwärmgas in die Rückführleitung einzuleiten. Durch das durch die Rückführleitung strömende Vorwärmgas kann die Rückführleitung auf die gewünschte Temperatur gebracht werden. Als Vorwärmgas kann insbesondere entfeuchtete Vorwärmluft zum Einsatz kommen.
  • Die Rückführvorrichtung kann ferner wenigstens einen Förderventilator umfassen, der in der wenigstens einen Rückführleitung angeordnet ist. Der wenigstens eine Förderventilator kann dazu ausgebildet sein, den Rückbrüdenteil in Richtung des Brenners zu fördern (bewegen). Über den wenigstens einen Ventilator kann somit der Volumenstrom des in der wenigstens einen Rückführleitung strömenden Rückbrüdenteils (aktiv) eingestellt bzw. gesteuert werden. Der Rückbrüdenvolumenstrom kann in Abhängigkeit von der Brennerleistung bzw. in Abhängigkeit von dem in der Trocknungskammer benötigten Trocknungsgas-Volumenstrom eingestellt werden.
  • Gemäß einem vierten Aspekt der Erfindung wird eine Holzspantrocknungsanlage zum Trocknen von feuchten Holzspänen bereitgestellt. Die Holzspantrocknungsanlage umfasst einen Trockner mit einer Trocknungskammer zum Trocknen von feuchten Holzspänen unter Einleitung von heißem Trocknungsgas in die Trocknungskammer, einen Brenner mit Brennkammer zur Bereitstellung des heißen Trocknungsgases, sowie die Vorrichtung gemäß dem dritten Aspekt zur Rückführung wenigstens eines Teils des aus der Trocknungskammer austretenden Brüdens zum Brenner, um die im rückgeführten Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe im Brenner zu verbrennen.
  • Durch die Rückführung wenigstens eines Teils des aus der Trocknungskammer austretenden Brüdens zum Brenner kann die Schadstoffbelastung der Holzspantrocknungsanlage erheblich reduziert werden, da die hohe Flammentemperatur im Brenner flüchtige organische Substanzen und Feststoffpartikel effizient verbrennen kann.
  • Der Trockner kann beispielsweise ein Trommeltrockner sein, durch dessen Trocknungskammer das vom Brenner bereitgestellte Trocknungsgas strömt und der das in die Trocknungskammer eingeleitete feuchte Gut durch die Trocknungskammer transportiert und dabei trocknet.
  • Der Brenner kann ein Gasbrenner, Ölbrenner, Feststoffbrenner oder ein Mehrstoffbrenner sein, der dazu ausgebildet ist, in der Brennkammer Brenner- bzw. Flammentemperaturen im Bereich von 700 °C bis 1200 °C zu erzeugen. Durch die hohe Flammentemperatur eignet sich der Brenner zur Oxidierung/Verbrennung von Schadstoffen, die im rückgeführten Brüdenteil enthalten sind.
  • Die Holzspantrocknungsanlage kann ferner eine zwischen dem Brenner und dem Trockner angeordnete Mischkammer aufweisen. Diese ist dazu ausgebildet, das vom Brenner bereitgestellte heiße Trocknungsgas mit einem der Mischkammer zugeführten Rückbrüdenteil und/oder externen Trocknungsgas zu mischen und anschließend der Trocknungskammer zuzuführen.
  • Die Holzspantrocknungsanlage kann ferner eine Trenneinrichtung umfassen, die am Ausgang der Trocknungskammer angeordnet ist und dazu ausgebildet ist, das getrocknete Gut von dem Brüden zu trennen. Hierfür kann die Trenneinrichtung ein oder mehrere Zyklonabscheider umfassen.
  • Die Holzspantrocknungsanlage kann ferner eine Filtereinrichtung umfassen, die dazu ausgelegt ist, Schadstoffe aus jenem Rückbrüdenteil herauszufiltern, der in die Umwelt abgegeben wird und somit nicht über die oben genannte Vorrichtung dem Brenner rückgeführt und dem Trocknungsprozess erneut zur Verfügung gestellt wird.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung werden anhand der in den Zeichnungen dargestellten, nicht einschränkenden Ausführungsbeispiele weiter beschrieben. Es zeigen:
    • Figur 1
    eine schematische Darstellung einer Holzspantrocknungsanlage gemäß der vorliegenden Erfindung; und
    Figur 2
    ein Flussdiagramm, das ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Reduzieren von Schadstoffen in Brüden darstellt.
    Detaillierte Beschreibung
  • Figur 1 zeigt eine schematische Darstellung einer Trocknungsanlage 100 gemäß der vorliegenden Erfindung. Die Trocknungsanlage 100 ist eine Holzspantrocknungsanlage, die zum Trocknen von feuchten Holzspänen ausgelegt ist.
  • Die Holzspantrocknungsanlage 100 umfasst einen Brenner 10 mit einer Brennkammer 12, einen Trockner 20 mit einer Trocknungskammer 22 sowie eine zwischen der Brennkammer 12 und der Trocknungskammer 22 angeordnete Mischkammer 30. Die Holzspantrocknungsanlage 100 umfasst ferner eine am Ausgang der Trocknungskammer 12 angeordnete Trenneinrichtung 40 zur Trennung von Brüden und getrockneten Holzspänen, eine mit der Mischkammer 30 gekoppelte Rückbrüdenleitung 50 sowie eine Brüden-Ableitung 60 mit einer Filtereinrichtung 62 zur Schadstofffilterung jenes Brüdenteils, der an die Umwelt abgegeben wird.
  • Gemäß der Erfindung weist die Holzspantrocknungsanlage 100 ferner eine Rückführvorrichtung 80 auf, die mit dem Brenner 10 koppelbar ist bzw. gekoppelt ist. Sie ist dazu vorgesehen, wenigstens einen Teil des in der Rückbrüdenleitung 50 rückgeführten Brüdens (auch Rückbrüden genannt) zur heißen Brennerflamme des Brenners 10 zu leiten. Dadurch können im Rückbrüden enthaltene Schadstoffe (insbesondere VOCs und/oder Feststoffpartikel, die beim Trocknen von Holzspänen vermehrt auftreten) im Brenner 10 bzw. in der heißen Brennflamme oxidiert/verbrannt werden, wodurch die Schadstoffemission der Holzspantrocknungsanlage 100 insgesamt erheblich reduziert wird. Aufbau und Funktionsweise der Rückführvorrichtung 80 werden in Zusammenhang mit den Figuren 1 und 2 weiter unten noch näher beschrieben.
  • Der Brenner 10 ist zur Bereitstellung eines heißen Trocknungsgases vorgesehen. Als Trocknungsgas kommt bevorzugt heiße Trocknungsluft zum Einsatz. Hierfür wird Umgebungsluft der Brennkammer 12 zugeführt, die dort mit Hilfe der Brennerflamme auf eine gewünschte Temperatur erhitzt wird. Als Brenner kann ein Gasbrenner, Ölbrenner, Staubbrenner oder ein Mehrstoffbrenner zum Einsatz kommen, der dazu ausgebildet ist, in der Brennkammer Flammentemperaturen im Bereich von 700 °C bis 1200 °C zu erzeugen.
  • Das die Brennkammer 12 verlassende erhitzte Trocknungsgas wird der Mischkammer 30 zugeführt und kann dort mit einem aus der Trocknungskammer 22 stammenden und über die Rückbrüdenleitung 50 rückgeführten Brüdenteil (Rückbrüdenteil) vermischt werden. Durch die Rückführung und Wiederverwendung wenigstens eines Teils des am Ausgang der Trocknungskammer 22 ausströmenden Brüdens kann die Energieeffizienz der Holzspantrocknungsanlage 100 wesentlich gesteigert werden. Optional kann der Mischkammer 30 ein weiterer Gasstrom (Luftstrom) mit vorgewärmtem Gas (Luft) zugeführt werden (in Figur 1 nicht dargestellt), der beispielsweise in einer außerhalb der Holzspantrocknungsanlage 100 betriebenen externen Anlage (beispielsweise einer holzverarbeitenden Anlage) frei wird. Dadurch kann die Energiebilanz der Trocknungsanlage 100 weiter verbessert werden.
  • Durch die Mischung des von der Brennkammer 12 bereitgestellten erhitzten Trocknungsgases mit dem zur Mischkammer 30 über die Rückbrüdenleitung 50 rückgeführten Brüdenteil (und optionalen weiteren zugeführten Gasströmen) sinkt die Temperatur des in der Mischkammer 30 resultierenden und für die Trocknungskammer 22 bereitgestellten Trocknungsgases (Trocknungsgasstrom). Die Temperatur wird durch entsprechende Mischung und Gaszuführung aus der Brennkammer 12 jedoch so eingestellt, dass das resultierende Trocknungsgas in der Mischkammer 30 einen gewünschten Temperaturwert aufweist, der ungefähr 20 °C bis 40 °C oberhalb der Temperatur am Trocknereingang ist. Dieser Temperaturüberschuss in der Mischkammer 30 ist notwendig, um Wärmeverluste durch Konvektion und Strahlung zu kompensieren.
  • Der Trockner 20 ist bevorzugt ein Trommeltrockner, der je nach Menge, Beschaffenheit und Zusammensetzung der Holzspäne im Temperaturbereich von 230 °C bis 500 °C betrieben wird. Entsprechend liegt die Temperatur des in der Mischkammer 30 bereitgestellten Trocknungsgases in einem um 20 °C bis 40 °C höheren Temperaturbereich. Derartige Temperaturen reichen aus, um Holzspäne zu trocknen.
  • Die feuchten Holzspäne werden der Trockenkammer 22 kontrolliert zugeführt (in Figur 1 nicht dargestellt). Ferner wird von der Mischkammer 30, in Abhängigkeit von der Menge und der Beschaffenheit der zu trocknenden Holzspäne, ein Trocknungsgasvolumenstrom für die Trocknungskammer 22 bereitgestellt. Das der Trocknungskammer 22 zugeführte heiße Trocknungsgas umströmt und erwärmt die zu trocknenden Holzspäne und nimmt die dabei frei werdende Feuchtigkeit auf. Durch den Gasstrom werden die Holzspäne langsam durch die Trocknungskammer 22 transportiert.
  • Die oben genannte Arbeitstemperatur im Temperaturbereich von 230 °C bis 500 °C wird im Wesentlichen über den Brenner 10 (beispielsweise durch Steuerung der Brennstoffzufuhr und damit der Brennerleistung) gesteuert. Jedenfalls ist die Temperatur in der Trocknungskammer 22 zu jedem Zeitpunkt derart eingestellt, dass die beim Trockenvorgang frei werdende Feuchtigkeit und Schadstoffe innerhalb der Trocknungskammer 22 nicht wieder kondensieren können.
  • Entsprechend weist der am Ausgang der Trocknungskammer 22 ausströmende Brüden eine relative hohe Temperatur auf, die über der Kondensationstemperatur von Wasserdampf liegt. Typische Temperaturwerte des Brüdens am Ausgang der Trocknungskammer 22 liegen oberhalb von 100 °C, bevorzugt im Temperaturbereich von größer 100 °C bis 125 °C. Nach Abtrennung von im Brüden mitgeführten Holzspänen in der Trenneinrichtung 40 kann wenigstens ein Teil des Brüdens über die Rückbrüdenleitung 50 der Mischkammer 30 wieder zugeführt werden. Dieser rückgeführte Brüdenteil (auch Rückbrüdenteil genannt) wird somit dem Trocknungsprozess wieder zugeführt und verbessert aufgrund seines hohen Energiegehaltes (es muss keine erneute Verdampfungswärme aufgebracht werden) die Energieeffizienz der Holzspantrocknungsanlage 100.
  • Problematisch ist jedoch, dass die im Rückbrüdenteil mitgeführten Schadstoffe (VOCs, N2O, NH3, Feststoffpartikel) in der Mischkammer 30 aufgrund der zu niedrigen Temperaturen (maximal 500 °C bis 550 °C) nicht oxidiert/verbrannt werden können. Somit besteht die Gefahr, dass sich immer mehr Schadstoffe im der Mischkammer 30 rückgeführten und der Trocknungskammer 22 erneut zur Verfügung gestellten Rückbrüdenteil ansammeln. Dadurch kann es zu einer unerwünschten Anreicherung von Schadstoffen in den zu trocknenden Holzspänen kommen.
  • Um dies zu vermeiden und insbesondere die Schadstoffbelastung der Holzspantrocknungsanlage 100 nachhaltig zu verringern, wird gemäß der vorliegenden Erfindung die Holzspantrocknungsanlage 100 mit der Rückführvorrichtung 80 versehen.
  • Die Rückführvorrichtung 80 umfasst wenigstens eine Rückführleitung 82, die mit ihrem ersten Ende fluidisch mit der Rückbrüdenleitung 50 gekoppelt ist und mit ihrem zweiten Ende fluidisch mit dem Brenner 10 gekoppelt ist. Die wenigstens eine Rückführleitung 82 ist dazu vorgesehen, wenigstens einen Teil des Rückbrüdens zum Brenner 10 rückzuführen. Die Rückführvorrichtung 80 weist ferner wenigstens einen Förderventilator 84a, 84b auf, der in der wenigstens einen Rückführleitung 82 angeordnet ist. Über den wenigstens einen Förderventilator 84a, 84b kann der Volumenstrom des rückzuführenden Brüdenteils (aktiv) gesteuert bzw. eingestellt werden kann.
  • In der in Figur 1 gezeigten Ausführungsform weist die Rückführvorrichtung 80 eine Rückführleitung 82 auf, die sich zum Brenner 10 hin in zwei Teilleitungen 82a, 82b aufteilt ist. Die erste Teilleitung 82b mündet direkt in die Brennkammer 12, während die zweite Teilleitung 82a mit der Muffel des Brenners 10 gekoppelt ist. Somit kann über die erste Teilleitung 82b ein erster Rückbrüdenteil als Verbrennungsgas oder Verbrennungsluft direkt in die Brennkammer 12 des Brenners 10 eingeleitet werden. Über die zweite Teilleitung 82a kann ferner ein zweiter Rückbrüdenteil als Kühlgas bzw. Kühlluft zur Muffel des Brenners 10 geleitet werden. Auch dieser zweite Rückbrüdenteil wird anschließend in die Brennkammer 12 geleitet und wird dort weiter erhitzt und gereinigt.
  • Zur Steuerung des Volumenstroms des Rückbrüdens in der Rückführvorrichtung 80 befindet sich ein erster Förderventilator 84a in der gemeinsamen Rückführleitung 82. Über diesen Förderventilator 84a kann der Volumenstrom des Rückbrüdenteils eingestellt werden, der insgesamt dem Brenner 10 zugeführt wird. Ferner kann sich ein zweiter Förderventilator 84b direkt in der Teilleitung 82b befinden, durch die der erste Rückbrüdenteil direkt in die Brennkammer 12 geführt wird. Über diesen zweiten Förderventilator 84b kann der der Brennkammer 12 zugeführte Volumenstrom eingestellt bzw. gesteuert werden.
  • Beispielsweise kann die Holzspantrocknungsanlage 100 derart betrieben werden, dass mit Hilfe der Rückführvorrichtung 80 60 % des am Ausgang der Trocknungskammer 22 austretenden Brüden-Volumenstroms rückgeführt werden. 15 % des Brüden-Volumenstroms können hierbei direkt der Brennkammer 12 als Verbrennungsluft zugeführt werden; weitere 15 % können der Brennermuffel als Kühlluft zugeführt werden. Die Steuerung der Volumenstromanteile erfolgt über die Förderventilatoren 84a, 84b, wie oben beschrieben. Weitere 30 % des am Ausgang der Trocknungskammer 22 austretenden Brüden-Volumenstroms können über die Rückbrüdenleitung 50 der Mischkammer 30 zugeführt werden. Somit werden insgesamt 60 % des am Ausgang der Trocknungskammer 22 austretenden Brüden-Volumenstroms recycelt, wodurch die Energiebilanz der Holzspantrocknungsanlage 100 erheblich verbessert wird. Davon werden 30 % dem Brenner 10 zugeführt und dort gereinigt, womit auch die Schadstoffbilanz der Holzspantrocknungsanlage 100 erheblich verbessert wird, insbesondere unter die gesetzlichen Emissionsvorgaben gedrückt werden kann (vgl. auch Testergebnisse in der Tabelle unten).
  • Es versteht sich, dass die in Figur 1 gezeigte Rückführvorrichtung 80 eine beispielhafte Implementierung darstellt. Denkbar ist auch eine Rückführvorrichtung 80, bei der die Rückführleitung 82 lediglich einen Rückbrüdenteil zur Brennkammer 12 des Brenners 10 führt. In diesem Fall weist die Rückführleitung 82 keine zwei Teilleitungen 82a, 82b auf, wodurch eine besonders einfache Ausgestaltung realisiert wird. Bei dieser vereinfachten Ausgestaltung genügt es, wenn lediglich ein Förderventilator in der Rückführleitung 82 bereitgestellt wird, um den Volumenstrom des rückzuführenden Rückbrüdenteils zu steuern.
  • Die Rückführvorrichtung 80 kann ferner eine Vorwärmeinrichtung 86 aufweisen. Diese ist dazu ausgebildet, die wenigstens eine Rückführleitung 82 auf einem gewünschten Temperaturniveau zu halten. Dadurch kann verhindert werden, dass beim Rückführen des Rückbrüdenteils über die wenigstens eine Rückführleitung 82 dieser auf eine Temperatur unterhalb der Kondensationstemperatur (Taupunkttemperatur) abkühlt und der mitgeführte Wasserdampf bzw. die Schadstoffe unkontrolliert entlang der Rückführleitung 82 oder in der Brennkammer 12 kondensieren.
  • In der in Figur 1 dargestellten Ausführungsform weist die Vorwärmeinrichtung 86 eine Vorwärmgasquelle auf oder ist mit einer externen Vorwärmgasquelle gekoppelt. Die (externe) Vorwärmgasquelle ist mit der Rückführleitung 82 fluidisch gekoppelt (über den Leitungsabschnitt 86a). Die Vorwärmgasquelle 86 ist dazu ausgebildet, warmes Gas bzw. warme Luft zur Vorwärmung der Rückführleitung 82 in die Rückführleitung 82 einzuspeisen. Obwohl die Rückführleitung 82 thermisch isoliert ist, kann es bei kalten Umgebungstemperaturen und insbesondere beim Anfahren der Holzspantrocknungsanlage 100 vorkommen, dass die Rückführleitung 82 "ausgekühlt" ist. In diesem Fall kann die Vorwärmgasquelle 86 bedarfsweise aktiviert werden, um Vorwärmgas in die Rückführleitung 82 einzuspeisen.
  • Das von der Vorwärmgasquelle 86 bereitgestellte Vorwärmgas kann eine Temperatur aufweisen, die nicht wesentlich tiefer als die Temperatur des Rückbrüdens ist, vorzugsweise in einem Temperaturbereich von 70 °C bis 100 °C, noch bevorzugter in einem Temperaturbereich von 80 °C bis 90 °C liegt. Diese Temperatur reicht in der Regel aus, um die Rückführleitung 82 genügend stark vorzuwärmen, so dass ein Abkühlen des Rückbrüdens auf unterhalb der Kondensationstemperatur vermieden werden kann.
  • Die hier beschriebene Rückführvorrichtung 80 zeichnet sich durch einen einfachen und kompakten Aufbau aus und eignet sich somit auch für die Nachrüstung in bereits bestehenden Holzspantrocknungsanlagen, um die Schadstoffemissionsbilanz derartiger Anlagen zu verbessern.
  • In Zusammenhang mit Figur 2 wird ein erfindungsgemäßes Verfahren zum Reduzieren von Schadstoffen in einer Trocknungsanlage weiter beschrieben. Das Verfahren kann mit Hilfe der oben beschriebenen Rückführvorrichtung 80 realisiert werden und beispielsweise in einer Holzspantrocknungsanlage zur Reduktion von Schadstoffemissionen eingesetzt werden .
  • Gemäß einem ersten Schritt S20 wird über die Rückführvorrichtung 80, insbesondere über die wenigstens eine Rückführleitung 82 der Rückführvorrichtung 80 wenigstens ein Teil des beim Trocknen von feuchtem Gut (beispielsweise Holzspäne bei der Holzspantrocknungsanlage) entstehenden Brüdens zu dem Brenner 10 rückgeführt. Dieser an den Brenner 10 rückgeführte Rückbrüdenteil wird dabei mit Hilfe der Rückführvorrichtung 80 auf einer Temperatur gehalten, die über der Kondensationstemperatur des im Brüden enthaltenen Wasserdampfs liegt (zweiter Schritt S22). Dies kann einerseits durch geeignete Abisolierung der wenigstens einen Rückführleitung 82 realisiert werden. Bei Bedarf kann aber auch die Vorwärmeinrichtung 86 zum Einsatz kommen, welche die wenigstens eine Rückführleitung 82 auf eine gewünschte Temperatur vorwärmt.
  • In einem dritten Schritt S24 wird dann der rückgeführte Rückbrüdenteil im Brenner 10 stark erhitzt. Insbesondere wird der Rückbrüdenteil durch die Hochtemperaturzone der Brennkammer 12 geleitet (Zone mit Temperaturen im Bereich von 700 °C bis 1200 °C), wodurch die mitgeführten Schadstoffe effektiv oxidiert/verbrannt werden.
  • Ziel des hier beschriebenen Verfahrens sowie der Rückführvorrichtung 80 ist es, die Emissionsschadstoffe von Trocknungsanlagen deutlich zu reduzieren, insbesondere deutlich unter den gesetzlichen Vorgaben zu halten. Die Implementierung der hier beschriebenen erfindungsgemäßen Technik (Verfahren und Rückführvorrichtung) in einer Pilot-Holzspantrocknungsanlage in der Schweiz hat gezeigt, dass die Emissionsschadstoffe deutlich reduziert werden können, was ohne die Rückführvorrichtung 80 (d.h. wenn lediglich ein Teil des Rückbrüdens über die Rückbrüdenleitung 50 zur Mischkammer 30 rückgeführt wird) nicht möglich wäre.
  • Die Pilot-Holzspantrocknungsanlage weist einen Staubbrenner auf, der für Brenner-/Flammentemperaturen von bis zu 1200 °C ausgelegt ist. Als Trockner kommt ein Trommeltrockner zum Einsatz, der für Trocknungsgas-Volumenströme von bis zu 290000 m3/h und für einen Trockengutdurchsatz (Holzspandurchsatz) von bis zu 52000 kg/h ausgelegt ist. Der Erfindung hängt jedoch nicht von diesen konkreten Grenzwerten ab. Zwischen dem Brenner und dem Trommeltrockner ist eine Mischkammer angeordnet, die dazu ausgelegt ist, das vom Brenner erhitzte Trocknungsgas mit einem Teil des am Trocknerausgang austretenden Brüdens zu vermischen und anschließend dem Trommeltrockner als Trocknungsgas bereitzustellen. Ferner weist die Pilot-Anlage die oben beschriebene Rückführvorrichtung auf, um einen weiteren Teil des am Trocknerausgang austretenden Brüdens direkt zum Brenner zurückzuführen, dort zu erhitzen und zu reinigen.
  • Die nachfolgende Tabelle zeigt die Reduktion von Schadstoffen, insbesondere von VOCs (siehe beispielsweise Zeile Ges-C @18% O2) sowie stickstoffbasierten Schadstoffen (siehe beispielsweise Zeile NOx bei 18% O2) im Halblast- und Quasi-Volllast-Betrieb der Pilot-Anlage.
    Bezeichnung Halblast Quasi-Volllast gesetzliche Vorgaben LRV Schweiz
    Holzdurchsatz kg/h 29163 42'079
    Holzeinsatz Spanplatte kg/m3 570 570
    Last SPW Linie % auf 1800 53 76
    Last Staubbrenner [%] 47 85
    Trocknungsgasvolumenstrom m3/h 185226 187468
    O2 trocken Vol [%] 18.1 17.4 18.0
    Ges-C @18%O2 mg/m3 89 93 120
    NOx bei 18% O2 mg/m3 128 130 150
    N2O bei 18% O2 mg/m3 21 28 Kein Grenzwert
    NH3 bei 18% O2 mg/m3 25 30 30
    Brennstoff Staub Durchsatz kg/h 2883 5123
    Brennkammertemperatur Zone 1 °C 729 849
    Trocknereintrittstemperatur °C 399 525
    Trockneraustrittstemperatur °C 108 111
    Die Tabelle beschreibt die Konzentration dieser Schadstoffe (in mg/m3) für unterschiedliche Durchsätze von Trockengut (in diesem Fall 70 % Nadelholz und 30 % Laubholz), die zur Herstellung von Spanplatten verwendet werden. Wie aus der zweiten und dritten Spalte der Tabelle zu entnehmen ist, kann sowohl bei mittlerem Holzdurchsatz (Betriebslast des Staubbrenners bei 47 %) als auch bei Quasi-Volllast (Betriebslast des Staubbrenners bei 85 %) eine deutliche Reduzierung der Schadstoffe erreicht werden. Die Werte für die stickstoffbasierten Schadstoffe sowie die kohlenstoffbasierten Schadstoffe sind auf 18 Vol.-% Sauerstoff umgerechnet, wie von der Schweizer Luftreinhaltungsverordnung (LRV Schweiz) vorgegeben. Während beispielsweise die gesetzlichen Vorgaben für VOCs bei 120 mg/m3 liegen, konnten durch die erfindungsgemäße Technik die VOC-Konzentrationen auf unter 100 mg/m3 (89 mg/m3 bei Halblast und 93 mg/m3 bei Quasi-Volllast) gesenkt werden. Ähnliche Reduktionen ergeben sich auch für die NOx-Schadstoffbelastung.
  • Diese Werte wurden bei einem Betrieb der Holzspantrocknungsanlage erreicht, bei dem mit Hilfe der Rückführvorrichtung ca. 30 % des am Ausgang des Trommeltrockners austretenden Trocknungsgasvolumenstroms (Brüden-Volumenstrom) dem Brenner zur Erhitzung und Reinigung wieder zugeführt wurde, die Hochtemperaturzone (Zone 1) der Brennkammer eine Temperatur von größer 700 °C aufwies (729 °C bei Halblast und 849 °C bei Quasi-Volllast) und die Trockneraustrittstemperatur bei 108 °C bzw. 111 °C (also oberhalb der Taupunkt-temperatur des Wasserdampfes) gehalten wurde. Die Trockneraustrittstemperatur entsprach dabei auch der Temperatur des zum Brenner rückgeführten Brüden-Volumenstroms (Rückbrüden-Volumenstrom).
  • Die hier beschriebene Technik zur Reduzierung von Schadstoffen mittels der erfindungsgemäßen Rückführvorrichtung 80 hat gegenüber dem Stand der Technik mehrere Vorteile. Sie ist einfach, platzsparend und kostengünstig, da sie keine zusätzlichen Reinigungsanlagen benötigt. Vielmehr wird wenigstens ein Teil des Rückbrüdens direkt zum bereits vorhandenen Brenner der Trocknungsanlage (Holzspantrocknungsanlage) rückgeführt und dort gereinigt. Durch die Reinigung kann die Schadstoffemission von Trocknungsanlagen deutlich reduziert werden. Ferner wird verhindert, dass sich Schadstoffe im Trocknungsgut ansammeln, was beispielsweise dann der Fall sein kann, wenn ein Teil des Rückbrüdens lediglich zur Mischkammer rückgeführt wird und dann ungereinigt wieder der Trocknungskammer zugeführt wird.
  • Die hier beschriebene Technik überwindet aber auch ein lang gehegtes Vorurteil, wonach ein mit Wasserdampf gesättigter Brüden nicht direkt zum Brenner bzw. in die Brennkammer rückgeführt werden kann, da in diesem Fall kein stabiler Betrieb der Trocknungsanlage möglich sei.

Claims (15)

  1. Verfahren zum Reduzieren von Schadstoffen in einer Trocknungsanlage (100), die beim Trocknen von feuchtem Gut in der Trocknungsanlage (100) entstehen, wobei das Verfahren umfasst:
    Rückführen wenigstens eines Teils des beim Trocknen des feuchten Gutes entstehenden Brüdens zu einem Brenner (10) der Trocknungsanlage (100);
    Halten des zum Brenner (10) rückzuführenden Brüdenteils auf einer Temperatur über der Kondensationstemperatur des im Brüdenteil enthaltenen Wasserdampfs; und
    Verbrennen der im rückgeführten Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe im Brenner (10).
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Temperatur des rückgeführten Brüdenteils während des Rückführens jederzeit über der Kondensationstemperatur gehalten wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei die Haltetemperatur mindestens 100 °C, bevorzugt mindestens 105 °C, noch bevorzugter mindestens 110 °C beträgt.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der Schritt des Haltens der Temperatur über der Kondensationstemperatur ein wahlweises Vorwärmen einer zur Rückführung des Brüdens vorgesehenen Rückführleitung (82) umfasst.
  5. Verfahren nach Anspruch 4, wobei Vorwärmluft zum Vorwärmen in die wenigstens eine Rückführleitung (82) eingeleitet wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei der Schritt des Rückführens ein Rückführen eines ersten Brüdenteils als Verbrennungsluft direkt in die Brennkammer (12) des Brenners (10) und/oder ein Rückführen eines zweiten Brüdenteils als Kühlluft an die Muffel des Brenners (10) umfasst.
  7. Verfahren nach Anspruch 6, wobei der Volumenstrom des der Brennkammer (12) zugeführten ersten Brüdenteils und/oder der Volumenstrom des der Muffel zugeführten zweiten Brüdenteils in Abhängigkeit von der Brennerleistung und/oder dem in der Trocknungskammer (22) benötigten Volumenstrom geregelt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei der Schritt des Verbrennens ein Verbrennen der im rückgeführten Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe bei Temperaturen im Bereich von 750 °C bis 1200 °C umfasst.
  9. Verwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 8 zum Reduzieren von Schadstoffen in einer Holzspantrocknungsanlage (100).
  10. Vorrichtung (80) zur Reduzierung von Schadstoffen, die in einer Trocknungsanlage (100) beim Trocknen von feuchtem Gut, insbesondere von feuchten Holzspänen, entstehen, wobei die Vorrichtung (80) dazu ausgebildet ist, wenigstens einen Teil des aus einer Trocknungskammer (12) der Trocknungsanlage (100) austretenden Brüdens zu einem Brenner (10) der Trocknungsanlage (100) rückzuführen, um die im Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe zu verbrennen, und wobei die Vorrichtung (80) ferner dazu ausgebildet ist, die Temperatur des rückzuführenden Brüdenteils auf einer Temperatur über der Kondensationstemperatur des im Brüdenteil mitgeführten Wasserdampfes zu halten.
  11. Vorrichtung (80) nach Anspruch 10, wobei die Vorrichtung (80) wenigstens eine Rückführleitung (82) umfasst, die mit ihrem ersten Ende mit dem Ausgang der Trocknungskammer (22) oder mit einer Rückbrüdenleitung (50) der Trocknungsanlage (100) und mit ihrem zweiten Ende mit dem Brenner (10) der Trocknungsanlage (100) gekoppelt ist.
  12. Vorrichtung (80) nach Anspruch 11, wobei die wenigstens eine Rückführleitung (82) thermisch isoliert ist, und/oder wobei die Vorrichtung (80) ferner eine Vorwärmeinrichtung (86) umfasst, die dazu vorgesehen ist, die wenigstens eine Rückführleitung (82) bedarfsweise vorzuwärmen.
  13. Vorrichtung (80) nach Anspruch 12, wobei die Vorwärmeinrichtung (86) eine Vorwärmgasquelle umfasst, die wahlweise mit der wenigstens einer Rückführleitung (82) der Rückführeinrichtung koppelbar ist, um Vorwärmgas in die Rückführleitung (82) einzuleiten.
  14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 11 bis 13, wobei die Vorrichtung wenigstens einen Förderventilator (84a, 84b) umfasst, der in der wenigstens einen Rückführleitung (82) angeordnet ist und zur Einstellung des Volumenstroms des rückzuführenden Brüdenteils ausgebildet ist.
  15. Holzspantrocknungsanlage (100) zum Trocknen von feuchten Holzspänen, umfassend:
    einen Trockner (20) mit einer Trocknungskammer (22) zum Trocknen von feuchten Holzspänen unter Einleitung von heißem Trocknungsgas in die Trocknungskammer (22);
    einen Brenner (10) mit einer Brennkammer (12) zur Bereitstellung des heißen Trocknungsgases; und
    die Vorrichtung (80) nach einem der Ansprüche 10 bis 14 zur Rückführung wenigstens eines Teils des aus der Trocknungskammer (22) austretenden Brüdens zu dem Brenner (10), um die im Brüdenteil enthaltenen Schadstoffe im Brenner (10) zu verbrennen.
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3675600A (en) * 1971-01-21 1972-07-11 Michel Lumber Co Recirculating dryer system
DE4023518A1 (de) 1990-07-24 1992-03-05 Fritz Egger Gmbh Verfahren und anlage zum trocknen von feuchtem gut
US5749160A (en) * 1995-02-14 1998-05-12 George Koch Sons, Inc. Multi-zone method for controlling voc and nox emissions in a flatline conveyor wafer drying system
US5809664A (en) * 1996-06-07 1998-09-22 Societe En Commandite Gaz Metropolitain Spout-fluid bed dryer and granulator for the treatment of animal manure
US5983521A (en) 1997-10-10 1999-11-16 Beloit Technologies, Inc. Process for splitting recycled combustion gases in a drying system
WO2001059381A1 (en) 2000-02-11 2001-08-16 Valmet Fibertech Ab Flue gas heating of conveyor dryer for wood strands
EP2230477A1 (de) 2009-03-10 2010-09-22 Kronotec AG Holzspantrocknungsanlage zum Trocknen von Holzspänen und zugehöriges Verfahren zum Trocknen von Holzspänen
WO2012096900A2 (en) * 2011-01-10 2012-07-19 Whitfield Jerry Devices for and methods of producing renewable thermal energy and biochar

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3715668A1 (de) * 1987-05-11 1988-12-01 Baehre & Greten Verfahren und anlage zum reinigen von trocknungsabgasen beim trocknen von holzspaenen, holzfasern oder dergleichen
UA126678C2 (uk) * 2017-03-03 2023-01-11 Даґлас Текнікал Лімітед Установка, яка містить циклон гарячого газу, і спосіб безперервного сушіння насипних матеріалів, зокрема деревної стружки та/або деревних волокон

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3675600A (en) * 1971-01-21 1972-07-11 Michel Lumber Co Recirculating dryer system
DE4023518A1 (de) 1990-07-24 1992-03-05 Fritz Egger Gmbh Verfahren und anlage zum trocknen von feuchtem gut
US5749160A (en) * 1995-02-14 1998-05-12 George Koch Sons, Inc. Multi-zone method for controlling voc and nox emissions in a flatline conveyor wafer drying system
US5809664A (en) * 1996-06-07 1998-09-22 Societe En Commandite Gaz Metropolitain Spout-fluid bed dryer and granulator for the treatment of animal manure
US5983521A (en) 1997-10-10 1999-11-16 Beloit Technologies, Inc. Process for splitting recycled combustion gases in a drying system
WO2001059381A1 (en) 2000-02-11 2001-08-16 Valmet Fibertech Ab Flue gas heating of conveyor dryer for wood strands
EP2230477A1 (de) 2009-03-10 2010-09-22 Kronotec AG Holzspantrocknungsanlage zum Trocknen von Holzspänen und zugehöriges Verfahren zum Trocknen von Holzspänen
WO2012096900A2 (en) * 2011-01-10 2012-07-19 Whitfield Jerry Devices for and methods of producing renewable thermal energy and biochar

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