EP4514740A1 - Zapfventil - Google Patents

Zapfventil

Info

Publication number
EP4514740A1
EP4514740A1 EP23719782.7A EP23719782A EP4514740A1 EP 4514740 A1 EP4514740 A1 EP 4514740A1 EP 23719782 A EP23719782 A EP 23719782A EP 4514740 A1 EP4514740 A1 EP 4514740A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
main valve
valve body
restoring
opening cross
section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP23719782.7A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP4514740B1 (de
Inventor
Lasse Schulz-Hildebrandt
Matthias Fedde
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Elaflex Hiby GmbH and Co KG
Original Assignee
Elaflex Hiby GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Elaflex Hiby GmbH and Co KG filed Critical Elaflex Hiby GmbH and Co KG
Publication of EP4514740A1 publication Critical patent/EP4514740A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP4514740B1 publication Critical patent/EP4514740B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67D—DISPENSING, DELIVERING OR TRANSFERRING LIQUIDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
    • B67D7/06—Details or accessories
    • B67D7/42—Filling nozzles
    • B67D7/44—Filling nozzles automatically closing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67D—DISPENSING, DELIVERING OR TRANSFERRING LIQUIDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
    • B67D7/06—Details or accessories
    • B67D7/42—Filling nozzles
    • B67D7/44—Filling nozzles automatically closing
    • B67D7/52—Filling nozzles automatically closing and provided with additional flow-controlling valve means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67D—DISPENSING, DELIVERING OR TRANSFERRING LIQUIDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
    • B67D7/06—Details or accessories
    • B67D7/32—Arrangements of safety or warning devices; Means for preventing unauthorised delivery of liquid
    • B67D7/3209—Arrangements of safety or warning devices; Means for preventing unauthorised delivery of liquid relating to spillage or leakage, e.g. spill containments, leak detection
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67D—DISPENSING, DELIVERING OR TRANSFERRING LIQUIDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
    • B67D7/06—Details or accessories
    • B67D7/32—Arrangements of safety or warning devices; Means for preventing unauthorised delivery of liquid
    • B67D7/3218—Arrangements of safety or warning devices; Means for preventing unauthorised delivery of liquid relating to emergency shut-off means

Definitions

  • the subject of the present invention is a nozzle for dispensing a fluid, with an inlet for connecting a fluid supply line, an outlet and a main channel connecting the inlet to the outlet.
  • the nozzle valve also includes a main valve device for controlling a fluid flow through the main channel and a control lever for actuating the main valve device.
  • the nozzle valve includes an automatic safety shutdown, which is designed to move the main valve device into a closed position regardless of a position of the control lever when a fluid pressure at the inlet falls below a minimum value.
  • the nozzle valve comprises a biasing device that biases the main valve device into the closed position and causes a variable opening cross section of the main valve device depending on a fluid pressure at the inlet.
  • Such a nozzle is known from EP 2 386 520 Bl. It can be used in particular to dispense fuel into the tank of a vehicle. A user can operate the nozzle using the control lever to open the main valve and close it again after a desired amount of fuel has been dispensed.
  • the fuel is provided via a feed pump, which is usually connected to the nozzle by means of a fuel hose.
  • the feed pump regularly allows a desired fuel quantity to be pre-selected.
  • the user can wait for the preselected amount of fluid to be dispensed, after he has hooked the outlet pipe of the nozzle into a filler neck of the vehicle and then locked the control lever using a locking device.
  • the feed pump switches off automatically and the delivery of fuel is stopped. It is not necessarily necessary for the control lever and with it the main valve to be moved back into the closed position after the feed pump has been switched off. If the main valve remains in the open position, there is a fundamental risk that fuel will escape uncontrollably during a subsequent refueling process. In order to avoid this danger, the known nozzle valve has the automatic safety switch-off described above, which moves the main valve into the closed position when the pressure at the inlet falls below a minimum value, especially after switching off the feed pump.
  • the above-mentioned pretensioning device creates an increased dynamic pressure in front of the main valve during the delivery of the fluid, which no longer occurs after the feed pump is switched off.
  • the biasing device thus contributes to the generation of a sufficient pressure difference, which can be exploited in a known manner within the automatic switch-off device in order to ensure a safe switch-off.
  • the pretensioning device ensures that fuel still present within the fuel hose cannot flow out uncontrollably even if the fuel hose is full of fluid after the feed pump has been switched off and the automatic switch-off device has not (yet) been triggered.
  • EP 2 386 520 B1 proposed that the main valve be pushed into the closed position in such a tilted manner under the action of the biasing device that its tightness is reduced. Due to the reduced tightness, the pressure present in full hose operation can be reduced in a controlled manner, so that a safe shutdown is guaranteed by this previously known solution.
  • the components that contribute to the tilting of the main valve require small manufacturing tolerances and require a lot of testing.
  • the object of the present invention is to provide a nozzle that at least partially avoids the disadvantages mentioned above.
  • This task is solved with the features of the independent claims.
  • Advantageous embodiments are specified in the subclaims.
  • the biasing device is set up to generate a discontinuous opening characteristic of the main valve device in such a way that a closing force acting on the main valve device is reduced in a first opening cross-sectional area extending from the closed position of the main valve device up to a limit opening cross section.
  • the term fluid includes substances that are liquid, gaseous or in a mixed phase.
  • the main valve device can have exactly one or two or more valve bodies.
  • An opening cross section of the main valve device is a cross-sectional area that is dependent on the opening state of the one or more valve bodies of the main valve device and is available for the flow of fluid through the main valve device.
  • In the closed position of the main valve device all valve bodies of the main valve device are in a closed position. When the main valve device is closed, it has an opening cross section of zero.
  • a closing force that acts on a valve body is reduced starting from the closed position up to the limit opening cross section (i.e. within the first opening cross section area).
  • the minimum pressure at the inlet required to open the main valve device is thereby reduced.
  • the main valve device can therefore be opened more easily by the valve body, whose closing force is reduced, carrying out a corresponding opening movement.
  • the fluid provided by a feed pump hits the main valve device with a significantly greater pressure during normal delivery operation, so that the limit opening cross section is regularly exceeded.
  • the discontinuity of the opening characteristics is shown by the fact that the reduction in the closing force ceases when the opening cross-section limit is exceeded.
  • a larger pressure difference is therefore necessary for a further increase in the opening cross section. Therefore, when the limit opening cross section is exceeded, a high pressure is built up in front of the main valve device, which can be used in a known manner to act on the automatic switch-off device. The operational reliability of the automatic shutdown device can be improved in this way.
  • the biasing device is designed such that a minimum pressure required to open the main valve device is in a range between 0.01 bar and 0.5 bar, preferably between 0.05 bar and 0.3 bar lies . Furthermore, it can be provided that a pressure threshold value, from which the opening cross section exceeds the limiting opening cross section, lies in a range between 0.075 bar and 0.5 bar. Preferably, the pressure threshold is at least 5% greater, more preferably at least 20%, particularly preferably at least 50% greater than the minimum pressure.
  • the main valve device opens in a controlled manner (maximum up to the limit opening cross section) and thus enables a controlled pressure reduction below the minimum pressure, below which the automatic switch-off device is triggered.
  • the minimum pressure can, for example, be between 0.075 bar and 0.45 bar.
  • the automatic safety shutdown and the biasing device are preferably designed such that the minimum pressure lies between the minimum pressure and the pressure threshold value.
  • the boundary opening cross section can, for example, be in a range between 1 mm 2 and 12 mm 2 , preferably between 2 mm 2 and 8 mm 2 .
  • the main valve device has a main valve body, a main valve seat, a pressure reduction channel and a pressure reduction valve body designed to close the pressure reduction channel.
  • the main valve device therefore has two valve bodies.
  • the biasing device can be set up to force the main valve body and the pressure reduction valve body independently of one another into a closed position, with a change in the opening cross section of the main valve device in the first opening cross section area being caused by a movement of the pressure reduction valve body and with a change in the opening cross section of the main valve device via the Limit opening cross section is caused by a movement of the main valve body relative to the main valve seat.
  • an opening cross section of the main valve device can be changed by changing an opening state of the pressure reduction valve body and / or moving the main valve body relative to the main valve seat.
  • the pressure reduction channel preferably runs through the main valve body.
  • the biasing device for urging the main valve body into the closed position can have a first restoring element, which is preferably designed as a solid tube spring.
  • the biasing device for urging the pressure reduction valve body into the closed position can have a second restoring element, which is preferably designed as a pressure reduction spring. Since the main valve device has two independent valve bodies and the pretensioning device has a separate restoring element for each of these valve bodies, the described discontinuity of the opening characteristic can be realized in a simple manner.
  • the main valve device is dependent on the fluid pressure in full hose operation is opened in that only the pressure reduction valve body opens, while the main valve body remains in a closed position in which it lies sealingly against the main valve seat.
  • an opening cross section can preferably be achieved which corresponds to the limiting opening cross section. Any excess pressure present in front of the main valve device during full hose operation can then be reduced in a controlled manner via the pressure reduction channel.
  • normal delivery operation i.e.
  • the opening cross-section of the main valve device is (additionally) increased by a movement of the main valve body relative to the main valve seat, so that there is an opening in front of the main valve device through the first restoring element or the full tube spring sets the specified increased dynamic pressure.
  • the main valve device comprises a main valve body, which is biased into a closed position by the biasing device against a main valve seat, the first opening cross-sectional area having a first adjustment range of the main valve body and a second opening cross-sectional area extending beyond the limiting opening cross-section having a which corresponds to the second adjustment range of the main valve body adjoining the first adjustment range.
  • An adjustment range of the main valve body refers to a movement range (deflection range) extending along an axial direction of the main valve body, within which the main valve body can be moved relative to the valve seat in order to open or open the main valve device. close .
  • the discontinuous opening characteristic is also achieved in that the pretensioning device has a smaller reset constant in the first adjustment range than in the second adjustment range.
  • the “Resetting constant” is a measure of the ratio between the force required to move the main valve body and the resulting deflection of the main valve body. Due to the smaller restoring constant of the pretensioning device in the first adjustment range, the main valve body is pushed less strongly into the closed position in this adjustment range. This This makes it possible for even a lower fluid pressure in front of the main valve device to cause the main valve device to open until the end of the first adjustment range and thus the limit opening cross section is reached. If the main valve device is acted upon by a larger fluid pressure in normal delivery operation, a further movement of the main valve device occurs Main valve body within the second adjustment range against a restoring force specified by the larger restoring constant.
  • the biasing device can comprise a first restoring element and a second restoring element, with a movement of the main valve body in the first adjustment range in the opening direction occurring predominantly or exclusively against a restoring force of the second restoring element and with a movement of the main valve body in the second adjustment range in the opening direction predominantly or exclusively in the opposite direction a restoring force of the first restoring element takes place.
  • the above-mentioned separate effect of the restoring elements in the different adjustment ranges can be achieved, for example, in that the first restoring element biases the main valve body relative to a displaceable holding element, wherein the second restoring element biases the displaceable holding element relative to the main valve seat of the main valve device.
  • a movement of the main valve body in the first adjustment range in the opening direction can in this case be carried out by a joint movement of the holding element and the main valve body against a restoring force of the second restoring element, wherein a movement of the main valve body in the second adjustment range in the opening direction can be carried out by a movement of the main valve body relative to the holding element against a restoring force of the first restoring element.
  • displaceability of the displaceable holding element relative to the main valve seat can be limited by a first stop positioned on the main valve seat.
  • the mobility of the displaceable holding element relative to the main valve body can be limited by a second stop formed on the main valve body. If there is only a low pressure in front of the main valve device, the main valve body is tensioned against the displaceable holding element by the first restoring element until the holding element abuts against the second stop of the main valve body. At the same time, the holding element is spaced from the stop present on the main valve seat due to the restoring force of the second restoring element.
  • the biasing device comprises a first restoring element with a first restoring constant, which forces the main valve body into the closed position relative to the main valve seat.
  • the biasing device in this embodiment comprises a second restoring element with a second restoring constant, which urges the main valve body in the opening direction relative to the main valve seat.
  • the second restoring element counteracts the first restoring element, whereby a reduction in the closing force can be achieved in the first adjustment range, which enables a controlled pressure reduction. If the limit opening cross-section is exceeded (i.e. in the second adjustment range), the opposite effect of the second restoring element can be eliminated, whereby the discontinuity of the opening characteristic according to the invention can be realized.
  • the restoring constant of the pretensioning device in the first setting range can result from a combination of the restoring constants of the first and second restoring elements, whereby the restoring constant of the prestressing device can result predominantly or exclusively from the restoring constant of the first restoring element when the limit opening cross-section is exceeded (i.e. in the second setting range).
  • a restoring force of the first restoring element which acts on the main valve body in the first adjusting range
  • a restoring force of the second restoring element which acts on the main valve body in the first adjusting range
  • the second restoring element has a first end and an opposite end along a deflection direction second end, wherein the first end is fixed to the main valve body and wherein the second end rests against a stop fixed relative to the main valve seat during a movement of the main valve body in the first adjustment range and wherein the second end is released from the stop during a movement of the main valve body in the second adjustment range is .
  • a deflection of the second end of the second restoring element in the upstream direction is also limited by a limiting projection fixed to the main valve body.
  • the invention furthermore relates to a fuel pump with a delivery pump for dispensing a fluid and with a delivery hose that connects the delivery pump to a delivery valve according to the invention.
  • Figure 1 a fuel pump according to the invention, to which a nozzle according to the invention is connected, in a partially sectioned side view;
  • Figure 2 a partial section of the embodiment of the figure
  • Figure 2A a detail from Figure 2 in an enlarged view
  • Figure 2B a detail from Figure 2 in an enlarged view
  • Figure 3 a partial section of Figure 2, where the nozzle is in a different operating state
  • Figure 3A a detail from Figure 3 in an enlarged view
  • Figure 3B a detail from Figure 3 in an enlarged view
  • Figure 4 the view of Figure 3, with the nozzle being in a different operating state
  • Figure 5 the view of Figure 3 in a different one
  • Figure 6 a part of a second embodiment of a nozzle according to the invention in a sectioned side view
  • Figure 6A a detail from Figure 6 in an enlarged view
  • Figure 7 a partial section from Figure 6 in a side sectional view in a different operating state
  • Figure 7A a detail from Figure 7 in an enlarged view
  • Figure 8 the view of Figure 7, with the nozzle being in a different operating state
  • Figure 9 the view of Figure 7, with the nozzle again in a different operating state
  • Figure 10 a part of a third embodiment of a nozzle according to the invention in a sectioned side view
  • Figures 11-13 Partial sections from Figure 10, with the nozzle valve being in different operating states.
  • FIG. 1 shows a fuel pump 8 according to the invention, to which a fuel valve according to the invention is connected for dispensing fuel, in a partially sectioned side view.
  • the nozzle comprises a housing 12 with an inlet 13 which is connected to a fuel hose 9.
  • the fuel hose 9 leads to the schematically shown fuel pump 8.
  • An outlet pipe 11 is inserted into the housing 12, at the front end of which there is an outlet 14.
  • the main valve device 16 has a main valve body which, in the state of FIG. 1, is held in a closed position in a known manner by a closing spring 28 and a piston arrangement 29 acted upon by the closing spring.
  • the main valve device 16 can be actuated in a known manner via a control lever 17 by moving the piston arrangement 29 to the left with the aid of a control lever bolt 27 against the force of the closing spring 28. This will make the Main valve body released in a basically known manner, so that a fluid pressure prevailing upstream of the main valve device can move the main valve body into an opening position.
  • the main valve device is forced into the closed position by a biasing device 18.
  • the fluid pressure at the inlet 13 must be sufficiently large to dispense the fuel in order to overcome the resistance of the biasing device 18. The interaction of the pretensioning device 18 with the main valve device 16 is explained in detail below in connection with FIGS. 2 to 5.
  • the nozzle valve further comprises an automatic switch-off device 10, which is designed to move the main valve device 16 into the closed position regardless of a position of the control lever 17 when a fluid pressure at the inlet 13 falls below a minimum value.
  • the shutdown device 10 is set up in a generally known manner (see for example EP 2 386 520 B1) to decouple the control lever bolt 27 from the piston arrangement 29, so that the main valve body is moved into the closed position by the closing spring 28 regardless of the position of the control lever is moved and held there.
  • a pressure connection channel 30 opens into the main channel 15.
  • FIG. 2 shows a partial section of the embodiment of Figure 1 in a side sectional view.
  • the partial section shows the area of the nozzle according to the invention, in which the main valve device 16 and the biasing device 18 are arranged and interact with one another.
  • areas A and B are also marked, which are shown enlarged in Figures 2A and 2B.
  • the main valve device 16 of this embodiment has a main valve body 20 ' and a main valve seat 23 .
  • the piston arrangement 29 presses the main valve body 20 'in the operating state shown in FIG. 2 against the main valve seat 23 into a closed position.
  • the valve body 20' which is connected to a valve rod 31, is also clamped into the closed position against the main valve seat 23 by the pretensioning device 18.
  • the valve rod 31 extends along an axial direction of the main valve body 20'.
  • the biasing device 18 includes a full-tube spring 18a, a pressure relief spring 18c and a displaceable holding element 24.
  • the two springs 18a, 18c are compressed relative to their rest position (i.e. press the elements on which they rest apart), with the pressure reduction spring 18c exerting a smaller closing force on the main valve body 20 ' and having a smaller spring constant than the full tube spring 18a.
  • a smaller force is required than with the solid tube spring 18a.
  • the main valve seat 23 is integrally connected to holding projections 32, which slidably support the displaceable holding element 24 and enable displacement of the holding element 24 along the Enable axial direction.
  • the valve stem 31 is also slidably guided through a through opening provided in the displaceable holding element 24.
  • the mobility of the valve stem 31 or of the associated valve body 20' relative to the holding element 24 in the closing direction is limited by a stop 35 which is formed at the rear end of the main valve body 20'.
  • the pressure reduction spring 18c tensions the retaining element 24 relative to the retaining projections 32 (and thus relative to the valve seat 23) in the closing direction (i.e. to the left in Figure 2).
  • the solid tube spring 18a engages an outward-pointing projection 34 of the valve stem 31 and the upstream end of the holding element 24 and thus tensions the valve body 20 'relative to the holding element 24 in the closing direction upstream, but only as far as the front end of the holding element 24 comes to rest at stop 35.
  • the stop 35 is positioned so that the main valve body 20' can be moved completely into the closed position not only by the full-tube spring 18a, but only under the additional action of the pressure reduction spring 18c (or under the additional action of the piston device 29 and closing spring 28).
  • FIG. 2B shows a detail from Figure 2 in a different operating state, in which the piston arrangement 29 is spaced from the downstream end of the main valve body 20 'and the main valve body is thus released.
  • the fuel hose is full of fluid, so that there is a corresponding fluid pressure in front of the main valve device.
  • This condition can arise, for example, if the control lever is locked in an open position and the feed pump has been switched off after a preselected amount of fuel has been delivered.
  • the fluid pressure in front of the main valve device 16 drops significantly, although in the present case (due to the fuel hose still full of fluid) it still remains above the minimum pressure at which the automatic switch-off device is triggered.
  • the main valve body 20' is thus tensioned into the closed position by the solid tube spring 18a and the pressure reduction spring 18c (to the left in FIG. 3).
  • a fluid pressure initially remains upstream of the main valve device 16, which is sufficient to move the main valve body 20 'together with the holding element 24 into an open position against the restoring force of the pressure reduction spring 18c, until the holding element 24 reaches the stop 26 abuts (see Figure 3A).
  • the gap 33 shown in Figure 2B is thereby closed (see Figure 3A).
  • an opening cross section of the main valve device 16 is established which corresponds to the limiting opening cross section.
  • Figures 3A and 3B in which the letters A and Sections marked B are shown enlarged.
  • Fig. 3B it can be seen that the main valve body 20 'is slightly lifted off the main valve seat 23 (see gap 43).
  • a fluid pressure prevailing in front of the main valve device 16 can be reduced in a controlled manner, until the fluid pressure drops below the minimum pressure at which the shutdown device trips. If the holding element 24 rests against the stop 26, the pressure reduction spring 18c cannot be further compressed during a further opening movement of the main valve body 20'. Such a further opening movement (with which an opening cross-section is generated that exceeds the limiting opening cross-section) must therefore take place counter to the restoring force of the solid tube spring 18a. The opening characteristic of the prestressing device 18 is therefore discontinuous when the opening cross-section limit is exceeded.
  • Figure 4 shows the detail of Figure 3 in a different operating state of the nozzle.
  • the control lever 17 is in a middle opening position, which is associated with a predetermined axial position of the piston arrangement 29.
  • the feed pump is switched on, so that the fluid pressure prevailing upstream of the main valve device 16 is sufficient to move the main valve body 20 'downstream in the axial direction against the restoring force of the solid tube spring 18a until the main valve body 20' against the piston arrangement 29 bumps. This results in an opening cross section of the main valve device that exceeds the limiting opening cross section.
  • Figure 5 shows the detail of Figures 3 and 4 in yet another operating state of the nozzle.
  • the control lever 17 is in a fully open position.
  • the Piston arrangement 29 is accordingly shifted further to the right compared to the position in FIG. 4.
  • the fluid pressure generated by the feed pump can therefore move the main valve body 20 'even further to the right compared to the state shown in Figure 4, so that the opening cross section increases further.
  • Figure 6 shows a main valve device 16 and a biasing device 18 of a second embodiment of a nozzle valve according to the invention.
  • Such elements which are essentially identical in the first embodiment according to the invention, are provided with the same reference symbols in the present case. The differences between the first embodiment and the second embodiment are explained below.
  • the main valve device 16 comprises a main valve body 20 '', which is forced into the closed position by a biasing device 18, the biasing device 18 having a full-tube spring 18a and a pressure relief spring 18d.
  • the biasing device 18 having a full-tube spring 18a and a pressure relief spring 18d.
  • the full tube spring 18a engages an upstream end of the retaining projections 32' to bias the main valve in the closing direction.
  • the pressure reduction spring 18d is connected at its downstream end to the main valve body 20'' and has a sliding ring 37 at its opposite upstream end, which can be displaced relative to the main valve body 20'' up to a limiting projection 38 when the pressure reduction spring 18d is deflected relative to the main valve body 20''.
  • the sliding ring 37 is located on a downstream connection. stop 25 of the retaining projections 32', so that the main valve body 20'' is tensioned in an opening direction relative to the valve seat 23 by the pressure reduction spring 18d.
  • Figure 7 shows a detail from Figure 6 in a state in which the piston arrangement 29 is spaced from the downstream end of the main valve body 20 '' and the main valve body is correspondingly released.
  • this state can arise, for example, when the control lever is locked in an open position, the feed pump is switched off after the delivery of a preselected amount of fuel and the automatic switch-off device has not yet been triggered.
  • the main valve body 20'' is tensioned in the closing direction by the solid tube spring 18a and in the opening direction by the pressure reduction spring 18d.
  • the closing force exerted on the main valve body 20'' by the full tube spring 18a is correspondingly reduced by the pressure reduction spring 18d and a minimum pressure required for opening is also reduced.
  • the main valve body 20'' can therefore be moved in the opening direction under the effect of a low fluid pressure until the sliding ring 37 comes to rest on the limiting projection 38 (see FIG. 7A).
  • This opening movement corresponds to a first adjustment range of the main valve body 20 '' and the opening cross section that can be achieved thereby corresponds to the limit opening cross section.
  • Due to the slight opening of the main valve device illustrated in Figure 7 by the gap 44 the fluid pressure can be reduced in a controlled manner until the minimum pressure is undershot and the automatic shut-off device is triggered.
  • Figure 8 shows the detail of Figure 7 in a different operating state of the nozzle.
  • the control lever 17 is in a middle opening position, which is associated with a predetermined axial position of the piston arrangement 29.
  • the feed pump is switched on, so that the fluid pressure prevailing upstream of the main valve device 16 is sufficient to move the main valve body 20 '' downstream in the axial direction against the restoring force of the solid tube spring 18a until the main valve body 20 'against Piston arrangement 29 abuts. This results in an opening cross section of the main valve device that exceeds the limiting opening cross section. In this state, the pressure reduction spring 18d is no longer in contact with the stop 25.
  • Figure 9 shows the detail of Figures 7 and 8 in yet another operating state of the nozzle.
  • the control lever 17 is in a completely open position.
  • the piston arrangement 29 is accordingly shifted further to the right compared to the position in FIG. 8.
  • the fluid pressure generated by the feed pump can therefore move the main valve body 20 '' even further to the right compared to the state shown in Figure 8, so that the opening cross section increases further.
  • Figure 10 shows a main valve device 16 and a biasing device 18 of a third embodiment of a nozzle valve according to the invention.
  • Such elements which are essentially identical in the first or second embodiment according to the invention, are provided with the same reference symbols in the present case. The differences to the other embodiments are explained below.
  • the main valve device 16 comprises a main valve body 20, which is tensioned in the closing direction against a main valve seat 23 by the pretensioning device 18.
  • the main valve device 16 also includes a pressure reduction channel 21 extending through the main valve body 20, as well as a pressure reduction valve body 22, which is designed to close the pressure reduction channel 21.
  • the main valve device 16 thus comprises two valve bodies 20, 22, each of which can contribute to the opening of the main valve device 16.
  • the nozzle valve has holding projections 32' which are integrally connected to the valve seat 23 and on which the main valve piston 31 is mounted so as to be sliding and displaceable along its axial direction.
  • the biasing device 18 comprises a full-tube spring 18a, which tensions the main valve body 20 against the valve seat 23, and a pressure reduction spring 18b, which presses the pressure reduction valve body 22 tensioned against the main valve body 20.
  • the pressure relief spring 18b is clamped in a compressed state between a downstream end of the pressure relief valve 22 and an outwardly projecting collar 40 which is fixed to the main valve body 20.
  • the piston arrangement 29 presses both the main valve body 20 against the main valve seat 23 and the pressure reduction valve 22 against the main valve body 20 into a closed position.
  • FIG. 11 shows a section from FIG. 10, wherein the piston arrangement 29 is spaced from the downstream end of the main valve body 20 and the pressure relief valve body 22.
  • the feed pump was also switched off after the delivery of a preselected amount of fuel and the automatic shut-off device has not yet been triggered.
  • the main valve body 20 is tensioned in the closing direction by the solid tube spring 18a.
  • the pressure relief valve 22 is tensioned in the closing direction by the pressure relief spring 18b.
  • the reset constants of the elements 18a and 18b are selected in the present case so that a movement of the pressure reduction valve body 22 relative to the main valve body 20 in the opening direction requires a lower minimum pressure at the inlet 13 than a movement of the main valve body 20 relative to the main valve seat 23 in the opening direction.
  • the low pressure present is therefore just enough to move the pressure reduction valve 22 in the opening direction until it hits a stop 41 fixed relative to the main valve body. This creates a gap 42 between the main valve body 20 and a sealing surface of the pressure reduction valve body 22 through which the fluid can flow. With this opening movement, an opening cross section of the main valve device 16 to increases to a border opening cross section.
  • the fluid pressure can be reduced in a controlled manner until the pressure falls below the minimum and the automatic switch-off device is triggered.
  • a further opening movement of the main valve device 16 (beyond the limit opening cross section), which is achieved by moving the main valve body 20 relative to the main valve seat 23 in the opening direction, requires a significantly higher pressure, which only occurs when the feed pump is switched on. Since the opening of the main valve device 16 takes place before reaching the limit opening cross section against the smaller closing force of the pressure reduction spring and after the limit opening cross section is exceeded against the larger closing force of the solid tube spring 18a, a discontinuous opening characteristic of the main valve device 16 is realized in the area of the limit opening cross section.
  • Figure 12 shows the detail of Figure 11 in a different operating state of the nozzle.
  • the control lever 17 is in a middle opening position, which is associated with a predetermined axial position of the piston arrangement 29.
  • the feed pump is switched on, so that the fluid pressure prevailing upstream of the main valve device 16 is sufficient to move the main valve body 20 in the opening direction in addition to the pressure reduction valve 22 against the restoring force of the full tube spring 18a until the main valve body 20 collides against the piston arrangement 29. This results in an opening cross section of the main valve device 16 which goes beyond the limiting opening cross section.
  • Figure 13 shows the detail of Figures 11 and 12 in yet another operating state of the nozzle.
  • the control lever 17 is in a completely open position.
  • the piston arrangement 29 is accordingly shifted further to the right compared to the position in FIG. 12.
  • the fluid pressure generated by the feed pump can therefore move the main valve body 20 even further to the right compared to the state shown in FIG. 12, so that the opening cross section increases further.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Safety Valves (AREA)
  • Loading And Unloading Of Fuel Tanks Or Ships (AREA)
  • Mechanically-Actuated Valves (AREA)
  • Lift Valve (AREA)
  • Filling Of Jars Or Cans And Processes For Cleaning And Sealing Jars (AREA)

Abstract

Zapfventil zur Ausbringung eines Fluids, mit einem Einlass (13) zum Anschluss einer Fluidzuleitung, einem Auslass (14), einem den Einlass mit dem Auslass verbindenden Hauptkanal (15), einer Hauptventileinrichtung (16) zur Steuerung eines Fluiddurchflusses durch den Hauptkanal (15), einem Steuerhebel (17) zur Betätigung der Hauptventileinrichtung (16), einer automatischen Sicherheitsabschaltung, die dazu ausgestaltet ist, die Hauptventileinrichtung (16) unabhängig von einer Stellung des Steuerhebels (17) in eine Schließstellung zu bewegen, wenn ein Fluiddruck am Einlass (13) einen Mindestwert unterschreitet, und mit einer Vorspanneinrichtung (18), die die Hauptventileinrichtung (16) in die Schließstellung vorspannt und einen veränderlichen Öffnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung (16) abhängig von einem Fluiddruck am Einlass bewirkt. Erfindungsgemäß ist die Vorspanneinrichtung (18) dazu eingerichtet, eine unstetige Öffnungscharakteristik der Hauptventileinrichtung (16) derart zu erzeugen, dass eine auf einen Ventilkörper (20, 20', 20", 22) der Hauptventileinrichtung wirkende Schließkraft in einem sich von der Schließstellung der Hauptventileinrichtung (16) bis zu einem Grenzöffnungsquerschnitt erstreckenden ersten Öffnungsquerschnittbereich reduziert ist.

Description

Zapf en til
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Zapfventil zur Ausbringung eines Fluids , mit einem Einlass zum Anschluss einer Fluidzuleitung, einem Auslass und einem den Einlass mit dem Auslass verbindenden Hauptkanal . Das Zapfventil umfasst zudem eine Hauptventileinrichtung zur Steuerung eines Fluiddurchflusses durch den Hauptkanal und einen Steuerhebel zur Betätigung der Hauptventileinrichtung . Weiterhin umfasst das Zapfventil eine automatische Sicherheitsabschaltung, die dazu ausgestaltet ist , die Hauptventileinrichtung unabhängig von einer Stellung des Steuerhebels in eine Schließstellung zu bewegen, wenn ein Fluiddruck am Einlass einen Mindestwert unterschreitet . Schließlich umfasst das Zapfventil eine Vorspanneinrichtung, die die Hauptventileinrichtung in die Schließstellung vorspannt und einen veränderlichen Öf fnungsquer- schnitt der Hauptventileinrichtung abhängig von einem Fluiddruck am Einlass bewirkt .
Ein solches Zapfventil ist aus der EP 2 386 520 Bl bekannt . Es kann insbesondere zur Ausbringung von Kraftstof fen in den Tank eines Fahrzeugs verwendet werden . Ein Benutzer kann das Zapfventil dazu mit Hil fe des Steuerhebels betätigen, um das Hauptventil zu öf fnen und nach Ausbringung einer gewünschten Kraftstof fmenge wieder zu schließen . Die Bereitstellung des Kraftstof fs erfolgt über eine Förderpumpe , die üblicherweise mittels eines Kraf tstof f schlauchs an das Zapfventil angeschlossen ist .
Die Förderpumpe ermöglicht regelmäßig eine Vorwahl einer gewünschten Kraftstof fmenge . Der Benutzer kann in einem solchen Fall die Ausbringung der vorgewählten Fluidmenge abwarten, nachdem er das Auslaufrohr des Zapfventils in einen Einfüllstutzen des Fahrzeugs eingehängt und den Steuerhebel anschießend mittels einer Rastvorrichtung festgestellt hat . Nach Ausbringung der vorgewählten Fluidmenge schaltet die Förderpumpe automatisch ab und die Ausbringung von Kraftstof f wird beendet . Nicht zwangsläufig erforderlich ist es , dass nach dem Abschalten der Förderpumpe der Steuerhebel und mit ihm das Hauptventil wieder in die Schließstellung zurück bewegt werden . Wenn das Hauptventil in der Öf fnungsstellung verbleibt , geht dies grundsätzlich mit der Gefahr einher, dass bei einem nachfolgenden Tankvorgang unkontrolliert Kraftstof f austritt . Um diese Gefahr zu vermeiden, weist das bekannte Zapfventil die oben beschriebene automatische Sicherheitsabschaltung auf , die das Hauptventil in die Schließstellung bewegt , wenn der Druck am Einlass , insbesondere nach dem Abschalten der Förderpumpe , einen Mindestwert unterschreitet .
Durch die oben genannte Vorspanneinrichtung wird beim vorbekannten Zapfventil während der Ausbringung des Fluids ein erhöhter Staudruck vor dem Hauptventil erzeugt , welcher nach dem Abschalten der Förderpumpe wegfällt . Die Vorspanneinrichtung trägt somit zur Erzeugung einer ausreichenden Druckdi f ferenz bei , die innerhalb der automatischen Abschalteinrichtung auf bekannte Weise ausgenutzt werden kann, um eine sichere Abschaltung zu gewährleisten . Darüber hinaus bewirkt die Vorspanneinrichtung, dass noch innerhalb des Kraf tstof f schlauchs vorhandener Kraftstof f auch dann nicht unkontrolliert auslaufen kann, wenn der Kraf tstof f schlauch nach dem Abschalten der Förderpumpe voll Fluid steht und die automatische Abschalteinrichtung (noch) nicht ausgelöst wurde .
Ein Problem kann in diesem Zusammenhang allerdings dann entstehen, wenn der Druck am Einlass sowie innerhalb des Kraftstof f schlauchs im Vollschlauchbetrieb ( also dann, wenn die Förderpumpe abgeschaltet ist und der Kraftstof f schlauch voll Fluid steht ) nicht unter den Mindestdruck abfällt oder sich sogar wieder vergrößert , wenn beispielsweise aus einem kalten Erdtank geförderter Kraftstof f sich in einem der Sonne ausgesetzten Kraftstof f schlauch erwärmt . In der EP 2 386 520 Bl wurde zur Lösung dieses Problems vorgeschlagen, dass das Hauptventil unter der Wirkung der Vorspanneinrichtung dergestalt verkantet in die Schließstellung gedrückt wird, dass dessen Dichtigkeit reduziert ist . Aufgrund der reduzierten Dichtigkeit kann sich der im Vollschlauchbetrieb vorhandene Druck auf kontrollierte Weise abbauen, so dass durch diese vorbekannte Lösung eine sichere Abschaltung gewährleistet ist . Es hat sich allerdings gezeigt , dass die Bauteile , die zur Verkantung des Hauptventils beitragen, geringe Herstellungsto- leranzen erfordern und einen hohen Prüfaufwand benötigen .
Ausgehend von diesem Stand der Technik ist es die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ein Zapfventil bereitzustellen, das die vorstehend genannten Nachteile zumindest teilweise vermeidet . Gelöst wird diese Aufgabe mit den Merkmalen der unabhängigen Ansprüche . Vorteilhafte Aus führungs formen sind in den Unteransprüchen angegeben . Erfindungsgemäß ist die Vorspanneinrichtung dazu eingerichtet , eine unstetige Öf fnungscharakteristik der Hauptventileinrichtung derart zu erzeugen, dass eine auf die Hauptventileinrichtung wirkende Schließkraft in einem sich von der Schließstellung der Hauptventileinrichtung bis zu einem Grenzöf fnungsquerschnitt erstreckenden ersten Öf fnungs- querschnittsbereich reduziert ist .
Zunächst werden einige im Rahmen der Erfindung verwendete Begri f fe erläutert . Der Begri f f Fluid umfasst flüssige , gas förmige oder sich in einer Mischphase befindliche Stof fe . Die Hauptventileinrichtung kann genau einen oder auch zwei oder mehr Ventilkörper aufweisen . Ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung ist eine vom Öf fnungs zustand des einen Ventilkörpers oder der mehreren Ventilkörper der Hauptventileinrichtung abhängige Querschnitts fläche , die für den Durchfluss des Fluids durch die Hauptventileinrichtung zur Verfügung steht . In der Schließstellung der Hauptventileinrichtung sind alle Ventilkörper der Hauptventileinrichtung in einer Schließposition . Wenn die Hauptventileinrichtung geschlossen ist , weist sie also einen Öf fnungsquerschnitt von Null auf .
Aufgrund der erfindungsgemäßen unstetigen Öf fnungscharakteris- tik ist ausgehend von der Schließstellung bis zum Grenzöf f- nungsquerschnitt ( also innerhalb des ersten Öf fnungsquer- schnittbereichs ) eine Schließkraft , die auf einen Ventilkörper wirkt , reduziert . Der zum Öf fnen der Hauptventileinrichtung notwendige am Einlass herrschende Minimaldruck wird dadurch verringert . Die Hauptventileinrichtung kann dadurch einfacher geöf fnet werden, indem der Ventilkörper, dessen Schließkraft reduziert ist , eine entsprechende Öf fnungsbewegung aus führt .
So kann sichergestellt werden, dass im Vollschlauchbetrieb bereits ein geringer vor der Hauptventileinrichtung herrschender Druck ausreicht , um die Hauptventileinrichtung zu öf fnen . Der Druck kann auf diese Weise zuverlässig unter den Mindestdruck gesenkt werden, bei dem die automatische Abschalteinrichtung ausgelöst wird .
Andererseits tri f ft das von einer Förderpumpe bereitgestellte Fluid während des normalen Förderbetriebs mit einem deutlich größeren Druck auf die Hauptventileinrichtung, so dass der Grenzöf fnungsquerschnitt regelmäßig überschritten wird . Die Unstetigkeit der Öf fnungscharakteristik zeigt sich dadurch, dass die Reduktion der Schließkraft bei Überschreiten des Grenzöf fnungsquerschnitts wegfällt . Bei Überschreiten des Grenzöf fnungsquerschnitts ist somit für eine weitere Erhöhung des Öf fnungsquerschnitts eine größere Druckdi f ferenz notwendig . Vor der Hauptventileinrichtung wird daher bei Überschreitung des Grenzöf fnungsquerschnitts ein hoher Druck aufgebaut , der auf bekannte Weise zur Beaufschlagung der automatischen Abschalteinrichtung benutzt werden kann . Die Betriebssicherheit der automatischen Abschalteinrichtung kann auf diese Weise verbessert werden .
In einer bevorzugten Aus führungs form ist die Vorspanneinrichtung derart ausgestaltet , dass ein Minimaldruck, der zum Öf fnen der Hauptventileinrichtung erforderlich ist , in einem Bereich zwischen 0 , 01 bar und 0 , 5 bar, vorzugsweise zwischen 0 , 05 bar und 0 , 3 bar liegt . Weiterhin kann vorgesehen sein, dass ein Druckschwellwert , ab dem der Öf fnungsquerschnitt den Grenzöf fnungsquerschnitt überschreitet , in einem Bereich zwischen 0 , 075 bar und 0 , 5 bar liegt . Vorzugsweise ist der Druckschwellwert um mindestens 5% größer, weiter vorzugsweise um mindestens 20% , besonders bevorzugt um mindestens 50% größer als der Minimaldruck . Wenn bei dieser Ausgestaltung der am Einlass herrschende Druck zwischen dem Minimaldruck und dem Druckschwellwert liegt , öf fnet sich die Hauptventileinrichtung auf kontrollierte Weise (maximal bis zum Grenzöf fnungsquerschnitt ) und ermöglicht so einen kontrollierten Druckabbau unterhalb dem Mindestdruck, bei dessen Unterschreitung die automatische Abschalteinrichtung auslöst . Der Mindestdruck kann beispielsweise zwischen 0 , 075 bar und 0 , 45 bar liegen . Die automatische Sicherheitsabschaltung und die Vorspanneinrichtung sind vorzugsweise derart ausgestaltet , dass der Mindestdruck zwischen dem Minimaldruck und dem Druckschwellwert liegt . Der Grenzöf fnungsquerschnitt kann beispielsweise in einem Bereich zwischen 1 mm2 und 12 mm2 , vorzugsweise zwischen 2 mm2 und 8 mm2 liegen . In einer Aus führungs form weist die Hauptventileinrichtung einen Hauptventilkörper, einen Hauptventilsitz , einen Druckabbaukanal und einen zum Verschließen des Druckabbaukanals ausgebildeten Druckabbauventilkörper auf . Die Hauptventileinrichtung weist also bei dieser Ausgestaltung zwei Ventilkörper auf . Die Vorspanneinrichtung kann dazu eingerichtet sein, den Hauptventilkörper und den Druckabbauventilkörper unabhängig voneinander in eine Schließstellung zu drängen, wobei eine Veränderung des Öf fnungsquerschnitts der Hauptventileinrichtung im ersten Öf fnungsquerschnittbereich durch eine Bewegung des Druckabbauventilkörpers bewirkt wird und wobei eine Veränderung des Öf fnungsquerschnitts der Hauptventileinrichtung über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinaus durch eine Bewegung des Hauptventilkörpers relativ zum Hauptventilsitz bewirkt wird . Ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung kann bei dieser Aus führungs form also dadurch verändert werden, dass ein Öf fnungs zustand des Druckabbauventilkörpers geändert wird und/oder der Hauptventilkörper relativ zum Hauptventilsitz bewegt wird .
Vorzugsweise verläuft der Druckabbaukanal durch den Hauptventilkörper . Zudem kann die Vorspanneinrichtung zum Drängen des Hauptventilkörpers in die Schließstellung ein erstes Rückstellelement aufweisen, welches vorzugsweise als Vollschlauchfeder ausgebildet ist . Weiterhin kann die Vorspanneinrichtung zum Drängen des Druckabbauventilkörpers in die Schließstellung ein zweites Rückstellelement aufweisen, welches vorzugsweise als Druckabbaufeder ausgebildet ist . Indem die Hauptventileinrichtung zwei voneinander unabhängige Ventilkörper aufweist und die Vorspanneinrichtung für j edes dieser Ventilkörper ein separates Rückstellelement aufweist , kann die beschriebene Unstetigkeit der Öf fnungscharakteristik auf einfache Weise realisiert werden . Insbesondere kann vorgesehen sein, dass die Hauptventileinrichtung im Vollschlauchbetrieb vom Fluiddruck dadurch geöf fnet wird, dass sich lediglich der Druckabbauventilkörper öf fnet , während der Hauptventilkörper in einer Schließstellung verbleibt , in der er dichtend am Hauptventilsitz anliegt . Bei vollständig geöf fnetem Druckabbauventilkörper kann vorzugsweise ein Öf fnungsquerschnitt erreicht sein, der dem Grenzöf fnungsquerschnitt entspricht . Ein im Vollschlauchbetrieb vor der Hauptventileinrichtung vorhandener Überdruck kann dann auf kontrollierte Weise über den Druckabbaukanal abgebaut werden . Im normalen Förderbetrieb ( also bei eingeschalteter Förderpumpe ) wird der Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung ( zusätzlich) durch eine Bewegung des Hauptventilkörpers relativ zum Hauptventilsitz erhöht , so dass sich vor der Hauptventileinrichtung ein durch das erste Rückstellelement bzw . die Vollschlauchfeder vorgegebener erhöhter Staudruck einstellt .
In einer alternativen Aus führungs form umfasst die Hauptventileinrichtung einen Hauptventilkörper, der von der Vorspanneinrichtung gegen einen Hauptventilsitz in eine Schließstellung vorgespannt wird, wobei der erste Öf fnungsquerschnittbereich mit einem ersten Stellbereich des Hauptventilkörpers und ein über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinausgehender zweiter Öf f- nungsquerschnittbereich mit einem sich an den ersten Stellbereich anschließenden zweiten Stellbereich des Hauptventilkörpers korrespondiert . Ein Stellbereich des Hauptventilkörpers bezeichnet dabei einen sich entlang einer Axialrichtung des Hauptventilkörpers erstreckenden Bewegungsbereich (Auslenkungsbereich) , innerhalb dem der Hauptventilkörper relativ zum Ventilsitz bewegt werden kann, um die Hauptventileinrichtung zu öf fnen bzw . zu schließen . Vorzugsweise ist zudem die unstetige Öf fnungscharakteristik dadurch verwirklicht , dass die Vorspanneinrichtung im ersten Stellbereich eine kleinere Rückstellkonstante aufweist als im zweiten Stellbereich . Die „Rückstellkonstante" ist dabei ein Maß für das Verhältnis zwischen der für eine Bewegung des Hauptventilkörpers erforderlichen Kraft und der dadurch erzielten Auslenkung des Hauptventilkörpers . Durch die im ersten Stellbereich kleinere Rückstellkonstante der Vorspanneinrichtung wird der Hauptventilkörper in diesem Stellbereich weniger stark in die Schließstellung gedrängt . Dies ermöglicht es , dass bereits ein geringerer Fluiddruck vor der Hauptventileinrichtung eine Öf fnung der Hauptventileinrichtung bewirken kann, bis das Ende des ersten Stellbereichs und damit der Grenzöf fnungsquerschnitt erreicht ist . Wird die Hauptventileinrichtung im Normal förderbetrieb durch einen größeren Fluiddruck beaufschlagt , erfolgt eine weitere Bewegung des Hauptventilkörpers innerhalb des zweiten Stellbereichs entgegen einer durch die größere Rückstellkonstante vorgegebenen Rückstellkraft .
Beispielsweise kann die Vorspanneinrichtung ein erstes Rückstellelement und ein zweites Rückstellelement umfassen, wobei eine Bewegung des Hauptventilkörpers im ersten Stellbereich in Öf fnungsrichtung überwiegend oder ausschließlich entgegen einer Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements erfolgt und wobei eine Bewegung des Hauptventilkörpers im zweiten Stellbereich in Öf fnungsrichtung überwiegend oder ausschließlich entgegen einer Rückstellkraft des ersten Rückstellelements erfolgt .
Die vorstehend genannte voneinander getrennte Wirkung der Rückstellelemente in den verschiedenen Stellbereichen kann beispielsweise dadurch erreicht werden, dass das erste Rückstellelement den Hauptventilkörper relativ zu einem verschiebbaren Halteelement vorspannt , wobei das zweite Rückstellelement das verschiebbare Halteelement relativ zum Hauptventilsitz der Hauptventileinrichtung vorspannt . Eine Bewegung des Hauptventilkörpers im ersten Stellbereich in Öf fnungsrichtung kann in diesem Fall durch eine gemeinsame Bewegung des Halteelements und des Hauptventilkörpers entgegen einer Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements erfolgen, wobei eine Bewegung des Hauptventilkörpers im zweiten Stellbereich in Öf fnungsrichtung durch eine Bewegung des Hauptventilkörpers relativ zum Halteelement entgegen einer Rückstellkraft des ersten Rückstellelements erfolgen kann .
Bei der vorstehend beschriebenen Aus führungs form kann eine Verschiebbarkeit des verschiebbaren Halteelements relativ zum Hauptventilsitz durch einen am Hauptventilsitz positionierten ersten Anschlag begrenzt sein . Darüber hinaus kann die Bewegbarkeit des verschiebbaren Halteelements relativ zum Hauptventilkörper durch einen am Hauptventilkörper gebildeten zweiten Anschlag begrenzt sein . Wenn vor der Hauptventileinrichtung nur ein geringer Druck herrscht , wird der Hauptventilkörper durch das erste Rückstellelement gegen das verschiebbare Halteelement gespannt , bis das Halteelement gegen den zweiten Anschlag des Hauptventilkörpers anschlägt . Gleichzeitig ist das Halteelement aufgrund der Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements von dem am Hauptventilsitz vorhandenen Anschlag be- abstandet . Wenn der Hauptventilkörper ausgehend von der Schließstellung innerhalb des ersten Stellbereichs bewegt wird, geht dies in diesem Fall mit einer Verschiebung des Halteelements relativ zum Hauptventilsitz und einer entsprechenden Auslenkung des zweiten Rückstellelements einher . Wenn sich also der Fluiddruck vor der Hauptventileinrichtung erhöht , wird das Halteelement entgegen der Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements ausgelenkt und kommt am ersten Anschlag zum Liegen . Eine anschließende weitere Druckerhöhung führt dann zu einer Öf fnungsbewegung des Hauptventilkörpers ( innerhalb des zweiten Stellbereichs ) relativ zum Halteelement bei gleichzeitiger Auslenkung des ersten Rückstellelements . In einer weiteren alternativen Aus führungs form umfasst die Vorspanneinrichtung ein erstes Rückstellelement mit einer ersten Rückstellkonstante , das den Hauptventilkörper relativ zu dem Hauptventilsitz in die Schließstellung drängt . Zudem umfasst die Vorspanneinrichtung in dieser Aus führungs form ein zweites Rückstellelement mit einer zweiten Rückstellkonstante , das den Hauptventilkörper relativ zu dem Hauptventilsitz in Öf fnungsrichtung drängt . In diesem Fall wirkt das zweite Rückstellelement dem ersten Rückstellelement also entgegen, wodurch im ersten Stellbereich eine Reduzierung der Schließkraft erreicht werden kann, die einen kontrollierten Druckabbau ermöglicht . Bei Überschreiten des Grenzöf fnungsquer- schnitts ( also im zweiten Stellbereich) kann die entgegengesetzte Wirkung des zweiten Rückstellelements wegfallen, wodurch die erfindungsgemäße Unstetigkeit der Öf fnungscharak- teristik realisiert werden kann . Insbesondere kann sich die Rückstellkonstante der Vorspanneinrichtung im ersten Stellbereich aus einer Kombination der Rückstellkonstanten des ersten und zweiten Rückstellelements ergeben, wobei sich die Rückstellkonstante der Vorspanneinrichtung bei Überschreiten des Grenzöf fnungsquerschnitts ( also im zweiten Stellbereich) überwiegend oder ausschließlich durch die Rückstellkonstante des ersten Rückstellelements ergeben kann .
Darüber hinaus kann vorgesehen sein, dass eine Rückstellkraft des ersten Rückstellelements , die im ersten Stellbereich auf den Hauptventilkörper wirkt , größer ist als eine Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements , die im ersten Stellbereich auf den Hauptventilkörper wirkt . Dadurch wird sichergestellt , dass der Hauptventilkörper bei Abwesenheit eines Fluiddrucks vollständig in die Schließstellung bewegt wird .
Vorzugsweise weist das zweite Rückstellelement ein erstes Ende und ein entlang einer Auslenkungsrichtung gegenüberliegendes zweites Ende auf , wobei das erste Ende am Hauptventilkörper fixiert ist und wobei das zweite Ende während einer Bewegung des Hauptventilkörpers im ersten Stellbereich an einem relativ zum Hauptventilsitz fixierten Anschlag anliegt und wobei das zweite Ende während einer Bewegung des Hauptventilkörpers im zweiten Stellbereich von dem Anschlag gelöst ist . Vorzugsweise ist zudem eine Auslenkung des zweiten Endes des zweiten Rückstellelements in Richtung stromaufwärts durch einen am Hauptventilkörper fixierten Begrenzungsvorsprung begrenzt . Durch diese beispielhafte Ausgestaltung kann erreicht werden, dass im zweiten Stellbereich nur noch das erste Rückstellelement auf den Hauptventilkörper einwirkt .
Gegenstand der Erfindung ist weiterhin eine Zapfsäule mit einer Förderpumpe zur Ausbringung eines Fluids und mit einem Zapf schlauch, der die Förderpumpe mit einem erfindungsgemäßen Zapfventil verbindet .
Vorteilhafte Aus führungs formen der Erfindung werden nachfolgend unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beispielhaft erläutert .
Es zeigen :
Figur 1 : eine erfindungsgemäße Zapfsäule , an die ein erfindungsgemäßes Zapfventil angeschlossen ist , in einer teilweise geschnittenen Seitenansicht ;
Figur 2 : einen Teilausschnitt der Aus führungs form der Figur
1 in einer seitlichen Schnittansicht ;
Figur 2A: einen Ausschnitt aus der Figur 2 in vergrößerter Darstellung; Figur 2B : einen Ausschnitt aus der Figur 2 in vergrößerter Darstellung;
Figur 3 : einen Teilausschnitt der Figur 2 , wobei das Zapfventil in einem anderen Betriebs zustand ist ;
Figur 3A: einen Ausschnitt aus der Figur 3 in vergrößerter Darstellung;
Figur 3B : einen Ausschnitt aus der Figur 3 in vergrößerter Darstellung;
Figur 4 : die Ansicht der Figur 3 , wobei das Zapfventil in einem anderen Betriebs zustand ist ;
Figur 5 : die Ansicht der Figur 3 in einem wiederum anderen
Betriebs zustand;
Figur 6 : einen Teil einer zweiten Aus führungs form eines erfindungsgemäßen Zapfventils in einer geschnittenen Seitenansicht ;
Figur 6A: einen Ausschnitt aus der Figur 6 in vergrößerter Darstellung;
Figur 7 : einen Teilausschnitt aus der Figur 6 in einer seitlichen Schnittansicht in einem anderen Betriebs zustand;
Figur 7A: einen Ausschnitt aus der Figur 7 in vergrößerter Darstellung;
Figur 8 : die Ansicht der Figur 7 , wobei das Zapfventil in einem anderen Betriebs zustand ist ; Figur 9: die Ansicht der Figur 7, wobei das Zapfventil wiederum in einem anderen Betriebszustand ist;
Figur 10: einen Teil einer dritten Aus führungs form eines erfindungsgemäßen Zapfventils in einer geschnittenen Seitenansicht ;
Figuren 11-13: Teilausschnitte aus der Figur 10, wobei sich das Zapfventil jeweils in verschiedenen Betriebszuständen befindet.
Figur 1 zeigt eine erfindungsgemäße Zapfsäule 8, an die ein erfindungsgemäßes Zapfventil zur Ausbringung eines Kraftstoffs angeschlossen ist, in einer teilweise geschnittenen Seitenansicht. Das Zapfventil umfasst ein Gehäuse 12 mit einem Einlass 13, der mit einem Kraftstoff schlauch 9 verbunden ist. Der Kraftstoff schlauch 9 führt zu der schematisch dargestellten Zapfsäule 8. Innerhalb der Zapfsäule 8 befindet sich eine Förderpumpe (nicht gezeigt) , die dazu ausgebildet ist, den Kraftstoff mit Druck zu beaufschlagen und zum Zapfventil weiterzuleiten. In das Gehäuse 12 ist ein Auslaufrohr 11 eingesetzt, an dessen vorderem Ende sich ein Auslass 14 befindet. Durch das Zapfventil erstreckt sich vom Einlass 13 bis zum Auslass 14 ein Hauptkanal 15, der durch eine Hauptventileinrichtung 16 verschließbar ist.
Die Hauptventileinrichtung 16 weist einen Hauptventilkörper auf, der im Zustand der Figur 1 auf bekannte Weise durch eine Schließfeder 28 sowie eine von der Schließfeder beaufschlagte Kolbenanordnung 29 in einer Schließstellung gehalten wird. Die Hauptventileinrichtung 16 kann über einen Steuerhebel 17 auf bekannte Weise betätigt werden, indem die Kolbenanordnung 29 mit Hilfe eines Steuerhebelbolzens 27 gegen die Kraft der Schließfeder 28 nach links verschoben wird. Dadurch wird der Hauptventilkörper auf grundsätzlich bekannte Weise freigegeben, so dass ein stromauf der Hauptventileinrichtung herrschender Fluiddruck den Hauptventilkörper in eine Öf fnungsstellung bewegen kann .
Zusätzlich und unabhängig von der Schließ feder 28 und der Kolbenanordnung 29 wird die Hauptventileinrichtung durch eine Vorspanneinrichtung 18 in die Schließstellung gedrängt . Nach der Betätigung des Steuerhebels 17 muss zum Ausbringen des Kraftstof fs der Fluiddruck am Einlass 13 ausreichend groß sein, um den Widerstand der Vorspanneinrichtung 18 zu überwinden . Das Zusammenwirken der Vorspanneinrichtung 18 mit der Hauptventileinrichtung 16 wird nachfolgend in Verbindung mit den Figuren 2 bis 5 im Detail erläutert .
Das Zapfventil umfasst weiterhin eine automatische Abschalteinrichtung 10 , die dazu ausgebildet ist , die Hauptventileinrichtung 16 unabhängig von einer Stellung des Steuerhebels 17 in die Schließstellung zu bewegen, wenn ein Fluiddruck am Einlass 13 einen Mindestwert unterschreitet . Insbesondere ist die Abschalteinrichtung 10 auf grundsätzlich bekannte Weise dazu eingerichtet ( siehe beispielsweise EP 2 386 520 Bl ) , den Steuerhebelbol zen 27 von der Kolbenanordnung 29 zu entkoppeln, so dass der Hauptventilkörper unabhängig von der Stellung des Steuerhebels von der Schließ feder 28 in die Schließstellung bewegt und dort gehalten wird . Stromaufwärts der Hauptventileinrichtung 16 mündet ein Druckanschlusskanal 30 in den Hauptkanal 15 . Der Druckanschlusskanal 30 wirkt auf bekannte Weise derart mit der automatischen Abschalteinrichtung 10 zusammen, dass ein stromaufwärts der Hauptventileinrichtung 16 statt findender Druckabfall unter den Mindestwert zu einem Auslösen der Abschalteinrichtung 10 und somit zu der vorstehend beschriebenen Entkopplung des Steuerhebels 17 von der Kolbenanordnung 29 führt . Figur 2 zeigt einen Teilausschnitt der Aus führungs form der Figur 1 in einer seitlichen Schnittansicht . Der Teilausschnitt zeigt den Bereich des erfindungsgemäßen Zapfventils , in dem die Hauptventileinrichtung 16 und die Vorspanneinrichtung 18 angeordnet sind und miteinander Zusammenwirken . In Figur 2 sind zudem die Bereiche A und B markiert , welche vergrößert in den Figuren 2A und 2B dargestellt sind .
Die Hauptventileinrichtung 16 dieser Aus führungs form weist einen Hauptventilkörper 20 ' und einen Hauptventilsitz 23 auf . Die Kolbenanordnung 29 drückt den Hauptventilkörper 20 ' in dem in Figur 2 gezeigten Betriebs zustand gegen den Hauptventilsitz 23 in eine Schließstellung .
Unabhängig davon wird der Hauptventilkörper 20 ' , der mit einer Ventilstange 31 verbunden ist , auch durch die Vorspanneinrichtung 18 gegen den Hauptventilsitz 23 in die Schließstellung gespannt . Die Ventilstange 31 verläuft entlang einer Axialrichtung des Hauptventilkörpers 20 ' . Die Vorspanneinrichtung 18 umfasst eine Vollschlauchfeder 18a, eine Druckabbaufeder 18c sowie ein verschiebbares Halteelement 24 . Die beiden Federn 18a, 18c sind gegenüber ihrer Ruheposition komprimiert ( drücken also die Elemente , an denen sie anliegen, auseinander ) , wobei die Druckabbaufeder 18c auf den Hauptventilkörper 20 ' eine kleinere Schließkraft ausübt und eine kleinere Federkonstante aufweist als die Vollschlauchfeder 18a . Zur Bewirkung einer vorgegebenen Auslenkung der Druckabbaufeder 18c ist somit eine kleinere Kraft notwendig als bei der Vollschlauchfeder 18a .
Der Hauptventilsitz 23 ist einstückig mit Haltevorsprüngen 32 verbunden, die das verschiebbare Halteelement 24 gleitend lagern und eine Verschiebung des Halteelements 24 entlang der Axialrichtung ermöglichen . Der Ventilschaft 31 ist zudem gleitend durch eine im verschiebbaren Halteelement 24 vorhandene Durchgangsöf fnung hindurchgeführt . Die Bewegbarkeit des Ventilschafts 31 bzw . des damit verbundenen Ventilkörpers 20 ' relativ zum Halteelement 24 in Schließrichtung wird durch einen Anschlag 35 begrenzt , der am rückwertigen Ende des Hauptventilkörpers 20 ' gebildet ist .
Die Druckabbaufeder 18c spannt das Halteelement 24 relativ zu den Haltevorsprüngen 32 (und somit relativ zum Ventilsitz 23 ) in Schließrichtung ( also in Figur 2 nach links ) . Gleichzeitig grei ft die Vollschlauchfeder 18a an einem nach außen weisenden Vorsprung 34 des Ventilschafts 31 sowie am stromaufwärtigen Ende des Halteelements 24 an und spannt den Ventilkörper 20 ' somit relativ zum Halteelement 24 in Schließrichtung stromaufwärts , allerdings nur so weit , bis das vordere Ende des Halteelements 24 am Anschlag 35 zum Liegen kommt . Der Anschlag 35 ist so positioniert , dass der Hauptventilkörper 20 ' nicht allein durch die Vollschlauchfeder 18a, sondern erst unter zusätzlicher Wirkung der Druckabbaufeder 18c ( oder unter zusätzlicher Wirkung von Kolbeneinrichtung 29 und Schließ feder 28 ) vollständig in die Schließstellung bewegt werden kann . Wenn die Kolbeneinrichtung 29 den Hauptventilkörper freigibt , wird der Hauptventilkörper 20 ' also erst durch die Druckabbaufeder 18c vollständig in die Schließstellung bewegt . Dazu drückt die Druckabbaufeder 18c das Halteelement 24 von den Haltevorsprüngen 32 weg, so dass sich ein Spalt 33 zwischen dem Halteelement 24 und einem Anschlag 26 der Haltevorsprünge 32 bildet ( siehe Figur 2A) . Der Hauptventilkörper 20 ' liegt in diesem Zustand vollständig am Ventilsitz 23 an, so dass sich ein Öf f- nungsquerschnitt von Null ergibt . Dies ist in Figur 2B durch das Bezugs zeichen 36 angedeutet . Figur 3 zeigt einen Ausschnitt aus der Figur 2 in einem anderen Betriebs zustand, in dem die Kolbenanordnung 29 vom strom- abwärtigen Ende des Hauptventilkörpers 20 ' beabstandet ist und der Hauptventilkörper somit freigegeben ist . Außerdem steht der Kraftstof f schlauch voll Fluid, so dass vor der Hauptventileinrichtung ein entsprechender Fluiddruck herrscht . Dieser Zustand kann sich beispielsweise einstellen, wenn der Steuerhebel in einer Öf fnungsstellung arretiert ist und die Förderpumpe nach der Ausbringung einer vorgewählten Kraftstof fmenge ausgeschaltet wurde . Durch das Ausschalten der Förderpumpe fällt der Fluiddruck vor der Hauptventileinrichtung 16 deutlich ab, wobei er vorliegend ( aufgrund des noch voll Fluid stehenden Kraf tstof f schlauchs ) noch oberhalb des Mindestdrucks verbleibt , bei dem die automatische Abschalteinrichtung auslöst . Der Hauptventilkörper 20 ' wird somit durch die Vollschlauchfeder 18a und die Druckabbaufeder 18c ( in Figur 3 nach links ) in die Schließstellung gespannt .
In dem in Figur 3 gezeigten Zustand verbleibt daher stromauf der Hauptventileinrichtung 16 zunächst ein Fluiddruck, der ausreichend ist , um den Hauptventilkörper 20 ' zusammen mit dem Halteelement 24 entgegen der Rückstellkraft der Druckabbaufeder 18c in eine Öf fnungsstellung zu bewegen, bis das Halteelement 24 am Anschlag 26 anstößt ( siehe Figur 3A) . Der in Figur 2B gezeigte Spalt 33 wird dadurch geschlossen ( siehe Figur 3A) . Es stellt sich auf diese Weise ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung 16 ein, der dem Grenzöf fnungsquerschnitt entspricht . Dies ist den Figuren 3A und 3B erkennbar, in denen die in Figur 3 mit den Buchstaben A bzw . B gekennzeichneten Ausschnitte vergrößert dargestellt sind . Insbesondere ist in Fig . 3B erkennbar, dass der Hauptventilkörper 20 ' leicht vom Hauptventilsitz 23 abgehoben ist ( siehe Spalt 43 ) . Ein vor der Hauptventileinrichtung 16 herrschender Fluiddruck kann auf diese Weise auf kontrollierte Weise abgebaut werden, bis der Fluiddruck unter den Mindestdruck abfällt , bei dem die Abschalteinrichtung auslöst . Wenn das Halteelement 24 am Anschlag 26 anliegt , kann die Druckabbaufeder 18c bei einer weiteren Öf fnungsbewegung des Hauptventilkörpers 20 ' nicht weiter komprimiert werden . Eine solche weitere Öf fnungsbewegung (mit der ein Öf fnungsquerschnitt erzeugt wird, der den Grenzöf f- nungsquerschnitt übersteigt ) muss somit entgegen der Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a erfolgen . Die Öf fnungscharakteristik der Vorspanneinrichtung 18 ist somit bei Überschreiten des Grenzöf fnungsquerschnitts unstetig . Während im ersten Öf fnungsquerschnittsbereich eine durch die Druckabbaufeder 18c erzeugte reduzierte Rückstellkraft überwunden werden muss , erfolgt die weitere Öf fnungsbewegung über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinaus entgegen der größeren Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a . Dies wird nachfolgend in Verbindung mit Figur 4 erläutert .
Figur 4 zeigt den Ausschnitt der Figur 3 in einem anderen Betriebs zustand des Zapfventils . Im Zustand der Figur 4 ist der Steuerhebel 17 in einer mittleren Öf fnungsstellung, die mit einer vorgegebenen Axialposition der Kolbenanordnung 29 einhergeht . Außerdem ist in dem in Figur 4 gezeigten Zustand die Förderpumpe eingeschaltet , so dass der stromaufwärts der Hauptventileinrichtung 16 herrschende Fluiddruck ausreichend ist , um den Hauptventilkörper 20 ' entgegen der Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a in Axialrichtung stromabwärts zu bewegen, bis der Hauptventilkörper 20 ' gegen die Kolbenanordnung 29 stößt . Es stellt sich dabei ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung ein, der über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinausgeht .
Figur 5 zeigt den Ausschnitt der Figuren 3 und 4 in einem wiederum anderen Betriebs zustand des Zapfventils . Der Steuerhebel 17 befindet sich in einer vollständigen Öf fnungsstellung . Die Kolbenanordnung 29 ist dementsprechend gegenüber der Stellung der Figur 4 weiter nach rechts verschoben . Der durch die Förderpumpe erzeugte Fluiddruck kann den Hauptventilkörper 20 ' daher gegenüber dem in Figur 4 gezeigten Zustand noch weiter nach rechts bewegen, so dass sich der Öf fnungsquerschnitt weiter erhöht .
Figur 6 zeigt eine Hauptventileinrichtung 16 sowie eine Vorspanneinrichtung 18 einer zweiten Aus führungs form eines erfindungsgemäßen Zapfventils . Solche Elemente , welche im Wesentlichen identisch bei der ersten erfindungsgemäßen Aus führungsform vorhanden sind, sind vorliegend mit denselben Bezugs zeichen versehen . Die Unterschiede zwischen der ersten Ausdrucksform und der zweiten Aus führungs form werden nachfolgend erläutert .
Bei der Aus führungs form der Figur 6 umfasst die Hauptventileinrichtung 16 einen Hauptventilkörper 20 ' ' , der durch eine Vorspanneinrichtung 18 in die Schließstellung gedrängt wird, wobei die Vorspanneinrichtung 18 eine Vollschlauchfeder 18a und eine Druckabbaufeder 18d aufweist . Zudem sind einstückig mit dem Ventilsitz 23 verbundene Haltevorsprünge 32 ' vorhanden, an denen der Hauptventilkolben 31 gleitend und entlang seiner Axialrichtung verschiebbar gelagert ist . Die Vollschlauchfeder 18a grei ft an einem stromaufwärtigen Ende der Haltevorsprünge 32 ' an, um das Hauptventil in Schließrichtung zu spannen . Die Druckabbaufeder 18d ist mit ihrem stromabwär- tigen Ende mit dem Hauptventilkörper 20 ' ' verbunden und weist an ihrem gegenüberliegenden stromaufwärtigen Ende einen Schiebering 37 auf , der unter Auslenkung der Druckabbaufeder 18d relativ zum Hauptventilkörper 20 ' ' bis zu einem Begrenzungsvorsprung 38 verschiebbar ist . In dem in Figur 6 gezeigten Zustand liegt der Schiebering 37 an einem stromabwärtigen An- schlag 25 der Haltevorsprünge 32 ' an, so dass der Hauptventilkörper 20 ' ' durch die Druckabbaufeder 18d relativ zum Ventilsitz 23 in eine Öf fnungsrichtung gespannt wird . In dem in Figur 6 gezeigten Zustand befindet sich der Steuerhebel 17 allerdings in der Schließstellung, so dass der Hauptventilkegel 20 ' ' zusätzlich von der von der Schließ feder 28 beaufschlagten Kolbenanordnung 29 in die Schließstellung gespannt wird . In der gezeigten Stellung besteht zwischen dem Schiebering 37 und dem Begrenzungsvorsprung ein Spalt 39 ( siehe Figur 6A, in der der Ausschnitt A der Figur 6 vergrößert dargestellt ist ) .
Figur 7 zeigt einen Ausschnitt aus der Figur 6 in einem Zustand, in dem die Kolbenanordnung 29 vom stromabwärtigen Ende des Hauptventilkörpers 20 ' ' beabstandet ist und der Hauptventilkörper entsprechend freigegeben ist . Dieser Zustand kann sich, wie oben bereits erläutert , beispielsweise dann einstellen, wenn der Steuerhebel in einer Öf fnungsstellung arretiert ist , die Förderpumpe nach der Ausbringung einer vorgewählten Kraftstof fmenge ausgeschaltet und die automatische Abschalteinrichtung noch nicht ausgelöst wurde . Der Hauptventilkörper 20 ' ' wird in diesem Fall , wie vorstehend erläutert , durch die Vollschlauchfeder 18a in Schließrichtung und durch die Druckabbaufeder 18d in Öf fnungsrichtung gespannt . Die durch die Vollschlauchfeder 18a auf den Hauptventilkörper 20 ' ' ausgeübte Schließkraft wird durch die Druckabbaufeder 18d entsprechend reduziert und ein zum Öf fnen erforderlicher Minimaldruck wird ebenfalls reduziert . Der Hauptventilkörper 20 ' ' kann daher unter Wirkung eines geringen Fluiddrucks in Öf fnungsrichtung bewegt werden, bis der Schiebering 37 am Begrenzungsvorsprung 38 zu liegen kommt ( siehe Figur 7A) . Diese Öf fnungsbewegung entspricht einem ersten Stellbereich des Hauptventilkörpers 20 ' ' und der dadurch erreichbare Öf fnungsquerschnitt entspricht dem Grenzöf fnungsquerschnitt . Durch die geringfügige Öf fnung der Hauptventileinrichtung ( in Figur 7 illustriert durch den Spalt 44 ) kann der Fluiddruck auf kontrollierte Weise abgebaut werden, bis der Mindestdruck unterschritten wird und die automatische Abschalteinrichtung auslöst .
Wird die Hauptventileinrichtung hingegen mit Hil fe des Steuerhebels 17 betätigt , erfolgt eine weitere Öf fnungsbewegung des Hauptventilkörpers 20 ' ' (über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinaus ) entgegen der vollständigen Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a und erfordert daher eine deutlich höhere Druckdi f ferenz , da die Druckabbaufeder 18d der Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a in dem sich anschließenden zweiten Stellbereich nicht mehr entgegenwirkt . Auf diese Weise wird bei Überschreitung des Grenzöf fnungsquerschnitts eine Unstetigkeit der Öf fnungscharakteristik der Hauptventileinrichtung erzeugt .
Figur 8 zeigt den Ausschnitt der Figur 7 in einem anderen Betriebs zustand des Zapfventils . Im Zustand der Figur 8 ist der Steuerhebel 17 in einer mittleren Öf fnungsstellung, die mit einer vorgegebenen Axialposition der Kolbenanordnung 29 einhergeht . Außerdem ist in dem in Figur 8 gezeigten Zustand die Förderpumpe eingeschaltet , so dass der stromaufwärts der Hauptventileinrichtung 16 herrschende Fluiddruck ausreichend ist , um den Hauptventilkörper 20 ' ' entgegen der Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a in Axialrichtung stromabwärts zu bewegen, bis der Hauptventilkörper 20 ' gegen die Kolbenanordnung 29 stößt . Es stellt sich dabei ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung ein, der über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinausgeht . Die Druckabbaufeder 18d steht in diesem Zustand nicht mehr in Kontakt mit dem Anschlag 25 .
Figur 9 zeigt den Ausschnitt der Figuren 7 und 8 in einem wiederum anderen Betriebs zustand des Zapfventils . Im Zustand der Figur 9 befindet sich der Steuerhebel 17 in einer vollständigen Öf fnungsstellung . Die Kolbenanordnung 29 ist dementsprechend gegenüber der Stellung der Figur 8 weiter nach rechts verschoben . Der durch die Förderpumpe erzeugte Fluiddruck kann den Hauptventilkörper 20 ' ' daher gegenüber dem in Figur 8 gezeigten Zustand noch weiter nach rechts bewegen, so dass sich der Öf fnungsquerschnitt weiter erhöht .
Figur 10 zeigt eine Hauptventileinrichtung 16 sowie eine Vorspanneinrichtung 18 einer dritten Aus führungs form eines erfindungsgemäßen Zapfventils . Solche Elemente , welche im Wesentlichen identisch bei der ersten oder zweiten erfindungsgemäßen Aus führungs form vorhanden sind, sind vorliegend mit denselben Bezugs zeichen versehen . Die Unterschiede zu den anderen Ausführungs formen werden nachfolgend erläutert .
Bei der Aus führungs form der Figur 10 umfasst die Hauptventileinrichtung 16 einen Hauptventilkörper 20 , der durch die Vorspanneinrichtung 18 in Schließrichtung gegen einen Hauptventilsitz 23 gespannt wird . Die Hauptventileinrichtung 16 umfasst zudem einen sich durch den Hauptventilkörper 20 erstreckenden Druckabbaukanal 21 , sowie einen Druckabbauventilkörper 22 , der zum Verschließen des Druckabbaukanals 21 ausgebildet ist . Die Hauptventileinrichtung 16 umfasst somit vorliegend zwei Ventilkörper 20 , 22 , von denen j eder zur Öf fnung der Hauptventileinrichtung 16 beitragen kann . Ebenso wie bei der Aus führungs form der Figuren 6 bis 9 weist das Zapfventil einstückig mit dem Ventilsitz 23 verbundene Haltevorsprünge 32 ' auf , an denen der Hauptventilkolben 31 gleitend und entlang seiner Axialrichtung verschiebbar gelagert ist . Die Vorspanneinrichtung 18 umfasst eine Vollschlauchfeder 18a, die den Hauptventilkörper 20 gegen den Ventilsitz 23 spannt , sowie eine Druckabbaufeder 18b, die den Druckabbauventilkörper 22 gegen den Hauptventilkörper 20 spannt . Dazu ist die Druckabbaufeder 18b in einem komprimierten Zustand zwischen einem stromabwärtigen Ende des Druckabbauventils 22 und einem nach außen ragenden Kragen 40 , der am Hauptventilkörper 20 fixiert ist , eingespannt .
In dem in Figur 10 gezeigten Betriebs zustand drückt die Kolbenanordnung 29 sowohl den Hauptventilkörper 20 gegen den Hauptventilsitz 23 als auch das Druckabbauventil 22 gegen den Hauptventilkörper 20 in eine Schließstellung .
Figur 11 zeigt einen Ausschnitt aus der Figur 10 , wobei die Kolbenanordnung 29 vom stromabwärtigen Ende des Hauptventilkörpers 20 und des Druckabbauventilkörpers 22 beabstandet ist . Die Förderpumpe wurde außerdem nach der Ausbringung einer vorgewählten Kraftstof fmenge ausgeschaltet , und die automatische Abschalteinrichtung wurde noch nicht ausgelöst . Der Hauptventilkörper 20 wird in diesem Fall durch die Vollschlauchfeder 18a in Schließrichtung gespannt . Außerdem wird das Druckabbauventil 22 durch die Druckabbaufeder 18b in Schließrichtung gespannt . Die Rückstellkonstanten der Elemente 18a und 18b sind vorliegend so gewählt , dass eine Bewegung des Druckabbauventilkörpers 22 relativ zum Hauptventilkörper 20 in Öf fnungsrichtung einen geringeren Minimaldruck am Einlass 13 erfordert als eine Bewegung des Hauptventilkörpers 20 relativ zum Hauptventilsitz 23 in Öf fnungsrichtung . Der vorliegend herrschende geringe Druck reicht daher gerade aus , um das Druckabbauventil 22 in Öf fnungsrichtung zu bewegen, bis es gegen einen relativ zum Hauptventilkörper fixierten Anschlag 41 stößt . Dadurch entsteht zwischen dem Hauptventilkörper 20 und einer Dichtfläche des Druckabbauventilkörpers 22 ein Spalt 42 , durch den das Fluid strömen kann . Mit dieser Öf fnungsbewegung vergrößert sich ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung 16 bis zu einem Grenzöf fnungsquerschnitt . Durch die geringfügige Öf fnung der Hauptventileinrichtung kann der Fluiddruck auf kontrollierte Weise abgebaut werden, bis der Mindestdruck unterschritten wird und die automatische Abschalteinrichtung auslöst . Eine weitere Öf fnungsbewegung der Hauptventileinrichtung 16 (über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinaus ) , die durch eine Bewegung des Hauptventilkörpers 20 relativ zum Hauptventilsitz 23 in Öf fnungsrichtung erreicht wird, erfordert einen deutlich höheren Druck, der sich nur bei eingeschalteter Förderpumpe einstellt . Indem die Öf fnung der Hauptventileinrichtung 16 vor Erreichen des Grenzöf fnungsquerschnitts entgegen der kleineren Schließkraft der Druckabbaufeder und nach Überschreiten des Grenzöf fnungsquerschnitts entgegen der größeren Schließkraft der Vollschlauchfeder 18a stattfindet , wird im Bereich des Grenzöf fnungsquerschnitts eine unstetige Öf fnungscharakteris- tik der Hauptventileinrichtung 16 realisiert .
Figur 12 zeigt den Ausschnitt der Figur 11 in einem anderen Betriebs zustand des Zapfventils . Im Zustand der Figur 12 ist der Steuerhebel 17 in einer mittleren Öf fnungsstellung, die mit einer vorgegebenen Axialposition der Kolbenanordnung 29 einhergeht . Außerdem ist in dem in Figur 12 gezeigten Zustand die Förderpumpe eingeschaltet , so dass der stromaufwärts der Hauptventileinrichtung 16 herrschende Fluiddruck ausreichend ist , um zusätzlich zum Druckabbauventil 22 auch den Hauptventilkörper 20 entgegen der Rückstellkraft der Vollschlauchfeder 18a in Öf fnungsrichtung zu bewegen, bis der Hauptventilkörper 20 gegen die Kolbenanordnung 29 stößt . Es stellt sich dabei ein Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung 16 ein, der über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinausgeht .
Figur 13 zeigt den Ausschnitt der Figuren 11 und 12 in einem wiederum anderen Betriebs zustand des Zapfventils . Im Zustand der Figur 13 befindet sich der Steuerhebel 17 in einer vollständigen Öf fnungsstellung . Die Kolbenanordnung 29 ist dementsprechend gegenüber der Stellung der Figur 12 weiter nach rechts verschoben . Der durch die Förderpumpe erzeugte Fluid- druck kann den Hauptventilkörper 20 daher gegenüber dem in Figur 12 gezeigten Zustand noch weiter nach rechts bewegen, so dass sich der Öf fnungsquerschnitt weiter erhöht .

Claims

Patentansprüche
1. Zapfventil zur Ausbringung eines Fluids, mit einem Einlass
(13) zum Anschluss einer Fluidzuleitung, einem Auslass
(14) , einem den Einlass (13) mit dem Auslass (14) verbindenden Hauptkanal (15) , einer Hauptventileinrichtung (16) zur Steuerung eines Fluiddurchflusses durch den Hauptkanal
(15) , einem Steuerhebel (17) zur Betätigung der Hauptventileinrichtung (16) , einer automatischen Sicherheitsabschaltung, die dazu ausgestaltet ist, die Hauptventileinrichtung
(16) unabhängig von einer Stellung des Steuerhebels (17) in eine Schließstellung zu bewegen, wenn ein Fluiddruck am Einlass (13) einen Mindestwert unterschreitet, und mit einer Vorspanneinrichtung (18) , die die Hauptventileinrichtung (16) in die Schließstellung vorspannt und einen veränderlichen Öf fnungsquerschnitt der Hauptventileinrichtung (16) abhängig von einem Fluiddruck am Einlass (13) bewirkt, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorspanneinrichtung (18) dazu eingerichtet ist, eine unstetige Öf fnungscharakteristik der Hauptventileinrichtung (16) derart zu erzeugen, dass eine auf die Hauptventileinrichtung (16) wirkende Schließkraft in einem sich von der Schließstellung der Hauptventileinrichtung bis zu einem Grenzöf fnungsquerschnitt erstreckenden ersten Öf fnungsquer- schnittbereich reduziert ist.
2. Zapfventil gemäß Anspruch 1, bei dem die Vorspanneinrichtung (18) derart mit der Hauptventileinrichtung (16) zusammenwirkt, dass
- der Grenzöf fnungsquerschnitt in einem Bereich zwischen 1 mm2 und 12 mm2 liegt und/oder - ein Minimaldruck, der zum Öffnen der Hauptventileinrichtung erforderlich ist, in einem Bereich zwischen 0,01 bar und 0,5 bar, vorzugsweise zwischen 0,05 bar und 0,3 bar liegt. Zapfventil gemäß Anspruch 1 oder 2, bei dem die Vorspanneinrichtung (18) derart mit der Hauptventileinrichtung (16) zusammenwirkt, dass ein Druckschwellwert, ab dem der Öf fnungsquerschnitt den Grenzöf fnungsquerschnitt überschreitet, in einem Bereich zwischen 0,075 bar und 0,5 bar liegt, wobei der Druckschwellwert vorzugsweise um mindestens 5% größer, weiter vorzugsweise um mindestens 20%, besonders bevorzugt um mindestens 50% größer als ein Minimaldruck ist, der zum Öffnen der Hauptventileinrichtung erforderlich ist. Zapfventil gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem die Hauptventileinrichtung (16) einen Hauptventilkörper (20) , einen Hauptventilsitz (23) , einen Druckabbaukanal (21) und einen zum Verschließen des Druckabbaukanals (21) ausgebildeten Druckabbauventilkörper (22) aufweist, wobei die Vorspanneinrichtung (18) dazu eingerichtet ist, den Hauptventilkörper (20) und den Druckabbauventilkörper (22) unabhängig voneinander in eine Schließstellung zu drängen, wobei eine Veränderung des Öf fnungsquerschnitts der Hauptventileinrichtung (16) im ersten Öf fnungsquerschnittbereich durch eine Bewegung des Druckabbauventilkörpers (22) bewirkt wird, wobei eine Veränderung des Öf fnungsquerschnitts der Hauptventileinrichtung (16) über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinaus durch eine Bewegung des Hauptventilkörpers (20) relativ zum Hauptventilsitz (23) bewirkt wird. Zapfventil gemäß Anspruch 4, bei dem der Druckabbaukanal durch den Hauptventilkörper (20) verläuft. Zapfventil gemäß Anspruch 4 oder 5, bei dem die Vorspanneinrichtung (18) zum Drängen des Hauptventilkörpers (20) in die Schließstellung ein erstes Rückstellelement (18a) und zum Drängen des Druckabbauventilkörpers (22) in die Schließstellung ein zweites Rückstellelement (18b) aufweist. Zapfventil gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem die Hauptventileinrichtung (16) einen Hauptventilkörper (20', 20' ') umfasst, der von der Vorspanneinrichtung (18) gegen einen Hauptventilsitz (23) in eine Schließstellung vorgespannt wird, wobei der erste Öf fnungsquerschnittbereich mit einem ersten Stellbereich des Hauptventilkörpers (20', 20' ') und ein über den Grenzöf fnungsquerschnitt hinausgehender zweiter Öf fnungsquerschnittbereich mit einem sich an den ersten Stellbereich anschließenden zweiten Stellbereich des Hauptventilkörpers (20', 20' ') korrespondiert, wobei die unstetige Öf fnungscharakteristik dadurch verwirklicht ist, dass die Vorspanneinrichtung (18) im ersten Stellbereich eine kleinere Rückstellkonstante aufweist als im zweiten Stellbereich. Zapfventil gemäß Anspruch 7, bei dem die Vorspanneinrichtung (18) ein erstes Rückstellelement (18a) und ein zweites Rückstellelement (18c) umfasst, wobei eine Bewegung des Hauptventilkörpers (20') im ersten Stellbereich in Öff- nungsrichtung vorwiegend, vorzugsweise ausschließlich entgegen einer Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements (18c) erfolgt und wobei eine Bewegung des Hauptventilkörpers (20') im zweiten Stellbereich in Öf fnungsrichtung vorwiegend, vorzugsweise ausschließlich entgegen einer Rückstellkraft des ersten Rückstellelements (18a) erfolgt. Zapfventil gemäß Anspruch 8, bei dem das erste Rückstellelement (18a) den Hauptventilkörper (20') relativ zu einem verschiebbaren Halteelement (24) vorspannt, wobei das zweite Rückstellelement (18c) das verschiebbare Halteelement (24) relativ zum Hauptventilsitz (23) der Hauptventileinrichtung (16) vorspannt. Zapfventil gemäß Anspruch 9, bei dem eine Verschiebbarkeit des verschiebbaren Halteelements (24) relativ zum Hauptventilsitz (23) durch einen ersten Anschlag (26) begrenzt ist, wobei vorzugsweise eine Verschiebbarkeit des verschiebbaren Halteelements (24) relativ zum Hauptventilkörper (20') durch zweiten Anschlag (35) begrenzt ist. Zapfventil gemäß Anspruch 7, bei dem die Vorspanneinrichtung (18) umfasst: ein erstes Rückstellelement (18a) mit einer ersten Rückstellkonstante, das den Hauptventilkörper (20' ') relativ zu dem Hauptventilsitz (23) in die Schließstellung drängt, und ein zweites Rückstellelement (18d) mit einer zweiten Rückstellkonstante, das den Hauptventilkörper (20' ') relativ zu dem Hauptventilsitz (23) in Öf fnungsrichtung drängt. Zapfventil gemäß Anspruch 11, bei dem sich die Rückstellkonstante der Vorspanneinrichtung (18) im ersten Stellbereich aus einer Kombination der Rückstellkonstanten des ersten und zweiten Rückstellelements (18a, 18d) ergibt und wobei sich die Rückstellkonstante der Vorspanneinrichtung
(18) im zweiten Stellbereich nur durch die Rückstellkonstante des ersten Rückstellelements (18a) ergibt. Zapfventil gemäß Anspruch 11 oder 12, bei dem eine Rückstellkraft des ersten Rückstellelements (18a) , die im ersten Stellbereich auf den Hauptventilkörper (20' ') wirkt, größer ist als eine Rückstellkraft des zweiten Rückstellelements (18d) , die im ersten Stellbereich auf den Hauptventilkörper (20' ') wirkt. Zapfventil gemäß einem der Ansprüche 11 bis 13, bei dem das zweite Rückstellelement (18d) ein erstes Ende und ein entlang einer Auslenkungsrichtung gegenüberliegendes zweites Ende aufweist, wobei das erste Ende am Hauptventilkörper
(20' ') fixiert ist und wobei das zweite Ende während einer Bewegung des Hauptventilkörpers (20' ') im ersten Stellbereich an einem relativ zum Hauptventilsitz (23) fixierten Anschlag (25) anliegt und wobei das zweite Ende während einer Bewegung des Hauptventilkörpers (20' ') im zweiten Stellbereich von dem Anschlag (25) gelöst ist, wobei eine Auslenkung des zweiten Endes des zweiten Rückstellelements
(18d) in Richtung stromaufwärts vorzugsweise durch einen am Hauptventilkörper (20' ') fixierten Begrenzungsvorsprung (38) begrenzt ist. Zapfsäule mit einer Förderpumpe zur Ausbringung eines Fluids und mit einem Zapf schlauch, der die Förderpumpe mit einem Zapfventil gemäß einem der Ansprüche 1 bis 14 verbindet .
EP23719782.7A 2022-04-29 2023-04-20 Zapfventil Active EP4514740B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP22170947.0A EP4269327A1 (de) 2022-04-29 2022-04-29 Zapfventil
PCT/EP2023/060210 WO2023208700A1 (de) 2022-04-29 2023-04-20 Zapfventil

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP4514740A1 true EP4514740A1 (de) 2025-03-05
EP4514740B1 EP4514740B1 (de) 2025-12-10

Family

ID=81449089

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP22170947.0A Withdrawn EP4269327A1 (de) 2022-04-29 2022-04-29 Zapfventil
EP23719782.7A Active EP4514740B1 (de) 2022-04-29 2023-04-20 Zapfventil

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP22170947.0A Withdrawn EP4269327A1 (de) 2022-04-29 2022-04-29 Zapfventil

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20250243049A1 (de)
EP (2) EP4269327A1 (de)
CN (1) CN119032062A (de)
AR (1) AR129161A1 (de)
AU (1) AU2023261997A1 (de)
CA (1) CA3245729A1 (de)
DK (1) DK4514740T3 (de)
ES (1) ES3061108T3 (de)
MX (1) MX2024013318A (de)
PT (1) PT4514740T (de)
WO (1) WO2023208700A1 (de)

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE414395B (sv) * 1978-01-24 1980-07-28 Lars Erik Trygg Vetskeutmatningsanordning
US5184309A (en) * 1990-03-20 1993-02-02 Saber Equipment Corp. Fluid dispensing nozzle including in line flow meter and data processing unit
US5433247A (en) * 1994-08-05 1995-07-18 Catlow, Inc. Coaxial breakaway coupling with vapor assist check
DK2386520T3 (da) * 2010-05-14 2013-05-06 Elaflex Hiby Tanktechnik Gmbh & Co Påfyldningsventil
DK2428485T3 (en) * 2010-09-13 2014-03-17 Elaflex Hiby Tanktechnik Gmbh & Co Kg dispensing nozzle

Also Published As

Publication number Publication date
AR129161A1 (es) 2024-07-24
US20250243049A1 (en) 2025-07-31
AU2023261997A1 (en) 2024-10-03
DK4514740T3 (da) 2026-02-16
ES3061108T3 (en) 2026-03-31
MX2024013318A (es) 2024-12-06
PT4514740T (pt) 2026-02-04
EP4514740B1 (de) 2025-12-10
CA3245729A1 (en) 2025-02-03
WO2023208700A1 (de) 2023-11-02
CN119032062A (zh) 2024-11-26
EP4269327A1 (de) 2023-11-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2386520B1 (de) Zapfventil
DE10123775B4 (de) Kraftstoff-Einspritzvorrichtung für Brennkraftmaschinen, insbesondere Common-Rail-Injektor, sowie Kraftstoffsystem und Brennkraftmaschine
WO2011000907A1 (de) Hydraulisches pressgerät
EP1854558B1 (de) Ventilanordnung
DE2458515C2 (de) Bremskraftregler für eine Zweikreisbremsanlage
EP4086491B1 (de) Ventilanordnung
EP2096080B1 (de) Zapfpistole
EP2428485B1 (de) Zapfventil
EP4514740B1 (de) Zapfventil
EP1502027B1 (de) Regeleinrichtung mit grenzwertregelventil
DE10203384A1 (de) Servolenksystem
EP4172486A1 (de) Durchflussbegrenzer für ein kraftstoffeinspritzsystem sowie kraftstoffeinspritzsystem mit einem durchflussbegrenzer
DE3304390A1 (de) Zapfpistole fuer vollschlauch-zapfanlagen
EP4222105B1 (de) Selbstschliessendes zapfventil
DE1910891A1 (de) Zapfpistole
EP1854557A2 (de) Ventilanordnung
EP3974374B1 (de) Zapfpistole mit schalter zwischen zwei maximalen durchflussraten
DE60010597T2 (de) Kraftstoffeinspritzanordnung
EP3978425B1 (de) Zapfventil mit diskret schaltendem gasventil und anordnung umfassend ein solches zapfventil und eine gasrückführungsanlage
EP4163249B1 (de) Zapfventil mit auslaufschutzeinrichtung
DE2627369A1 (de) Notausloesevorrichtung
EP0643346B1 (de) Materialregelventil
DE102022109153A1 (de) Ventileinheit, Reduktionsmitteldosiereinheit und Verfahren zum Zuführen eines Reduktionsmittels
DE1943709C3 (de) Ein- oder mehrstufiger Druckregler für Druckmittelleitungen
DE202007006541U1 (de) Ventilanordnung

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: UNKNOWN

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20241029

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC ME MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20250908

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Free format text: CASE NUMBER: UPC_APP_8798_4514740/2025

Effective date: 20251002

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC ME MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: F10

Free format text: ST27 STATUS EVENT CODE: U-0-0-F10-F00 (AS PROVIDED BY THE NATIONAL OFFICE)

Effective date: 20251210

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502023002449

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: PT

Ref legal event code: SC4A

Ref document number: 4514740

Country of ref document: PT

Date of ref document: 20260204

Kind code of ref document: T

Free format text: AVAILABILITY OF NATIONAL TRANSLATION

Effective date: 20260130

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: T3

Effective date: 20260211

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: FP

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 3061108

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

Effective date: 20260331

REG Reference to a national code

Ref country code: GR

Ref legal event code: EP

Ref document number: 20260400269

Country of ref document: GR

Effective date: 20260310

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG9D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20260310

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20251210

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20251210

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20260310

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20251210