EP4452458A1 - Kohlendioxid-abtrennungsvorrichtung - Google Patents

Kohlendioxid-abtrennungsvorrichtung

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EP4452458A1
EP4452458A1 EP22840578.3A EP22840578A EP4452458A1 EP 4452458 A1 EP4452458 A1 EP 4452458A1 EP 22840578 A EP22840578 A EP 22840578A EP 4452458 A1 EP4452458 A1 EP 4452458A1
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EP
European Patent Office
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solution
heat exchanger
connection
carbon dioxide
solvent
Prior art date
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Application number
EP22840578.3A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Johannes Menzel
Olaf Von Morstein
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ThyssenKrupp AG
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
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ThyssenKrupp AG
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
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    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Definitions

  • the invention relates to a device for separating carbon dioxide from gases, in particular from exhaust gases.
  • WO 2010/086 039 A1 discloses a method and a device for separating carbon dioxide from an exhaust gas from a fossil-fired power plant.
  • WO 2014/077 919 A1 discloses a device and a method for removing acidic gases from a gas stream and regenerating the absorbing solution.
  • WO 2019/232 626 A1 discloses CO2 separation after combustion with heat recovery. From US 2021/0220771 A1 a carbon dioxide separation downstream of the combustion with a heat recovery is known.
  • Carbon dioxide separation with heat recovery is known from CN 208786105 U.
  • a carbon dioxide absorber is known from US 2014/0127119 A1.
  • US Pat. No. 5,145,658 A discloses the recovery of the heat of reaction from an alkaline scrubbing solution to remove acidic gases.
  • the object of the invention is to provide a carbon dioxide separation device in which the overall process of absorption and desorption is energetically optimized.
  • the carbon dioxide separation device has an absorption device and a desorption device.
  • the gas to be cleaned of carbon dioxide is introduced into the absorption device and the carbon dioxide is converted from the gas phase into the liquid phase by contact with a solvent, usually an amine solution.
  • a solution is formed from the solvent with the carbon dioxide dissolved therein, which may be bound.
  • This solution is transferred to the desorption device where the carbon dioxide is stripped out of the solution, thereby recovering the solvent and being recycled back to the absorption device.
  • a carbon dioxide gas stream is obtained, which can be supplied for further use. This basic principle is already used in a large number of variations.
  • the absorption device has a gas inlet for the gas to be cleaned and a gas outlet for the cleaned gas.
  • the gas to be cleaned can be, for example, an exhaust gas from the combustion of fossil fuels.
  • the cleaned gas would then mostly be mainly nitrogen with a small remainder of carbon dioxide and possibly a greatly reduced proportion of oxygen as a result of the combustion process.
  • the cleaned gas can then be released into the atmosphere, for example, without releasing large amounts of carbon dioxide as a greenhouse gas.
  • the absorption device usually has one or more mass transfer elements which are arranged between the gas inlet and the absorption solvent inlet.
  • the mass transfer elements serve to bring the liquid and the gaseous phase into better contact, in particular also to increase the surface area of the liquid phase.
  • Such mass transfer elements are known to those skilled in the art and can, for example, be bubble-cap trays, random packings or structured packing.
  • the absorption device further includes an absorption solvent inlet and a solution outlet.
  • the absorption solvent inlet is usually located at the top of the absorption device, the solution outlet at the bottom of the absorption device.
  • the gas inlet is usually arranged at the bottom and the gas outlet at the top, so that the gas and solvent flow countercurrently through the absorption device.
  • the desorption device has at least a first solution inlet, an absorbent solvent outlet, a warm solvent inlet, and a carbon dioxide outlet.
  • the solution outlet of the absorber is connected to the first solution inlet connected to the desorption device via a first solution connection.
  • the first solution compound has a first heat exchanger. As a result, the solution stream which flows through the first solution connection is heated, so that the carbon dioxide present in the solution can be emitted again in the desorption device.
  • the absorption solvent outlet of the desorption device is connected to the absorption solvent inlet of the absorption device via an absorption solvent connection.
  • the solvent depleted of carbon dioxide in the desorption device flows back to the absorption device via the absorption solvent connection.
  • the absorption solvent compound also has the first heat exchanger.
  • the absorption solvent junction has a branch to a warm solvent junction. A partial flow of the solvent flow is therefore branched off and fed into the warm solvent connection.
  • the warm solvent connection is connected to the warm solvent inlet.
  • the warm solvent compound has a second heat exchanger. As a result, additional energy can be introduced into the entire system.
  • the desorption device usually has one or more mass transfer elements which are arranged above and below the first solution inlet. The mass transfer elements serve to bring the liquid and the gaseous phase into better contact, in particular also to increase the surface area of the liquid phase. Such mass transfer elements are known to those skilled in the art and can, for example, be bubble-cap trays, random packings or structured packing.
  • a third solution connection branches off between the absorption device and the first heat exchanger of the first solution connection.
  • the third solution connection is fluidly connected to the first solution connection after the first heat exchanger or absorption device at the end where the solution flow exits the third solution connection again.
  • the third solution compound has a fourth heat exchanger in which the solution stream of the third solution compound is heated.
  • the fourth heat exchanger and the gas inlet are connected via a gas connection, so that the gas to be cleaned is passed through the fourth heat exchanger before the gas to be cleaned is passed into the absorption device.
  • the gas to be cleaned with a Temperature between 100 ° C and 200 ° C, for example 150 ° C, provided, according to how it is obtained from the preliminary processes.
  • the first solution connection has an evaporation device downstream of the first heat exchanger in terms of flow.
  • the evaporation device also known as the pressure expansion tank, is used to allow the solution of the solution stream heated in the first heat exchanger to expand and therefore partially evaporate.
  • the liquid phase of the solution stream is thus separated from the gaseous phase of the solution stream in the evaporation device.
  • the liquid phase is led into the desorption device through the first solution connection.
  • the desorption device further has a vapor inlet and the evaporation device has a vapor outlet.
  • the vapor outlet of the evaporation device and the vapor inlet of the desorption device are connected to a gas solution connection for transfer of the gaseous phase.
  • the steam inlet is particularly preferably arranged in the lower region of the desorption device. This optimizes the energetic management of the overall process.
  • the third solution connection is connected to the evaporation device at the end where the solution stream emerges again from the third solution connection.
  • the gas connection has a raw gas cleaning system.
  • the raw gas cleaning is designed to remove sulfur oxides.
  • a second solution connection branches off between the absorption device and the first heat exchanger of the first solution connection.
  • the second solution connection leads directly to the top of the desorption device.
  • directly means without a heat exchanger or the like.
  • a (flow control) valve can be arranged here.
  • the solution loaded with carbon dioxide is thus itself used to cool the gas stream exiting the desorption device.
  • the heat supplied from the first heat exchanger and the second heat exchanger into the desorption device remains in the desorption device and the solvent and is not released to a cooling medium.
  • a fourth solution connection branches off between the absorption device and the first heat exchanger of the first solution connection.
  • the fourth solution connection is connected to the first solution connection after the first heat exchanger or absorption device at the end where the solution flow exits the fourth solution connection again.
  • the fourth solution compound has a fifth heat exchanger.
  • the fifth heat exchanger is connected to the second heat exchanger in such a way that the heat exchange medium cooled in the second heat exchanger is fed into the fifth heat exchanger.
  • the fourth solution connection is connected to the evaporation device at the end where the solution stream exits the fourth solution connection again.
  • the carbon dioxide outlet is connected to a first carbon dioxide compressor.
  • the first carbon dioxide compressor is connected to a first carbon dioxide heat exchanger in order to cool down the carbon dioxide heated by the compression again. This is common, since the carbon dioxide is required at a higher pressure both for dumping and for the further processing of carbon dioxide, for example to form methanol.
  • a plurality of carbon dioxide compressors and carbon dioxide heat exchangers are usually connected in series in a cascaded manner in order to compress the carbon dioxide in stages and to cool it again and again in between.
  • a fifth solution connection branches off between the absorption device and the first heat exchanger of the first solution connection.
  • the fifth solution connection is connected to the first solution connection after the first heat exchanger or absorption device at the end where the solution flow exits the fifth solution connection again.
  • the fifth solution compound includes the first carbon dioxide heat exchanger. This allows the thermal energy generated by compressing the carbon dioxide to be used for the process. If there is a plurality of carbon dioxide heat exchangers, these are preferably integrated in parallel into the fifth solution compound.
  • the fifth solution connection is connected to the evaporation device at the end where the solution stream emerges again from the fifth solution connection. In this way, as in the case of the heated solution stream of the first solution compound, expansion can take place here and the gas phase can be separated from the liquid phase.
  • the pressure of the solvent in the second heat exchanger is 0.2 bar to 5 bar higher than the pressure in the desorption device at the absorption solvent outlet.
  • a higher starting temperature can thus be achieved in the second heat exchanger, since the increased pressure allows the temperature to be increased up to the boiling point at the corresponding pressure.
  • the solvent has a higher temperature at the absorption solvent outlet and thus reaches the first heat exchanger at a higher temperature.
  • this can either be made more compact or a higher starting temperature for the loaded solution stream can be achieved from the first heat exchanger. The latter in turn leads to more efficient expulsion of the carbon dioxide from the solution.
  • the pressure of the solvent in the second heat exchanger is dependent on the equipment.
  • the pressure of the solvent in the second heat exchanger is higher by 0.2 bar to 5 bar than the pressure in the desorption device at the absorption solvent outlet in that the second heat exchanger is arranged at least 1 m below the absorption solvent outlet, whereby the pressure in the second heat exchanger is generated by the hydrostatic pressure of the liquid column of the solvent.
  • the pressure of the solvent in the second heat exchanger is 0.2 bar to 5 bar higher than the pressure in the desorption device at the absorption solvent outlet by arranging a first pump upstream of the second heat exchanger to generate the corresponding overpressure is.
  • a pressure loss device for example a control valve, an orifice plate or a tube constriction, is arranged between the second heat exchanger and the desorption device.
  • the pressure loss device With the pressure loss device, the desired overpressure in the second gas/steam heat exchanger is set or maintained on the gas/steam side. In this way, if necessary, evaporation can already be prevented in the second heat exchanger.
  • the first solution inlet is preferably arranged in the middle region of the desorption device.
  • 3 third exemplary embodiment 1 shows a first exemplary embodiment of a carbon dioxide separation device 10 according to the invention.
  • the carbon dioxide separation device 10 is used, for example, to separate the carbon dioxide from an exhaust gas stream, which enters the gas inlet 21 and is greatly depleted in carbon dioxide and exits at the gas outlet 22 .
  • this gas flow is brought into contact with a solvent, usually an amine solution, in countercurrent, so that the carbon dioxide dissolves.
  • This solution exits the absorption device at the solution outlet 24 and is pumped through the first solution connection 40 by a second pump 46 .
  • the first solution compound 40 has a first heat exchanger 41 in which the solution flow is heated by the solvent flow of the absorption solvent compound 50 .
  • evaporation device 42 Downstream of the first heat exchanger 41 is an evaporation device 42 in which the solution can partially convert into the gas phase.
  • the liquid phase of the solution stream is conveyed further through the first solution connection 40, for example by means of a third pump 47 through the first solution inlet 31 into the desorption device 30.
  • the gas produced in the evaporation device 42 is conducted through the vapor outlet 43 into the gas dissolving connection 44 and through this via the vapor inlet 35 into the desorption device 30 .
  • the steam inlet 35 is preferably located at the lower end, the bottom, of the desorption device 30.
  • the carbon dioxide is thermally removed from the solution and discharged via the carbon dioxide outlet 34 .
  • This carbon dioxide stream can then be fed, for example, either to a further reaction or to landfill.
  • the solvent freed from carbon dioxide collects at the bottom of the desorption device 30 and is supplied to the absorption solvent joint 50 through the absorption solvent outlet 32 .
  • the solvent flow transfers its thermal energy to the solution flow in the first heat exchanger 41 .
  • the solvent stream reaches the absorption device via a third heat exchanger 55 through the absorption solvent inlet 23 .
  • a partial flow branches off from the solvent flow in the absorption solvent connection 50 at the junction 51 and is conveyed through the warm solvent connection 52 via the second heat exchanger 53, in particular in vapor form or as a vapour/liquid mixture, through the warm solvent inlet 33 back into the desorption device 30.
  • the energy required for expelling the carbon dioxide from the solution is supplied to the system via the second heat exchanger 53 .
  • a third solution connection 60 which has a fourth heat exchanger 61 , also branches off from the first solution connection 40 .
  • the third solution connection 60 opens into the evaporation device 42 at the end.
  • the fourth heat exchanger 61 and the gas inlet 21 of the absorption device 20 are connected via the gas connection 25 .
  • the gas connection 25 also has a raw gas cleaning 26, in which SO X is removed and also brings the gas flow to the right temperature for the absorption of the carbon dioxide in the absorption device 20.
  • FIG. 2 shows a second exemplary embodiment, which differs from the first exemplary embodiment in that a fourth solution connection 62 is also present, which conducts a partial flow of the solution flow in via the fifth heat exchanger 63 into the evaporation device 42 .
  • the energy for heating the solution stream in the fifth heat exchanger 63 comes from the heat exchange medium that has already been cooled in the second heat exchanger 53, and whose residual heat is used efficiently as a result.
  • FIG. 10 A third exemplary embodiment is shown in FIG. In addition to the second exemplary embodiment, FIG.
  • the carbon dioxide separation device 10 has a fifth solution connection 64 which leads a partial flow of the solution flow through the carbon dioxide heat exchanger 37 into the evaporation device 42 .

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10), wobei die Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) eine Absorptionsvorrichtung (20) und eine Desorptionsvorrichtung (30) aufweist, wobei die Absorptionsvorrichtung (20) einen Gaseinlass (21) für das zu reinigende Gas und einen Gasauslass (22) für das gereinigte Gas aufweist, wobei die Absorptionsvorrichtung (20) einen Absorptionssolvenseinlass (23) und einen Lösungsauslass (24) aufweist, wobei die Desorptionsvorrichtung (30) wenigstens einen ersten Lösungseinlass (31), einen Absorptionssolvensauslass (32), einen Warmsolvenseinlass (33) und einen Kohlendioxidauslass (34) aufweist, wobei der Lösungsauslass (24) mit dem ersten Lösungseinlass (31) über eine erste Lösungsverbindung (40) verbunden ist, wobei die erste Lösungsverbindung (40) einen ersten Wärmetauscher (41) aufweist, wobei der Absorptionssolvensauslass (32) mit dem Absorptionssolvenseinlass (23) über eine Absorptionssolvensverbindung (50) verbunden ist, wobei die Absorptionssolvensverbindung (509 den ersten Wärmetauscher (41) aufweist, sodass die Wärme des Solvensstroms an den Lösungsstrom übergeben wird, wobei die Absorptionssolvensverbindung (50) eine Abzweigung (51) zu einer Warmsolvensverbindung (52) aufweist, wobei die Warmsolvensverbindung (52) mit dem Warmsolvenseinlass (33) verbunden ist, wobei die Warmsolvensverbindung einen zweiten Wärmetauscher (53) aufweist.

Description

Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Abtrennung von Kohlendioxid aus Gasen, insbesondere aus Abgasen.
Um den menschgemachten Klimawandel zu reduzieren wird zunehmend vermieden, Kohlendioxid in die Atmosphäre abzugeben. Vielmehr wird versucht, entstehendes Kohlendioxid abzutrennen und entweder anschließend umzuwandeln oder zu deponieren. Ein typisches Verfahren hierzu ist, Abgase bei etwa 25 °C bis 50 °C mit einer basischen Lösung, beispielsweise einer Amin-Lösung zu waschen. Diese Amin-Lösung wirkt als Solvens in dem sich das Kohlendioxid löst. Die das Kohlendioxid-enthaltende Lösung wird dann erwärmt und in einem Desorptionsschritt das Kohlendioxid wieder in die Gasphase überführt. Hierdurch wird das Solvens zurückerhalten und ebenso wird ein reiner Kohlendioxid-Gasstrom. Der Kohlendioxid-Gasstrom kann dann beispielsweise und rein exemplarisch deponiert oder einer Methanol-Synthese zugeführt werden.
Aus der WO 2010 / 086 039 A1 ist ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Abtrennen von Kohlendioxid aus einem Abgas einer fossilbefeuerten Kraftwerksanlage bekannt.
Aus der CN 111203086 A ist ein CO2-Abtrennungssystem mit geringem Energieverbrauch und geringer Emission bekannt.
Aus der WO 2014 / 077 919 A1 ist eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Entfernung saurer Gase aus einem Gasstrom und einer Regeneration der absorbierenden Lösung bekannt.
Aus der US 2017 / 0197175 A1 ist ein energieeffizientes Verfahren zur Extraktion saurer Gases aus einem Gasstrom bekannt.
Aus der WO 2013 / 013 749 A1 ist eine Wärmerückgewinnung bei Absorptions- und Desorptionsprozessen bekannt.
Aus der WO 2019 / 232 626 A1 ist eine CO2 Abtrennung nach der Verbrennung mit einer Wärmerückgewinnung bekannt. Aus der US 2021 / 0220771 A1 ist eine der Verbrennung nachgelagerter Kohlendioxidabtrennung mit einer Wärmerückgewinnung bekannt.
Aus der CN 208786105 U ist eine Kohlendioxidabtrennung mit einer Wärmerückgewinnung bekannt.
Aus der US 2014 / 0127119 A1 ist ein Kohlendioxidabsorber bekannt.
Aus der US 5 145 658 A ist die Rückgewinnung der Reaktionswärme einer alkalischen Waschlösung zur Entfernung saurer Gase bekannt.
Aus der US 3 563 696 A ist die Entfernung von Kohlendioxid aus einem Gasgemisch bekannt.
Aus der WO 2004 / 080 573 A1 ist die Regeneration einer wässrigen Lösung aus einem Gasabsorptionsprozess bekannt.
Aus der US 2014 / 0374105 A1 ist ein Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus einem Gas bekannt.
Allen Anlagen zur Abtrennung von CO2 ist gemein, dass zur erneuten Abgabe des CO2 aus der Lösung Energie zugeführt werden muss. Hierzu wird auf Wärme auf einem hohen und damit vergleichsweise wertvollen Niveau zurückgegriffen.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung bereitzustellen, bei der Gesamtprozess aus Absorption und Desorption energetisch optimiert ist.
Gelöst wird diese Aufgabe durch die Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung mit den in Anspruch 1 angegebenen Merkmalen. Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den Unteransprüchen, der nachfolgenden Beschreibung sowie den Zeichnungen.
Die erfindungsgemäße Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung weist eine Absorptionsvorrichtung und eine Desorptionsvorrichtung auf. In der Absorptionsvorrichtung wird das vom Kohlendioxid zu reinigende Gas eingeführt und durch den Kontakt mit einem Solvens, meist einer Amin-Lösung, das Kohlendioxid aus der Gasphase in die flüssige Phase überführt. Es entsteht eine Lösung aus dem Solvens mit dem darin gelösten, gegebenenfalls gebundenem, Kohlendioxid. Diese Lösung wird in die Desoptionsvorrichtung überführt, wo das Kohlendioxid aus der Lösung wieder ausgetrieben wird, wodurch das Solvens zurückerhalten und im Kreislauf zurück in die Absorptionsvorrichtung überführt wird. Ebenso wird ein Kohlendioxid-Gasstrom erhalten, welcher der weiteren Verwendung zugeführt werden kann. Dieses Grundprinzip wird in einer Vielzahl an Variationen bereits eingesetzt.
Die Absorptionsvorrichtung weist einen Gaseinlass für das zu reinigende Gas und einen Gasauslass für das gereinigte Gas auf. Das zu reinigende Gas kann beispielsweise ein Abgas aus der Verbrennung fossiler Brennstoffe sein. Das gereinigte Gas wäre dann meist hauptsächlich Stickstoff mit einem kleinen Rest an Kohlendioxid und gegebenenfalls einem durch den Verbrennungsprozess stark reduzierten Anteil an Sauerstoff. Das gereinigte Gas kann dann beispielsweise an die Atmosphäre abgegeben werden, ohne dabei große Mengen an Kohlendioxid als Treibhausgas freizusetzen. Die Absorptionsvorrichtung weist üblicherweise einen oder mehrere Stoffaustauschelemente auf, die zwischen dem Gaseinlass und dem Absorptionssolvenseinlass angeordnet sind. Die Stoffaustauschelemente dienen dazu, die flüssige und die gasförmige Phase besser in Kontakt zu bringen, insbesondere auch die Oberfläche der flüssigen Phase zu erhöhen. Derartige Stoffaustauschelemente sind dem Fachmann bekannt und können beispielsweise Glockenböden, Füllkörper sein oder strukturierte Packung sein.
Die Absorptionsvorrichtung weist weiter einen Absorptionssolvenseinlass und einen Lösungsauslass auf. Der Absorptionssolvenseinlass ist üblicherweise oben an der Absorptionsvorrichtung angeordnet, der Lösungsauslass an der unten an der Absorptionsvorrichtung. Entsprechend ist der Gaseinlass üblicherweise unten und der Gasauslass oben angeordnet, sodass Gas und Solvens im Gegenstrom durch die Absorptionsvorrichtung fließen.
Die Desorptionsvorrichtung weist wenigstens einen ersten Lösungseinlass, einen Absorptionssolvensauslass, einen Warmsolvenseinlass und einen Kohlendioxidauslass auf. Der Lösungsauslass der Absorptionsvorrichtung ist mit dem ersten Lösungseinlass der Desorptionsvorrichtung über eine erste Lösungsverbindung verbunden. Die erste Lösungsverbindung weist einen ersten Wärmetauscher auf. Hierdurch wird der Lösungsstrom, welcher durch die erste Lösungsverbindung fließt, erwärmt, sodass in der Desorptionsvorrichtung das in der Lösung vorhandene Kohlendioxid wieder abgegeben werden kann. Der Absorptionssolvensauslass der Desorptionsvorrichtung ist mit dem Absorptionssolvenseinlass der Absorptionsvorrichtung über eine Absorptionssolvensverbindung verbunden. Über die Absorptionssolvensverbindung fließt das in der Desorptionsvorrichtung vom Kohlendioxid abgereicherte Solvens zurück zur Absorptionsvorrichtung. Die Absorptionssolvensverbindung weist ebenfalls den ersten Wärmetauscher auf. Hierdurch wird die Wärme des Solvensstroms in der Absorptionssolvensverbindung an den Lösungsstrom übergeben. Die Absorptionssolvensverbindung weist eine Abzweigung zu einer Warmsolvensverbindung auf. Es wird also ein Teilstrom des Solvensstroms abgezweigt und in die Warmsolvensverbindung geführt. Die Warmsolvensverbindung ist mit dem Warmsolvenseinlass verbunden. Die Warmsolvensverbindung weist einen zweiten Wärmetauscher auf. Hierdurch kann zusätzlich Energie in das gesamte System eingetragen werden. Die Desorptionsvorrichtung weist üblicherweise einen oder mehrere Stoffaustauschelemente auf, die oberhalb und unterhalb des ersten Lösungseinlass angeordnet sind. Die Stoffaustauschelemente dienen dazu, die flüssige und die gasförmige Phase besser in Kontakt zu bringen, insbesondere auch die Oberfläche der flüssigen Phase zu erhöhen. Derartige Stoffaustauschelemente sind dem Fachmann bekannt und können beispielsweise Glockenböden, Füllkörper oder strukturierte Packung sein.
Erfindungsgemäß zweigt zwischen der Absorptionsvorrichtung und dem ersten Wärmetauscher der ersten Lösungsverbindung eine dritte Lösungsverbindung ab. Die dritte Lösungsverbindung ist strömungstechnisch am Ende, wo der Lösungsstrom wieder aus der dritten Lösungsverbindung austritt, mit der ersten Lösungsverbindung hinter dem ersten Wärmetauscher oder der Absorptionsvorrichtung verbunden. Die dritte Lösungsverbindung weist einen vierten Wärmetauscher auf, in dem der Lösungsstrom der dritten Lösungsverbindung erwärmt wird. Der vierte Wärmetauscher und der Gaseinlass sind über eine Gasverbindung verbunden, sodass das zu reinigende Gas durch den vierten Wärmetauscher geleitet wird, bevor das zu reinigende Gas in die Absorptionsvorrichtung geführt wird. Üblicherweise wird das zu reinigende Gas mit einer Temperatur zwischen 100 °C und 200 °C, beispielsweise mit 150 °C, bereitgestellt, entsprechend wie es aus den Vorprozessen anfällt. In der Absorptionsvorrichtung sind Temperaturen von 30 °C bis 40 °C üblich sind, ist normalerweise ein Wärmetauscher zum Abkühlen notwendig. Jedoch ist die hierbei anfallende Wärme oftmals nicht mehr zu nutzen, da diese auf einem sehr geringen Niveau anfällt. Durch den direkten Wärmeübergang kann die Energie direkt auf den Lösungsstrom übertragen werden, welcher dabei auf beispielsweise 100 °C bis 110 °C und damit auf das Temperaturniveau der Desoptionsvorrichtung gebracht wird. Hierdurch kann die am zweiten Wärmetauscher zugeführte Energie, welche aus einer höherwertigen Energiequelle, meist Dampf, stammt, wenigstens teilweise eingespart werden.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung weist die erste Lösungsverbindung strömungstechnisch hinter dem ersten Wärmetauscher eine Verdampfungsvorrichtung auf. Die Verdampfungsvorrichtung, auch Druckentspannungsbehälter genannt, dient dazu, dass die im ersten Wärmetauscher erwärmte Lösung des Lösungsstroms sich ausdehnen und daher partiell verdampfen kann. In der Verdampfungsvorrichtung wird somit die flüssige Phase des Lösungsstroms von der gasförmigen Phase des Lösungsstroms getrennt. Die flüssige Phase wird durch die erste Lösungsverbindung in die Desorptionsvorrichtung geführt. Die Desorptionsvorrichtung weist weiter einen Dampfeinlass auf und die Verdampfungsvorrichtung weist einen Dampfauslass auf. Der Dampfauslass der Verdampfungsvorrichtung und der Dampfeinlass der Desorptionsvorrichtung sind zur Überführung der gasförmigen Phase mit einer Gaslösungsverbindung verbunden. Besonders bevorzugt ist der Dampfeinlass in unteren Bereich der Desorptionsvorrichtung angeordnet. Hierdurch wird die energetische Führung des Gesamtprozesses optimiert.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist die dritte Lösungsverbindung am Ende, wo der Lösungsstrom wieder aus der dritten Lösungsverbindung austritt, mit der Verdampfungsvorrichtung verbunden. Hierdurch kann hier, ebenso wie bei dem erwärmten Lösungsstrom der ersten Lösungsverbindung ein Entspannen erfolgen und die Gasphase von der flüssigen Phase getrennt werden. In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung weist die Gasverbindung eine Rohgasreinigung auf. Insbesondere und bevorzugt ist die Rohgasreinigung zur Entfernung von Schwefeloxiden ausgebildet.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung zweigt zwischen der Absorptionsvorrichtung und dem ersten Wärmetauscher der ersten Lösungsverbindung eine zweite Lösungsverbindung ab. Die zweite Lösungsverbindung führt direkt in den Kopf der Desorptionsvorrichtung. Direkt bedeutet in diesem Zusammenhang ohne einen Wärmetauscher oder dergleichen. Gegebenenfalls kann hier ein (Durchflussregel-)Ventil angeordnet sein. Somit wird die mit Kohlendioxid beladene Lösung selber zur Kühlung des aus der Desoptionsvorrichtung austretenden Gasstroms genutzt. Infolgedessen verbleibt die aus ersten Wärmetauscher und dem zweiten Wärmetauscher in die Desorptionseinrichtung zugeführte Wärme in der Desorptionseinrichtung und im Solvens und wird nicht an ein Kühlmedium abgegeben.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung zweigt zwischen der Absorptionsvorrichtung und dem ersten Wärmetauscher der ersten Lösungsverbindung eine vierte Lösungsverbindung ab. Die vierte Lösungsverbindung ist am Ende, wo der Lösungsstrom wieder aus der vierten Lösungsverbindung austritt, mit der ersten Lösungsverbindung hinter dem ersten Wärmetauscher oder der Absorptionsvorrichtung verbunden. Die vierte Lösungsverbindung weist einen fünften Wärmetauscher auf. Der fünfte Wärmetauscher ist derart mit dem zweiten Wärmetauscher verbunden ist, dass das im zweiten Wärmetauscher abgekühlte Wärmetauschmedium in den fünften Wärmetauscher geführt wird. Hierdurch kann das Maximum an thermischer Energie aus dem Wärmetauschmedium, meist Dampf, gewonnen werden und so der gesamte Energiebedarf wiederum gesenkt werden.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist die vierte Lösungsverbindung am Ende, wo der Lösungsstrom wieder aus der vierten Lösungsverbindung austritt, mit der Verdampfungsvorrichtung verbunden. Hierdurch kann hier, ebenso wie bei dem erwärmten Lösungsstrom der ersten Lösungsverbindung ein Entspannen erfolgen und die Gasphase von der flüssigen Phase getrennt werden. In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist der Kohlendioxidauslass mit einem ersten Kohlendioxidkompressor verbunden. Der erste Kohlendioxidkompressor ist mit einem ersten Kohlendioxidwärmetauscher verbunden, um das durch die Kompression erwärmte Kohlendioxid wieder abzukühlen. Dieses ist üblich, da sowohl zum Deponieren als auch zur Weiterverarbeitung von Kohlendioxid, beispielsweise zu Methanol das Kohlendioxid mit einem höheren Druck benötigt wird. Üblicherweise sind hierzu eine Mehrzahl an Kohlendioxidkompressoren und Kohlendioxidwärmetauschern kaskadiert hintereinander in Reihe geschaltet, um das Kohlendioxid in Stufen jeweils zu komprimieren und dazwischen immer wieder abzukühlen. Zwischen der Absorptionsvorrichtung und dem ersten Wärmetauscher der ersten Lösungsverbindung zweigt eine fünfte Lösungsverbindung ab. Die fünfte Lösungsverbindung ist am Ende, wo der Lösungsstrom wieder aus der fünften Lösungsverbindung austritt, mit der ersten Lösungsverbindung hinter dem ersten Wärmetauscher oder der Absorptionsvorrichtung verbunden. Die fünfte Lösungsverbindung weist den ersten Kohlendioxidwärmetauscher auf. Hierdurch kann die thermische Energie, die durch das Komprimieren des Kohlendioxids erzeugt wird, für den Prozess genutzt werden. Ist eine Mehrzahl an Kohlendioxidwärmetauschern vorhanden, so werden diese bevorzugt parallel in die fünfte Lösungsverbindung integriert.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist die fünfte Lösungsverbindung am Ende, wo der Lösungsstrom wieder aus der fünften Lösungsverbindung austritt, mit der Verdampfungsvorrichtung verbunden. Hierdurch kann hier, ebenso wie bei dem erwärmten Lösungsstrom der ersten Lösungsverbindung ein Entspannen erfolgen und die Gasphase von der flüssigen Phase getrennt werden.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher um 0,2 bar bis 5 bar höher ist als der Druck in der Desorptionsvorrichtung am Absorptionssolvensauslass. Im zweiten Wärmetauscher kann somit eine höhere Ausgangstemperatur erzielt werden, da durch den erhöhten Druck die Temperatur, bis hin zur Siedetemperatur bei dem entsprechenden Druck, erhöht werden kann. Dieses wiederum bedeutet, dass das Solvens am Absorptionssolvensauslass eine höhere Temperatur aufweist und damit mit einer höheren Temperatur in den ersten Wärmetauscher gelangt. Dadurch kann dieser entweder kompakter ausgeführt werden oder eine höhere Ausgangstemperatur für den beladenen Lösungsstrom aus dem ersten Wärmetauscher erzielt werden. Letzteres wiederrum führt zu einer effizienteren Austreibung des Kohlendioxids aus der Lösung.
Hierbei ist der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher apparativ bedingt. Um den Druck gezielt apparativ einzustellen gibt es zwei beispielhafte und bevorzugte Ausführungsformen. In einer ersten beispielhaften und bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher dadurch um 0,2 bar bis 5 bar höher als der Druck in der Desorptionsvorrichtung am Absorptionssolvensauslass, dass der zweite Wärmetauscher um wenigstens 1 m unter dem Absorptionssolvensauslass angeordnet ist, wodurch der Druck im zweiten Wärmetauscher durch den hydrostatischen Druck der Flüssigkeitssäule des Solvens erzeugt wird. In einer zweiten beispielhaften und bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher dadurch um 0,2 bar bis 5 bar höher als der Druck in der Desorptionsvorrichtung am Absorptionssolvensauslass, dass vor dem zweiten Wärmetauscher eine erste Pumpe zur Erzeugung des entsprechenden Überdrucks angeordnet ist.
In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist zwischen dem zweiten Wärmetauscher und der Desorptionsvorrichtung eine Druckverlusteinrichtung, beispielsweise eines Regelventils, einer Lochblende oder einer Rohrverengung, angeordnet. Mit der Druckverlusteinrichtung wird der gewünschte Überdruck im zweiten Wärmetauscher Gas/dam pfseitig eingestellt beziehungsweise gehalten. Hierdurch kann, wenn erforderlich, ein Verdampfen bereits im zweiten Wärmetauscher verhindert werden.
Bevorzugt ist der erste Lösungseinlass im mittleren Bereich der Desorptionsvorrichtung angeordnet.
Nachfolgend ist die erfindungsgemäße Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung anhand von in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Fig. 1 erste beispielhafte Ausführungsform
Fig. 2 zweite beispielhafte Ausführungsform
Fig. 3 dritte beispielhafte Ausführungsform In Fig. 1 ist ein erstes beispielhaftes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung 10 gezeigt. Die Kohlendioxid- Abtrennungsvorrichtung 10 dient beispielsweise zur Abtrennung des Kohlendioxids aus einem Abgasstrom, welche im Gaseilass 21 eintritt und stark an Kohlendioxid abgereichert am Gasauslass 22 wieder austritt. In der Absorptionsvorrichtung 20 wird dieser Gasstrom im Gegenstrom mit einem Solvens, meist einer Amin-Lösung, in Kontakt gebracht, sodass das Kohlendioxid in Lösung geht. Diese Lösung tritt am Lösungsauslass 24 aus der Absorptionsvorrichtung aus und wird durch eine zweite Pumpe 46 durch die erste Lösungsverbindung 40 gepumpt. Die erste Lösungsverbindung 40 weist einen ersten Wärmetauscher 41 auf, indem der Lösungsstrom durch den Solvensstrom der Absorptionssolvensverbindung 50 erwärmt wird. Dem ersten Wärmetauscher 41 nachgeschaltet ist eine Verdampfungsvorrichtung 42, in der die Lösung teilweise in die Gasphase übergehen kann. Die flüssige Phase des Lösungsstroms wird weiter durch die erste Lösungsverbindung 40, beispielsweise mittels einer dritten Pumpe 47 durch den ersten Lösungseinlass 31 in die Desorptionsvorrichtung 30 gefördert. Das in der Verdampfungsvorrichtung 42 entstehende Gas wird durch den Dampfauslass 43 in die Gaslösungsverbindung 44 und durch diese über den Dampfeinlass 35 in die Desorptionsvorrichtung 30 geführt. Der Dampfeinlass 35 befindet sich dabei bevorzugt am unteren Ende, dem Boden, der Desorptionsvorrichtung 30.
In der Desorptionsvorrichtung 30 wird das Kohlendioxid thermisch aus der Lösung entfernt und über den Kohlendioxidauslass 34 abgegeben. Dieser Kohlendioxidstrom kann dann beispielsweise entweder einer weiteren Umsetzung oder einer Deponierung zugeführt werden. Das vom Kohlendioxid befreite Solvens sammelt sich am Boden der Desorptionsvorrichtung 30 und wird durch den Absorptionssolvensauslass 32 der Absorptionssolvensverbindung 50 zugeführt. Der Solvensstrom gibt hierbei im ersten Wärmetauscher 41 seine thermische Energie an den Lösungsstrom ab. Beispielsweise mittels einer vierten Pumpe gelangt der Solvensstrom über einen dritten Wärmetauscher 55 durch den Absorptionssolvenseinlass 23 in die Absorptionsvorrichtung.
Vom Solvensstrom in der Absorptionssolvensverbindung 50 zweigt an der Abzweigung 51 ein Teilstrom ab, welcher durch die Warmsolvensverbindung 52 über den zweiten Wärmetauscher 53 insbesondere dampfförmig oder als Dampf/Flüssig-Gemisch durch den Warmsolvenseinlass 33 zurück in die Desorptionsvorrichtung 30 gefördert wird. Über den zweiten Wärmetauscher 53 wird die benötigte Energie für das Austreiben des Kohlendioxids aus der Lösung dem System zugeführt.
Weiter zweigt von der erste Lösungsverbindung 40 eine dritte Lösungsverbindung 60 ab, welche einen vierten Wärmetauscher 61 aufweist. Die dritte Lösungsverbindung 60 mündet am Ende in die Verdampfungsvorrichtung 42. Die Energie, welche im vierten Wärmetauscher 61 auf dem Lösungsstrom übertragen wird, stammt aus dem vom Kohlendioxid zu reinigendem Gasstrom. Um diesen Gaststrom dann in die Absorptionsvorrichtung 20 zu überführen sind der vierte Wärmetauscher 61 und der Gaseinlass 21 der Absorptionsvorrichtung 20 über die Gasverbindung 25 verbunden. Die Gasverbindung 25 weist zusätzlich eine Rohgasreinigung 26 auf, in der SOX entfernt und bringt zusätzlich den Gasstrom auf die richtige Temperatur für die Absorption des Kohlendioxids in der Absorptionsvorrichtung 20.
Fig. 2 zeigt eine zweite beispielhafte Ausführungsform, welche gegenüber der ersten beispielhaften Ausführungsform dadurch unterscheidet, dass zusätzlich eine vierte Lösungsverbindung 62 vorhanden ist, welche einen Teilstrom des Lösungsstroms in über den fünften Wärmetauscher 63 in die Verdampfungsvorrichtung 42 führt. Die Energie zur Erwärmung des Lösungsstroms im fünften Wärmetauscher 63 stammt von dem im zweiter Wärmetauscher 53 bereits abgekühlten Wärmetauschmedium, dessen Restwärme dadurch effizient genutzt wird.
In Fig. 3 ist eine dritte beispielhafte Ausführungsform gezeigt. Die weist zusätzlich zur zweiten beispielhaften Ausführungsform noch einen an den Kohlendioxidauslass 34 anschließenden Kohlendioxidkompressor 36 und einen sich daran anschließenden Kohlendioxidwärmetauscher 37 auf. Um die durch die Kompression erzeugte und im Kohlendioxidwärmetauscher 37 abgegebene Wärme zu nutzen, weist die Kohlendioxid- Abtrennungsvorrichtung 10 eine fünfte Lösungsverbindung 64 auf, welche einen Teilstrom des Lösungsstroms durch den Kohlendioxidwärmetauscher 37 in die Verdampfungsvorrichtung 42 führt. Bezugszeichen
10 Kohlendioxid-Abtrennungsvornchtung
20 Absorptionsvorrichtung
21 Gaseinlass
22 Gasauslass
23 Absorptionssolvenseinlass
24 Lösungsauslass
25 Gasverbindung
26 RohgasreinigungßO Desorptionsvorrichtung
31 erster Lösungseinlass
32 Absorptionssolvensauslass
33 Warmsolvenseinlass
34 Kohlendioxidauslass
35 Dampfeinlass
36 Kohlendioxidkompressor
37 Kohlendioxidwärmetauscher
40 erste Lösungsverbindung
41 erster Wärmetauscher
42 Verdampfungsvorrichtung
43 Dampfauslass
44 Gaslösungsverbindung
45 zweite Lösungsverbindung
46 zweite Pumpe
47 dritte Pumpe
50 Absorptionssolvensverbindung
51 Abzweigung
52 Warmsolvensverbindung
53 zweiter Wärmetauscher
54 erste Pumpe
55 dritter Wärmetauscher
60 dritte Lösungsverbindung
61 vierter Wärmetauscher
62 vierte Lösungsverbindung 63 fünfte Wärmetauscher
64 fünfte Lösungsverbindung

Claims

2 Patentansprüche
1 .Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10), wobei die Kohlendioxid- Abtrennungsvorrichtung (10) eine Absorptionsvorrichtung (20) und eine Desorptionsvorrichtung (30) aufweist, wobei die Absorptionsvorrichtung (20) einen Gaseinlass (21 ) für das zu reinigende Gas und einen Gasauslass (22) für das gereinigte Gas aufweist, wobei die Absorptionsvorrichtung (20) einen Absorptionssolvenseinlass (23) und einen Lösungsauslass (24) aufweist, wobei die Desorptionsvorrichtung (30) wenigstens einen ersten Lösungseinlass (31 ), einen Absorptionssolvensauslass (32), einen Warmsolvenseinlass (33) und einen Kohlendioxidauslass (34) aufweist, wobei der Lösungsauslass (24) mit dem ersten Lösungseinlass (31 ) über eine erste Lösungsverbindung (40) verbunden ist, wobei die erste Lösungsverbindung (40) einen ersten Wärmetauscher (41 ) aufweist, wobei der Absorptionssolvensauslass (32) mit dem Absorptionssolvenseinlass (23) über eine Absorptionssolvensverbindung (50) verbunden ist, wobei die Absorptionssolvensverbindung (50) den ersten Wärmetauscher (41 ) aufweist, sodass die Wärme des Solvensstroms an den Lösungsstrom übergeben wird, wobei die Absorptionssolvensverbindung (50) eine Abzweigung (51 ) zu einer Warmsolvensverbindung (52) aufweist, wobei die Warmsolvensverbindung (52) mit dem Warmsolvenseinlass (33) verbunden ist, wobei die Warmsolvensverbindung einen zweiten Wärmetauscher (53) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Absorptionsvorrichtung (20) und dem ersten Wärmetauscher (41 ) von der ersten Lösungsverbindung (40) eine dritte Lösungsverbindung (60) abzweigt, wobei die dritte Lösungsverbindung (60) am Ende mit der ersten Lösungsverbindung (40) hinter dem ersten Wärmetauscher (41 ) oder der Absorptionsvorrichtung (20) verbunden ist, wobei die dritte Lösungsverbindung (60) einen vierten Wärmetauscher (61 ) aufweist, wobei der vierte Wärmetauscher (61 ) und der Gaseinlass (21 ) über eine Gasverbindung (25) verbunden sind, sodass das zu reinigende Gas durch den vierten Wärmetauscher (61 ) geleitet wird, bevor das zu reinigende Gas in die Absorptionsvorrichtung (10) geführt wird.
2.Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die erste Lösungsverbindung (40) strömungstechnisch 2 hinter dem ersten Wärmetauscher (41 ) eine Verdampfungsvorrichtung (42) aufweist, wobei in der Verdampfungsvorrichtung (42) die flüssige Phase des Lösungsstroms von der gasförmigen Phase des Lösungsstroms getrennt wird, wobei die flüssige Phase durch die erste Lösungsverbindung (40) in die Desorptionsvorrichtung (30) geführt wird, wobei die Desorptionsvorrichtung (30) einen Dampfeinlass (35) aufweist, wobei die Verdampfungsvorrichtung (42) einen Dampfauslass (43) aufweist, wobei der Dampfauslass (43) und der Dampfeinlass (35) zur Überführung der gasförmigen Phase mit einer Gaslösungsverbindung (44) verbunden sind. ohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die dritte Lösungsverbindung (60) am Ende mit der Verdampfungsvorrichtung (42) verbunden ist. ohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach einem der vorstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Gasverbindung (25) eine Rohgasreinigung (26) aufweist. ohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohgasreinigung (25) zur Entfernung von Schwefeloxiden ausgebildet ist. ohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach einem der vorstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Absorptionsvorrichtung (20) und dem ersten Wärmetauscher (41 ) von der ersten Lösungsverbindung (40) eine zweite Lösungsverbindung (45) abzweigt, wobei die zweite Lösungsverbindung (45) direkt in den Kopf der Desorptionsvorrichtung (30) führt. ohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach einem der vorstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Absorptionsvorrichtung (20) und dem ersten Wärmetauscher (41 ) von der ersten Lösungsverbindung (40) eine vierte Lösungsverbindung (62) abzweigt, wobei die vierte Lösungsverbindung (62) am Ende mit der ersten Lösungsverbindung (40) hinter dem ersten Wärmetauscher (41 ) oder der Absorptionsvorrichtung (20) 15
2 verbunden ist, wobei die vierte Lösungsverbindung (62) einen fünften Wärmetauscher aufweist, wobei der fünfte Wärmetauscher (63) derart mit dem zweiten Wärmetauscher (53) verbunden ist, dass das im zweiten Wärmetauscher (53) abgekühlte Wärmetauschmedium in den fünften Wärmetauscher (63) geführt wird. ohlendioxid-Abtrennungsvomchtung (10) nach Anspruch 7 in Verbindung mit
Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die vierte Lösungsverbindung (62) am Ende mit der Verdampfungsvorrichtung (42) verbunden ist. ohlendioxid-Abtrennungsvomchtung (10) nach einem der vorstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Kohlendioxidauslass (34) mit einem ersten Kohlendioxidkompressor (36) verbunden ist, wobei der erste Kohlendioxidkompressor (36) mit einem ersten Kohlendioxidwärmetauscher (37) verbunden ist, zwischen der Absorptionsvorrichtung (20) und dem ersten Wärmetauscher (41 ) von der ersten Lösungsverbindung (40) eine fünfte Lösungsverbindung (65) abzweigt, wobei die fünfte Lösungsverbindung (65) am Ende mit der ersten Lösungsverbindung (40) hinter dem ersten Wärmetauscher (41 ) oder der Absorptionsvorrichtung (20) verbunden ist, wobei die fünfte Lösungsverbindung (65) den ersten Kohlendioxidwärmetauscher (37) aufweist. Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach Anspruch 9 in Verbindung mit Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die fünfte Lösungsverbindung (65) am Ende mit der Verdampfungsvorrichtung (42) verbunden ist. Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher (53) um 0,2 bar bis 5 bar höher ist als der Druck in der Desorptionsvorrichtung (30) am Absorptionssolvensauslass (32). Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher (53) dadurch um 0,2 bar bis 5 bar höher ist als der Druck in der Desorptionsvorrichtung (30) am Absorptionssolvensauslass (32), dass der zweite Wärmetauscher (53) um 16
2 wenigstens 1 m unter dem Absorptionssolvensauslass (32) angeordnet ist, sodass der Druck durch den hydrostatischen Druck des Solvens erzeugt wird. Kohlendioxid-Abtrennungsvorrichtung (10) nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass der Druck des Solvens im zweiten Wärmetauscher (53) dadurch um 0,2 bar bis 5 bar höher ist als der Druck in der Desorptionsvorrichtung (30) am Absorptionssolvensauslass (32), dass vor dem zweiten Wärmetauscher (53) eine erste Pumpe (54) zur Erzeugung des Überdrucks angeordnet ist.
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