EP4416379A1 - Distributeur de turbine comportant un élément annulaire d'étanchéité - Google Patents

Distributeur de turbine comportant un élément annulaire d'étanchéité

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EP4416379A1
EP4416379A1 EP22801845.3A EP22801845A EP4416379A1 EP 4416379 A1 EP4416379 A1 EP 4416379A1 EP 22801845 A EP22801845 A EP 22801845A EP 4416379 A1 EP4416379 A1 EP 4416379A1
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EP
European Patent Office
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distributor
deflector
flange
sealing ring
turbine
Prior art date
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EP22801845.3A
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German (de)
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EP4416379B1 (fr
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Kenny BEAUBOIT
Matthieu Simon
Patrick Jean Laurent SULTANA
Julian Nicolas GIRARDEAU
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Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
Safran Aircraft Engines SAS
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Publication date
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Publication of EP4416379A1 publication Critical patent/EP4416379A1/fr
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Publication of EP4416379B1 publication Critical patent/EP4416379B1/fr
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    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/001—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between stator blade and rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/02—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01D11/04—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type using sealing fluid, e.g. steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
    • F01D9/04—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector
    • F01D9/041—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector using blades
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
    • F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
    • F01D11/16—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing by self-adjusting means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/80—Platforms for stationary or moving blades
    • F05D2240/81—Cooled platforms

Definitions

  • TITLE Turbine distributor comprising an annular sealing element
  • the invention relates to a turbojet engine and more generally to a turbomachine comprising a distributor having a radially inner face carrying an annular sealing element of a labyrinth-type seal, this annular sealing element being made of an abradable material intended to cooperate with wipers carried by a rotor facing this annular sealing element.
  • a turbomachine generally comprises, from upstream to downstream in the direction of gas flow through the turbomachine, a fan, one or more compressor stages, for example a low-pressure compressor and a high-pressure compressor, a combustion chamber , one or more turbine stages, for example a high pressure turbine and a low pressure turbine, and a gas exhaust nozzle 8.
  • the turbines are made in the form of a succession of stages each comprising a wheel of moving blades (rotor) rotating in front of a wheel of fixed blades (stator, or distributor) configured to convert combustion energy into motive energy, in particular to drive the compressor stages and the fan.
  • the turbine rotor discs are centered on a longitudinal axis X of the turbomachine and are generally assembled together by means of shrouds on the upstream disc and on the downstream disc.
  • Each distributor comprises a plurality of stationary vanes distributed circumferentially around the axis.
  • the distributor includes stationary vanes configured to accelerate and deflect a flow of combustion gases toward the moving vanes immediately downstream.
  • Such a seal generally comprises a sealing ring carrying an integral abradable element which is of the distributor and one or more wipers integral with the rotor.
  • the distributor is exposed to higher temperatures than the disc of the impeller and the thermal inertia of the distributor is generally lower than that of the disc, which leads to a variation of the clearance between the ring of sealing and wipers. This results in an increase in the leakage rate when the aforementioned play increases and an acceleration of the wear of the abradable element when this play decreases.
  • Document FR 3 027 343 discloses an assembly solution allowing radial movement between the sealing ring and the distributor.
  • the tightness of such an assembly is sensitive to temperature variations because the expansion of the sealing ring causes an opening of the clearances between the abradable element and the face seals, which deteriorates the performance of the engine.
  • the cooling flow injected between the abradable element and the wipers does not mix with the hot air coming from the flow path which leaks between the distributor and the immediately adjacent rotating disc, which makes the variations of temperature of the sealing ring at free expansion of the flow of hot air leaking from the flow path.
  • the result is a sealing ring which expands under the effect of the increase in temperature, which results in the opening of the clearances of the seals, an increase in their permeability and therefore a reduction seal performance.
  • the temperature difference between the upstream and downstream ventilation cavities is substantial, which generates a temperature difference between the ring fixing flanges and creates a differential thermal expansion which can block the radial movement of the sealing ring relative to the distributor.
  • An object of the invention is to remedy the aforementioned drawbacks, by proposing a dispenser comprising a seal whose performance is less sensitive to temperature variations, in particular when the seal comprises a sealing ring mounted with a radial clearance on the distributor, and whose service life is improved.
  • a turbine distributor having an axis of revolution and comprising:
  • sealing ring mounted on the flange and comprising an internal face configured to carry an abradable element
  • the deflector is mounted on one of the flange and the sealing ring so as to extend substantially radially into the ventilation cavity;
  • the deflector is fixed on an angled upstream edge of the sealing ring
  • the distributor comprises a bent sheet attached to an upstream edge of the sealing ring, the at least one orifice passing through the deflector;
  • the deflector comprises a substantially planar or tapered sheet
  • the deflector extends radially with respect to the axis
  • the deflector is brazed on one of the flange and the sealing ring or is monolithic with the sealing ring;
  • the sealing ring is mounted so that it can move radially with respect to the flange.
  • the invention proposes a turbine comprising a distributor according to the first aspect.
  • the invention proposes a turbomachine comprising a turbine according to the second aspect and an additional turbine, a speed of rotation of the additional turbine being greater than a speed of rotation of the turbine.
  • the invention proposes an aircraft comprising a turbomachine according to the third aspect.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an example of a turbine comprising a distributor in accordance with one embodiment of the invention, in which the various fluids (gases) circulating under the distributor have been schematically represented;
  • Figure 2 is a partial perspective view of an example of a sealing ring and deflector according to one embodiment of the invention
  • FIG. 3 is a sectional view of an example of a conventional turbine comprising a distributor on which the various fluids circulating under the distributor have been represented schematically;
  • FIG. 4 illustrates an aircraft comprising two turbomachines in accordance with one embodiment of the invention.
  • the upstream and the downstream are defined with respect to the direction of normal flow of the gases in the turbomachine 1 (in particular aircraft 100), and therefore along the distributor 3 of the low pressure turbine 2.
  • the axis X of the distributor 3 is called the axis X around which the distributor 3 extends, which corresponds to the axis X of revolution of the rotor 7 of the turbine 2.
  • An axial direction corresponds to the direction of the axis X
  • a radial direction is a direction perpendicular to this axis X and passing through it.
  • a circumferential direction corresponds to a direction perpendicular to the axis X and not passing through it.
  • internal (or interior) and external (or exterior), respectively, are used with reference to a radial direction such that the internal part or face of an element is closer to the X axis than the part or the external face of the same element.
  • a distributor 3, in particular of a low-pressure turbine 2 7, comprises a shroud 4 provided with a plurality of fixed vanes 5 distributed circumferentially around the shroud 4.
  • the shroud 4 comprises in particular a flange 6 which extends radially inside with respect to the blades 5.
  • the distributor 3 can be sectorized and comprise a plurality of distributor sectors 3 fixed together end to end around the axis X.
  • the distributor 3 can be formed integrally and in one piece, in which case the distributor sectors 3 are monolithic.
  • the turbine 2 further comprises a rotor 7 comprising a plurality of discs 8 each comprising a rim 9 and blades 10.
  • the blades 10 are attached and fixed in cells 11 formed in the rim 9 of the corresponding disc 8 and extend radially from rim 9.
  • the distributor 3 extends between two adjacent discs 8 of the rotor 7 of the turbine 2.
  • the turbine 2 comprises a succession of stages each comprising a disc 8 of the rotor 7 rotating in front of an associated distributor 3.
  • the turbine 2 further comprises a seal comprising a sealing ring
  • the first element sealing element 13 may comprise an abradable element 13, such as a honeycomb structure, fixed to the internal face 15a of the ring 12.
  • the second sealing element 14 may then comprise wipers 14 extending radially from the support.
  • flange 6 extends substantially radially from shroud 4 in the direction of the second sealing elements (i.e. opposite the blades) and has an upstream face 6a and a downstream face 6b, which are substantially radial.
  • the sealing ring 12 can be attached and connected to the flange 6 by a sliding connection. It comprises a metal sheet comprising an axial portion 15 and a radial portion 16.
  • the axial portion 15 has the internal face 15a configured to receive the abradable element element 13, and an external face 15b opposite the internal face 15a which is configured to extend facing the ferrule 4.
  • the abradable element 13 is fixed directly to the inner face 15a of the axial portion 15.
  • the axial portion 15 also has an upstream edge 15c and a downstream edge 15d.
  • the radial portion 16 extends from the outer face 15b of the axial portion 15 and is configured to be mounted on the flange 6.
  • the radial portion 16 can in particular be centered with respect to the axial portion 15.
  • the radial portion 16 is mounted on the flange 6 so as to allow radial play between the sealing ring 12 and the flange 6.
  • the radial portion 16 may comprise an upstream flange 16a and a downstream flange 16b configured to come into contact with the upstream face 6a and the downstream face 6b, respectively, of the flange 6.
  • the ring 12 and the flange 6 together define an upstream ventilation cavity 17 and a downstream ventilation cavity 18.
  • the upstream cavity 17 is delimited upstream by the rotating disk 8 of the rotor 7 immediately upstream, downstream by the upstream face 6a of the flange 6, radially inside by the external face 15b of the axial part of the ring 12 and radially outside by the internal face of the shroud 4.
  • the downstream cavity 18 is delimited upstream by the downstream face 6b of the flange 6, downstream by the rotating disk 8 of the rotor 7 immediately downstream, radially inside by the outer face 15b of the axial part of the ring 12 and radially outside by the inner face of the ferrule 4.
  • Mounting ring 12 with play on flange 6 allows air to pass (zone 16c) between flanges 16a, 16b of ring 12 and flange 6, which puts the upstream cavities 17 and downstream 18 and facilitates their ventilation.
  • a flow of cooling gas F1 (coming in particular from an upstream part of the turbomachine 1, for example from a compressor section) passes through the bottom of the cells 11 and is injected between the abradable element 13 and the wipers 14 of the seal in order to cool the seal and ensure its tightness.
  • F2 gases can leak at the outer surface of the rim 9 of the disc 8 immediately upstream and can be injected into the upstream cavity 17. These F2 gases are relatively hot and therefore have the effect of heating the upstream cavity 17 .
  • the distributor 3 further comprises a deflector 19 configured to guide a flow of air towards the upstream cavity 17.
  • the deflector 19 can in particular be mounted on one of the flange 6 and the ring 12 so as to extend substantially radially in the upstream cavity 17.
  • at least one through hole 20 is formed in the sealing ring 12 in order to put in fluid communication the part of the upstream cavity 17 located between the deflector 19 and the external face 15b of the ring 12 with the internal face 15a of the sealing ring 12.
  • the deflector 19 and the through hole(s) 20 thus make it possible to force the cooling fluid F1 (gas) coming from the cells 11 of the disc 8 of the rotor 7 immediately upstream of the distributor 3 to mix with the hot gases F3, F2 coming from the flow path and the rim 9 of the disc 8, in order to reduce the temperature gradients between the upstream cavity 17 and the downstream cavity 18.
  • the rotation of the rotor 7 of the turbine 2 drives the cooling fluid F1 radially outwards, so that the fluid F1 rises along the deflector 19 into the upstream cavity 17, where it encounters the hot gases F2, F3.
  • the mixing of the cooling fluid F1 with the hot gases F2, F3 then makes it possible to cool the upstream cavity 17 (and the upstream flange 16a).
  • a part F1 a of the mixture thus obtained can then pass between the flanges 16a, 16b and the flange 6 through the passage 16a provided for this purpose, thus cooling the downstream cavity 18, while another part F1 b descends to the wipers 14 via the (s) orifice (s) 20 through (s) and seals the gasket.
  • the deflector 19 is substantially radial to the axis X.
  • substantially radial it will be understood here that the deflector 19 extends in a plane which can form an angle comprised between -20° and +20° with a plane normal to the X axis.
  • the deflector 19 is included in the plane normal to the X axis in order to effectively guide the cooling fluid towards the upstream cavity 17.
  • through orifices 20 are formed in the ring 12 in order to ensure sufficient passage for the flow of gas coming from the upstream cavity 17.
  • an oblong orifice 20 can be formed in the deflector 19 and/or the ring 12. The seal being calibrating, it is not necessary for the passage section of the orifice(s) 20 to participate in the calibration of the gas flow in the seal.
  • the deflector 19 is fixed to the ring 12, for example by brazing or by mechanical fixing (bolting, etc.).
  • the deflector 19 then comprises an internal radial end arranged close to the sealing ring 20 and an external radial end extending into the upstream cavity 17.
  • the deflector 19 can for example be fixed at the level of the upstream edge 15c of the ring 12 and extend radially towards the outside in the upstream cavity 17.
  • one among at least the ring 12 and the deflector 19 comprises an angled edge on which is fixed the other among the deflector 19 and the ring 12.
  • FIGS. 1 and 2 illustrate the case of a ring 12 comprising a angled upstream edge 15c, the deflector 19 then being fixed on the angled part of the upstream edge 15c.
  • the angled part of the upstream edge 15c of the ring 12 extends radially inwards (that is to say towards the axis X), preferably up to the outlet of the cell 11 (i.e. the end of the upstream edge 15c is opposite the outlet of the cell 11), in order to form an obstacle to the cold cooling fluid F1 coming from the cell 11 of the disc 8 immediately upstream.
  • This configuration thus makes it possible to force the cooling fluid F1 even further to rise towards the upstream cavity 17 rather than flowing directly towards the seal.
  • the deflector 19 comprises a substantially planar metal sheet comprising a radially inner edge 19a and a radially outer edge 19b.
  • the radially inner edge 19a and the radially outer edge 19b are preferably annular.
  • the deflector 19 can be monolithic or comprise a plurality of sectors fixed end to end, if necessary with overlap.
  • the through hole(s) 20 are formed in the axial part 15a of the ring 12, close to the elbow.
  • the orifice(s) 20 are offset with respect to the abradable element 13: they are therefore formed in the part of the ring 12 which has no abradable element 13, that is to say close to the elbow of the upstream edge 15c.
  • the orifices 20 can be formed in the bent part of the upstream edge 15c and extend radially in the bent part, so as to emerge along of the deflector 19 (see Figure 2).
  • the cooling fluid F1 b thus flows through the orifices 20 along the deflector 19 before reaching the seal.
  • the deflector 19 When the deflector 19 is bent, it further comprises a monolithic annular sheet with the radially inner edge of the metal sheet.
  • the deflector 19 can then be attached and fixed on the outer face 15b of the ring 12, close to its upstream edge 15c.
  • the orifice or orifices 20 are then formed in correspondence in the deflector 19 and in the axial part 15a of the ring 12, at the level of their overlapping zone.
  • the deflector 19 is monolithic with the ring 12 and can be obtained by additive manufacturing.
  • the orifices 20 are then formed close to the junction between the deflector 19 and the axial part 15a of the ring 12.
  • the deflector 19 can simply form an elbow with the axial part 15a of the ring 12, or alternatively comprise a radially outer part, which extends from the upstream edge 15c of the ring 12 towards the upstream cavity 17, and a radially inner part, which extends from the upstream edge 15c of the ring 12 towards the axis X in order to form an obstacle to the passage of cold fluid F1 coming from the cell 11 .
  • the deflector 19 is fixed on the radial part 16 of the ring 12 or on the flange 6.
  • the deflector 19 then comprises perforations to allow the circulation of the fluid F1 towards the orifices 20 of the ring 12 and, if necessary (depending on the position relative to the flanges 16a, 16b) towards the gas passage 16c at the level of the flanges 16a, 16b.
  • the deflector 19 comprises an internal radial end extending into the upstream cavity 17 an external radial end arranged close to the radial part 16 of the sealing ring 20.
  • the deflector 19 may comprise a metal sheet in the form of a gutter comprising a first flat sheet configured to be fixed on the flange 6 or the radial part 16 of the ring 12, a second flat sheet extending substantially radially in the upstream cavity 17 and a central plate connecting the first and the second plate.
  • the flange 6 or the radial part 16 of the ring 12 can comprise a bent sheet, which can be brazed on the radial part or the flange 6.
  • the deflector 19 can then comprise a bent sheet, fixed (for example by brazing) on the bent plate of the flange 6 or of the radial part.
  • the deflector 19 may comprise a radially inward bent plate which is monolithic with the flange 6 or the radial part 16 of the ring 12.
  • FIG. 4 illustrates the circulation of different airflows F1, F2, F3 in a conventional distributor.
  • the hot gases F3 coming from the flow stream leak into the zone located between the shroud 4 of the distributor 3 and the disk 8 of the rotor 7 immediately upstream.
  • a flow of cooling air F1 coming from the cell 11 of this disc 8 is injected between the abradable element 13 and the wipers 14 to cool the seal.
  • a hot leakage flow F2 near the rim 9 of the discs 8 can be injected into the upstream cavity 17. This figure shows that the cooling fluid F1 does not rise towards the upstream cavity 17, which is therefore very hot, and only cools the seal.
  • FIG. 1 represents a distributor 3 in accordance with one embodiment of the invention.
  • the hot gases F3 coming from the flow path are mixed in the upstream cavity 17 with the cooling fluid F1 rising along the deflector 19 and with the hot leak rate F2 from the rims 9 of the discs 8.
  • the total temperature of the upstream cavity 17 is therefore significantly lower than in FIG. 4.
  • part F1b of the cold fluid is returned to the seal via the orifices 20 in order to cool the seal.
  • the upstream cavity 17 being constantly supplied with a high cooling flow, the ring 12 undergoes smaller temperature variations during the life of the turbomachine 1 thanks to the mixing of the gases F1, F2, F3 in the upstream cavity 17.
  • the ring 12 is therefore less subject to thermal expansion.
  • the deflector 19 is preferably made of metal and can be made of the same material as the flange 6 or the ring 12.
  • the deflector 19 can comprise an aluminum alloy, steel, etc.
  • the invention can be applied to any axial turbine 2 composed of a succession of mobile (rotor 7) and static (distributor 3) stages, and in particular in the context of turbomachines 1 (and derivatives) and gas turbines.
  • the ring 12 of the turbine 2 can be free, that is to say have a radial clearance with the flange 6, or alternatively be fixed relative to the flange 6.
  • the invention finds particular application in the case of turbines 2 exhibiting a significant leakage rate from the flow stream.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)

Abstract

La présente invention concerne un distributeur (3) de turbine (2) présentant un axe (X) de révolution et comprenant : - une bride (6) s'étendant radialement par rapport à l'axe (X); - un anneau d'étanchéité (12) monté sur la bride (6) et comprenant une face interne (15a) configurée pour porter un élément abradable (13); - une cavité de ventilation (17) délimitée radialement à l'intérieur par une face externe (15b) de l'anneau d'étanchéité (12) et en aval par une face amont (6a) de la bride (6); - un déflecteur configuré pour guider un flux d'air vers la cavité de ventilation (17); et - au moins un orifice (20) traversant formé dans l'anneau d'étanchéité (12) et configuré pour mettre en communication fluidique la cavité de ventilation (17) avec la face interne (15a) de l'anneau d'étanchéité (12).

Description

DESCRIPTION
TITRE : Distributeur de turbine comportant un élément annulaire d’étanchéité
DOMAINE DE L'INVENTION
L’invention concerne un turboréacteur et plus généralement une turbomachine comprenant un distributeur ayant une face radialement interne portant un élément annulaire d’étanchéité d’un joint d’étanchéité de type labyrinthe, cet élément d’étanchéité annulaire étant en un matériau abradable destiné à coopérer avec des léchettes portées par un rotor en regard de cet élément annulaire d’étanchéité.
ETAT DE LA TECHNIQUE
Une turbomachine comprend généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz à travers la turbomachine, une soufflante, un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, et une tuyère d’échappement des gaz 8.
De manière connue en soi, les turbines sont réalisées sous la forme d'une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) tournant devant une roue d'aubes fixes (stator, ou distributeur) configurés pour convertir de l’énergie de combustion en énergie motrice, afin notamment d’entraîner les étages de compresseurs et la soufflante. Les disques de rotor de la turbine sont centrés sur un axe longitudinal X de la turbomachine et sont généralement assemblés entre eux au moyen de viroles au disque amont et au disque aval. Chaque distributeur comprend une pluralité d'aubes fixes réparties circonférentiellement autour de l’axe.
Le distributeur comprend des aubes fixes configurées pour accélérer et dévier un écoulement de gaz de combustion en direction des aubes mobiles immédiatement en aval.
Il est connu de disposer un joint d’étanchéité dynamique radialement à l’intérieur des distributeurs afin de réduire la circulation des gaz en dehors du conduit annulaire primaire dans lequel s’étendent les aubes fixes et mobiles. Un tel joint comprend généralement un anneau d’étanchéité portant un élément abradable solidaire qui est du distributeur et une ou plusieurs léchettes solidaires du rotor.
Lors du fonctionnement du turboréacteur, le distributeur est exposé à des températures plus élevées que le disque de la roue mobile et l’inertie thermique du distributeur est généralement plus faible que celle du disque, ce qui entraine une variation du jeu entre l’anneau d’étanchéité et les léchettes. Il en résulte une augmentation du débit de fuite lorsque le jeu précité augmente et une accélération de l’usure de l’élément abradable lorsque ce jeu diminue.
Le document FR 3 027 343 divulgue une solution de montage autorisant un déplacement radial entre l’anneau d’étanchéité et le distributeur. Toutefois, l’étanchéité d’un tel montage est sensible aux variations de température car la dilatation de l’anneau d’étanchéité provoque une ouverture des jeux entre l’élément abradable et les léchettes en regard, ce qui détériore la performance du moteur. Or, le débit de refroidissement injecté entre l’élément abradable et les léchettes ne se mélange pas à l’air chaud provenant de la veine d’écoulement qui fuit entre le distributeur et le disque tournant immédiatement adjacent, ce qui fait dépendre les variations de température de l’anneau d’étanchéité à libre dilatation du débit de fuite de l’air chaud de la veine d’écoulement. Dans les phases transitoires, il en résulte un anneau d’étanchéité qui se dilate sous l’effet de l’augmentation de la température, ce qui se traduit par l’ouverture des jeux des étanchéités, une augmentation de leur perméabilité et donc une diminution de la performance du joint.
Enfin, la différence de température des cavités de ventilation amont et aval (de part et d’autre de l’anneau d’étanchéité) est substantielle, ce qui engendre une différence de température entre les brides de fixation de l’anneau et crée une dilatation thermique différentielle qui peut bloquer le déplacement radial de l’anneau d’étanchéité par rapport au distributeur.
EXPOSE DE L'INVENTION
Un but de l’invention est de remédier aux inconvénients précités, en proposant un distributeur comprenant un joint d’étanchéité dont les performances sont moins sensibles aux variations de température, notamment lorsque le joint d’étanchéité comprend un anneau d’étanchéité monté avec un jeu radial sur le distributeur, et dont la durée de vie est améliorée.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect de l’invention un distributeur de turbine présentant un axe de révolution et comprenant :
- une bride s’étendant radialement par rapport à l’axe;
- un anneau d’étanchéité monté sur la bride et comprenant une face interne configurée pour porter un élément abradable ;
- une cavité de ventilation délimitée radialement à l’intérieur par une face externe de l’anneau d’étanchéité et en aval par une face amont de la bride ;
- un déflecteur configuré pour guider un flux d’air vers la cavité de ventilation ; et
- au moins un orifice traversant formé dans l’anneau d’étanchéité et configuré pour mettre en communication fluidique la cavité de ventilation avec la face interne de l’anneau d’étanchéité. Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du distributeur selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison :
- le déflecteur est monté sur l’un parmi la bride et l’anneau d’étanchéité de sorte à s’étendre sensiblement radialement dans la cavité de ventilation ;
- le déflecteur est fixé sur un bord amont coudé de l’anneau d’étanchéité ;
- le bord amont s’étend radialement vers l’intérieur ;
- le distributeur comprend une tôle coudée fixée sur un bord amont de l’anneau d’étanchéité, l’au moins un orifice traversersant le déflecteur ;
- le déflecteur comprend une tôle sensiblement plane ou tronconique ;
- le déflecteur s’étend radialement par rapport à l’axe ;
- le déflecteur est brasé sur l’un parmi la bride et l’anneau d’étanchéité ou est monolithique avec l’anneau d’étanchéité ; et/ou
- l’anneau d’étanchéité est monté pour être mobile radialement par rapport à la bride.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose une turbine comprenant un distributeur selon le premier aspect.
Selon un troisième aspect, l’invention propose une turbomachine comprenant une turbine selon le deuxième aspect et une turbine additionnelle, une vitesse de rotation de la turbine additionnelle étant supérieure à une vitesse de rotation de la turbine.
Selon un quatrième aspect, l’invention propose un aéronef comprenant une turbomachine selon le troisième aspect.
DESCRIPTION DES FIGURES
D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels :
La figure 1 est une vue en coupe d’un exemple de turbine comprenant un distributeur conforme à un mode de réalisation de l’invention, sur laquelle ont été représentés de façon schématique les différents fluides (gaz) circulant sous le distributeur ;
La figure 2 est une vue partielle et en perspective d’un exemple d’anneau d’étanchéité et de déflecteur conformes à un mode de réalisation de l’invention ;
La figure 3 est une vue en coupe d’un exemple de turbine conventionnelle comprenant un distributeur sur laquelle ont été représentés de façon schématique les différents fluides circulant sous le distributeur ; et La figure 4 illustre un aéronef comprenant deux turbomachines conformes à un mode de réalisation de l’invention.
Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION
Dans la présente demande, l'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal des gaz dans la turbomachine 1 (notamment d’aéronef 100), et donc le long du distributeur 3 de la turbine 2 basse pression. Par ailleurs, on appelle axe X du distributeur 3, l'axe X autour duquel s’étend le distributeur 3, qui correspond à l’axe X de révolution du rotor 7 de la turbine 2. Une direction axiale correspond à la direction de l'axe X, une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, une direction circonférentielle correspond à une direction perpendiculaire à l'axe X et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, interne (ou intérieur) et externe (ou extérieur), respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe X que la partie ou la face externe du même élément.
De manière connue en soi, un distributeur 3, notamment d’une turbine 2 basse pression 7, comprend une virole 4 pourvue d’une pluralité d'aubes fixes 5 réparties circonférentiellement autour de la virole 4. La virole 4 comprend en particulier une bride 6 qui s’étend radialement à l’intérieur par rapport aux aubes 5.
Le distributeur 3 peut être sectorisé et comprendre une pluralité de secteurs de distributeur 3 fixés ensemble bout à bout autour de l’axe X. En variante, le distributeur 3 peut être formé intégralement et en une seule pièce, auquel cas les secteurs de distributeur 3 sont monolithiques.
La turbine 2 comprend en outre un rotor 7 comprenant une pluralité de disques 8 comprenant chacun une jante 9 et des aubes 10. Les aubes 10 sont rapportées et fixées dans des alvéoles 11 formées dans la jante 9 du disque 8 correspondant et s’étendent radialement depuis la jante 9.
Le distributeur 3 s’étend entre deux disques 8 adjacents du rotor 7 de la turbine 2. De préférence, la turbine 2 comprend une succession d'étages comprenant chacun un disque 8 du rotor 7 tournant devant un distributeur 3 associé.
La turbine 2 comprend en outre un joint d’étanchéité comprenant un anneau d’étanchéité
12 connecté à la bride 6 par une liaison glissière et configuré pour porter un premier élément d’étanchéité 13, et un deuxième élément d’étanchéité 14 configuré pour coopérer avec le premier élément d’étanchéité 13 pouvant par exemple être portés par un support fixé entre les deux disques 8 adjacents du rotor 7 de la turbine 2. Le premier élément d’étanchéité 13 peut comprendre un élément abradable 13, tel qu’une structure en nid d’abeille, fixé sur la face interne 15a de l’anneau 12. Le deuxième élément d’étanchéité 14 peut alors comprendre des léchettes 14 s’étendant radialement depuis le support. Dans ce qui suit, un exemple de joint d’étanchéité comprenant un élément abradable 13 et des léchettes 14 sera décrit. Ceci n’est cependant pas limitatif, l’invention pouvant s’appliquer à des joints d’étanchéité comprenant d’autres éléments d’étanchéité.
Plus précisément, la bride 6 s’étend sensiblement radialement depuis la virole 4 en direction des deuxièmes éléments d’étanchéité (soit à l’opposé des aubes) et présente une face amont 6a et une face aval 6b, sensiblement radiales.
L’anneau d’étanchéité 12 peut être rapporté et connecté à la bride 6 par une liaison glissière. Il comprend une tôle métallique comprenant une portion axiale 15 et une portion radiale 16. La portion axiale 15 présente la face interne 15a configurée pour recevoir l’élément élément abradable 13, et une face externe 15b opposée à la face interne 15a qui est configurée pour s’étendre face à la virole 4. L’élément abradable 13 est fixé directement sur la face interne 15a de la portion axiale 15. La portion axiale 15 présente en outre un bord amont 15c et un bord aval 15d.
La portion radiale 16 s’étend depuis la face externe 15b de la portion axiale 15 et est configurée pour être montée sur la bride 6. La portion radiale 16 peut notamment être centrée par rapport à la portion axiale 15.
Dans une forme de réalisation, la portion radiale 16 est montée sur la bride 6 de sorte à autoriser un jeu radial entre l’anneau d’étanchéité 12 et la bride 6. A cet effet, la portion radiale 16 peut comprendre un flasque amont 16a et un flasque aval 16b configurés pour venir en contact avec la face amont 6a et la face aval 6b, respectivement, de la bride 6. On pourra se référer au document FR 3 027 343 pour plus de détails sur le montage avec jeu radial de l’anneau d’étanchéité 12 sur la bride 6.
L’anneau 12 et la bride 6 définissent ensemble une cavité de ventilation amont 17 et une cavité de ventilation aval 18. La cavité amont 17 est délimitée à l’amont par le disque 8 tournant du rotor 7 immédiatement en amont, à l’aval par la face amont 6a de la bride 6, radialement à l’intérieur par la face externe 15b de la partie axiale de l’anneau 12 et radialement à l’extérieur par la face interne de la virole 4. La cavité aval 18 est délimitée à l’amont par la face aval 6b de la bride 6, à l’aval par le disque 8 tournant du rotor 7 immédiatement en aval, radialement à l’intérieur par la face externe 15b de la partie axiale de l’anneau 12 et radialement à l’extérieur par la face interne de la virole 4.
Le montage avec jeu de l’anneau 12 sur la bride 6 permet le passage d’air (zone 16c) entre les flasques 16a, 16b de l’anneau 12 et la bride 6, ce qui met en communication fluidique les cavités amont 17 et aval 18 et facilite leur ventilation.
De manière connue en soi, un flux de gaz de refroidissement F1 (provenant notamment d’une partie amont de la turbomachine 1 , par exemple d’une section de compresseur) traverse le fond des alvéoles 11 et est injecté entre l’élément abradable 13 et les léchettes 14 du joint d’étanchéité afin de refroidir le joint et d’assurer son étanchéité.
Par ailleurs, des gaz F2 peuvent fuir au niveau de la surface externe de la jante 9 du disque 8 immédiatement amont et est être injecté dans la cavité amont 17. Ces gaz F2 sont relativement chauds et ont donc pour effet de réchauffer la cavité amont 17.
Afin d’améliorer l’étanchéité du joint d’étanchéité et d’augmenter sa durée de vie, le distributeur 3 comprend en outre un déflecteur 19 configuré pour guider un flux d’air vers la cavité amont 17. A cet effet, le déflecteur 19 peut notamment être monté sur l’un parmi la bride 6 et l’anneau 12 de sorte à s’étendre sensiblement radialement dans la cavité amont 17. Par ailleurs, au moins un orifice 20 traversant est formé dans l’anneau d’étanchéité 12 afin de mettre en communication fluidique la partie de la cavité amont 17 située entre le déflecteur 19 et la face externe 15b de l’anneau 12 avec la face interne 15a de l’anneau d’étanchéité 12.
Le déflecteur 19 et le ou les orifices 20 traversants permettent ainsi de forcer le fluide de refroidissement F1 (gaz) provenant des alvéoles 11 du disque 8 de rotor 7 immédiatement en amont du distributeur 3 à se mélanger avec les gaz chauds F3, F2 provenant de la veine d’écoulement et de la jante 9 du disque 8, afin de réduire les gradients de température entre la cavité amont 17 et la cavité aval 18. En effet, la rotation du rotor 7 de turbine 2 entraine le fluide de refroidissement F1 radialement vers l’extérieur, de sorte que le fluide F1 remonte le long du déflecteur 19 jusque dans la cavité amont 17, où il rencontre les gaz chauds F2, F3. Le mélange du fluide de refroidissement F1 avec les gaz chauds F2, F3 permet alors de refroidir la cavité amont 17 (et le flasque amont 16a). Le cas échéant, une partie F1 a du mélange ainsi obtenu peut ensuite passer entre les flasques 16a, 16b et la bride 6 par le passage 16a prévu à cet effet, refroidissant ainsi la cavité aval 18, tandis qu’une autre partie F1 b redescend vers les léchettes 14 via le(s) orifice(s) 20 traversant(s) et assure l’étanchéité du joint d’étanchéité.
Le déflecteur 19 est substantiellement radial à l’axe X. Par « substantiellement radial », on comprendra ici que le déflecteur 19 s’étend dans un plan pouvant former un angle compris entre -20° et +20° avec un plan normal à l’axe X. Dans une forme de réalisation, le déflecteur 19 est compris dans le plan normal à l’axe X afin de guider efficacement le fluide de refroidissement vers la cavité amont 17.
De préférence, plusieurs orifices 20 traversants sont formés dans l’anneau 12 afin d’assurer un passage suffisant au flux de gaz provenant de la cavité amont 17. En variante, un orifice 20 oblong peut être formé dans le déflecteur 19 et/ou l’anneau 12. Le joint d’étanchéité étant calibrant, il n’est pas nécessaire que la section de passage du ou des orifices 20 participe à la calibration du débit de gaz dans le joint d’étanchéité.
Dans une première forme de réalisation, le déflecteur 19 est fixé sur l’anneau 12, par exemple par brasage ou par fixation mécanique (boulonnage, etc.). Le déflecteur 19 comprend alors une extrémité radiale interne disposée à proximité de l’anneau d’étanchéité 20 et une extrémité radiale externe s’étendant dans la cavité amont 17.
Le déflecteur 19 peut par exemple être fixé au niveau du bord amont 15c de l’anneau 12 et s’étendre radialement vers l’extérieur dans la cavité amont 17. Pour faciliter la fixation du déflecteur 19 sur l’anneau 12, l’un parmi au moins l’anneau 12 et le déflecteur 19 comprend un bord coudé sur lequel est fixé l’autre parmi le déflecteur 19 et l’anneau 12. Par exemple, les figures 1 et 2 illustrent le cas d’un anneau 12 comprenant un bord amont 15c coudé, le déflecteur 19 étant alors fixé sur la partie coudée du bord amont 15c. De préférence, la partie coudée du bord amont 15c de l’anneau 12 s’étend radialement vers l’intérieur (c’est-à-dire vers l’axe X), de préférence jusqu’à la sortie de l’alvéole 11 (i.e. l’extrémité du bord amont 15c se trouve en face de la sortie de l’alvéole 11 ), afin de former un obstacle au fluide de refroidissement F1 froid provenant de l’alvéole 11 du disque 8 immédiatement en amont. Cette configuration permet ainsi de forcer encore davantage le fluide de refroidissement F1 à remonter vers la cavité amont 17 plutôt que de s’écouler directement vers le joint d’étanchéité.
Le déflecteur 19 comprend une tôle métallique sensiblement plane comprenant un bord radialement interne 19a et un bord radialement externe 19b. Le bord radialement interne 19a et le bord radialement externe 19b sont de préférence annulaires. Le déflecteur 19 peut être monolithique ou comprendre une pluralité de secteurs fixés bouts à bout, le cas échéant avec chevauchement.
Dans cette forme de réalisation, le ou les orifices 20 traversants sont formés dans la partie axiale 15a de l’anneau 12, à proximité du coude. De préférence, le ou les orifices 20 sont décalés par rapport à l’élément abradable 13 : ils sont donc formés dans la partie de l’anneau 12 qui est dépourvue d’élément abradable 13, c’est-à-dire à proximité du coude du bord amont 15c. A titre d’exemple, les orifices 20 peuvent être formés dans la partie coudé du bord amont 15c et s’étendre radialement dans la partie coudée, de sorte à déboucher le long du déflecteur 19 (voir figure 2). Le fluide de refroidissement F1 b s’écoule ainsi au travers des orifices 20 le long de déflecteur 19 avant d’atteindre le joint d’étanchéité.
Lorsque le déflecteur 19 est coudé, il comprend en outre une tôle annulaire monolithique avec le bord radialement interne de la tôle métallique. Le déflecteur 19 peut alors être rapporté et fixé sur la face externe 15b de l’anneau 12, à proximité de son bord amont 15c. Le ou les orifices 20 sont alors formés en correspondance dans le déflecteur 19 et dans la partie axiale 15a de l’anneau 12, au niveau de leur zone de chevauchement.
En variante, le déflecteur 19 est monolithique avec l’anneau 12 et peut être obtenu par fabrication additive. Les orifices 20 sont alors formés à proximité de la jonction entre le déflecteur 19 et la partie axiale 15a de l’anneau 12. Le déflecteur 19 peut simplement former un coude avec la partie axiale 15a de l’anneau 12, ou en variante comprendre une partie radialement externe, qui s’étend du bord amont 15c de l’anneau 12 en direction de la cavité amont 17, et une partie radialement interne, qui s’étend du bord amont 15c de l’anneau 12 en direction de l’axe X afin de former un obstacle au passage de fluide froid F1 provenant de l’alvéole 11 .
Dans une deuxième forme de réalisation (non illustrée sur les figures), le déflecteur 19 est fixé sur la partie radiale 16 de l’anneau 12 ou sur la bride 6. Le déflecteur 19 comprend alors des perforations pour permettre la circulation du fluide F1 vers les orifices 20 de l’anneau 12 et, le cas échéant (selon la position par rapport aux flasques 16a, 16b) vers le passage de gaz 16c au niveau des flasques 16a, 16b. Par ailleurs, le déflecteur 19 comprend une extrémité radiale interne s’étendant dans la cavité amont 17 une extrémité radiale externe disposée à proximité de la partie radiale 16 de l’anneau d’étanchéité 20.
Le déflecteur 19 peut comprendre une tôle métallique en forme de gouttière comprenant une première tôle plane configurée pour être fixée sur la bride 6 ou la partie radiale 16 de l’anneau 12, une deuxième tôle plane s’étendant sensiblement radialement dans la cavité amont 17 et une tôle centrale reliant la première et la deuxième tôle.
En variante, la bride 6 ou la partie radiale 16 de l’anneau 12 peuvent comprendre une tôle coudée, qui peut être brasée sur la partie radiale ou la bride 6. Le déflecteur 19 peut alors comprendre une tôle coudée, fixée (par exemple par brasage) sur la tôle coudée de la bride 6 ou de la partie radiale.
Selon une autre variante encore, le déflecteur 19 peut comprendre une tôle coudée radialement vers l’intérieur qui est monolithique avec la bride 6 ou la partie radiale 16 de l’anneau 12. La figure 4 illustre la circulation de différents flux d’air F1 , F2, F3 dans un distributeur conventionnel. Les gaz chauds F3 provenant de la veine d’écoulement fuient dans la zone située entre la virole 4 du distributeur 3 et le disque 8 du rotor 7 immédiatement amont. En parallèle, un flux d’air de refroidissement F1 en provenance de l’alvéole 11 de ce disque 8 est injecté entre l’élément abradable 13 et les léchettes 14 pour refroidir le joint d’étanchéité. Enfin, un débit de fuite F2, chaud, à proximité de la jante 9 des disques 8 peut être injecté dans la cavité amont 17. Il ressort de cette figure que le fluide de refroidissement F1 ne remonte pas vers la cavité amont 17, qui est donc très chaude, et refroidit uniquement le joint d’étanchéité.
11 en découle également une différence de température substantielle entre la cavité amont 17 et la cavité aval 18, ainsi qu’entre le flasque amont 16a et le flasque aval 16b de l’anneau 12.
A titre de comparaison, la circulation des flux d’air F1 , F2 et F3 est illustrée sur la figure 1 , qui représente un distributeur 3 conforme à un mode de réalisation de l’invention. Les gaz chauds F3 provenant de la veine d’écoulement sont mélangés dans la cavité amont 17 avec le fluide de refroidissement F1 remontant le long du déflecteur 19 et avec le débit de fuite F2 chaud des jantes 9 des disques 8. La température totale de la cavité amont 17 est donc nettement plus faible que sur la figure 4. Les différences de température entre la cavité amont 17 et la cavité aval 18 ainsi qu’entre le flasque amont 16a et le flasque aval 16b de l’anneau
12 sont en outre plus faibles, les gaz F1 a circulant entre les flasques 16a, 16b et la bride 6 ayant également une température plus faible grâce à son mélange avec le fluide F1 provenant des alvéoles 11 . Enfin, une partie F1 b du fluide froid est renvoyé vers le joint d’étanchéité via les orifices 20 afin d’assurer le refroidissement du joint.
La cavité amont 17 étant constamment alimentée par un fort débit de refroidissement, l’anneau 12 subit de moins grandes variations de température pendant la durée de vie de la turbomachine 1 grâce au brassage des gaz F1 , F2, F3 dans la cavité amont 17. L’anneau 12 est donc moins sujet à des dilatations thermiques.
La température des cavités amont 17 et aval 18 étant plus homogène, les dilatations thermiques différentielles entre les deux flasques 16a, 16b sont réduites (voire éliminées). Les risques de blocage de l’anneau 12 (et en particulier de ses déplacements radiaux par rapport à la bride 6) sont donc supprimés.
Le déflecteur 19 est de préférence en métal et peut être réalisé dans le même matériau que la bride 6 ou que l’anneau 12. Par exemple, le déflecteur 19 peut comprendre un alliage d’aluminium, de l’acier, etc. L’invention peut s’appliquer à toute turbine 2 axiale composée d’une succession d’étages mobiles (rotor 7) et statiques (distributeurs 3), et notamment dans le cadre des turbomachines 1 (et dérivés) et des turbines à gaz. L’anneau 12 de la turbine 2 peut être libre, c’est-à-dire présenter un jeu radial avec la bride 6, ou en variante être fixe par rapport à la bride 6. L’invention trouve particulièrement application dans le cas des turbines 2 présentant un débit de fuite significatif de la veine d’écoulement.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Distributeur (3) de turbine (2) présentant un axe (X) de révolution et comprenant :
- une bride (6) s’étendant radialement par rapport à l’axe (X);
- un anneau d’étanchéité (12) monté sur la bride (6) et comprenant une face interne (15a) configurée pour porter un élément abradable (13) ;
- une cavité de ventilation (17) délimitée radialement à l’intérieur par une face externe (15b) de l’anneau d’étanchéité (12) et en aval par une face amont (6a) de la bride (6) ; le distributeur (3) étant caractérisé en ce qu’il comprend en outre :
- un déflecteur configuré pour guider un flux d’air vers la cavité de ventilation (17), le déflecteur (19) étant fixé sur un bord amont (15c) coudé de l’anneau d’étanchéité (12) qui s’étend radialement vers l’intérieur ; et
- au moins un orifice (20) traversant formé dans l’anneau d’étanchéité (12) et configuré pour mettre en communication fluidique la cavité de ventilation (17) avec la face interne (15a) de l’anneau d’étanchéité (12).
2. Distributeur (3) selon la revendication 1 , dans lequel le déflecteur (19) est monté sur l’un parmi la bride (6) et l’anneau d’étanchéité (12) de sorte à s’étendre sensiblement radialement dans la cavité de ventilation (17).
3. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel le bord amont (15c) s’étend jusqu’à une sortie d’une alvéole (11 ) qui est formée dans la jante (9) d’un disque (8) d’un rotor de la turbine (2) adjacent au distributeur.
4. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel l’au moins un orifice (20) est configuré pour permettre le passage du flux d’air de la cavité de ventilation (17) vers la face interne (15a) de l’anneau d’étanchéité (12).
5. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le distributeur (3) comprend une tôle coudée fixée sur un bord amont (15c) de l’anneau d’étanchéité (12), l’au moins un orifice (20) traversersant le déflecteur (19).
6. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le déflecteur (19) comprend une tôle sensiblement plane ou tronconique.
7. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel le déflecteur (19) s’étend radialement par rapport à l’axe (X).
8. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le déflecteur (19) est brasé sur l’un parmi la bride (6) et l’anneau d’étanchéité (12) ou est monolithique avec l’anneau d’étanchéité (12).
9. Distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel l’anneau d’étanchéité (12) est monté pour être mobile radialement par rapport à la bride (6).
10. Turbine (2) comprenant un distributeur (3) selon l’une des revendications 1 à 9.
11. Turbomachine (1 ) comprenant une turbine (2) selon la revendication 10 et une turbine additionnelle, une vitesse de rotation de la turbine additionnelle étant supérieure à une vitesse de rotation de la turbine (2).
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